建筑工程悬挑板施工方案计算书

目录HYPERLINK\l"_Toc317519899"一、悬挑部位支支撑支设1HYPERLINK\l"_Toc317519900"二、墙、柱模板板支设2HYPERLINK\l"_Toc317519901"三、梁、板模板板支设2HYPERLINK\l"_Toc317519902"四、安全保证措措施2HYPERLINK\l"_Toc317519903"附悬挑支撑计算算书。2模板方案本工程在46..15m结构构层有连续九九跨悬挑平台台，悬挑长度度为3.9mm，挑梁截面面为350×1000//800，该该悬挑平台支支撑拟采用≥75°斜撑，部分分荷载传至工工字钢悬挑梁梁。所有模板板均采用24440mm××1220mmm×12mm胶合合板。龙骨使使用50mmm×60mm柏松松木方,支撑系统采采用ø48×2.8钢管脚脚手架。现浇浇楼板采取（脚脚手架支撑++早拆支撑头头+木龙骨+胶合板）的的早拆支模方方案；楼梯踏踏步采用敞开开式整体一次次成型木模板板。模板安装前要做做好模板的定定位基准工作作，其工作步步骤如下：（1）进行中心心线和位置的的放线，首先先由控制线引引测建筑物的的柱或墙轴线线，并以该轴轴线为起点引引测建筑物的的边线以及模模板控制线；；（2）做好标高高测量工作，用用水准仪把建建筑水平标高高根据实际标标高的要求直直接引测到模模板安装位置置；（3）进行找平平工作：模板板支承垫底部部应预先找平平，以保证模模板位置正确确，防止模板板底部漏浆，即即沿模板边线线用1∶3水泥砂浆浆抹找平层，宽宽度为50mmm；（4）所用模板板要涂刷脱模模剂。一、悬挑部位支支撑支设1、悬挑梁布置置。悬挑梁设置在110层（+38..15m）,主梁采用I116工字钢，挑挑出4.4mm，锚固长度度7.6m，设设三道U形钢筋锚环环，锚环直径径不小于φ16,距悬挑挑端0.9mm、1.7m部位位设两道钢丝丝绳，钢丝绳绳与挑梁夹角角分别为477°、54°；次梁采用φ48钢管，间间距200mmm，上铺两两层竹笆，悬悬挑梁主要是是作为施工时时的防护和承承担部分架子子自重，混凝凝土及施工荷荷载通过斜撑撑承载。2、支撑布置。梁两侧立管间距距为0.966m，梁底增增设一根立管管，沿挑梁跨跨度方向立管管间距为0..88m，距距立管底0..3m设纵横横扫地杆，水水平管步距为为1.6m。斜撑共设三层，从从九层至十一一层各设两道道，斜撑的排排距为5000mm，与水水平面角度≥75°，斜撑横向向间距同立管管，并与立管管连接成一整整体，水平管管步距为1..6m，与内内部满堂架子子相连。斜撑撑的下面设φ25钢筋限位位，支撑体系系如图。3、剪刀撑设置置。沿架子外围满设设垂直剪刀撑撑，位于梁两两侧各设一道道垂直剪刀撑撑，剪刀撑的的角度在455°~60°之间。另外外每层设置一一道水平剪刀刀撑，见平面面布置图。二、墙、柱模板板支设剪力墙模板采用用胶合板模板板，模板沿胶胶合板长度方方向竖向放置置50mm×60mm木方作为竖竖向背楞，间间距300mmm；设φ12对拉螺螺栓加固，其其间距为4550mm（竖竖向）×450mmm（横向），钢钢管间距与对对拉螺栓间距距一致，第一一道对拉螺栓栓距地越小越越好，且不大大于200mmm，以防墙墙根部胀模。墙墙模内侧支撑撑与满堂架拉拉牢，形成一一整体。为控制剪力墙的的钢筋保护层层符合规范要要求，除要求求按照操作规规程要求放置置塑料垫块外外，在墙钢筋筋网片上下、左左右每隔1mm焊接φ10等墙厚厚的短钢筋头头顶住模板，防防止剪力墙的的钢筋网片偏偏移导致保护护层厚度不足足。内外剪力墙对拉拉螺栓采用MM12全螺纹纹粗丝螺杆。模板拆除后，将将螺栓孔内清清理干净后用用掺硅质防水水剂的干硬性性细石混凝土土压实抹平。柱截面宽度≥6600mmm时，设一根根对拉螺栓，柱柱截面竖楞间间距100mmm，对拉螺螺栓直径(mm):MM12；柱箍箍的间距4000mm。三、梁、板模板板支设支设梁模板前，应应按尺寸先将将梁底、梁侧侧模板加工好好，并将底模模钉上木方；；支模板时先先按梁的轴线线位置搭设两两排脚手架（带带可调头），钢钢管头高度应应比梁底低440～60cm，先先架主龙骨，再再安放带次龙龙骨的梁底模模，梁底模进进行循环使用用时，必须将将梁底模两侧侧清理干净，以以便梁底模、侧侧模紧密接触触，侧模和底底模下衬的木木方要钉牢，尽尽量减少漏浆浆，使浇筑出出的梁边角整整齐，减小修修补的工作量量。高度为11,000mm的大大梁底模满铺铺木方，施工工时与梁顶标标高相同的板板与梁同时浇浇筑，模板一一次性支设。梁梁侧小立杆间间距为6000mm，立杆杆间距6000mm。在安装完梁侧模模后，应在侧侧模和底模处处加一定的预预应力，防止止角部发生漏漏浆。梁、板模板同时时支设，先支支设梁底与梁梁一侧模板，等等梁钢筋绑扎扎完毕再支设设梁另一侧模模与板模。梁高度超过7550mm，应应加设φ12对拉螺螺栓；跨度大大于4m梁起拱拱2/10000。四、安全保证措措施1、应遵守高处处作业安全技技术规范的有有关规定。2、模板及其支支撑系统在安安装过程中必必须设置防倾倾覆的可靠临临时设施。施施工现场应搭搭设工作梯，工工作人员不得得爬模上下。3、登高作业时时，各种配件件应放在工具具箱或工具袋袋中严禁放在在模板或脚手手架上，各种种工具应系挂挂在操作人员员身上或放在在工具袋中，不不得吊落。4、装拆模板时时，上下要有有人接应，随随拆随运，并并应把活动的的部件固定牢牢靠，严禁堆堆放在脚手板板上和抛掷。5、装拆模板时时，必须搭设设脚手架。装装拆施工时，除除操作人员外外，下面不得得站人。高处处作业时，操操作人员要扣扣上安全带。6、安装墙、柱柱模板时，要要随时支设固固定，防止倾倾覆。7、对于预拼模模板，当垂直直吊运时，应应采取两个以以上的吊点，水水平吊运应采采取四个吊点点。吊点要合合理布置。8、对于预拼模模板应整体拆拆除。拆除时时，先挂好吊吊索，然后拆拆除支撑及拼拼装两片模板板的配件，待待模板离开结结构表面再起起吊。起吊时时，下面不准准站人。9、在支撑搭设设、拆除和浇浇筑混凝土时时，无关人员员不得进入支支模底下，应应在适当位置置挂设警示标标志，并指定定专人监护。10、在架空输输电线路下安安装板时，应应停电作业。当当不能停电时时，应有隔离离防护措施。11、搭设应由由专业持证人人员安装；安安全责任人应应向作业人员员进行安全技技术交底，并并做好记录及及签证。12、模板拆除除时，混凝土土强度必须达达到规定的要要求，严禁混混凝土未达到到设计强度的的规定要求时时拆除模板。附悬挑支撑计算算书。一、参数信息1.模板支撑及及构造参数梁截面宽度BB(m):00.35；梁梁截面高度D(m)::1.00；；混凝土板厚度((mm):1140.000；立杆沿梁梁跨度方向间间距La(mm):0.880；立杆上端伸出至至模板支撑点点长度a(mm):0.110；立杆步距h(mm):1.660；板底承承重立杆横向向间距或排距距Lb(m)):0.800；梁支撑架搭设高高度H(m))：11.000；梁两侧立立杆间距(m):0..96；承重架支撑形式式:梁底支撑小小楞垂直梁截截面方向；梁底增加承重立立杆根数:11；采用的钢管类型型为Φ48×2..8；立杆承重连接方方式:双扣件，考考虑扣件质量量及保养情况况，取扣件抗抗滑承载力折折减系数:00.80；2.荷载参数模板自重(kNN/m2):0.335；钢筋自自重(kN/m3):1.550；施工均布荷载标标准值(kN/m2):2.55；新浇混凝凝土侧压力标标准值(kN/m2):19..2；倾倒混凝土侧压压力(kN/m2):2.00；振捣混凝凝土荷载标准准值(kN/m2):2.00；3.材料参数木材品种：柏木木；木材弹性性模量E(NN/mm2)：100000.0；木材抗弯强度设设计值fm((N/mm22)：17.0；木木材抗剪强度度设计值fvv(N/mmm2)：1.7；面板类型：胶合合面板；面板板弹性模量EE(N/mmm2)：9500..0；面板抗弯强度设设计值fm((N/mm22)：13.0；4.梁底模板参参数梁底方木截面宽宽度b(mmm)：50.0；梁梁底方木截面面高度h(mmm)：60.0；梁底纵向支撑根根数：3；面板厚度度(mm)：10.0；5.梁侧模板参参数次楞间距(mmm)：200，主主楞竖向根数数：4；主楞间距为：1160mm，160mmm，160mmm；穿梁螺栓水平间间距(mm)：500；穿梁螺栓直径((mm)：M12；主楞龙骨材料：：钢楞；截面面类型为圆钢钢管48×33.0；主楞合并根数：：2；次楞龙骨材料：：木楞，宽度度60mm，高高度80mmm；二、梁模板荷载载标准值计算算1.梁侧模板荷荷载强度验算要考虑虑新浇混凝土土侧压力和倾倾倒混凝土时时产生的荷载载；挠度验算算只考虑新浇浇混凝土侧压压力。其中γ--混凝土的重重力密度，取取24.0000kN/mm3；t--新浇浇混凝土的初初凝时间，可可按现场实际际值取，输入入0时系统按2000/(T++15)计算算，得5.7714h；T--混凝凝土的入模温温度，取200.000℃℃；V--混凝凝土的浇筑速速度，取1..500m//h；H--混凝凝土侧压力计计算位置处至至新浇混凝土土顶面总高度度，取0.8800m；β1--外加加剂影响修正正系数，取11.200；；β2--混凝凝土坍落度影影响修正系数数，取1.1150。根据以上两个公公式计算的新新浇筑混凝土土对模板的最最大侧压力FF；分别计算得550.9944kN/mm2、19.2000kN//m2，取较小值值19.2000kN//m2作为本工程程计算荷载。三、梁侧模板面面板的计算面板为受弯结构构,需要验算其其抗弯强度和和刚度。强度度验算要考虑虑新浇混凝土土侧压力和倾倾倒混凝土时时产生的荷载载；挠度验算算只考虑新浇浇混凝土侧压压力。面板计算简图((单位：mm))1.强度计算跨中弯矩计算公公式如下:其中，W面板的净净截面抵抗矩矩，W=100×22.1×2..1/6=773.5cmm3；M--面板板的最大弯距距(N·mm))；σ--面面板的弯曲应应力计算值((N/mm2)[ff]--面板的抗弯弯强度设计值值(N/mm2)；按以下公式计算算面板跨中弯弯矩：其中，q作用在模模板上的侧压压力，包括::新浇混凝土侧压压力设计值::q1=1.22×1×199.2×0..9=20..74kN//m；倾倒混凝土侧压压力设计值::q2=1.44×1×2××0.9=22.52kNN/m；q=q1++q2=200.736++2.5200=233.256kN/m；；计算跨度(内楞楞间距):l=2200mm；；面板的最大弯距距M=00.125××23.2556×20002=1..16×1005N·mm；经计算得到，面面板的受弯应应力计算值::σ=1..16×1005/7..35×1004=1.5882N/mmm2；面板的抗弯强度度设计值:[f]==13N//mm2；面板的受弯应力力计算值σ=1.5582N/mmm2小于面板的的抗弯强度设设计值[ff]=13NN/mm2，满足要求求！2.挠度验算算qq--作用在在模板上的侧侧压力线荷载载标准值:q=23..26N/mmm；ll--计算跨跨度(内楞间距)::l=200mmm；EE--面板材材质的弹性模模量:E=95000N/mmm2；II--面板的的截面惯性矩矩:I==100××1×1×11/12=88.33cmm4；面板的最大挠度度计算值:ν=5×223.26××2004/(3844×95000×8.333×104)=00.612mm；面板的最大容许许挠度值:[ν]=ll/250=200//250==0.8mmm；面板的最大挠度度计算值ν=0.6112mm小小于面板的最最大容许挠度度值[ν]=0.88mm，满足足要求！四、梁侧模板内内外楞的计算算1.内楞计算内楞(木或钢))直接承受模模板传递的荷荷载，按照均均布荷载作用用下的三跨连连续梁计算。本工程中，龙骨骨采用木楞，截截面宽度600mm，截面面高度80mmm，截面惯惯性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=6×882×1/6=64ccm3；I=6×883×1/122=2556cm4；内楞计算简图（1）.内楞强强度验算强度验算计算公公式如下:其中，σ--内楞楞弯曲应力计计算值(N/mm2)；M--内楞楞的最大弯距距(N·mm))；W--内楞楞的净截面抵抵抗矩；[f]]--内内楞的强度设设计值(N/mm2)。按以下公式计算算内楞跨中弯弯矩：其中，作用在内内楞的荷载，q=(1.2×19.2×0.9+1.4×2×0.9)×1=23.26kN/m；内楞计算跨度((外楞间距)::l=160mmm；内楞的最大弯距距:M=00.101××23.266×160..002=6.001×1044N·mm；最大支座力:RR=1.1××23.2556×0.116=5.1116kNN；经计算得到，内内楞的最大受受弯应力计算算值σ=6..01×1004/6.400×104=0..94N//mm2；内楞的抗弯强度度设计值:[f]==17N//mm2；内楞最大受弯应应力计算值σ=0..94N//mm2小于内楞的的抗弯强度设设计值[ff]=17NN/mm2，满足要求求！（2）.内楞的的挠度验算其中l--计计算跨度(外楞间距)：l=4400mm；；q作用在模模板上的侧压压力线荷载标标准值：q==23.266N/mmm；E--内楞楞的弹性模量量：100000N/mmm2；I--内楞楞的截面惯性性矩：I==2.566×106mm4；内楞的最大挠度度计算值:ν=0.6677×233.26×44004/(1000×100000×2.556×1066)=00.157mm；内楞的最大容许许挠度值:[ν]=4400/2550=1.66mm；内楞的最大挠度度计算值ν=0.1557mm小小于内楞的最最大容许挠度度值[ν]=1.66mm，满足足要求！2.外楞计算外楞(木或钢))承受内楞传传递的集中力力，取内楞的的最大支座力力5.1166kN,按照照集中荷载作作用下的三跨跨连续梁计算算。本工程中，外龙龙骨采用钢楞楞，截面惯性性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:截面类型为圆钢钢管48×33.0；外钢楞截面抵抗抗矩W==8.988cm3；外钢楞截面惯性性矩I==21.556cm4；（1）.外楞抗抗弯强度验算算其中σ外楞楞受弯应力计计算值(N/mm2)M--外楞楞的最大弯距距(N·mm))；W--外楞楞的净截面抵抵抗矩；[f]]--外楞楞的强度设计计值(N/mm2)。根据三跨连续梁梁算法求得最最大的弯矩为为M=F×aa=1.1663kN··m；其中，F=1//4×q×hh=5.8114，h为梁高为1mm，a为次楞间距距为200mmm；经计算得到，外外楞的受弯应应力计算值::σ=1..16×1006/8.988×103=1229.4888N/mmm2；外楞的抗弯强度度设计值:[f]==205NN/mm2；外楞的受弯应力力计算值σ=1299.488NN/mm2小于外楞的的抗弯强度设设计值[ff]=2055N/mm22，满足要求求！（2）.外楞的的挠度验算其中E-外楞的的弹性模量：：2060000N/mmm2；F--作用在外外楞上的集中中力标准值：：F=5.8814kN；；l--计算跨度度：l=5000mm；I-外楞的截面面惯性矩：II=2156600mm44；外楞的最大挠度度计算值:ν=1.6155×58144.000××500.0003/(1000×2060000.0000×2155600.0000)=00.264mmm；根据连续梁计算算得到外楞的的最大挠度为为0.2644mm外楞的最大容许许挠度值:[ν]=5500/4000=1.225mm；外楞的最大挠度度计算值ν=0.2664mm小小于外楞的最最大容许挠度度值[ν]=1.225mm，满满足要求！五、穿梁螺栓的的计算验算公式如下::其中N穿梁螺栓所所受的拉力；；A--穿梁梁螺栓有效面面积(mmm2)；f--穿梁梁螺栓的抗拉拉强度设计值值，取1700N/mmm2；查表得：穿梁螺栓的直径径:122mm；穿梁螺栓有效直直径:99.85mmm；穿梁螺栓有效面面积:A==76mmm2；穿梁螺栓所受的的最大拉力::N==(1.2××19.2++1.4×22)×0.44×0.466=4.7755kNN。穿梁螺栓最大容容许拉力值::[N]=1700×76/11000==12.992kN；；穿梁螺栓所受的的最大拉力NN=4.7555kN小小于穿梁螺栓栓最大容许拉拉力值[NN]=12..92kN，满满足要求！六、梁底模板计计算面板为受弯结构构,需要验算其其抗弯强度和和挠度。计算算的原则是按按照模板底支支撑的间距和和模板面的大大小,按支撑在底底撑上的两跨跨连续梁计算算。强度验算要考虑虑模板结构自自重荷载、新新浇混凝土自自重荷载、钢钢筋自重荷载载和振捣混凝凝土时产生的的荷载；挠度度验算只考虑虑模板结构自自重、新浇混混凝土自重、钢钢筋自重荷载载。本算例中，面板板的截面惯性性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=8000×10××10/6=1.333×1044mm3；I==8000×10×110×10//12=6.67××104mm4；1.抗弯强度验验算按以下公式进行行面板抗弯强强度验算：其中，σ梁底模模板的弯曲应应力计算值((N/mm2)；M--计算算的最大弯矩矩(kN··m)；l计算跨度度(梁底支撑间间距):ll=1755.00mmm；q--作用用在梁底模板板的均布荷载载设计值(kN/m))；新浇混凝土及钢钢筋荷载设计计值：q1:1.22×（24.000+1.500）×0.800×1.000×0.900=22.003kN/mm；模板结构自重荷荷载：q2:1.2××0.35××0.80××0.90==0.30kkN/m；振捣混凝土时产产生的荷载设设计值：q3:1.44×2.000×0.800×0.900=2.022kN/m；；q=q1+q2+q3==22.033+0.300+2.022=24.335kN/mm；跨中弯矩计算公公式如下:Mmax=0.1255×24.335×0.11752=0.0993kN·mm；σ=0.0993×1066/1.333×104=6.9991N/mmm2；梁底模面板计算算应力σ=6.9991N//mm2小于梁底模模面板的抗压压强度设计值值[f]==13N/mmm2，满足要求求！2.挠度验算根据《建筑施工工计算手册》刚刚度验算采用用标准荷载，同同时不考虑振振动荷载作用用。最大挠度计算公公式如下:其中，q--作作用在模板上上的压力线荷荷载:q=（(24.0++1.50))×1.0000+0.335）×0.800=20..68KN//m；l计算跨度度(梁底支撑间间距):ll=1755.00mmm；E面板的弹弹性模量:E=99500.00N/mm22；面板的最大允许许挠度值:[ν]=1775.00//250==0.7000mm；面板的最大挠度度计算值:ν=0.5521×200.68×11754/(1000×95000×6.677×104)=0.116mm；面板的最大挠度度计算值:ν=0.166mm小小于面板的最最大允许挠度度值:[ν]=175//250=0.77mm，满足足要求！七、梁底支撑的的计算本工程梁底支撑撑采用方木。强度及抗剪验算算要考虑模板板结构自重荷荷载、新浇混混凝土自重荷荷载、钢筋自自重荷载和振振捣混凝土时时产生的荷载载；挠度验算算只考虑模板板结构自重、新新浇混凝土自自重、钢筋自自重荷载。1.荷载的计算算：(1)钢筋混凝凝土梁自重((kN/m))：q1=(224+1.55)×1×00.175==4.4622kN/mm；(2)模板的自自重线荷载((kN/m))：q2=0..35×0..175×((2×1+00.35)//0.355=0.4111kN//m；(3)活荷载为为施工荷载标标准值与振倒倒混凝土时产产生的荷载((kN/m))：经计算得到，活活荷载标准值值P1=(2..5+2)××0.1755=0.7887kN//m；2.方木的支撑撑力验算静荷载设计值qq=1..2×4.4462+1..2×0.4411=5..848kkN/m；活荷载设计值PP=1..4×0.7787=1..103kkN/m；方木计算简图方木按照两跨连连续梁计算。本算例中，方木木的截面惯性性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=5×6×66/6=30cmm3；I=55×6×6××6/12=90cm4；方木强度验算::最大弯矩考虑为为静荷载与活活荷载的设计计值最不利分分配的弯矩和和，计算公式式如下:线荷载设计值q=5.8488+1.1003=6.9951kNN/m；最大弯距M==0.1255ql2=0.1125×6..951×00.267××0.2677=0.0062kNN.m；最大应力σ=M/WW=0..062×1106/300000=22.06NN/mm2；抗弯强度设计值值[f]]=13NN/mm2；方木的最大应力力计算值22.06NN/mm2小于方木抗抗弯强度设计计值13N/mm22,满足要求!方木抗剪验算：：截面抗剪强度必必须满足:其中最大剪力::V=0.6255×6.9551×0.2267=1.1588kN；方木受剪应力计计算值τ=3××1158..5/(2××50×600)=00.579N/mm22；方木抗剪强度设设计值[τ]=11.7N//mm2；方木的受剪应力力计算值00.579N/mm22小于方木抗抗剪强度设计计值1.77N/mmm2,满足要求!方木挠度验算::最大挠度考虑为为静荷载与活活荷载的计算算值最不利分分配的挠度和和，计算公式式如下:q=4.4462+0.4111=4..874kkN/m；方木最大挠度计计算值ν=0.5521×4..874×2266.66674/(1000×100000×900×104)=0.0014mm；；方木的最大允许许挠度[ν]=0.2267×10000/2550=1.0067mmm；方木的最大挠度度计算值ν=0.0014mmm小于方木木的最大允许许挠度[ν]=1.0067mmm，满足要求求！3.支撑钢管的的强度验算支撑钢管按照简简支梁的计算算如下荷载计算公式如如下：(1)钢筋混凝凝土梁自重((kN/m2)：q1=(224.0000+1.5000)×1..000=25.5000kN//m2；(2)模板的自自重(kN/m2)：q2=0..350kkN/m2；(3)活荷载为为施工荷载标标准值与振倒倒混凝土时产产生的荷载((kN/m2)：q3=(2..500+22.000))=4.5000kN//m2；q=1.22×(25..500++0.3550)+1.4×44.500=377.320kN/m22；梁底支撑根数为为n，梁底小小横杆支撑间间距为a，梁宽为b，梁高为h,,梁底支撑传传递给钢管的的集中力为PP，梁侧模板板传给钢管的的集中力为NN。当n=2时：当n＞2时：计算简图(kNN)变形图(mm))弯矩图(kN··m)经过连续梁的计计算得到：支座反力RAA=RB=0.1773kN，中中间支座最大大反力Rmaax=3.3363；最大弯矩Mmmax=0..09kNN.m；最大挠度计算值值Vmax=0..034mmm；最大应力σ==0.09××106/44900=19.9961N//mm2；支撑抗弯设计强强度[f]]=205N/mm22；支撑钢管的最大大应力计算值值19.9961N//mm2小于支撑钢钢管的抗弯设设计强度2005N/mmm2,满足要求!八、梁跨度方向向钢管的计算算作用于支撑钢管管的荷载包括括梁与模板自自重荷载，施施工活荷载等等,通过方木的的集中荷载传传递。1.梁两侧支撑撑钢管的强度度计算：支撑钢管按照集集中荷载作用用下的三跨连连续梁计算；；集中力P==0.1773KN..支撑钢管计算简简图支撑钢管计算弯弯矩图(kN·m))支撑钢管计算变变形图(mm)支撑钢管计算剪剪力图(kN)最大弯矩Mmmax=0.0377kN·mm；最大变形Vmmax=0.0766mm；；最大支座力RRmax=0.5666kN；；最大应力σ==0.0337×1066/(4..49×1003)=8..231NN/mm2；支撑钢管的抗压压强度设计值值[f]==205NN/mm2；支撑钢管的最大大应力计算值值8.2331N/mmm2小于支撑钢钢管的抗压强强度设计值205NN/mm2,满足要求!支撑钢管的最大大挠度Vmaax=0.0076mm小小于800//150与10mmm,满足要求求!2.梁底支撑钢钢管的强度计计算：支撑钢管按照集集中荷载作用用下的三跨连连续梁计算；；集中力P==3.3663KN..支撑钢管计算简简图支撑钢管计算弯弯矩图(kN·m))支撑钢管计算变变形图(mm)支撑钢管计算剪剪力图(kN)最大弯矩Mmmax=0.7188kN·mm；最大变形Vmmax=1.4833mm；；最大支座力RRmax=10.9886kN；；最大应力σ==0.7118×1066/(4..49×1003)=1559.8288N/mmm2；支撑钢管的抗压压强度设计值值[f]==205NN/mm2；支撑钢管的最大大应力计算值值159..828NN/mm2小于支撑钢钢管的抗压强强度设计值205NN/mm2,满足要求!支撑钢管的最大大挠度Vmaax=1.4483mm小小于800//150与10mmm,满足要求求!九、扣件抗滑移移的计算:按照《建筑施工工扣件式钢管管脚手架安全全技术规范培培训讲座》刘刘群主编，PP96页，双双扣件承载力力设计值取116.00kkN，按照扣扣件抗滑承载载力系数0..80，该工工程实际的旋旋转双扣件承承载力取值为为12.800kN。纵向或横向水平平杆与立杆连连接时，扣件件的抗滑承载载力按照下式式计算(规范5.2..5):R≤Rc其中Rc扣件抗抗滑承载力设设计值,取12.800kN；R--纵纵向或横向水水平杆传给立立杆的竖向作作用力设计值值；计算中R取最大大支座反力，根根据前面计算算结果得到R=10..986kkN；R<12..80kNN,所以双扣扣件抗滑承载载力的设计计计算满足要求求!十、立杆的稳定定性计算:立杆的稳定性计计算公式1.梁内侧立杆杆稳定性验算算:其中N立杆的轴心心压力设计值值，它包括：：横杆的最大支座座反力：NN1=6.7726kNN；脚手架钢管的自自重：N2=1..2×0.1125×111=1.6447kN；；楼板的混凝土模模板的自重：：N3=1.2××(0.800/2+(00.96-00.35)//2)×0..80×0..35=0..237kkN；楼板钢筋混凝土土自重荷载::N4=1.2××(0.800/2+(00.96-00.35)//2)×0..80×0..140×((1.50++24.000)=2.4416kNN；N=6.7726+1..647+00.237++2.4166=11.0026kNN；φ--轴心心受压立杆的的稳定系数，由由长细比lo/i查表得得到；i--计算算立杆的截面面回转半径(cm)：：i=11.59；A--立杆杆净截面面积积(cm2)：A=4.24；；W--立杆杆净截面抵抗抗矩(cm3)：W=44.49；σ--钢钢管立杆轴心心受压应力计计算值(N/mm22)；[f]钢管立杆杆抗压强度设设计值：[ff]=2005N/mmm2；lo--计算长度((m)；如果完全参照《扣扣件式规范》不不考虑高支撑撑架，按下式式计算lo=kk1uh((1)k11--计算算长度附加系系数，取值为为：1.1555；u--计算算长度系数，参参照《扣件式式规范》表，u=1.7；上式的计算结果果：立杆计算长度LLo=k1uh=1.1555×1.7××1.6==3.1442m；Lo/i=3141..6/115.9==198；由长细比loo/i的的结果查表得得到轴心受压压立杆的稳定定系数φ=0.1184；钢管立杆受压应应力计算值；；σ=110226.2644