广西某高层商住楼模板工程施工方案胶合板附计算书

目录TOC\o"1-2"\h\zHYPERLINK\l"_Toc226212043"一、编制依据：：1HYPERLINK\l"_Toc226212044"二、工程概况11HYPERLINK\l"_Toc226212045"三、模板材料类类型1HYPERLINK\l"_Toc226212046"四、模板及支撑撑方案1HYPERLINK\l"_Toc226212047"五、模板搭设的的程序及要求求2HYPERLINK\l"_Toc226212048"六、浇筑砼时的的注意事项99HYPERLINK\l"_Toc226212049"七、模板拆除的的程序及要求求9HYPERLINK\l"_Toc226212050"八、质量保证措措施11HYPERLINK\l"_Toc226212051"九、安全文明施施工12HYPERLINK\l"_Toc226212052"十、模板方案计计算复核133一、编制依据：：1.本工程设设计施工图纸纸及其标准图图（包括设计计变更、图纸纸会审记录、设设计交底等设设计文件）、工工程地质报告告；2.本工程的的施工组织设设计；3.《混凝土结结构工程施工工质量验收规规范》（GB502204-20002）4.《建筑工程程施工质量验验收统一标准准》（GB503300-20001）5.《建筑施工工扣件式钢管管脚手架安全全技术规范》（JGJ130-2001）二、工程概况本工程座落于南南宁市*****小区内，地地下2层，地上15层。总建筑筑面积567099.65m22，其中地下下室部分105166.9m2，地上461922.75m22；地下二层层层高3.8m；地下一层层层高3.88m；地上一层层层高4.82m；二层层高4m；三层层高4.2m；四至十三三层层高3.6m；十四、十十五层层高3.8m。屋面标高57.055m，最高点标标高66.300m。结构类型为框架架结构，柱网网尺寸8×8m、8×5m不等。基础础采用机械钻钻孔灌柱桩，桩桩径1m，桩长约31m，地下室底底板及剪力墙墙厚均为0.35m，承台厚1—2m，地下室顶顶板，人防部部分板厚200mm，非人防部部分板厚120mm，四层楼板板为现浇空心心板与现浇实实心板相结合合，空心板板板厚250mm，采用新型型材料，实心心板板厚为100—120mm。本工程为现浇钢钢筋砼框架柱柱子断面尺寸寸为700×7700、600×6600、700×11100、500×7700、500×6600、800×11000、800×11100、600×9900、800×11200、1100××1100、800×8800、900×9900、600×8800、800×9900MM等；梁截面面尺寸宽×高为300×8800，400×6600、400×7700、400×8800、500×8800、600×8800、600×11000、700×8800、700×9950MM以等几种；；楼板厚：现现浇钢筋砼实实心板为100、120、150、160MMM,人防地下室室顶板厚200mm，现浇空心心板为250MM；地下室墙墙板及电梯间间剪力墙，厚厚度350MM。三、模板材料类类型根据工程特点和和项目材料供供应等情况考考虑，本工程程采用的支模模方案选择为为：柱侧模、墙墙板、梁侧、梁梁底板、楼板板底板均采用用18㎜厚胶合板板；柱压枋、墙墙板隔栅压枋枋、梁及板的的搁栅及压方方均采用宽×高为60×80㎜杉木枋子子；柱子、墙墙板用钢管做做压条并加对对拉螺栓拉结结牢固。四、模板及支撑撑方案经计算复核，柱柱、梁、板、墙墙板支模（见见详图）方案案如下：1、剪力墙模板板支模砼墙板两侧模板板采用18mm厚胶合板，模模板外用600×80㎜木枋作压压条搁栅，坚坚向间距为200㎜，压枋外用用双钢管作压压杆，双钢管管间距为400㎜，两侧双双钢管采用M14对拉螺栓及26型3型扣件、间间距双向400㎜。地下室外外围结构墙对对拉螺栓加焊焊止水环，止止水环直径8～10cm，止水环与与螺栓应满焊焊严密，拆模模后将伸出砼砼表面的螺栓栓割掉，凹坑坑以膨胀水泥泥砂浆封堵。2、柱子支模：：柱子模板采用118㎜胶合板拼拼装而成；模模板外侧用60×80㎜木枋作压压条搁栅，柱柱箍为横向双双钢管柱箍，M14对拉螺栓；；中间留设砼砼浇灌孔，柱柱底留清理孔孔。600×6000mm以内的柱子子为60×80㎜木枋作压压条搁栅，间间距不大于300mm。双钢管柱柱箍间距400mm。边长大于600mm小于900mm的在中间加加一道M12对拉螺栓及及用26型3型扣件拉结结，间距同柱柱箍@300。边长大于900mm小于1200mmm的在中间加加两道M12对拉螺栓及及用26型3型扣件拉结结，间距同柱柱箍@300。分别以600×600mm、900×900mm、1100×1100mmm、800×1200mmm为代表进行行验算。3、楼板模板支支模：（1）150厚厚以内楼板楼板模板采用118mm厚胶合板，板板底搁栅采用用60×800mm杉木枋；木木搁栅间距300mm，木搁栅置置于钢管檩条条上。板钢管管支架立柱采采用钢管满堂堂脚手排架，脚脚手排架间距距为1000㎜×1000㎜，双扣件件连接。立杆杆支架步距小小于1.5m，板排架与与梁排架连成成满堂脚手架架整体，纵横横双向拉结，并并设剪刀撑、扫扫地杆。两端端与中间每隔隔4排立杆从顶顶层开始向下下每隔2步设置一道道水平剪刀撑撑。满堂模板板支架四边与与中间每隔四四排支架立杆杆设置一道纵纵横双向垂直直剪刀撑，由由底至顶连续续设置。并与与浇筑好的砼砼柱和主体拉拉结。（2）160mmm以上200mm厚以内楼板板、250mm厚内径150mm现浇空心楼楼板楼板模板采用118mm厚胶合板，板板底搁栅采用用60×800mm杉木枋；木木搁栅间距300mm，木搁栅置置于钢管檩条条上。板钢管管支架立柱采采用钢管满堂堂脚手排架，脚脚手排架间距距为900㎜×900㎜，双扣件件连接。立杆杆支架步距小小于1.5m，板排架与与梁排架连成成满堂脚手架架整体，纵横横双向拉结，并并设剪刀撑、扫扫地杆。两端端与中间每隔隔4排立杆从顶顶层开始向下下每隔2步设置一道道水平剪刀撑撑。满堂模板板支架四边与与中间每隔四四排支架立杆杆设置一道纵纵横双向垂直直剪刀撑，由由底至顶连续续设置。并与与浇筑好的砼砼柱和主体拉拉结。4、梁支模：梁底模、侧模均均采用18㎜胶合板拼拼装而成；（1）600××800、600×11000MMM的梁梁侧模外侧用660×80㎜木枋作压压条，竖向间间距200mm；中间用双双钢管压杆间间距500㎜以内，梁梁侧板两端悬悬臂不允许大大于200mm也不小于100mm；加M14对拉螺栓3型扣件拉结结，水平为400mm、纵向间距距均为600mm。梁底用60×80㎜木枋作搁搁栅，梁底木木搁栅间距250mm；梁支撑立立杆用钢管搭搭设双排钢管管排架，排距距不大于900㎜，并在中中间加1根立杆，形形成间距为450mm的三立杆；；梁立柱的纵纵向间距不大大于400mmm,双扣件连接接。立杆支撑撑架架步高小小于1.5m，梁排架与与板排架连成成满堂脚手架架整体，纵横横双向拉结，并并设纵横双向向垂直剪刀撑撑、水平剪刀刀撑、水平扫扫地杆。并与与浇筑好的砼砼柱和主体拉拉结。（2）500××800mmm梁梁侧模外侧用660×80㎜木枋作压压条，竖向间间距300mm；中间用双双钢管压杆间间距600㎜以内，梁梁侧板两端悬悬臂不允许大大于300mm也不小于100mm；加M14对拉螺栓3型扣件拉结结，水平、纵纵向间距均为为500mm以内。梁底底用60×80㎜木枋作搁搁栅，梁底木木搁栅间距200mm；梁支撑立立杆用钢管搭搭设双排钢管管排架，排距距不大于900㎜，梁立柱柱的纵向间距距不大于900mmm,双扣件连接接。立杆支撑撑架架步高小小于1.5m，梁排架与与板排架连成成满堂脚手架架整体，纵横横双向拉结，并并设纵横双向向垂直剪刀撑撑、水平剪刀刀撑、水平扫扫地杆。并与与浇筑好的砼砼柱和主体拉拉结。（3）300××800mmm尺寸以内的的梁梁侧模外侧用660×80㎜木枋作压压条，竖向间间距300mm；并用60×80㎜木枋作斜斜撑间距300mm。梁底用60×80㎜木枋作搁搁栅，梁底木木搁栅间距300mm；梁支撑立立杆用钢管搭搭设双排钢管管排架，排距距不大于1000㎜；梁立柱柱的纵向间距距不大于1000mmm,双扣件连接接。立杆支撑撑架架步高小小于1.5m，梁排架与与板排架连成成满堂脚手架架整体，纵横横双向拉结，并并设垂直剪刀刀撑、水平剪剪刀撑、扫地地杆。并与浇浇筑好的砼柱柱和主体拉结结。5、楼梯支模楼梯的梁板模板板均采用18mm厚的胶合板板拼装而成，梁梁侧模板外侧侧用60×80㎜木枋做压压条，竖向间间距300㎜，并用60×80㎜木枋作斜斜撑间距300㎜。梁底用60×80㎜木枋作隔隔栅，梁底木木隔栅间距300㎜；梁支撑立立杆用钢管搭搭设双排钢管管排架，排距距布大于1000㎜；梁立柱柱的纵向间距距不大于1000㎜，双扣件件连接。立杆杆支撑架架布布高小于1.5米，梁排架架与板排架连连成满堂脚手手架整体，纵纵横双向拉结结，并设剪刀刀撑和扫地杆杆。板底隔栅采用660×80㎜杉木枋，木木隔栅间距300㎜，木隔栅栅置于钢管檩檩条上。板钢钢管支架立柱柱采用钢管满满堂脚手架，脚脚手架间距为为1000㎜×1000㎜，双扣件件连接。立杆杆支撑架步小小于1.5米，板排架架与梁排架连连成满堂脚手手架整体，并并设剪刀撑和和扫地杆。6.厕浴间和有有消防要求的的建筑楼地面面返边支模应与厕浴间和有有防水要求的的建筑楼地面面的模板同时时支模（具体体做法详见桂桂五建生技字字[20066]3号文）同时时浇捣砼。7、地基处理：：由于本工程程从1层结构或砼砼地面上开始始施工，所有有模板支架均均落在砼地面面或楼板上。所所有梁、板钢钢管立柱置于于200mm宽、50mm厚通长硬杂杂木垫板上，楼楼板厚度超过过150mm，和梁超过900mm的下层模板板支架在该楼楼层砼达到拆拆模强度前不不允许拆除。五、模板搭设的的程序及要求求1.模板搭设的的程序搭设模板的支撑撑系统（支架架）摆搁栅木木方柱头模板板压枋柱头模模板、楼板模模板楼板内、外外墙柱头模板板压枋模板调调整验收进行行下道工序。2.模板安装的的要求⑴对模板施工队队伍进行全面面详细的安全全技术交底。⑵竖向模板支架架支承部分安安装在基土上上时，应加设设垫板，如用用钢管作支撑撑时，在垫板板上应加钢底底座。垫板应应有足够强度度和支承面积积，并应中心心承载，基土土应坚实，并并有排水措施施。⑶安装现浇结构构的上层模板板及其支架时时，下层楼板板应具有承受受上层荷载的的承载能力，或或加设支架；；上、下层支支架的立柱应应对准，并铺铺设垫板。⑷模板及其支架架在安装过程程中，必须采采取有效的防防货覆临时固固定设施。⑸现浇钢筋砼梁梁、板，当跨跨度大于4m时，模板应应起拱，当设设计无具体要要求时，起拱拱高度可为全全跨长度的1/10000～3/10000。⑹模板安装作业业高度超过2.0m时，必须搭搭设脚手架或或平台。⑺模板安装时，上上下应有人接接应，随装随随运，严禁抛抛掷。且不得得将模板支搭搭在门窗框土土，也不得将将脚手板支搭搭在模板上，不不能将模板与与井字架、脚脚手架或操作作平台连成一一体。⑻五级风以上应应停止一切吊吊运作业。⑼在涂刷模板隔隔离剂时，不不得沾污钢筋筋和砼接模处处。⑽拼装高度为22m以上的竖向向模板，不得得站在下层模模板上拼装上上层模板。安安装过程中应应设置足够的的临时加固设设施。若中途途停歇，应将将已就位的模模板固定牢固固。⑾当支撑呈一定定角度倾斜，或或其支撑的表表面倾斜时，应应采取可靠措措施确保支点点稳定，支撑撑底脚必须有有可靠的防滑滑移措施。⑿满堂架应沿纵纵、横向设水水平拉杆，其其间距按设计计规定；在立立杆上，下两两端20cm处设置纵、横横向扫地杆；；每根立杆底底部设置50㎝×50㎝×50㎝木垫板；；立杆接长必必须采用对接接，严禁搭接接；立杆上的的对接扣件应应交错布置：：两根相邻的的立杆接头不不应设置在同同步内，同步步内隔一根立立杆的两个相相隔接头在高高度方向错开开的距离不宜宜小于500㎜；各接头中中心至主节点点的距离不宜宜大于步距的的1/3。=13\*GB2⒀满堂模板支架架设置应符合合下列规定=1\*GB3①满堂模板支架架四边与中间间每隔四排支支架立杆应设设置一道纵向向剪刀撑，由由底至顶连续续设置；=2\*GB3②高于4米的的模板支架，其其两端与中间间每隔四排立立杆从顶层开开始向下每隔隔2步设置一道道水平剪刀撑撑；=3\*GB3③每道剪刀撑撑跨越立杆的的根数为:斜撑于地面45°角时，7根；50°角时，6根；60°角时，5根。每道剪剪刀撑宽度不应小小于4跨，且不应应小于6米。=14\*GB2⒁必须先浇捣捣柱砼，后绑绑扎梁板钢筋筋及浇捣砼；；满堂脚手架架在楼地面20㎝处用抱箍与已浇捣砼砼的柱拉结；；每层水平剪剪刀撑必须与已浇浇捣砼的柱用用抱箍拉结。=15\*GB2⒂采用扣件式钢钢管脚手架作作立柱支撑时时，其安装应应符合下列要要求：①钢管规格、间间距、扣件应应符合设计要要求。每根立立杆底部应设设置底座及垫垫板。②立杆必须设置置纵横向扫地地杆，纵上横横下。用直角角扣件在离地地200mm处与立杆扣扣牢。③立杆接长必须须采用对接扣扣件连接，且且相邻两立杆杆的对接接头头不得在同步步内，而隔一一根立杆的对对接接头沿竖竖向错开的距距离不宜小于于500mmm，各接头中中心距主节点点不宜大于步步距的1/3.搭接接头的的长度不应小小于1m，且应采用用不少于两个个旋转扣件固固定，端部扣扣件盖板边缘缘至杆端不应应小于100mm。④扣件式钢管脚脚手架作组合合式格构柱使使用时，主立立杆间距不得得大于1m，纵横杆步步距不应大于于1.2m，且柱的每每一边应于两两横杆间加设设斜杆。⒁悬挑结构立柱柱支撑的安装装应符合下列列要求：①多层悬挑结构构模板的上下下立柱应保持持在同一条垂垂线上。②多层悬挑结构构模板的立柱柱应连续支撑撑，并不得少少于三层。⒂基础及地下工工程模板安装装时应符合下下列要求：①地面以下支模模应先检查土土壁的稳定情情况，当有裂裂纹及塌方危危险迹象时，应应采取安全防防范措施后，方方可作业。当当深度超过2m时，应为操操作人员设置置上下扶梯。②距基槽（坑）上上口边缘1m内不得堆放放模板。向基基槽（坑）内内运料应使用用起重机、溜溜槽或绳索；；上、下人员员应互相呼应应，运下的模模板严禁立放放于基槽（坑坑）土壁上。③斜支撑与侧模模的夹角不应应小于45º，支撑在土土壁上的斜支支撑应加设垫垫板，底部的的对角楔木应应与斜支撑连连结牢固。高高大长脖基础础若采用分层层支模时，其其下层模板应应经就位校正正并支撑稳固固后，再进行行上一层模板板的安装。④两侧模板间应应用水平支撑撑连成整体。⒃柱模板的安装装应符合下列列要求：①现场拼装柱模模时，应及时时加设临时支支撑进行固定定，斜撑与地地面的倾角宜宜为60º，不能将大大片模板系于于柱子钢筋上上。②四片柱模板就就位组拼经对对角线校正无无误后，应立立即自下而上上安装柱箍。③若为整体预组组合柱模，吊吊装时应采用用卡环和柱模模连接，不得得用钢筋钩代代替。④柱模校正（用用四根斜支撑撑或用连接在在柱模顶四角角带花篮螺丝丝的揽风绳，底底端与楼板钢钢筋拉环固定定进行校正）后后，应采用斜斜撑或水平撑撑进行四周支支撑，以确保保整体稳定。当当柱模高度超超过4m时，应群体体或成列同时时支模，并应应将支撑连成成一体，形成成整体框架体体系。当需单单根支模时，柱柱宽大于500mm应每边在同同一标高上不不得少于两根根斜支撑或水水平撑。斜撑撑与地面的夹夹角为45º～60º，下端还应应有防滑移的的措施。⑤边、角柱模板板的支撑，除除满足上述要要求外，在模模板里面还应应于外边对应应的点设置既既能承拉又能能承压的斜撑撑。⒄墙模板的安装装应符合下列列要求：①用散拼定型模模板支撑时，应应自下而上进进行，必须在在下一层模板板全部紧固后后，方准进行行上一层安装装。当下层不不能独立安设设支撑件时，应应采取临时固固定措施。②采用预拼装的的大块墙模板板进行支撑安安装时，严禁禁同时起吊两两块模板，并并应边就位、边边校正、边连连接固定后方方可摘钩。③安装电梯井内内墙模前，必必须于板底下下200mm处满铺一层层脚手板。④模板未安装对对拉螺栓前，板板面应向后倾倾一定角度。安安装过程应随随时拆换支撑撑或增加支撑撑，以保证墙墙模随时处于于稳定状态。⑤当钢楞需接长长时，接头处处应增加相同同数量和不小小于原规格的的负楞，搭接接长度不得小小于墙模宽或或高的15％～20％。⑥拼接时的U形形卡应正反交交替安装，间间距不得大于于300mm；两块模板板对接接缝处处的U形卡应满装装。⑦对拉螺栓与墙墙模板应垂直直、松紧一致致，并能保证证墙厚尺寸正正确。⑧墙模板内外支支撑必须坚固固、可靠，应应确保模板的的整体稳定。当当墙模板外面面无法设置支支撑时，应于于里面设置能能承受拉和压压的支撑。多多排并列且间间距不大的墙墙模板，当其其支撑互成一一体时，就有有防止浇筑混混凝土时引起起临近模板变变形的措施。⒅独立梁和整体体楼盖梁结构构模板的安装装应符合下列列要求：①安装独立梁模模板时应设操操作平台，高高度超过3.5m时，应搭设设脚手架并设设防护栏。严严禁操作人员员站在独立梁梁底模或柱模模支架上操作作及上下通行行。②底模与横楞应应拉结好，横横楞与支架、立立柱应连接牢牢固。③安装时装连多时时④起拱应在侧模模内外楞连接接牢固前进行行。⑤单片预组合梁梁模，钢楞与与面板的拉结结应按设计规规定制作，并并按设计吊点点试吊无误后后方可正式吊吊运安装，待待侧模与支架架支撑稳定后后方准摘钩。⑥支架立柱底部部基土应按规规定处理；单单排立柱时，应应于单排立柱柱的两边每隔隔3m加设斜支撑撑，且每边不不得少于两根根，斜支撑与与地面的夹角角应为60º。⒆楼板或平台板板模板的安装装应符合下列列要求：①预组合模板采采用桁架支模模时，桁架与与支点连接应应牢固可靠，同同时支承应采采用平直通长长的型钢或木木方。②预组合模板块块较大时，应应加钢楞后吊吊运。当组合合模板为错缝缝拼配时，板板下横楞应均均匀布置，并并应在模板端端穿插销。③单块模就位安安装，必须待待支架搭设稳稳固，板下横横楞与支架连连接牢固后进进行。④U形卡应按设设计规定安装装。⒇其他结构模板板的安装应符符合下列要求求：①安装圈梁、阳阳台、雨篷及及挑檐等模板板时，支撑应应独立设置，不不得支搭在施施工脚手架上上。②安装悬挑结构构模板时，应应搭设脚手架架或悬挑工作作台，并应设设置防护栏杆杆和安全网。作作业处的下方方不得有人通通行或停留。③在悬空部位作作业时，操作作人员应系好好安全带。3、模板安装验验收及质量要要求=1\*GB3①模板安装分项项工程完成，应应按下表对模模板分项工程程验收。工程名称支架材料钢管□施工单位监理单位资料检查有专项方案□由施工单位组织织部少于5人的专家组组论证专项方方案并出具论论证意见□论证后经修改的的方案经施工单位技术术负责人审批批经总监理工程师师审批有计算书（纵横横双向步距、跨跨距取值，立立杆稳定计算算）□杆件、扣件进场场按品牌抽样样检验合格有施工、监理整整架验收合格格记录现场检查整架稳定设置纵横双向扫扫地杆□连墙件（刚性）竖直方向每2个个步高或每层层或沿柱高每每4米设置□沿立杆每步均设设置纵横水平平杆且纵横两两向均无缺杆杆□立杆顶端必须设设置纵横双向向水平杆和水水平剪刀撑□水平方向至少每每3跨设置□竖直方向沿纵向向全高长从两两端开始每隔隔4排立杆设一一道剪刀撑剪刀撑宽≥6米米且最少4跨剪刀撑最多跨越越杆数：45时7根50时6根60时5根□竖直方向沿横向向全高长从两两端开始每隔隔4排立杆设一一道剪刀撑□如周边无既有建建筑物，应采采取其他有效效措施□水平方向沿全平平面每隔2步且不高于4.5米一道剪刀刀撑□立杆支承支于地面时，须须在砼地面上上支立杆□建筑物悬挑部分分的模板支架架立杆支在坚实的的地面上□支于楼面时，加加支顶，楼面面下部少于两两层时至少支支顶两层□从楼面挑出的型型钢梁作上层层悬挑模板的的立杆支座，型型钢梁搁置在在楼板上的长长度与挑出长长度之比≥2，型钢梁的的末端、前端端均与楼板有有可靠锚固。□底座和顶托螺栓栓的伸出长度度不大于300㎜□禁止事项钢立杆必须对接接，禁止搭接接□其他问题禁止用钢管代替替型钢梁从楼楼层挑出作为为立杆支座□禁止用钢管从外外脚手架上伸伸出斜支悬挑挑模板□禁止用木杆接长长作立杆□禁止使用分层搭搭设的支撑系系统□检查结论1、通过□□2、改进□3、停用改进或停用范围围如下：检查单位：施工工□监理□监督□层级监督□检查人签名：检查日期：年月日=2\*GB3②预埋件和预留留孔洞的允许许偏差项目允许偏差（mmm）预埋钢板中心线线位置3预埋管、预孔中中心线位置3插筋中心线位置5外露长度+10.0预留螺栓中心线位置2外露长度+10.0预留洞中心线位置10尺寸+10.0=3\*GB3③现浇结构模板板的安装允许许偏差及检验验方法项目允许偏差（mmm）检验方法轴线位置5钢尺检查底模上表面标高高±5水准仪或拉线、钢钢尺检查截面内部尺寸基础±10钢尺检查柱、墙、梁+4，-5钢尺检查层高垂直度不大于5m6经纬仪或吊线、钢钢尺检查大于5m8经纬仪或吊线、钢钢尺检查相邻两板表面高高低差2钢尺检查表面平整度52m靠尺和塞尺尺检查以上三项验收合合格后方可浇浇捣砼。六、浇筑砼时的的注意事项⑴在浇筑砼之前前，应检查和和控制模板、钢钢筋、保护层层和预埋件等等尺寸、规格格、数量和位位置，其偏差差值应符合要要求；⑵在浇筑砼之前前，应检查模模板支撑的稳稳定性以及模模板接逢的密密合情况。⑶在浇筑砼前，模模板内的垃圾圾、木片、刨刨花、锯屑、泥泥土和钢筋上上的油污、鳞鳞落的铁皮等等杂物，应清清除干净。⑷大模板应浇水水加以润湿，但但不允许留有有积水，湿润润后，木模板板中尚未胀密密的缝隙应贴贴严，以防漏漏浆。⑸在浇筑砼时，应应经常观察模模板、支架、钢钢筋、预埋件件和预留孔洞洞的情况，当当发现有变形形、移位时，应应立即停止浇浇筑，并应在在已浇筑的砼砼凝结前修整整完好。七、模板拆除的的程序及要求求1.模板拆除的的一般要求⑴拆模时砼的强强度应符合设设计要求，当当设计无要求求时，应符合合下列规定：：①不承重的侧模模板，包括梁梁、柱、墙的的侧模板，只只要混凝土强强度能保证其其表面及棱角角不因拆除模模板而受损坏坏，即可拆除除。②承重模板，包包括梁、板等等水平结构构构件的底模，应应根据与结构构同条件养护护的试块强度度达到下一表表的规定，方方可拆除。现浇结构拆模时时所需混凝土土强度项次构造类型结构跨度(m))按达到设计混凝凝土强度标准准值的百分率率计(%)1板≤250>2、≤8752梁、拱、壳≤875>81003悬臂构件≤275>2100③后张预应力混混凝土结构或或构件模板的的拆除，侧模模应在预应力力张拉前拆除除，其混凝土土强度达到侧侧模拆除条件件即可，进行行预应力张拉拉必须待混凝凝土强度达到到设计规定值值方可进行，底底模必须在预预应力张拉完完毕时方能拆拆除。④在拆模过程中中，如发现实实际混凝土强强度并未达到到要求，有影影响结构安全全的质量问题题时，应暂停停拆模，经妥妥当处理，实实际强度达到到要求后，方方可继续拆除除。⑤已拆除模板及及其支架的混混凝土结构，应应在混凝土强强度达到设计计的混凝土强强度标准值后后，才允许承承受全部设计计的使用荷载载。当承受施施工荷载的效效应比使用荷荷载更为不利利时，必须经经过核算，加加设临时支撑撑。⑥拆除芯模或预预留孔的内模模，应在混凝凝土强度能保保证不发生塌塌陷和裂缝时时，方可拆除除。⑵拆模之前必须须有拆模申请请，并根据同同条件养护试试块强度记录录达到规定时时，技术负责责人方可批准准拆模。⑶对于大体积混混凝土，除应应满足混凝土土强度要求外外，还应考虑虑保温措施，拆拆模之后要保保证混凝土内内外温差不超超过20℃，以免发生生温差裂缝。⑷种类模板拆除除的顺序和方方法，应根据据模板设计的的规定进行。如如果模板设计计无规定时，可可按先支的后后拆、后支的的先拆，先拆拆非承重的模模板、后拆承承重的模板及及支架的顺序序进行拆除。⑸拆除的模板必必须随拆随清清理，以免钉钉子扎脚、阻阻碍通行发生生事故。⑹拆模时下方不不能有人，拆拆模区应设警警戒线，以防防有人误入被被砸伤。⑺拆除的模板向向下运送传递递，要上下呼呼应，不能采采取猛撬，以以致大片塌落落的方法拆除除。用起重机机吊运拆除的的模板时，模模板应推码整整齐并捆牢，才才可吊运，否否则在空中造造成“天女散花”是很危险的的。2.种类模板的的拆除⑴基础拆模基坑内拆模，要要注意基坑边边坡的稳定，特特别是拆除模模板支撑时，可可能使边坡土土发生震动而而坍方，拆除除的模板应及及时运到离基基坑较远的地地方进行清理理。⑵现浇楼盖及框框架结构拆模模现浇楼盖及框架架结构的拆模模顺序如下：：拆柱模斜撑撑与柱箍拆柱柱侧模拆楼板板底模拆梁侧侧模拆梁底模模。已经活动的模板板，必须一次次连续拆除完完方可歇，以免落落下伤人。模板立柱有多道道水平拉杆，应应先拆除上面面的，按由上上而下的顺序序拆除，拆除除最后一道连连杆应与拆除除立柱同时进进行，以免立立柱倾倒伤人人。多层楼板模板支支柱的拆除，应应根据混凝土土强度增长的的情况、结构构设计荷载与与支模施工荷荷载的情况通通过计算确定定。⑶现浇柱模板拆拆除柱模板拆除顺序序如下：拆除除斜撑或拉杆杆（或钢拉条条）自上而下下拆除柱箍或或横楞拆除竖竖楞并由上向向下拆除模板板连接件、模模板面。⑷墙模板拆除墙模板拆除顺序序与模板组装装顺序相反，墙墙模板拆除后后停放的位置置，无论是短短期停放还是是较长期定放放，一定要支支撑牢固，采采取防倾倒的的措施。拆除墙模板过程程中应注意不不损坏混凝土土墙体。八、质量保证措措施1.质量管理点点及控制措施施⑴模板的强度、刚刚度、稳定性性控制措施①所有模板体系系均必须对强强度、刚度和和稳定性进行行验算。计算算书见后。②现场安装过程程中必须严格格按照本方案案设计的要求求进行，特别别是背楞、围围圈、搁栅、对对拉或穿墙螺螺栓以及支撑撑等对模板的的强度、刚度度、稳定性等等有显著影响响的构件的尺尺寸、间距等等必须严格控控制。⑵原材料控制措措施①所有模板、木木方、穿墙螺螺栓等的供应应商必须是公公司的合格供供方。②所有模板、架架料进场后均均严格按照合合同和施工方方案的要求逐逐一检查，对对于不合格品品必须退货，不不得投入使用用。③鉴于市场上木木材的质量参参差不齐，因因此对木方的的质量检验就就需要更加严严格，特别是是含水率指标标，必须控制制在10％以内。④每批进场的多多层板都必须须进行抽样检检验，可以采采用简单的试试验方法，用用开水煮6h~8h，模板无明明显变形，不不开裂，覆膜膜无起皮、脱脱落现象抢救救无效即为合合格，否则为为不合格，不不得使用。⑶加工质量控制制①作为柱、墙模模板背楞和楼楼板模板搁栅栅的木方必须须用压刨进行行双面刨光处处理。②多层的加工必必须根据配模模图进行，下下料前必须弹弹线。⑷模板周转控制制①所有木模板必必须编号，并并登记，以备备查明周转次次数。②多层板的周转转次数原则上上为不超过5次，当模板板周转5次后，必须须经评审后才才能判定为废废品。⑸漏浆控制措施施①在模板混凝土土浇筑完毕后后初凝前，用用长刮杠将墙墙边或柱边50mm范围内刮平平，并控制好好标高。②严格控制模板板的加工质量量，尺寸偏差差为每米1mm。③在定型柱模板板和定型墙模模板的拼缝处处和模板与楼楼板面接触的的部分粘贴50mm海绵条。在在模板安装和和调整好后，如如果模板和楼楼板间尚存在在缝隙，则用用砂浆在模板板外侧堵塞。但但必须注意灌灌缝砂浆不得得进入墙体截截面内。⑹模板清理控制制①模板拆除后及及时清理并涂涂刷隔离剂，并并在规定的区区域堆放，对对于破损模板板，能修整的的进行修整，不不能修整的报报责任工程师师处置。⑺成品保护措施施①模板安拆时轻轻起轻放，不不准碰撞，防防止模板变形形。②拆模时不得用用大锤硬砸或或撬棍硬撬，以以免损伤混凝凝土表面和棱棱角。③模板在使用过过程中加强管管理，分规格格堆放，及时时涂刷脱模剂剂。④支完模板后，保保持模内清洁洁。⑤应保护钢筋不不受扰动。⑥搞好模板的日日常保养工作作和维修工作作。九、安全文明施施工1.安全生产、文文明施工⑴模板落地或周周转至另一工工作面时，必必须一次安放放稳固，倾斜斜角符合75º～80º自稳角的要要求。模板堆堆放时码放整整齐，堆放在在施工现场平平整场地上或或放在施工层层上。⑵在支设梁板模模板时，满堂堂架搭设必须须稳固，并按按照规定的立立杆间距搭设设，不得在未未经技术人员员允许的情况况下擅自更改改立杆间距。搭搭设时，必须须设置临时斜斜撑，以防整整体偏移。⑶保证模板落地地处无任何杂杂物，当模板板压住任何物物体时，不合合适人工取出出，必须用塔塔吊使之位移移后再取出。⑷模板拆除时应应遵循按照模模板支设的逆逆顺序进行的的基本原则，并并严格按照上上述技术措施施的有关要求求进行。⑸消防水池、积积水坑盖板底底模的拆除时时，应配备便便携式风扇保保证通风，并并配备足够的的照明设施。拆拆除时应至少少有三人在下下，三人在上上，以保证紧紧急情况发生生时能采取有有必要的措施施。⑹所有模板操作作面宽度不小小于500mm，且均须满满铺跳板，并并搭设1.2m的防护架及及沙于两道护护身栏杆。⑺满堂红模板支支撑架超过6m时应满挂水水平安全网，并并用18号镀锌铁丝丝绑扎牢固。⑻模板上架设电电线和使用电电动工具采用用的低压电源源；登高作业业时，各种配配件在工具箱箱内或工具袋袋内，严禁放放在模板或脚脚手架上；装装拆施工时，上上下有人接应应，随拆随运运转，并把活活动部件固定定牢靠，严禁禁堆放在脚手手板上或抛掷掷；设临时支支撑，防止突突然整块塌落落。⑼安装整块柱模模板，不得将将柱子钢筋代代替临时支撑撑；吊装模板板时，必须在在模板就位并并连接牢固后后方可脱钩，并并严格遵守吊吊装机械使用用安全有关规规定。⑽拆除模板时由由专人指挥且且必须有切实实可靠的安全全措施，并在在下面标出作作业区，严禁禁非操作人员员进入作业区区，操作人员员佩挂好安全全带，禁止站站在模板的横横杆上操作，拆拆下的模板集集中吊运，并并多点捆牢，不不准向下乱扔扔。拆模间歇歇时，将活动动的模板、拉拉杆、支撑等等固定牢固，严严防突然掉落落、倒塌伤人人；模板板吊吊起前，复查查拆墙螺栓是是否拆净，再再确定无遗漏漏且模板与墙墙体完全脱离离方可吊起；；雨、雪及五五级大风等天天气情况下禁禁止施工；基基础及地下工工程模板安装装时，先检查查基坑土壁、壁壁边坡的稳定定情况，发现现有滑坡、塌塌方危险时，必必须先采取有有效加固措施施后方可施工工；操作人员员上下基坑要要设扶梯。基基坑上口边缘缘1m以内不允许许堆放模板构构件和材料，模模板支在护壁壁上时，必须须在支点上加加垫板。⑾模板堆放要求求。平模立放放满足75º～80º自稳角要求求，采用两块块大模板板面面对板面对放放，中间留出出50cm作业通道，模模板上方用拉拉杆固定；没没有支撑或自自稳角不足的的大模板（阴阴阳角模、异异型角模）存存放于专用插插放架里，存存放地点硬化化，平稳且下下垫100mmm×100mmm方木；大模模板按编号分分类码放；存存放于施工楼楼层上的大模模板必须有可可靠的防倾倒倒措施，不得得沿建筑物周周边放置，要要垂直于建筑筑物外边线存存放；平模叠叠放时，垫木木必须上下对对齐，绑扎牢牢固；大模板板拆除后在涂涂刷隔离剂时时要临时固定定；大模板堆堆放处严禁坐坐人或逗留；；大模板上操操作平台应有有护身栏杆，脚脚手板固定牢牢固，备好临临时上个梯道道。2.环境保护措措施⑴在支拆模板时时，必须轻拿拿轻放，上下下、左右有人人传递，模板板的拆除和修修理时，禁止止使用大锤敲敲打模板以降降低噪音。⑵模板面涂刷水水性绿色环保保脱模剂，严严禁使用废机机油，防止污污染土地，装装脱模剂的塑塑料桶设置在在专用仓库内内。⑶模板拆除后，清清除模板上的的粘结物如混混凝土等，现现场要及时清清理收集，推推诿在固定堆堆放场地，待待够一车后集集中运到堆放放场。⑷梁板模板内锯锯末、灰尘等等不得用高压压机吹，而用用人工收集，然然后将垃圾装装袋送入垃圾圾场分类处理理。十、模板方案计计算复核墙模板计算书一、墙模板基本本参数计算断面宽度3350mm，高高度37000mm，两侧侧楼板高度2200mm。模板面板采用普普通胶合板。内龙骨间距2000mm，内内龙骨采用660×80mm木方方，外龙骨采采用双钢管448mm×3.5mmm。对拉螺栓布置99道，在断面面内水平间距距200+4400+4000+4000+400++400+4400+4000+4000mm，断面面跨度方向间间距400mmm，直径14mmm。模板组装示意图图二、墙模板荷载载标准值计算算强度验算要考虑虑新浇混凝土土侧压力和倾倾倒混凝土时时产生的荷载载设计值；挠挠度验算只考考虑新浇混凝凝土侧压力产产生荷载标准准值。新浇混凝土侧压压力计算公式式为下式中的的较小值:其中c——混混凝土的重力力密度，取224.0000kN/m33；t——新浇浇混凝土的初初凝时间，为为0时(表示无资料料)取200/((T+15))，取4.4444h；T———混凝土的入入模温度，取取30.0000℃；V———混凝土的浇浇筑速度，取取2.5000m/h；H———混凝土侧压压力计算位置置处至新浇混混凝土顶面总总高度，取33.000mm；1——外加剂剂影响修正系系数，取1..200；2——混凝土土坍落度影响响修正系数，取取1.1500。根据公式计算的的新浇混凝土土侧压力标准准值F1==51.2000kN/mm2实际计算中采用用新浇混凝土土侧压力标准准值F1==51.2000kN/mm2倒混凝土时产生生的荷载标准准值F2==6.0000kN/mm2。三、墙模板面板板的计算面板为受弯结构构,需要验算其其抗弯强度和和刚度。模板板面板的按照照三跨连续梁梁计算。面板的计算宽度度取3.444m。荷载计算值qq=1..2×51.2000×3.4400+1.4××6.0000×3.4400=240..250kNN/m面板的截面惯性性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:本算例中，截面面惯性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=3444.00×1.80×1.80//6=1185.766cm3；I=3444.00×1.80×1.80×1.80//12=167.118cm4；计算简图弯矩图(kN..m)剪力图(kN))变形图(mm))经过计算得到从从左到右各支支座力分别为为N1=19.2220kNN2==52.8555kNN3==52.8555kNN4==19.2220kN最大弯矩最大变形V=0.33mm(1)抗弯强强度计算经计算得到面板板抗弯强度计计算值f=0.9960×1000×1000//1857660=5.1168N/mmm2面板的抗弯强度度设计值[[f]，取15.000N/mmm2；面板的抗弯强度度验算f<[f]],满足要求求!(2)抗剪计计算[可以不计计算]截面抗剪强度计计算值T==3×288299.0/(22×3440..000×18.0000)=0..698N//mm2截面抗剪强度设设计值[TT]=1.440N/mmm2抗剪强度验算TT<[TT]，满足要要求!(3)挠度计计算面板最大挠度计计算值v=0.2260mm面板的最大挠度度小于2000.0/2550,满足要要求!四、墙模板内龙龙骨的计算内龙骨直接承受受模板传递的的荷载，通常常按照均布荷荷载连续梁计计算。内龙骨均布荷载载按照面板最最大支座力除除以面板计算算宽度得到。q=552.8555/3.4440=15..365kNN/m内龙骨按照均布布荷载下多跨跨连续梁计算算。内龙骨计算简图图内龙骨弯矩图((kN.m))内龙骨变形图((mm)内龙骨剪力图((kN)经过计算得到最最大弯矩经过计算得到最最大支座FF=6.6660kN经过计算得到最最大变形VV=0.11mm内龙骨的截面力力学参数为本算例中，截面面惯性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=6.000×8.00×8.00//6=664.00ccm3；I=6.000×8.00×8.00×8.00//12=256.000cm4；(1)内龙骨抗抗弯强度计算算抗弯计算强度ff=0.3007×106/640000.0=44.80N//mm2内龙骨的抗弯计计算强度小于于13.0NN/mm2,满足要求!(2)内龙骨骨抗剪计算[可以不计计算]截面抗剪强度必必须满足:T=3Q//2bh<<[T]截面抗剪强度计计算值T==3×3478//(2×60×80)=11.087NN/mm2截面抗剪强度设设计值[TT]=1.660N/mmm2内龙骨的抗剪强强度计算满足足要求!(3)内龙骨骨挠度计算最大变形v=0.1mmm内龙骨的最大挠挠度小于4000.0/2250,满足足要求!五、墙模板外龙龙骨的计算外龙骨承受内龙龙骨传递的荷荷载，按照集集中荷载下连连续梁计算。外龙骨按照集中中荷载作用下下的连续梁计计算。集中荷载P取横横向支撑钢管管传递力。支撑钢管计算简简图支撑钢管弯矩图图(kN.m))支撑钢管变形图图(mm)支撑钢管剪力图图(kN)经过连续梁的计计算得到最大弯矩Mmmax最大变形vmmax=0..098mmm最大支座力QQmax=144.320kkN抗弯计算强度ff=0.4666×106/101660000..0=45..87N/mmm2支撑钢管的抗弯弯计算强度小小于205..0N/mmm2,满足要求!支撑钢管的最大大挠度小于4400.0//150与10mm,,满足要求!六、对拉螺栓的的计算计算公式:N<[N]]=fAA其中N———对拉螺栓所所受的拉力；；A——对对拉螺栓有效效面积(mmm2)；f——对对拉螺栓的抗抗拉强度设计计值，取1770N/mmm2；对拉螺栓的直径径(mm):14对拉螺栓有效直直径(mm):12对拉螺栓有效面面积(mm2):A=1055.000对拉螺栓最大容容许拉力值((kN):[N]==17.8850对拉螺栓所受的的最大拉力((kN):N=14.3220对拉螺栓强度验验算满足要求求!600×6000柱模板支撑撑计算书一、柱模板基本本参数柱模板的截面宽宽度B=6600mm，柱模板的截面高高度H=6600mm，柱模板的计算高高度L==48800mm，柱箍间距计算跨跨度d==400mmm。柱箍采用双钢管管48mm×3.5mmm。柱模板竖楞截面面宽度60mmm，高度80mmm。B方向竖楞44根，H方向竖楞4根。柱模板支撑计算算简图二、柱模板荷载载标准值计算算强度验算要考虑虑新浇混凝土土侧压力和倾倾倒混凝土时时产生的荷载载设计值；挠挠度验算只考考虑新浇混凝凝土侧压力产产生荷载标准准值。新浇混凝土侧压压力计算公式式为下式中的的较小值:其中c——混混凝土的重力力密度，取224.0000kN/m33；t——新浇浇混凝土的初初凝时间，为为0时(表示无资料料)取200/((T+15))，取4.4444h；T———混凝土的入入模温度，取取30.0000℃；V———混凝土的浇浇筑速度，取取2.5000m/h；H———混凝土侧压压力计算位置置处至新浇混混凝土顶面总总高度，取33.000mm；1——外加剂剂影响修正系系数，取1..200；2——混凝土土坍落度影响响修正系数，取取1.1500。根据公式计算的的新浇混凝土土侧压力标准准值F1==51.2000kN/mm2实际计算中采用用新浇混凝土土侧压力标准准值F1==51.2000kN/mm2倒混凝土时产生生的荷载标准准值F2==4.0000kN/mm2。三、柱模板面板板的计算面板直接承受模模板传递的荷荷载，应该按按照均布荷载载下的三跨连连续梁计算，计计算如下面板计算简图面板的计算宽度度取柱箍间距距0.40mm。荷载计算值qq=1..2×51.2000×0.4000+1.4××4.0000×0.4000=26.8816kN//m面板的截面惯性性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:本算例中，截面面惯性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=40..00×1.80×1.80//6=221.60ccm3；I=40..00×1.80×1.80×1.80//12=19.444cm4；(1)抗弯强度度计算f==M/W<[[f]其中f———面板的抗弯弯强度计算值值(N/mm2)；M——面面板的最大弯弯距(N.mm))；W——面面板的净截面面抵抗矩；[f]]——面板的抗弯弯强度设计值值，取15..00N/mmm2；M=0.1000ql2其中q———荷载设计值值(kN/m))；经计算得到MM=0..100×(1.2×20.4880+1.44×1.6000)×0.1800×经计算得到面板板抗弯强度计计算值f=0.0087×1000×1000//216000=4.0222N/mmm2面板的抗弯强度度验算f<[f]],满足要求求!(2)抗剪计计算[可以不计计算]T==3Q/22bh<[T]其中最大剪力QQ=0.6000×(1.2×20.4880+1.44×1.6000)×0.1800=2.8996kN截面抗剪强强度计算值TT=3×2896..0/(2××400.0000×18.0000)=0..603N//mm2截面抗剪强强度设计值[[T]=1..40N/mmm2抗剪强度验算TT<[TT]，满足要要求!(3)挠度计计算v==0.6777ql4/1000EI<<[v]=l//250面板最大挠度计计算值v=0.6677×20.4880×1804/(1000×6000×1944000)=0..125mmm面板的最大挠度度小于1800.0/2550,满足要要求!四、竖楞木方的的计算竖楞木方直接承承受模板传递递的荷载，应应该按照均布布荷载下的三三跨连续梁计计算，计算如如下竖楞木方计算简简图竖楞木方的计算算宽度取BBH两方向向最大间距00.180mm。荷载计算值qq=1..2×51.2000×0.1800+1.4××4.0000×0.1800=12.0067kN//m按照三跨连续梁梁计算，最大大弯矩考虑为为静荷载与活活荷载的计算算值最不利分分配的弯矩和和，计算公式式如下:均布荷载q=4.8827/0..400=112.0677kN/m最大弯矩M=0.11ql2=0.1×12.0667×0.40×最大剪力Q==0.6×0.4000×12.0667=2.8896kN最大支座力NN=1.1××0.4000×12.0667=5.3310kN截面力学参数为为本算例中，截面面惯性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=6.000×8.00×8.00//6=664.00ccm3；I=6.000×8.00×8.00×8.00//12=256.000cm4；(1)抗弯强度度计算抗弯计算强度ff=0.1993×106/640000.0=33.02N//mm2抗弯计算强度小小于13.00N/mm22,满足要求!(2)抗剪计计算[可以不计计算]最大剪力的计算算公式如下::Q=0.66ql截面抗剪强度必必须满足:T=3Q//2bh<<[T]截面抗剪强度计计算值T==3×2896//(2×60×80)=00.905NN/mm2截面抗剪强度设设计值[TT]=1.660N/mmm2抗剪强度计算满满足要求!(3)挠度计计算最大变形v=0.6777×10.0556×400.004/(1000×9500..00×25600000.0))=0.0772mm最大挠度小于4400.0//250,满满足要求!五、B方向柱箍箍的计算竖楞木方传递到到柱箍的集中中荷载P：P==(1.22×51.200+1.4××4.00))×0.1800×0.4000=44.83kNN柱箍按照集中荷荷载作用下的的连续梁计算算。集中荷载P取木木方传递力。支撑钢管计算简简图支撑钢管弯矩图图(kN.m))支撑钢管变形图图(mm)支撑钢管剪力图图(kN)经过连续梁的计计算得到最大弯矩Mmmax最大变形vmmax=2..587mmm最大支座力QQmax=7..240kNN抗弯计算强度ff=1.8882×106/101660000..0=1855.24N//mm2支撑钢管的抗弯弯计算强度小小于205..0N/mmm2,满足要求!支撑钢管的最大大挠度小于8820.0//150与10mm,,满足要求!六、B方向对拉拉螺栓的计算算计算公式:N<[N]]=fAA其中N———对拉螺栓所所受的拉力；；A——对对拉螺栓有效效面积(mmm2)；f——对对拉螺栓的抗抗拉强度设计计值，取1770N/mmm2；对拉螺栓的直径径(mm):10对拉螺栓有效直直径(mm):9对拉螺栓有效面面积(mm2):A=63..617对拉螺栓最大容容许拉力值((kN):[N]==10.8815对拉螺栓所受的的最大拉力((kN):N=7.2400对拉螺栓强度验验算满足要求求!七、H方向柱箍箍的计算竖楞木方传递到到柱箍的集中中荷载P：P==(1.22×51.200+1.4××4.00))×0.1800×0.4000=44.83kNN柱箍按照集中荷荷载作用下的的连续梁计算算。集中荷载P取木木方传递力。支撑钢管计算简简图支撑钢管弯矩图图(kN.m))支撑钢管变形图图(mm)支撑钢管剪力图图(kN)经过连续梁的计计算得到最大弯矩Mmmax最大变形vmmax=2..587mmm最大支座力QQmax=7..240kNN抗弯计算强度ff=1.8882×106/101660000..0=1855.24N//mm2支撑钢管的抗弯弯计算强度小小于205..0N/mmm2,满足要求!支撑钢管的最大大挠度小于8820.0//150与10mm,,满足要求!八、H方向对拉拉螺栓的计算算计算公式:N<[N]]=fAA其中N———对拉螺栓所所受的拉力；；A——对对拉螺栓有效效面积(mmm2)；f——对对拉螺栓的抗抗拉强度设计计值，取1770N/mmm2；对拉螺栓的直径径(mm):10对拉螺栓有效直直径(mm):9对拉螺栓有效面面积(mm2):A=63..617对拉螺栓最大容容许拉力值((kN):[N]==10.8815对拉螺栓所受的的最大拉力((kN):N=7.2400对拉螺栓强度验验算满足要求求!900×9000柱模板支撑撑计算书一、柱模板基本本参数柱模板的截面宽宽度B=9900mm，B方向对拉螺螺栓1道，柱模板的截面高高度H=9900mm，H方向对拉螺螺栓1道，柱模板的计算高高度L==48800mm，柱箍间距计算跨跨度d==300mmm。柱箍采用双钢管管48mm×3.5mmm。柱模板竖楞截面面宽度60mmm，高度80mmm。B方向竖楞44根，H方向竖楞4根。柱模板支撑计算算简图二、柱模板荷载载标准值计算算强度验算要考虑虑新浇混凝土土侧压力和倾倾倒混凝土时时产生的荷载载设计值；挠挠度验算只考考虑新浇混凝凝土侧压力产产生荷载标准准值。新浇混凝土侧压压力计算公式式为下式中的的较小值:其中c——混混凝土的重力力密度，取224.0000kN/m33；t——新浇浇混凝土的初初凝时间，为为0时(表示无资料料)取200/((T+15))，取4.4444h；T———混凝土的入入模温度，取取30.0000℃；V———混凝土的浇浇筑速度，取取2.5000m/h；H———混凝土侧压压力计算位置置处至新浇混混凝土顶面总总高度，取33.000mm；1——外加剂剂影响修正系系数，取1..200；2——混凝土土坍落度影响响修正系数，取取1.1500。根据公式计算的的新浇混凝土土侧压力标准准值F1==51.2000kN/mm2实际计算中采用用新浇混凝土土侧压力标准准值F1==51.2000kN/mm2倒混凝土时产生生的荷载标准准值F2==4.0000kN/mm2。三、柱模板面板板的计算面板直接承受模模板传递的荷荷载，应该按按照均布荷载载下的三跨连连续梁计算，计计算如下面板计算简图面板的计算宽度度取柱箍间距距0.30mm。荷载计算值qq=1..2×51.2000×0.3000+1.4××4.0000×0.3000=20.1112kN//m面板的截面惯性性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:本算例中，截面面惯性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=30..00×1.80×1.80//6=116.20ccm3；I=30..00×1.80×1.80×1.80//12=14.588cm4；(1)抗弯强度度计算f==M/W<[[f]其中f———面板的抗弯弯强度计算值值(N/mm2)；M——面面板的最大弯弯距(N.mm))；W——面面板的净截面面抵抗矩；[f]]——面板的抗弯弯强度设计值值，取15..00N/mmm2；M=0.1000ql2其中q———荷载设计值值(kN/m))；经计算得到MM=0..100×(1.2×15.3660+1.44×1.2000)×0.2800×经计算得到面板板抗弯强度计计算值f=0.1158×1000×1000//162000=9.7333N/mmm2面板的抗弯强度度验算f<[f]],满足要求求!(2)抗剪计计算[可以不计计算]T=3Q//2bh<<[T]其中最大剪力QQ=0.6000×(1.2×15.3660+1.44×1.2000)×0.2800=3.3779kN截面抗剪强强度计算值TT=3×3379..0/(2××300.0000×18.0000)=0..939N//mm2截面抗剪强强度设计值[[T]=1..40N/mmm2抗剪强度验算TT<[TT]，满足要要求!(3)挠度计计算v==0.6777ql4/1000EI<<[v]=l//250面板最大挠度计计算值v=0.6677×15.3660×2804/(1000×6000×1458000)=0..731mmm面板的最大挠度度小于2800.0/2550,满足要要求!四、竖楞木方的的计算竖楞木方直接承承受模板传递递的荷载，应应该按照均布布荷载下的三三跨连续梁计计算，计算如如下竖楞木方计算简简图竖楞木方的计算算宽度取BBH两方向向最大间距00.280mm。荷载计算值qq=1..2×51.2000×0.2800+1.4××4.0000×0.2800=18.7771kN//m按照三跨连续梁梁计算，最大大弯矩考虑为为静荷载与活活荷载的计算算值最不利分分配的弯矩和和，计算公式式如下:均布荷载q=5.6631/0..300=118.7711kN/m最大弯矩M=0.11ql2=0.1×18.7771×0.30×最大剪力Q==0.6×0.3000×18.7771=3.3379kN最大支座力NN=1.1××0.3000×18.7771=6.1194kN截面力学参数为为本算例中，截面面惯性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=6.000×8.00×8.00//6=664.00ccm3；I=6.000×8.00×8.00×8.00//12=256.000cm4；(1)抗弯强度度计算抗弯计算强度ff=0.1669×106/640000.0=22.64N//mm2抗弯计算强度小小于13.00N/mm22,满足要求!(2)抗剪计计算[可以不计计算]最大剪力的计算算公式如下::Q=0.66ql截面抗剪强度必必须满足:T=3Q//2bh<<[T]截面抗剪强度计计算值T==3×3379//(2×60×80)=11.056NN/mm2截面抗剪强度设设计值[TT]=1.660N/mmm2抗剪强度计算满满足要求!(3)挠度计计算最大变形v=0.6777×15.6443×300.004/(1000×9500..00×25600000.0))=0.0335mm最大挠度小于3300.0//250,满满足要求!五、B方向柱箍箍的计算竖楞木方传递到到柱箍的集中中荷载P：P==(1.22×51.200+1.4××4.00))×0.2800×0.3000=55.63kNN柱箍按照集中荷荷载作用下的的连续梁计算算。集中荷载P取木木方传递力。支撑钢管计算简简图支撑钢管弯矩图图(kN.m))支撑钢管变形图图(mm)支撑钢管剪力图图(kN)经过连续梁的计计算得到最大弯矩Mmmax最大变形vmmax=0..152mmm最大支座力QQmax=122.363kkN抗弯计算强度ff=0.7002×106/101660000..0=69..09N/mmm2支撑钢管的抗弯弯计算强度小小于205..0N/mmm2,满足要求!支撑钢管的最大大挠度小于5560.0//150与10mm,,满足要求!六、B方向对拉拉螺栓的计算算计算公式:N<[N]]=fAA其中N———对拉螺栓所所受的拉力；；A——对对拉螺栓有效效面积(mmm2)；f——对对拉螺栓的抗抗拉强度设计计值，取1770N/mmm2；对拉螺栓的直径径(mm):12对拉螺栓有效直直径(mm):10对拉螺栓有效面面积(mm2):A=76..000对拉螺栓最大容容许拉力值((kN):[N]==12.9920对拉螺栓所受的的最大拉力((kN):N=12.3663对拉螺栓强度验验算满足要求求!七、H方向柱箍箍的计算竖楞木方传递到到柱箍的集中中荷载P：P==(1.22×51.200+1.4××4.00))×0.2800×0.3000=55.63kNN柱箍按照集中荷荷载作用下的的连续梁计算算。集中荷载P取木木方传递力。支撑钢管计算简简图支撑钢管弯矩图图(kN.m))支撑钢管变形图图(mm)支撑钢管剪力图图(kN)经过连续梁的计计算得到最大弯矩Mmmax最大变形vmmax=0..152mmm最大支座力QQmax=122.363kkN抗弯计算强度ff=0.7002×106/101660000..0=69..09N/mmm2支撑钢管的抗弯弯计算强度小小于205..0N/mmm2,满足要求!支撑钢管的最大大挠度小于5560.0//150与10mm,,满足要求!八、H方向对拉拉螺栓的计算算计算公式:N<[N]]=fAA其中N———对拉螺栓所所受的拉力；；A——对对拉螺栓有效效面积(mmm2)；f——对对拉螺栓的抗抗拉强度设计计值，取1770N/mmm2；对拉螺栓的直径径(mm):12对拉螺栓有效直直径(mm):10对拉螺栓有效面面积(mm2):A=76..000对拉螺栓最大容容许拉力值((kN):[N]==12.9920对拉螺栓所受的的最大拉力((kN):N=12.3663对拉螺栓强度验验算满足要求求!1100×11100mm柱模板支撑撑计算书一、柱模板基本本参数柱模板的截面宽宽度B=11100mmm，B方向对拉螺螺栓2道，柱模板的截面高高度H=11100mmm，H方向对拉螺螺栓2道，柱模板的计算高高度L==47700mm，柱箍间距计算跨跨度d==300mmm。柱箍采用双钢管管48mm×3.5mmm。柱模板竖楞截面面宽度60mmm，高度80mmm。B方向竖楞55根，H方向竖楞5根。柱模板支撑计算算简图二、柱模板荷载载标准值计算算强度验算要考虑虑新浇混凝土土侧压力和倾倾倒混凝土时时产生的荷载载设计值；挠挠度验算只考考虑新浇混凝凝土侧压力产产生荷载标准准值。新浇混凝土侧压压力计算公式式为下式中的的较小值:其中c——混混凝土的重力力密度，取224.0000kN/m33；t——新浇浇混凝土的初初凝时间，为为0时(表示无资料料)取200/((T+15))，取4.4444h；T———混凝土的入入模温度，取取30.0000℃；V———混凝土的浇浇筑速度，取取2.5000m/h；H———混凝土侧压压力计算位置置处至新浇混混凝土顶面总总高度，取33.000mm；1——外加剂剂影响修正系系数，取1..200；2——混凝土土坍落度影响响修正系数，取取1.1500。根据公式计算的的新浇混凝土土侧压力标准准值F1==51.2000kN/mm2实际计算中采用用新浇混凝土土侧压力标准准值F1==51.2000kN/mm2倒混凝土时产生生的荷载标准准值F2==3.0000kN/mm2。三、柱模板面板板的计算面板直接承受模模板传递的荷荷载，应该按按照均布荷载载下的三跨连连续梁计算，计计算如下面板计算简图面板的计算宽度度取柱箍间距距0.30mm。荷载计算值qq=1..2×51.2000×0.3000+1.4××3.0000×0.3000=19.6692kN//m面板的截面惯性性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:本算例中，截面面惯性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=30..00×1.80×1.80//6=116.20ccm3；I=30..00×1.80×1.80×1.80//12=14.588cm4；(1)抗弯强度度计算f==M/W<[[f]其中f———面板的抗弯弯强度计算值值(N/mm2)；M——面面板的最大弯弯距(N.mm))；W——面面板的净截面面抵抗矩；[f]]——面板的抗弯弯强度设计值值，取15..00N/mmm2；M=0.1000ql2其中q———荷载设计值值(kN/m))；经计算得到MM=0..100×(1.2×15.3660+1.44×0.9000)×0.2600×经计算得到面板板抗弯强度计计算值f=0.1133×1000×1000//162000=8.2117N/mmm2面板的抗弯强度度验算f<[f]],满足要求求!(2)抗剪计计算[可以不计计算]T=3Q//2bh<<[T]其中最大剪力QQ=0.6000×(1.2×15.3660+1.44×0.9000)×0.2600=3.0772kN截面抗剪强强度计算值TT=3×3072..0/(2××300.0000×18.0000)=0..853N//mm2截面抗剪强强度设计值[[T]=1..40N/mmm2抗剪强度验算TT<[TT]，满足要要求!(3)挠度计计算v==0.6777ql4/1000EI<<[v]=l//250面板最大挠度计计算值v=0.6677×15.3660×2604/(1000×6000×1458000)=0..543mmm面板的最大挠度度小于2600.0/2550,满足要要求!四、竖楞木方的的计算竖楞木方直接承承受模板传递递的荷载，应应该按照均布布荷载下的三三跨连续梁计计算，计算如如下竖楞木方计算简简图竖楞木方的计算算宽度取BBH两方向向最大间距00.260mm。荷载计算值qq=1..2×51.2000×0.2600+1.4××3.0000×0.2600=17.0066kN//m按照三跨连续梁梁计算，最大大弯矩考虑为为静荷载与活活荷载的计算算值最不利分分配的弯矩和和，计算公式式如下:均布荷载q=5.1120/0..300=117.0666kN/m最大弯矩M=0.11ql2=0.1×17.0666×0.30×最大剪力Q==0.6×0.3000×17.0666=3.0072kN最大支座力NN=1.1××0.3000×17.0666=5.6632kN截面力学参数为为本算例中，截面面惯性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=6.000×8.00×8.00//6=664.00ccm3；I=6.000×8.00×8.00×8.00//12=256.000cm4；(1)抗弯强度度计算抗弯计算强度ff=0.1554×106/640000.0=22.40N//mm2抗弯计算强度小小于13.00N/mm22,满足要求!(2)抗剪计计算[可以不计计算]最大剪力的计算算公式如下::Q=0.66ql截面抗剪强度必必须满足:T=3Q//2bh<<[T]截面抗剪强度计计算值T==3×3072//(2×60×80)=00.960NN/mm2截面抗剪强度设设计值[TT]=1.330N/mmm2抗剪强度计算满满足要求!(3)挠度计计算最大变形v=0.6777×14.2222×300.004/(1000×9500..00×25600000.0))=0.0332mm最大挠度小于3300.0//250,满满足要求!五、B方向柱箍箍的计算竖楞木方传递到到柱箍的集中中荷载P：P==(1.22×51.200+1.4××3.00))×0.2600×0.3000=55.12kNN柱箍按照集中荷荷载作用下的的连续梁计算算。集中荷载P取木木方传递力。支撑钢管计算简简图支撑钢管弯矩图图(kN.m))支撑钢管变形图图(mm)支撑钢管剪力图图(kN)经过连续梁的计计算得到最大弯矩Mmmax最大变形vmmax=0..101mmm最大支座力QQmax=8..327kNN抗弯计算强度ff=0.3442×106/101660000..0=33..66N/mmm2支撑钢管的抗弯弯计算强度小小于205..0N/mmm2,满足要求!支撑钢管的最大大挠度小于4476.7//150与10mm,,满足要求!六、B方向对拉拉螺栓的计算算计算公式:N<[N]]=fAA其中N———对拉螺栓所所受的拉力；；A——对对拉螺栓有效效面积(mmm2)；f——对对拉螺栓的抗抗拉强度设计计值，取1770N/mmm2；对拉螺栓的直径径(mm):10对拉螺栓有效直直径(mm):9对拉螺栓有效面面积(mm2):A=63..617对拉螺栓最大容容许拉力值((kN):[N]==10.8815对拉螺栓所受的的最大拉力((kN):N=8.3277对拉螺栓强度验验算满足要求求!七、H方向柱箍箍的计算竖楞木方传递到到柱箍的集中中荷载P：P==(1.22×51.200+1.4××3.00))×0.2600×0.3000=55.12kNN柱箍按照集中荷荷载作用下的的连续梁计算算。集中荷载P取木木方传递力。支撑钢管计算简简图支撑钢管弯矩图图(kN.m))支撑钢管变形图图(mm)支撑钢管剪力图图(kN)经过连续梁的计计算得到最大弯矩Mmmax最大变形vmmax=0..101mmm最大支座力QQmax=8..327kNN抗弯计算强度ff=0.3442×106/101660000..0=33..66N/mmm2支撑钢管的抗弯弯计算强度小小于205..0N/mmm2,满足要求!支撑钢管的最大大挠度小于4476.7//150与10mm,,满足要求!八、H方向对拉拉螺栓的计算算计算公式:N<[N]]=fAA其中N———对拉螺栓所所受的拉力；；A