给水排水工程2009级设计

青海大学本科生毕业论设计指导教师考核评议院、系（部：土木专业班级：给水排水工程2009指导教师（签名 青海大学本生科毕业设计评阅教师考核评议院、系（部：土木专业班级：给水排水工程2009评阅教师（签名 青海大学本科生毕业设计答辩小组考核评议院、系（部：土木专业班级：给水排水工程2009答辩小组组长（签名 200L/（cap.d3/d,CO=320mg/BO5=150mg/LTSS=10mg/LN=2mg/L；NH3-N=24mg/L；TP=4mg/L。设计出水水质为：COD=60mg/L；BOD5=20mg/L；]ThisdesignisontheEastTown,ShaoxingCitydrainageengineeringdesign,includingdrainagenetworkdesign,processdesignofsewagepumstations,sewagetreatmentntprocessdesign,sludgetreatmentprocessdesign,aswellaspartofthemonomerstructuresconstructiondesign.Urbandrainagenetworkusingthetriagesystemdrainagesystem.Sewagefromthesewagepipenetworktothesewagetreatmentnt;rainwaterrainwatercollectionpipenetworkdirectlydischargedintowaterbodies.DesignPopulationdensity300cap/ha,thevolumeofeffluentstandard200L/(cap.d),sewagepipenetworkthroughoutthecity..Sewagetreatmentntdesigncapacityof20,000m3/d,COD=320mg/L;BOD5=/L;TSS=150mg/L;TN=32mg/L;NH3-N=24mg/L;TP=4mg/L.Designofwaterquality:COD=60mg/L;BOD5=20mg/L;TSS=20mg/L;TN=15mg/L;NH3-N=8mg/L;TP1.5mg/L.Accordingtotheoriginallevelofsewagewaterandsewagetreatment,bodytreatmentprocessbyoxidationditchprocess,oxidationditchShuang'gounotrunningloadisverylow,thetreatmenteffectisgood,andstayalongtime,dilutionability,shockloadcapability.Inalargesewagetreatmentnthasbeenwidelyused.SewagetreatmentntincludingsewagetreatmentsystemsandsludgetreatmentSewagetreatmentstructuresincludethemaingrille,sewagepumstations,advectiongritchamber,oxidationditch,radialflowsecondarysettling,contact,pasteurizedmeasuringandsoon.Sludgetreatment,includingenrientroom,dewateringroom,sludgepumpupgradeandsoon. 设计任 设计说明 排水系 污水量计 二次沉淀 计量设 贮泥池计 污泥泵 总 参考文 致 附 设计任300人/ha，卫生设备齐全，污水设计为200L/人.天，污水管道起点埋深不小于2.0米。水位岸边-1.7米，最低水位岸边-4.7米。设计基本要11城区雨水总平面图1张13复杂的有机物氧化降解为简单的物质。生物处理对污水水质、水温、水中的溶氧量、pH值7.0m0.7m，300mm2确定污水处理工艺流程的原污水处理方案的确GB8978-1996，的工艺：1）A/A/O法处理工艺。2）厌氧池+氧化沟处理工艺。A2/O工艺特点但是，A2/O工艺的内在固有缺欠就是硝化菌、反硝化菌和聚磷菌在有机负荷、泥龄以解聚磷释放的能量将之吸收到体内，并以聚β羟基丁酸ＰＨＢ形式，提供后续好氧条3.2.2.4两种工艺经过比较，从占地面积角度来看,A/A/O反应池要小；从本设计采沟式氧化沟工艺2.1主要构筑物的15%左右的有机物使沉砂池的后续处理增加难度。竖流沉砂池优点：占地少，排泥方便，运行管理易行。缺点：大，施工困旋流沉砂池（钟式沉淀池）型氧化沟（三沟式氧化沟、DE型氧化沟和氧化沟。：臭氧优点效率高能有效的降解水中残留有机物色味等污水温度、PH值对效果影响小，不产生难处理或生物积累性残余物。缺点：投资大，：10倍。污泥脱水的方法有自然干化机械脱水及污泥烧干等方法本设计采用机械脱水，城镇排水设排水系规划总排水系统体制的确合流制(combinedsystem)：它是将生活污水、工业废水和雨水混合在同一管道内排除。 、本上影响排水系统的设计、施工管理，而且对城市和工业企业的规划和环境保护影响、定线的一般原面。若街道宽度超过40米时，为了减少连接支管的数目和减少与其它管线的交叉，可污水管道的布置在迫降的方向，这样在减少埋深，降低造价方面有很大的作用。表3.1街区面积 街区编 街区面 街区编 街区面 街区编 街区面1234567893.2居住区生活污水量Q1本 集总变本转量化量段输系数1-3- 2----- 3-2 4- 5- 6- 18-- 17- 16- 15- 14----- 13-43 12-35 27 10-17 9-10 8----- *d𝒒𝟎=𝟑𝟎𝟎×𝟖𝟔𝟒𝟎𝟎=𝟎.𝟔𝟗𝟒（𝑳/𝑺×1-23q1。本段流量𝒒𝟏=𝟔.𝟐𝟎×𝟎.𝟔𝟗𝟒=𝟒.𝟑𝟎𝑳/𝒔；传输流量无，合计平均流量𝒒𝟏+𝒒2=𝟒𝟑𝟎𝟎=𝟒𝟑𝟎𝑳/𝒔。Kz=2.2。该段的污水设计流量𝑸1=𝟒𝟑𝟎𝟐𝟐=𝟗𝟖𝟗𝑳/𝒔4-527q13-4q2的流入。故本段流量𝒒𝟏=𝟏𝟎𝟐𝟗×𝟎𝟔𝟗𝟒=𝟕𝟏𝟒𝑳/𝒔；转输流量𝒒2=𝟏𝟏𝟑𝟓𝑳/𝒔。𝒒𝟏+𝒒2=𝟕𝟏𝟒𝟏𝟏𝟑𝟓=𝟏𝟖𝟒𝟗𝑳/𝒔𝐐1=𝟏𝟖.𝟒𝟗𝟐.𝟎=𝟑𝟔.𝟗𝟖污水管道的水力计3.3水力计算表。3vI，设计充满度hD。首先拟采用最小300mmDn=0.014为已知，其余计数据的规定设定。由于管段的地面坡度较大，设计坡度采用I=0.0035Q=9.89L/s、I=0.0035v=0.58m/s(由于初始的流量过小，流速略小)hD=0.29（小于最大0.70DI、流速vhD4、5、6、7项。确定其它管段的管径DIv、设计充满度hD。通常随着流量Qv的关系即可确定相应的h/DIh/D和I值符合设计规根据设计管段长度和管道坡度求降落量。如管段1~2的降落量为IL=0.0035838.8=3.02m9项。1~2h=DhD=0.30.29=0.087m，8项。11159.42-2.00=57.42m1415171~21点的水面标13项。1~22~323点2、3点埋深。进行管道水力计算时，应注意的雨水布概雨水管道的布置及原主要设计参数的确t11.8140 （mm/minP—设计重现期，取P=1年；t—设计降雨历时(min)。径流系数本身能截留一部分雨水，其值就小等等。但影响的，值也大。通常采用按地面覆盖种类确定的经验数值。3.43.4地面种 根据经验，本设计中综合0.9

Qq式 Q—雨水设计流量—地面径流系数；本设计中F—雨水汇水面积汇水面积计当的减少汇水面积而在下游增加汇水面积，这样做的原因是可以使管道的坡度都适当的减小。雨水管道水力1--2管段首先P1a，t40min，算出暴雨强度q再求单位面积径流量q0，最后可求出管段设计流量Q。有这些数据可查的管径，流速以及坡度。q167i16721.0320.593lgP[(L/s)/hm2t11.81400qq[(L/s)/hm20

(t11.814)0827

614.7污水量计平 =300200134.24=8054m3/d=93.2平平 Q―城市每天的平均污水量(m3/d)；平n―污水量设计(L/capd),本设计取n=200L/capd

= =1.58054=12081m3/d=平式中KZ―总变化系数,K=1.5平格栅的设设计要0.5m，工作台有安全和设计参格栅安装倾角θ=60o格栅的设计计Q=0.2322=n式 ―格栅角度（n―格栅栅条间隙数（个N―设计的格栅组数（Nb―格栅栅条间隙（bh―格栅前水深（h＝0.4v―格栅过栅流速（v＝0.9m/s）0.116sin0.116sin0.010.4

BS(n1)式 S―每根栅条的宽度取10mmB vh

0.1160.90.4

lB 1式 B1―进水明渠宽度（B1＝0.321―渐宽处角度（1＝20°）则

0.590.32

1ll22ls4sh1k()e

vsin22式 ―格栅条的阻力系数，查表k―格栅受污物堵塞时的水头损失增大系数，取k＝2.54 则h2.420.01

2

3

H＝h+h1+h2式 h2―明渠取0.3m

LL1

1.00.5

式 H1―明渠的总深度为则L=L1+L

w式 则w864000.1160.050.33m3/d>0.2m31.520.5m，工作台上设有安全和冲洗措施，工作台正面过道宽度与栅槽宽度相同。格栅间的尺寸为：10000×6000mm。图 沉砂池的设设计中选用一组平流沉砂池，每组沉砂池设计流量为0.232m3/s平流沉砂池设计参30s30~60s。3m3/10×104m360%，1.5t/m3。2d55~60º。0.01~0.02。200mm。沉砂池不宜小于0.3m。设计计L L0.240

Av

0.232BA1.161.92m，取 VQmaxXTZKZ式 X―城市污水沉砂量，一般用30m3/106m3污水V0.23230286400

V0.80 取斗底宽a1=0.5m，斗壁与水平倾角55º，斗高则上口宽a a1

2

h' 2

20.35

2

2 3 V032a

26

2

2

LL2a620.48 h3+取h1=0.3mH=h1+h2+h3=0.3+0.6+0.5=验算最小流速，最小流量时，取一格工作情况 Qmin

s

Z

KZ

格栅的出水采用DN900的管道送入沉砂池的进水，然后向两侧配水进入沉砂池，进水的水流流速

式 B1―进 宽度取0.6H1―进 水深取0.5m出水

则V1

0.6

0.78m/ H1 式 m―流量系数取0.4b

HH

0.40.4829.8

3出水堰后自由跌落0.15m，出水流入出水槽，出水槽宽度B2=1.0m,出水槽水深h2m，水流流速0.39m/s。在出水槽中部设出水管，采用，管径DN600mm，流速v采用沉砂池底部管道排砂，排砂管道进 出4.2氧化沟（采沟式氧化沟确定设计Qc=15d；污泥产泥系数Y=0.5kgMLSS/kgBOD5；污泥浓度X=4000mg/LKd=0.05d-1；Q=20000m3/d；BOD5:L0=150mg/L；Le=20mg/L；p=99%。设计计VYQ(L0Le

0.520000(15020)152786m34000(10.0515)

VV12786 AH

5065411

S4r2/2442/2

S2A

1266100.5

Lb

1165.58

0.520000150

kg/.7

S1S1X

72.8m3/d3.3m3/t=24V/Q=245065/20000=

Q(L0Le)VXv

20000(15050654000

0.17kgBOD5/(kgMLSS*d

0.05~0.20O2a'QLrb'NrQc'Xw1.4720000(0.150.02)4.620000(0.0320.008)1.425001kg/a'

b'

c'分别为BOD，氨氮和活性污泥氧

R

sT T—设计温度，OCS(T)—温度T℃时，界面处溶解氧的浓度，mg/l；,R0

50010.9(0.95110.152)

7506kg/d313kg/

0.379V028D1

1 0.0804KV3D21 20Ros

50010.9(0.95110.152)

6667kg/d278kg/曝气机数量N=4（台）4.3二次沉淀设计要20mm时，应采用机械排泥；0.3m，工业废水沉淀20m时用中心设计计0.116m3/s。从氧化沟流出的混合液进入FQ36000.1163600 44

h2qt1.42.5D205.71（符合要求

V2(1R)Q0 （m3；（m3/s（％；（gL（mg/L

(XXrXr=SVI 1 r—系数，一般采用1.2。V=2(1R)Q0

Xr1200(mg/X4000(mg/(XXr（6）

1(400012000)2H=h1+h2+h3+h4+式 （m；（m，h3―沉淀池缓冲层高度(m)0.3；h5―沉淀池污泥区高度(m)设计中取沉淀池h1=0.3m，缓冲层高度h3=0.3m0.05h4(rr1)式 h4―沉淀池底部圆锥体高度r―沉淀池半径r1―沉淀池进水竖井半径（m，一般采用i―沉淀池池底坡度设计中取r=10mr1=1.0m4

hV1 式 V1―污泥部分所需容积（m3V2―沉淀池底部圆锥体容积（m3F―沉淀池表面积m2V13.14h(r2rrr12)13.140.45(102101.01.02)

h62152.3 H=h1+h2+h3+h4+h5=0.3+3.5+0.3+0.45+1.91= D1

Q0.116m3/vQ1A

13.14D1

43.14

6个沿井壁均匀分布；vA

0.31.24

0.08ms0.15~0.2

l=3.14D2a66v30.03~0.02ms（0.02

fQ10.116 稳流筒D3

4D4D2

45.845.8Q0.116m3/s0.058m3/2

h2

Q 0.4

k k2h2Q3Q3式 hk―槽内临界水深g

hk

39.8139.8120.1332qnnbLL12h0.7qq 式 （L/sQ―进水流量（L/sL―集水堰总长度L1―集水堰外侧堰长L2―集水堰内侧堰长q0―堰上负荷[L/(sm)]。b=0.10m0.5mL2(241.00.42)3.1469.74mL=L1+L2=72.26+69.74=142mnL1421420 qQ0.1160.08L/ qQ0.11610001.0L/(sL出水管管径v

4

0.60m/

3.14

3.144.5.1SSG池 功3000-

周边线 推

DN400mm，排泥管深入污泥斗底部，排泥静压头1.2,连续将污泥排出池外。式 D2―配水井内中心管直径（m；v2―配水井内中心管上升流速（m/s）,v2≥0.6m/sv2=0.6D2

43.1443.14

D23式 D3―配水井直径3.1440.232v3―配水井内污水流速（m/s）,3.1440.232D3

1.21m1.20m

DD31

3.1443.1440.232取进入二沉池的管径DN=600mm。v 23.14D

43.14

0.82(m/s)0.7(m/

0.4m0.7m0.4m0.44m/s。出水槽将三角堰出水汇集送入出水管道，出水管道采用，管径DN500mm，管内流速0.89m/s。取总出水管管径DN=600mm；集配水井内设 ，以便进排进排出出进4.44.6.1接触池设计计本设计采用2个3廊道平流式接触池，单池设计计算如下（1）接触池容V式 Q—单池无水设计流量，为0.116m3/st—接触时间，采用30min则（2）接触表面

3060F式 h2―接触池有效水深，取2.0m（3）接触池池

则F208.8LB式 B―接触池廊道单宽，取3.0m则L104.434.8m接触池采用3廊道接触池池长

LL11.6m3L34.811.610

Hh1式 则H0.32.0每个接触池的进水管径DN600mm，V0.6m/D=600mm的静态混合器。2 nmnmb2g式 H―堰上水头n―接触池个数m―流量系数b3.5m

20.423.5320.423.539.84.6.2剂的投0每小时加氯量：160.0246.67kg加滤机选用ZJ-12型 加氯

净重ZJ- 45

2.5kg/cm2点

按及保存条件以15—30d计，取20d。20d的需氯量为160203200kg选用焊接液氯钢瓶Lp800-1，容重1000kg，其阀门型号为QF-10ZG3200341接触池计算草图见图5.5:计量设选（1）95％—设计依计量槽应设在的直线段上，直线段的长度不应小于宽度8-10倍；在计设计计

A2

B2b式 b―喉部宽度A2A3―渐扩部分长度B1―上 宽度B2―下 宽度设计中取b＝0.75则A1＝1.575

B22－34－5倍。

L1则L2则

L131.38L251.05LL1A1A2L4.141.5750.60.95.25

1Q1.53H11式中（m则

1558 式中H2 0.7时为自由流，H0.70.40.28m取H0.28m 1）

AB1

1.380.4

fB12H11.3820.4

RA0.55

VQ0.3470.63m/ 2水力坡度 ivnR3 2)下游

ABH1.050.28

fB22H21.0520.28

RA0.29

VQ1.20m/s

i

223

(1.20.0130.183)22.4 上游观测下游观测上游观测下游观测b

DN

v0.69m/ i1.0浓缩池的设设计参浓缩池的面积固体通量M=45kg/(m2d)设计与计A1.2QSC1.26218浓缩池的直径D

A A

由以上数据，查设备手册，确定选择NG—8型浓度刮泥机H=35~4周边线速度驱动功率W=0.8则池面积浓缩池总高度

hTQS 24

1524

设h1=0.1m;缓冲层高度泥斗高度h4=斜坡高度h5=D/20.1H=h1h2h3h4h50.12.90.51.40.45H=h1h2h3进泥 4.7贮泥池计浓缩池排出含水率P=97%的污泥流量为92.16m3/dV

92.16830.72m3式 Q―每日产泥量污泥斗高h3tgab/2

tg600(3.52

ah1h(a2 3=3.2

.5+13式 h3―污泥斗高度h2―贮泥池有效深度，为ab―污泥斗边长,60hh1h2式 h―污泥贮池高度h2―污泥贮池有效深度（m）；h3―污泥斗高（m）。

4.8污泥脱水机设计污泥V=92.16m3脱水工艺及脱水设备的选M92.16197%3%0.083t83kg/压滤机过滤能力W8kg干泥m3·d.8h，84BAJZ型自动板框压滤机，31㎡㎜滤板厚 装料容 一般泵站构筑物不允许水渗入，应设有高处水位0.5米的防水措施，具体具体Qmax=3台泵（21备

H=H静2.0

0.5—1.0―自由水头的估算值，取为1.0；H静―水泵集水池的最低水位H1与水泵出水水位H2/-44m； H2=44+4.5=H静H2H1=48.537.57

HH静2.01.010.932.01.04.11.18PWL轴功率气蚀余量97.2—15.5—23—吸、压水管路实际水头损失的4V压

=43.14

1.2m/1V1

4=

=43.14

0.92m/

4

4

2.35m/

4

43.14

3.68m/Dg400的闸阀一个，ξ3=0.07；Dg400×250的偏心渐缩管一个，ξ4=0.19；4×.1/.14×.6

2

h

h

2=il5.1130.015m

压水管上有Dg200×350的渐缩管一个，ξ1=0.25；Dg350的截止阀一个，ξ2=3.0；Dg350的闸阀一个，ξ3=0.07；Dg35090º弯头两个，ξ4=0.59；

i2

0.253.6820.253.00.070.592

h沿程il100030压水管总损失h20.500.312泵站内总水头损失∑hh1+h20.1050.8120.917mHH静∑h1.010.930.9171.012.85m集水0.01的坡度，坡向污泥井。从平台到池底应设下51.5—V660×11641652L41.65 取F

F=V/h=42/1.5=常吸水，因此，在压水管设压力冲洗管Dg150mm集水坑，定期将沉渣冲起，由水水泵机组基础的确定和污水泵站的布H可按下式计算H=3.0WLB式 γ―基础所用材料的容重，混凝土基础 H

3.00.90.9

2.07m，H=2.2m900×900mm；1.0m；泵房高度的确（1）部

机组基础部分埋于，露出地面0.20m；37.37－0.42=36.95m；36.95－0.20=36.75m；（2）H2=n+a+c+d+e+ n―般采用不小于0.1，取为0.1m；a―行车梁高度，查手册11为0.7m；d0.85X=0.85×0.85=0.72m；eJB+C0.41+1.1550.9322.497m，2.50m 泵房高度H=H1+H2=7.25+5.28=泵房附属设施及尺寸的确0.8×0.8m0.5m在吸水管上接出DN100mm的小管伸到集水坑内，当水泵工作泵房起重设备根据起吊最大一台设备的重量选择，由水泵机组总重W=750+592=1342kg,k可选用DL-2泵站仪污泥泵LXB-9003台（21备480m3/h，2.0m－4.5m,n=48r/min,功率N=55kW。剩余污泥泵选两台，211PNQ=7.2－16m3/h,H14-12m,剩余污泥泵房占地面积L×B=10m×6m资及日常运行费用。站区环境和周围环境协调一致。污水处理厂平面布各处理单元构筑物的平面布5~10m的间距；4.0m30%以上的绿化。40.0×20.0 机修间车 宿 12.0×12.0管线布污水构筑物高程布管渠水力5.3.1设IVv名流>2 1污水处理高程布0。由此向两边推算其他构筑物高程。5.3.2名 ---------，20022（2，设，2000，2（6：2－36.20051（1916320022（625－270.，等.DE型氧化沟系统处理城市污水的效果[J].给水排水，2000，26（4：6－8.20052（10周律主编.中小城市污水处理厂处理投资决策与工艺技术[M].：化学工业2002米克尔G·曼特布鲁斯A·贝尔著，袁懋梓译.污水处理的氧化沟技术[M].:中国建筑20021（965－.20043（115－MikkelG,Mandt,BruceABell.OxidationDitchesinWastewaterLiuJX,Groen