广东某高层住宅梁式转换层施工方案鲁班奖

珠江新城D7-6地块A~E栋转换层施工方案1、工程概况**地块A~EE栋位于广州州市**侧，总建筑筑面积约12万m2，地下3层，地上由一一层架空层及及2-45层住宅塔楼楼组成，建筑筑总高160.000m。本工程首层柱墙墙（二层楼面面）为转换层层，设计采用用梁式转换形形式，通过梁梁的协调变形形，将上部塔塔楼结构的垂垂直和水平荷荷载均匀的传传给下部结构构。转换层层层高7.5m，梁截面的的规格为（200~900）×（600~5200），最大大梁截面为400×5200，纵向钢钢筋规格主要要为Φ25、Φ22、Φ20，板厚180mm。柱墙竖向向构件砼强度度等级为C60，梁板水平平构件砼强度度等级为C50。2、施工部署2.1方案的选选择转换大梁砼浇筑筑可采取一次次性浇筑和分分二次浇筑的的施工方法。一一次性浇筑的的优点是施工工工期短，操操作工序少，缺缺点是砼浇筑筑量较大，对对施工支架及及下层支撑结结构要求高，同同时梁柱节点点钢筋较密，且且砼浇筑高度度较高，难以以确保砼浇筑筑质量。分二二次浇筑的优优点是先浇筑筑完成的柱墙墙可承受一部部分荷载且易易于控制结构构构件成形质质量及浇筑质质量，对施工工支架要求相相对较小，每每次砼浇筑量量也相对较小小，缺点是需需设水平施工工缝，工期较较长，操作工工序多，界面面施工缝处理理较繁。由于于本楼层较高高，并从安全全角度及施工工质量方面考考虑，本工程程转换层选择择分二次浇筑筑砼的施工方方法。2.2施工程程序定位放线→梁梁板支架→梁底及平台台模→锚入柱墙梁梁筋绑扎墙柱扎筋钢筋隐隐蔽验收→柱墙封模→墙柱浇砼→墙柱施工缝缝处理→大梁钢筋绑绑扎及验收→大梁侧模支支模→楼板钢筋绑绑扎→上部柱墙插插筋→钢筋隐蔽验验收→梁板砼浇筑→砼养护、进进入上一层施施工。3、施工方法3.1模板工程程模板支撑体系采采用钢管支架架、50×1100木枋和和18厚胶合板板。为确保转转换大梁的施施工安全和质质量，避免模模板和支撑系系统受力变形形或失稳，其其支模体系应应进行设计和和计算（计算算书附后）。根根据设计和核核算的结果，5200高的大梁钢钢管立杆按200×3300间距设置，其其底模木枋按按间距150设置，侧模模木枋按250间距设置，对对拉螺杆采用用ф12，间距400×4400；1000以上的高大大梁钢管立杆杆按300××600mmm的间距设设置，1000高以下梁按按常规方法设设置，楼板按按钢管立杆不不大于1200××1200的间距设置置。大梁处每每根立杆顶设设横杆，其面面上紧靠立杆杆设二根水平平杆，立杆上上设双扣件，以以防钢管滑动动。纵横向设3~4根水平拉结结杆，布设水水平间距同立立杆，步距不不大于1800，扫地杆离离楼面1500mm设置，每每跨内剪刀撑撑纵横二道，每每条大梁底增增设斜向支撑撑，将大梁跨跨中荷载转移移至柱根部由由下部竖向构构件承受。附附简图。木枋枋间距按200mmm立放设置，侧侧板木枋按间间距300mmm立放设置。模模板为一层18mm厚的的木胶合板，拼拼缝必须严密密，大梁跨中中按设计要求求起拱。对拉拉螺杆采用ф12，1000～1500mmm大梁按300×5500间距设置。为为保证大梁侧侧向的稳定另另加设斜向撑撑杆加固。由由于转换层的的施工荷载较较大，其首层层梁板的支模模架及负一层层梁的支模脚脚手架应待转转换层结构砼砼达到75%后方可可拆除，以确确保结构楼面面板的安全。斜向支撑简图转换层大梁及模模板支模示意意如下图所示示。模板及其支撑系系统必须满足足如下质量要要求：由于钢管的壁厚厚较小，不能能直接支撑在在楼板面上，脚脚手架的根根部必须垫有有木方作为支支撑；大梁每跨内的立立杆纵横方向向必须加斜撑撑，斜撑的根根部支撑在柱柱根上；保证结构、构件件各部分形状状尺寸和相互互间位置的正正确；必须具有足够的的强度、刚度度和稳定性；；模板接缝不得漏漏浆，对局部部缝隙较大的的应采用胶带带纸封贴；梁板模板应按设设计、规范要要求的时间拆拆除，做好拆拆模申请审批批工作；浇筑砼前应清理理干净模板内内的杂物和垃垃圾，并浇水水湿润模板。3.2钢筋工程程钢筋分三次施工工，先绑扎柱柱墙钢筋，铺铺设梁板底模模，待柱墙支支模浇砼后，绑绑扎大梁和次次梁钢筋，梁梁钢筋验收后后支设梁侧模模、再绑扎楼楼板钢筋，钢钢筋验收后浇浇筑梁板砼。钢筋制作与绑扎扎按下列要求求执行。（1）钢筋加工工在现场的钢钢筋加工车间间完成，钢筋筋制作必须严严格按图纸要要求和翻样料料单进行配制制，加工的几几何尺寸必须须正确，由于于梁板跨度、大大小、尺寸不不一，相应钢钢筋变化数量量较多，为避避免绑扎时拿拿乱而影响进进度，因而钢钢筋必须分类类堆放，挂牌牌标识，统一一发料。配料料时应严格校校对料单，合合理编排，做做到物尽其用用，严禁长材材短用，杜绝绝浪费现象。（2）钢筋的连连接：Φ12～Φ25转换层框支支梁（KZL）钢筋连接接采用焊接（对对焊或搭接焊焊）。同一截截面的接头面面积不能超过过25%。（3）钢筋绑扎扎前，必须熟熟悉施工图纸纸，对模板尺尺寸和标高核核验无误后再再进行钢筋绑绑扎，绑扎的的次序基本与与常规方法相相同，但由于于转换大梁断断面较大，绑绑扎时应搭设设钢管支架架架设纵向钢筋筋，大梁绑扎扎完毕后方可可拆除支架，梁梁底和梁面的的2~5排纵筋绑扎扎定位采取用用与主筋相同同直径的钢筋筋做垫块，其其间距按2000mmm设置。（4）梁筋绑扎扎好后必须经经检查验收合合格后方可封封闭侧面模板板，为保证梁梁上柱墙插筋筋位置不偏位位，应先在绑绑好的梁顶面面钢筋上放出出柱墙外框控控制线，然后后放置柱、墙墙筋，将柱墙墙插筋置于柱柱墙框线内，校校核无误后把把插筋用电焊焊点焊固定，并并在离梁面上上500mmm高的位置加加一道定位钢钢筋，以预防防浇筑砼时柱柱、墙插筋产产生偏移现象象。3.3砼浇筑砼浇筑先浇柱墙墙C60强度等级砼砼，浇筑至转转换层梁底标标高，待梁板板筋绑扎完毕毕并验收通过过后浇梁板C50强度等级砼砼。砼主要由我司砼砼搅拌站生产产供应，由砼砼搅拌运输车车运至现场，砼砼的浇筑主要要采用砼输送送泵进行泵送送。砼选定合合理的施工配配合比，由搅搅拌站严格按按施工配合比比组织生产，确确保砼强度等等级达到设计计要求。⑴原材料的质量量控制①水泥：采用552.5R水泥泥，并按规定定进行抽检。②砂：采用中砂砂，细度模数数宜大于2..6，含泥量量（重量比）不不应大于2..0%，泥块块含量（重量量比）不应大大于1.0%%，定期抽检检各项技术指指标。③石：选用100～20mm碎石石，最大粒径径不大于311.5mm，针针片状颗粒含含量不宜大于于5.0%，含含泥量（重量量比）不应大大于1.0%%，泥块含量量（重量比）不不应大于0..5%。④粉煤灰：选用用Ⅱ级及以上优优质粉煤灰，并并定期抽检。⑤外加剂：选用用高效缓凝减减水剂。（2）砼生产质质量管理①原材料计量控控制误差范围围：水泥±1%，粗细骨骨料±2%，水、外外加剂±1%，掺合料±1%。②外加剂采用后后掺法，严格格控制用水量量。③砼拌合物自加加入外加剂后后继续浇拌时时间不少于1150秒，砼砼出机温度不不超过30℃。④严格按设计配配合比拌制。（3）砼的运输输与浇筑砼用搅搅拌车运送到到现场，运输输时间不得超超过2小时，运输输期间严禁加加水，采用泵泵送商品砼，进进场时由试验验员严格进行行验收，检查查砼的质量，控控制好砼进场场坍落度。泵泵送砼浇灌同同时用高频振振捣棒加强各各部位振捣，防防止漏振。（4）砼浇筑顺顺序在浇筑筑转换层墙、柱柱混凝土时，混混凝土分层厚厚度不大于5500mm，在在下层砼初凝凝前必须将上上层砼覆盖并并捣实，每层层砼浇筑最大大间隙不应超超过初凝时间间，以避免出出现施工冷缝缝。对于转换换层大梁砼浇浇筑采用斜面面分层、薄层层薄盖的施工工方法连续浇浇筑，每层浇浇筑厚度为300～400mm，在下层层砼初凝前必必须将上层砼砼覆盖并捣实实，每层砼浇浇筑最大间隙隙不应超过初初凝时间，以以避免出现施施工冷缝。根据设设计图纸和施施工现场实际际情况布置两两台泵（现场场另备用一台台泵）。砼浇浇筑时控制好好砼输送泵的的单位时间浇浇筑量，防止止发生冷缝，直直到转换层全全部砼浇筑完完毕。（5）砼振捣要要求砼振捣采用插入入式振动器，每每一振点的振振捣延续时间间应使表面呈呈现浮浆和不不再浮落；插插入式振动器器的移动间距距不应大于其其作用半径的的1.5倍，每每个振点距离离为300～400mm，振捣捣器与模板的的距离，不应应大于其作用用半径的0..5倍，并应应尽量避免碰碰撞钢筋、模模板，且要注注意“快插慢拔，不不漏点”，上下层振振捣搭接不少少于50mmm。（6）砼施工缝缝的处理在墙柱水平施工工缝处继续浇浇筑砼时，已已浇砼的强度度（抗压）不不应小于1..2MPa；；在已硬化的的砼表面上应应清除水泥薄薄膜和松动的的石子以及软软弱砼层，并并加以充分湿湿润和冲洗干干净，且不得得积水；在浇浇砼前，首先先在施工缝处处铺一层水泥泥浆或与砼内内成分相同的的水泥砂浆（厚厚10mm～15mm），并并细致捣实，使使新旧砼紧密密结合。（7）砼找平及及养护在墙、柱柱竖向钢筋上上测设出标高高控制线，用用振动器振捣捣后，用人工工刮平，并使使用一台水准准仪随时复测测，用磨板压压实磨平，以以防止表面收收缩裂缝的发发生。梁板砼浇筑后采采用定期洒水水的方式养护护，每次洒水水量以砼表面面湿润为宜；；墙柱拆模后后派专人浇水水养护，浇水水的次数应以以砼面层湿润润为宜，养护护期不得少于于14d。（8）其它①材料员签收砼砼时必须签收收砼的进场时时间、浇筑时时间，砼泵送送完后的退场场时间。②转换层大梁砼砼浇筑时应分分层浇筑。③浇筑前应充分分湿润模板，但但不得有积水水。④加强转换层以以下各层楼板板砼的养护，加加强转换层大大梁砼的养护护，促使其强强度尽快增长长。4、质量安全4.1质量控制制转换大梁的施工工质量直接关关系到塔楼的的使用安全与与寿命，必须须引起高度重重视，不可掉掉以轻心。因因而做到方案案切实可行，各各种措施有效效落实，确保保转换大梁的的施工质量。模板支架搭设必必须按设计和和核算的要求求进行，所选选用的钢管无无锈蚀严重的的现象，木枋枋无腐蚀现象象。模板安装装必须有足够够的强度，刚刚度和稳定性性，拼缝应严严密，几何尺尺寸准确，加加固支撑和对对拉螺栓牢固固，梁底三排排用双螺帽，浇浇筑砼时由专专人加强对模模板的观察，如如有异常及时时采取相应措措施予以处置置，严禁出现现模板变形和和下沉等现象象。钢筋绑扎严格按按设计图纸和和变更通知要要求施工，进进场的原材料料和直螺纹连连接符合要求求，并按规定定抽样检验，严严禁不合格的的材料用于本本工程上，由由于转换大梁梁钢筋自重较较大，梁底砼砼垫块应有足足够的强度，不不能用砼垫块块，按间距1000mmm设置Φ25钢筋垫铁。砼配合比应满足足设计和泵送送要求，砼的的缓凝时间应应在4小时以上，砼砼的搅拌，输输送设备必须须保障，输送送设备除配备备二台外，尚尚应备用一台台，以防出现现设备故障时时应急。砼的的浇筑安排专专人跟班作业业，以确保砼砼的布料，振振捣及养护符符合要求。4.2安全保障障加强现场施工人人员的安全意意识，对全体体施工人员进进行安全生产产教育，增强强自我保护能能力，使每一一个施工人员员自觉遵守《建建筑安装工人人安全操作规规程》，严格格执行各项安安全生产管理理制度。坚持持安全“三件宝”，进入施工工现场，必须须戴安全帽，高高空临边作业业必须系安全全带，钢管脚脚手架外侧用用密目安全立立网密封绑牢牢。施工人员员禁止穿拖鞋鞋，高跟鞋、硬硬底鞋作业。夜夜间施工照明明必须充足，保保障施工作业业人员的安全全。转换大梁施工时时必须加强安安全监督工作作，尤其应注注意支模、扎扎筋、浇砼过过程中的安全全，支模时钢钢管扣件必须须旋紧，支撑撑和对拉螺杆杆必须牢固。钢钢筋绑扎的支支撑架应牢固固，大梁绑扎扎牢固且放到到位后，方可可拆除支架。浇浇筑砼应分次次分层浇筑，严严禁一次浇筑筑过高，浇砼砼过程中安排排专人观测大大梁的支模体体系的安全，如如有异常时必必须暂停该部部位的砼浇筑筑，等采取加加固或其他措措施后方可继继续浇筑砼，以以确保转换大大梁的施工安安全。A~E栋转换层层结构计算书书F栋在首层结构构（二层楼面面）上设有转转换大梁,转换大梁截截面900×11500及连梁400×55200，为确保施施工质量，避避免模板和支支撑系统受力力变形或失稳稳，其支撑体体系必须进行行设计和核算算。首先验算算900×11500的支模体系，采采用18mm厚胶合板板模，50×1000mm木枋，Φ48×3.55mm钢管，Φ12对拉螺杆间间距300×5000。梁底木木枋@200mm，梁侧模木枋枋@300mm，钢管管横梁@300mm，纵向向横梁@600，立杆间距300×6600mm，其计算如如下：荷载计算：1、模板和木枋枋自重力：0.75×0..9=0.6755KN/m2、钢管自重力力：1.000×0.9=0.9KNN/m3、新浇砼自重重力：24××0.9×1.5=32.4KKN/m4、钢筋自重力力：1.5×0.9×1.5=2.03KKN/m5、施工荷载：：2.5×0..9=2.25KKN/m6、振捣砼时的的动载：2×0.99=1.80KN/m7、总荷载：440.06KN/m模板验算：底模验算：纵向底模承受的的荷载：q1=1.2ΣΣNGK+1.4ΣNQK=1.2×（00.675++32.4+2.03）+1.4×（2.25+1.80）=47.8KNN/m计算简图：木枋枋立放@按200mm设一根根，板按四跨跨连续梁计算算。查简明施工计算算手册，附录录II表II-14中可查得：：Km=-0.1121；Kv=-00.62；Kw=0..967；强度验算：（1）最大弯矩矩：Mmax=Kmm×qL2=－0.1211×47.88×0.22=－0.232KN..m（2）截面抵抗抗矩：Wn=EQ\F(1,6)bh2==EQ\F(1,6)×900×1882=486000mm3（3）强度：σmax=EQ\F(Mmmax,Wnn)=（0.2322×106）/486000=4.777N/mmm2<[fm]=113N/mmm2满足！注：胶合板的设设计强度值：：fm=13NN/mm2fv=1.4N/mm2剪力验算：（1）最大剪力力：Vmax=KvvqL=0..62×477.8×0..2=5.993KN（2）剪应力：：τmax=EQ\F(3V,2bh)=((3×5930))/(2×900×18)=0.55N//mm2<[fv]=11.4N/mm2满足！挠度验算：E==9000NN/mm2,[W]]=EQ\F(L,400)=200/400=0..5mmWA=Kw×EQ\F(qL44,100EEI)=0.967××(47.8×2004)/(1000×9000×(1/12))×900×183)=0.19mmm<[W]=00.5mm，满足！！所以底模采用118mm厚胶合板，木木枋间距200mm满足要求。侧模验算：砼的重力密度γγc=24KNN/m3，砼的初凝时时间t0=EQ\F(200,(T+155))=EQ\F(200,255+15)=5h，浇筑筑速度V=2m/h，β1=1.2，β2=1.1551）侧压力计算算：F=0.22γγct0β1β2V(1/2)=0.22××24×5×1..2×1.115×2(1/2)=51.522KN/m2F=γcH=224×1.55=36KNN/m2取二者较小值，F=1.2××36=43..2KN/m2计算。（1.2为侧压力力的荷载分项项系数）2）振捣砼时产产生的荷载：：4KN/m2乘以分项系数：：4×1.4=55.64KNN/m2以上两项荷载合合计：43.2++5.6=448.8KNN/m2由于对拉螺杆沿沿梁高每500mm设一道，侧侧模板所受的的荷载q=48.88×0.5==24.4KKN/m，沿梁跨跨纵向木枋按按300mm设一根，则则侧模按四跨跨连续梁计算算。Km、Kv、Kw仍与前述述一样。计算算简图如下：：强度验算：Mmax=KmmqL2=-0.1121×244.4×0..32=0.266KNN.mσmax=EQ\F(Mmmax,Wnn)==9.85N//mm2<[fm]==13N//mm2强度满足！！剪切验算：Vmax=KvvqL=0..62×244.4×0..3=4.554KNτmax=EQ\F(3V,2bh)===0.7577N/mm2<fv=1.44N/mm2满足剪切要要求。挠度验算：WA=Kw×EQ\F(qL44,100EEI)=0..967×EQ\F(224.4×3004,100××9000××1/12×500×1883)=0.87mmm<[W]=EQ\F(300,250)=1.2mmm，可以！拉杆计算：Φ112对拉螺杆容容许拉力N=129900N,设拉杆间距300×5500mm,,P=F×A=224.4×1103×0.3=7320N<129000N，满足!木枋验算：沿梁横向按间距距300设4排钢管立杆杆，则木枋按按三跨连续梁梁计算最不利利荷载布置。木木枋所承受的的荷载：q==47.8×00.20/0.9=10.622KN/m计算简图：钢管间距按3000mm设一根，木枋按三三跨连续梁计计算。查简明明施工计算手手册，附录Ⅱ表Ⅱ-13可查得：Km=-0..177；Kv=-00.617；Kw=0..99；强度验算：（1）Mmaxx=Km×qqL2=-0.1777×10.622×0.32=-0.177KN·m（2）Wn=EQ\F(1,6)bbh2=EQ\F(1,6)×50×1002=833333mm2（3）σmaxx=EQ\F(Mmax,WWn)=(0.17×106)/833333=2.04N//mm2<[fm]=113N/mmm2满足！剪切验算：（1）Vmaxx=KvqLL=－0.617×10.622×0.3=－1.97KNN（2）τmaxx=EQ\F(3V,2bh)=EQ\F(3×1970,22×50×100)=0.6N//mm2<[fv]=11.4N/mm2满足！挠度验算：WA=Kw×EQ\F(qL44,100EEI)=0.99×((10.622×3004)/(1000×9000×(1/12))×50×1003)=0.03mmm<[W]=EQ\F(300,250))=1.2mm，满足！！四、钢管支架：：横管验算：采用用1根Φ48×3.55钢管横管所承受的荷荷载：F=10..62×0..3=3.19KNN计算简图：横杆杆上木枋间距距按200mm一根，按按跨中布置二二根考虑，按按四跨连续梁梁计算。查附附录II表II-14③Km==-0.3211Kv=-11.321Kw=2..657强度验算（1）弯矩：MMmax=KKmFL=-0..321×3.19×00.6=-0.6114KN.m（2）2根钢管管的截面抵抗抗矩：WA=EQ\F(π,322)EQ\F(（d4-d14）,d)=EQ\F(π,32)××EQ\F(（484-414）,48)=5078mmm3（3）强度：σmax=EQ\F(Mmmax,Wnn)=(0.6144×106)/50778=120.922N/mm2<[f]=2115N/mm2满足！注：钢管的强度度设计值f==215N/mmm2,fv=1125N//mm2剪切验算：（1）剪力：VVmax=KKvF=－1.321×3.19=－4.2144KN（2）钢管的惯惯性矩：I=EQ\F(π,64))(d4-d14)=EQ\F(π,64)(484-414)×2=1.22××mm4（3）剪切：τmax=EQ\F(2VV,A)=(2×42114)/(4489)=17.24NN/mm2<[fv]=125N/mm2,满足！挠度验算：E==2.06×WA=Kω×EQ\F(FL33,100EEI)=(2.6577×3190××6003)/(1000×2.006×105×1.222×105)=0.72mmm<[W]=EQ\F(6000,2500)=2.4mm3,满足！立杆验算：立杆所承受的荷荷载：q1=1.2ΣΣNGK+1.4ΣNQK=1.2×（00.675++32.4+2.03++0.9）+1.4×（2.25+1.8）=48.9KNN/mN=48.9××0.6/4=7.334KN钢管的截面特征征：A=EQ\F(π,4)((482-412)=4899mm2I=EQ\F((482+4122)(1/2),44)=15..78mm强度：σmaxx=EQ\F(N,A)=7340//489=15.01NN/mm22<[f]=2115N/mmm2满足！稳定性：长细比比λ=EQ\F(L,i)=EQ\F(1.5×1800,115.78))=171查施工手册册表5-22得φ=0.243σmax=EQ\F(N,,φA)=7340//(0.2443×489)=61.78NN/mm2<[f]=2115N/mmm2满足！验算二在二层楼面上有有最大连梁,最大连梁截截面为400×55200，其支撑体体系也必须进进行设计和核核算。支模体体系采用18mm厚胶合板板模，50×1000mm木枋，Φ48×3.55mm钢管，Φ12对拉螺杆间间距400×4000。梁底木木枋@150mm，梁侧模木枋枋@250mm，钢管管横梁@200mm，纵向向横梁@300，立杆间距200×3300mm，其计算如如下：荷载计算：1、模板和木枋枋自重力：0.75×0..4=0.3KN//m2、钢管自重力力：1.000×0.4=0.4KN//m3、新浇砼自重重力：24××0.4×5.2=49.922KN/m4、钢筋自重力力：1.5×0.4×5.2=3.12KNN/m5、施工荷载：：2.5×0..4=1.00KNN/m6、振捣砼时的的动载：2×0.44=0.80KNN/m7、总荷载：555.54KKN/m模板验算：底模验算：纵向底模承受的的荷载：q1=1.2ΣΣNGK+1.4ΣNQK=1.2×（00.3+49.922+3.12）+1.4×（1.00+0.80）=64+2.552=66..52KN//m计算简图：木枋枋立放按150mm设一根根，板按四跨跨连续梁计算算。查简明施工计算算手册，附录录II表II-14中可查得：：Km=-0.1121；Kv=-00.62；Kw=0..967；强度验算：（1）最大弯矩矩：Mmax=Kmm×qL2=－0.1211×66.552×0.152=－0.181KN..m（2）截面抵抗抗矩：Wn=EQ\F(1,6)bh2==EQ\F(1,6)×400×1882=216000mm3（3）强度：σmax=EQ\F(Mmmax,Wnn)=（0.1811×106）/216000=8.338N/mmm2<[fm]=113N/mmm2满足！注：胶合板的设设计强度值：：fm=13NN/mm2fv=1.4N/mm2剪力验算：（1）最大剪力力：Vmax=KvvqL=0..62×666.52×00.15=6.19KNN（2）剪应力：：τmax=EQ\F(3V,2bh)=((3×6190))/(2×400×18)=1.29N//mm2<[fv]=11.4N/mm2满足！挠度验算：E==9000NN/mm2,[W]]=EQ\F(L,400)=150/400=0..375mmWA=Kw×EQ\F(qL44,100EEI)=0.967××(66.522×1504)/(1000×9000×(1/12))×400×183)=0.19mmm<[W]=00.375mm，满足！！所以底模采用118mm厚胶合板，木木枋间距150mm满足要求。侧模验算：砼的重力密度γγc=24KNN/m3，砼的初凝时时间t0=EQ\F(200,(T+155))=EQ\F(200,255+15)=5h，浇筑筑速度V=2m/h，β1=1.2，β2=1.1551）侧压力计算算：F=0.22γγct0β1β2V(1/2)=0.22××24×5×1..2×1.115×2(1/2)=51.522KN/m2F=γcH=224×5.22=124..8KN/mm2取二者较小值，F=1.2××51.522=61.883KN/m2计算。（1.2为侧压力力的荷载分项项系数）2）振捣砼时产产生的荷载：：4KN/m2乘以分项系数：：4×1.4=55.64KNN/m2以上两项荷载合合计：61.833+5.6==67.433KN/mm2由于对拉螺杆沿沿梁高每400mm设一道，侧侧模板所受的的荷载q=67.443×0.44=26.997KN/m，沿梁跨跨纵向木枋按250mm设一根，则则侧模按四跨跨连续梁计算算。Km、Kv、Kw仍与前述述一样。计算算简图如下：：强度验算：Mmax=KmmqL2=-0.1121×266.97×00.252=0.204KN.mσmax=EQ\F(Mmmax,Wnn)==9.44N//mm2<[fm]==13N//mm2强度满足！！剪切验算：Vmax=KvvqL=0..62×266.97×00.25=4.18KNNτmax=EQ\F(3V,2bh)===0.87NN/mm2<fv=1.44N/mm2满足剪切要要求。挠度验算：WA=Kw×EQ\F(qL44,100EEI)=0..967×EQ\F(226.97××2504,100××9000××1/12×400×1883)=0.58mmm<[W]=EQ\F(2550,250)=1.0mm，可以！！拉杆计算：Φ112对拉螺杆容容许拉力N=129900N,设拉杆间距400×4400mm,,P=F×A=226.97××103×0.4=107888N<129000N，满足!木枋验算：沿梁横向按间距距200设3排钢管立杆杆，则木枋按按两跨连续梁梁计算最不利利荷载布置。木木枋所承受的的荷载：q==66.522×0.15/0.4=24.955KN/m计算简图：钢管间距按2000mm设一根，木木枋按两跨连连续梁计算。查查施工计算手手册表2-12可得：Km=-0..125；Kv=-00.625；Kw=0..521；强度验算：（1）Mmaxx=Km×qqL2=-0.1225×24.955×0.22=-0.1225KN·m（2）Wn==EQ\F(1,6)bh2=EQ\F(1,6)×50×1002=833333mm2（3）σmaxx=EQ\F(Mmax,WWn)=(0.1255×106)/833333=1.5N/mm2<[fm]=113N/mmm2满足！剪切验算：（1）Vmaxx=KvqLL=－0.625×24.955×0.2=－3.12KNN（2）τmaxx=EQ\F(3V,2bh)=EQ\F(3×3120,22×50×100)=0.94NN/mm22<[fv]=11.4N/mm2满足！挠