XX水闸工程满堂支撑体系专项施工方案专家论证稿

胡陈港水闸工程满堂脚手架支撑及模板安全专项施工方案安全专项施工方案编制人:职务:校对人：职务:审核人：职务：审批人:职务：公司二O一七年二月二十三日目录

TOC\o"1—3"\h\z\u一、工程概况 2HYPERLINK\l”_Toc475615970”二、施工要求 3_Toc475615972”第二节、编制依据 4HYPERLINK\l”_Toc475615973"第三节、施工计划 5HYPERLINK\l”_Toc475615974”一、施工进度计划 5二、材料与设备计划 5第四节、施工工艺技术 9一、技术参数 9HYPERLINK\l”_Toc475615978"二、工艺流程 10三、施工方法 10HYPERLINK\l”_Toc475615980"四、检查验收 16第五节、施工安全保证措施 18HYPERLINK\l”_Toc475615982"一、组织保障 18二、技术措施 19HYPERLINK\l”_Toc475615984”三、监测监控 22一、专职安全生产管理人员 25HYPERLINK\l”_Toc475615988”二、所需劳动力安排 25HYPERLINK\l”_Toc475615989”第七节、计算书及相关图纸 26【计算书】 26全站仪一台RXT—2321±2”，最大允许误差±20"自动安平水准仪2千米往返±3mm红外线水准仪1激光垂直仪DZJ22h/40000对讲机3检测板手1(5)监测说明班组每日进行安全检查,项目部进行安全周检查,公司进行安全月检查，模板工程日常检查重点部位：1)杆件的设置和连接，连墙件、支撑，剪刀撑等构件是否符合要求；2）连墙件是否松动；3)架体是否有不均匀沉降，垂直度偏差；4）施工过程中是否有超载现象；5）安全防护措施是否符合规范要求；6）支架与杆件是否有变形现象;（6)监测频率在浇筑混凝土过程中应实时监测，一般监测频率不宜超过20~30分钟一次，在混凝土实凝前后及混凝土终凝前至混凝土7天龄期应实施实时监测，终凝后的监测频率为每天一次。1)本工程立柱监测预警值为10mm，立柱垂直偏差在24mm以内；2）监测数据超过预警值时必须立即停止浇筑混凝土，疏散人员,并及时进行加固处理.四、应急预案1、目的提高整个项目组对事故的整体应急能力，确保意外发生的时候能有序的应急指挥，为有效、及时的抢救伤员，防止事故的扩大，减少经济损失，保护生态环境和资源，把事故降低到最小程度,制定本预案.2、应急领导小组及其职责应急领导小组由组长、副组长、成员等构成。(1)领导各单位应急小组的培训和演习工作，提高应变能力.(2）当发生突发事故时,负责救险的人员、器材、车辆、通信和组织指挥协调。(3)负责准备所需要的应急物资和应急设备。（4）及时到达现场进行指挥，控制事故的扩大，并迅速向上级报告。3、应急反应预案(1）事故报告程序事故发生后,作业人员、班组长、现场负责人、项目部安全主管领导应逐级上报，并联络报警，组织抢救。（2)事故报告事故发生后应逐级上报:一般为现场事故知情人员、作业队、班组安全员、施工单位专职安全员。发生重大事故时，应立即向上级领导汇报,并在1小时内向上级主管部门作出书面报告.(3）现场事故应急处理施工过程中可能发生的事故主要有：机具伤人、火灾事故、雷击触电事故、高温中暑、中毒窒息、高空坠落、落物伤人等事故。火灾事故应急处理：及时报警，组织扑救，集中力量控制火势。消灭飞火疏散物资减少损失控制火势蔓延。注意人身安全，积极抢救被困人员，配合消防人员扑灭大火。触电事故处理：立即切断电源或者用干燥的木棒、竹竿等绝缘工具把电线挑开.伤员被救后，观察其呼吸、心跳情况，必要时，可采取人工呼吸、心脏挤压术，并且注意其他损伤的处理.局部电击时，应对伤员进行早期清创处理,创面宜暴露，不宜包扎，发生内部组织坏死时,必须注射破伤风抗菌素。高温中暑的应急处理：将中暑人员移至阴凉的地方，解开衣服让其平卧，头部不要垫高。用凉水或50％酒精擦其全身，直至皮肤发红，血管扩张以促进散热，降温过程中要密切观察。及时补充水分和无机盐,及时处理呼吸、循环衰竭，医疗条件不完善时，及时送医院治疗.其他人身伤害事故处理：当发生如高空坠落、被高空坠物击中、中毒窒息和机具伤人等人身伤害时,应立即向项目部报告、排除其他隐患，防止救援人员受到伤害，积极对伤员进行抢救.4、应急通信联络项目负责人：xxx手机：xxxxxx安全员：xxx手机：xxxxxx技术负责人:xxx手机:xxxxxx医院救护中心：120匪警:110火警：119通信联系方式应在施工现场和营地的显要位置张贴,以便紧急情况下使用。第六节、劳动力计划一、专职安全生产管理人员搭设过程中，因处在施工高峰期，各施工班组在交叉作业中，故应加强安全监控力度，现场设定若干名安全监控员。水平和垂直材料运输必须设置临时警戒区域,用红白三角小旗围拦。谨防非施工人员进入。同时成立以项目经理为组长的安全领导小组以加强现场安全防护工作，本小组机构组成、人员编制及责任分工如下：xxx（项目经理）——组长，负责协调指挥工作；xxx（施工员）——组员，负责现场施工指挥，技术交底；xxx（安全员）——组员，负责现场安全检查工作；xxx（架子工班长）-—组员，负责现场具体施工；二、所需劳动力安排人员配置表序号分工人数（人)备注1调度12装载机司机13挖掘机司机14电工15平仓46振捣27辅助工48收光抹面49模板工2510钢筋工2011实验员1第七节、计算书及相关图纸【计算书】板模板（扣件式）计算书（—2～7.5高程)计算依据:1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162—20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－20113、《混凝土结构设计规范》GB50010—20104、《建筑结构荷载规范》GB50009—20125、《钢结构设计规范》GB50017—2003一、工程属性新浇混凝土楼板名称工作平台,标高9.50m新浇混凝土楼板板厚（mm）350新浇混凝土楼板边长L（m)12新浇混凝土楼板边宽B(m)6二、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载（kN/m2）2。5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2。5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载（kN/m2）1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2）面板自重标准值0。1面板及小梁自重标准值0.3楼板模板自重标准值0.5模板及其支架自重标准值0。75新浇筑混凝土自重标准值G2k（kN/m3）24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1风荷载标准值ωk(kN/m2）基本风压ω0(kN/m2)0。30。22风压高度变化系数μz0。9风荷载体型系数μs0.8三、模板体系设计模板支架高度(m）9。5立柱纵向间距la(mm)820立柱横向间距lb（mm)800水平拉杆步距h（mm)1800立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的距离(mm)260立柱距混凝土板长边的距离(mm)200主梁布置方向平行楼板长边小梁间距（mm)390小梁两端各悬挑长度(mm)200，200主梁两端各悬挑长度(mm)150，150结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011设计简图如下:模板设计平面图模板设计剖面图（楼板长向）模板设计剖面图(楼板宽向)四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度（mm)15面板抗弯强度设计值［f］(N/mm2)15面板弹性模量E（N/mm2)10000根据《建筑施工模板安全技术规范》5。2.1”面板可按简支跨计算"的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm41、强度验算q1＝0。9max［1。2(G1k+(G3k+G2k）×h)+1.4Q1k，1.35（G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0。9max［1.2×（0.1+（1。1+24)×0。35）+1.4×2。5，1。35×(0.1+（1.1+24）×0。35）+1。4×0.7×2。5］×1=13kN/mq2＝0。9×1.35×G1K×b=0。9×1.35×0.1×1=0.122kN/mp＝0.9×1。4×0.7×Q1K=0.9×1.4×0.7×2。5＝2。205kNMmax＝max［q1l2/8，q2l2/8+pl/4］=max[13×0。392/8,0.122×0。392/8+2。205×0.39/4]=0.247kN·mσ＝Mmax/W＝0.247×106/37500＝6.591N/mm2≤［f]＝15N/mm2满足要求!2、挠度验算q＝（G1k+（G3k+G2k)×h）×b=（0。1+（1.1+24）×0。35）×1=8。885kN/mν＝5ql4/（384EI)＝5×8.885×3904/（384×10000×281250)＝0。952mm≤［ν］＝l/250＝390/250＝1.56mm满足要求！五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)50×100小梁抗弯强度设计值［f］（N/mm2）15。44小梁抗剪强度设计值［τ］(N/mm2）1。78小梁弹性模量E(N/mm2）9350小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33小梁截面惯性矩I（cm4)416.67因［B/lb］取整＝［6000/800］取整＝7,按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为200mm,因此需进行最不利组合，计算简图如下:1、强度验算q1＝0.9max［1。2(G1k+(G3k+G2k）×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k）×h)+1。4×0.7Q1k]×b=0。9×max［1。2×(0.3+（1.1+24）×0.35)+1。4×2。5，1。35×（0。3+(1。1+24)×0.35）+1。4×0.7×2.5]×0.39＝5。165kN/m因此,q1静＝0。9×1。35（G1k+(G3k+G2k）×h）×b=0.9×1。35×(0.3+(1.1+24)×0。35）×0。39＝4.305kN/mq1活＝0。9×1.4×0。7×Q1k×b=0。9×1.4×0.7×2.5×0.39＝0。86kN/mM1＝0。107q1静L2+0。121q1活L2＝0.107×4.305×0。82+0。121×0。86×0.82＝0。361kN·mq2＝0.9×1.35×G1k×b=0.9×1.35×0.3×0.39＝0.142kN/mp＝0.9×1.4×0.7×Q1k=0.9×1.4×0。7×2.5＝2。205kNM2＝max[0.077q2L2+0。21pL，0.107q2L2+0.181pL］＝max[0。077×0.142×0。82+0.21×2。205×0.8,0。107×0。142×0.82+0。181×2.205×0.8］＝0.377kN·mM3＝max［q1L12/2,q2L12/2+pL1]=max[5.165×0。22/2，0.142×0.22/2+2.205×0。2］＝0。444kN·mMmax＝max［M1，M2，M3］＝max[0.361，0。377,0。444］＝0.444kN·mσ＝Mmax/W＝0。444×106/83330＝5。326N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0。607q1静L+0。62q1活L＝0。607×4。305×0.8+0.62×0.86×0。8＝2.517kNV2＝0.607q2L+0.681p＝0。607×0.142×0。8+0.681×2。205＝1.571kNV3＝max[q1L1,q2L1+p］＝max［5.165×0。2,0。142×0.2+2.205]＝2。233kNVmax＝max[V1,V2，V3]＝max［2.517，1.571，2.233］＝2。517kNτmax＝3Vmax/（2bh0)=3×2.517×1000/(2×100×50）＝0。755N/mm2≤[τ]＝1。78N/mm2满足要求！3、挠度验算q=(G1k+(G3k+G2k）×h)×b=（0。3+(24+1。1）×0。35）×0。39＝3。543kN/m跨中νmax＝0。632qL4/(100EI)=0。632×3。543×8004/(100×9350×4166700）＝0。235mm≤［ν］＝l/250＝800/250＝3。2mm悬臂端νmax＝qL4/(8EI）=3。543×2004/（8×9350×4166700)＝0。018mm≤[ν］＝l1/250＝200/250＝0。8mm满足要求！六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格（mm）Ф48×3.2可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E（N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ］(N/mm2)125主梁截面惯性矩I（cm4)11.36主梁截面抵抗矩W（cm3）4。731、小梁最大支座反力计算Q1k＝1。5kN/m2q1＝0。9max[1.2(G1k+(G3k+G2k）×h）+1。4Q1k,1.35(G1k+（G3k+G2k)×h）+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1。2×(0。5+(1.1+24）×0。35)+1.4×1。5，1.35×(0.5+（1.1+24)×0。35)+1.4×0.7×1.5]×0。39＝4。916kN/mq1静＝0.9×1.35(G1k+（G3k+G2k）×h）×b=0。9×1。35×（0.5+(1。1+24）×0.35）×0。39＝4.4kN/mq1活＝0。9×1。4×Q1k×b=0.9×1.4×1。5×0.39＝0.737kN/mq2＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0。5+(1。1+24）×0。35）×0。39=3.621kN/m承载能力极限状态按四跨连续梁，Rmax＝(1.143q1静+1.223q1活)L＝1.143×4。4×0.8+1.223×0。737×0.8＝4.744kN按悬臂梁，R1＝q1l=4.916×0.2＝0.983kNR＝max[Rmax，R1］＝4.744kN；正常使用极限状态按四跨连续梁，Rmax＝1.143q2L＝1。143×3.621×0.8＝3.311kN按悬臂梁，R1＝q2l=3。621×0.2＝0。724kNR＝max[Rmax，R1]＝3。311kN；2、抗弯验算计算简图如下：主梁弯矩图（kN·m)Mmax＝0。803kN·mσ＝Mmax/W＝0。803×106/4730＝169.77N/mm2≤［f]＝205N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图（kN）Vmax＝6。875kNτmax＝2Vmax/A=2×6。875×1000/450＝30。554N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求!4、挠度验算主梁变形图（mm）νmax＝0。724mm跨中νmax=0。724mm≤[ν]=820/250=3。28mm悬挑段νmax＝0.283mm≤[ν]=150/250=0。6mm满足要求！七、立柱验算剪刀撑设置普通型立杆顶部步距hd（mm)1500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a（mm）200顶部立杆计算长度系数μ11.386非顶部立杆计算长度系数μ21.755钢管类型Ф48×3.2立柱截面面积A(mm2)424立柱截面回转半径i(mm）15。9立柱截面抵抗矩W（cm3)4。491、长细比验算顶部立杆段:l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(1500+2×200）=2633.4mm非顶部立杆段：l02=kμ2h=1×1.755×1800=3159mmλ=l0/i=3159/15。9=198.679≤[λ］=210长细比满足要求！2、立柱稳定性验算顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a）=1。185×1。386×（1500+2×200）=3120。579mmλ1＝l01/i＝3120。579/15.9＝196。263，查表得,φ1＝0。188Mw=0.9×1.4ωklah2/10=0。9×1。4×0。22×0.82×1.82/10＝0.072kN·mNw＝1。2ΣNGik+0。9×1.4Σ（NQik+Mw/lb）=［1。2×(0。5+（24+1.1)×0。35)+0.9×1。4×1］×0。82×0.8+0。9×1。4×0.072/0.8＝8。25kNf＝Nw/（φA)+Mw/W＝8249。596/（0。188×424）+0。072×106/4490＝119。597N/mm2≤［f］＝205N/mm2满足要求!非顶部立杆段:l02=kμ2h=1。185×1。755×1800=3743.415mmλ2＝l02/i＝3743。415/15。9＝235.435,查表得,φ2＝0.132Mw=0。9×1.4ωklah2/10=0。9×1。4×0。22×0。82×1.82/10＝0.072kN·mNw＝1。2ΣNGik+0.9×1.4Σ(NQik+Mw/lb）=[1.2×(0.75+（24+1.1)×0.35）+0.9×1.4×1］×0.82×0.8+0.9×1.4×0.072/0.8＝8。446kNf＝Nw/（φA)+Mw/W＝8446.396/(0.132×424）+0.072×106/4490＝167。019N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！八、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值[N]（kN)30按上节计算可知，可调托座受力N＝8。25kN≤［N］＝30kN满足要求！板模板（扣件式）计算书（-2～3.95高程）计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－20113、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB50009—20125、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、工程属性新浇混凝土楼板名称胸墙底板，标高5.95m新浇混凝土楼板板厚(mm)1100新浇混凝土楼板边长L（m）12新浇混凝土楼板边宽B（m）1。5二、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载（kN/m2）2。5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载（kN/m2）1。5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板自重标准值0。1面板及小梁自重标准值0。3楼板模板自重标准值0。5模板及其支架自重标准值0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3）24+2+1钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2）0。30。22风压高度变化系数μz0。9风荷载体型系数μs0。8三、模板体系设计模板支架高度（m)5.95立柱纵向间距la（mm）500立柱横向间距lb（mm)400水平拉杆步距h（mm)1800立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的距离(mm）250立柱距混凝土板长边的距离（mm)150主梁布置方向平行楼板长边小梁间距(mm)310小梁两端各悬挑长度（mm)100，100主梁两端各悬挑长度（mm）150，150结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011设计简图如下：D:\\PINMING\\CSC2014\\OutPut\\板模板（扣件式）_立面图_长向.dwg”模板设计剖面图(楼板长向)HYPERLINK”D：\\PINMING\\CSC2014\\OutPut\\板模板(扣件式)_立面图_短向.dwg”模板设计剖面图(楼板宽向)四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm）15面板抗弯强度设计值[f］（N/mm2)15面板弹性模量E（N/mm2)10000根据《建筑施工模板安全技术规范》5。2。1”面板可按简支跨计算"的规定，另据现实,楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下:W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm41、强度验算q1＝0。9max［1.2（G1k+(G3k+G2k）×h）+1.4Q1k,1.35(G1k+（G3k+G2k）×h）+1.4×0.7Q1k］×b=0。9max[1.2×(0。1+(1。1+24）×1.1）+1。4×2。5，1.35×(0。1+(1.1+24）×1.1)+1.4×0.7×2。5］×1=35。873kN/mq2＝0.9×1.35×G1K×b=0。9×1。35×0。1×1=0.122kN/mp＝0。9×1。4×0。7×Q1K=0。9×1。4×0.7×2.5＝2。205kNMmax＝max［q1l2/8，q2l2/8+pl/4]=max[35.873×0.312/8，0。122×0.312/8+2.205×0.31/4］=0。431kN·mσ＝Mmax/W＝0.431×106/37500＝11.491N/mm2≤[f］＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝（G1k+(G3k+G2k）×h)×b=（0。1+（1.1+24）×1。1）×1=27.71kN/mν＝5ql4/(384EI）＝5×27。71×3104/(384×10000×281250）＝1。185mm≤［ν]＝l/250＝310/250＝1.24mm满足要求！五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格（mm）50×100小梁抗弯强度设计值［f］（N/mm2）15。44小梁抗剪强度设计值[τ］（N/mm2）1.78小梁弹性模量E（N/mm2）9350小梁截面抵抗矩W(cm3)83。33小梁截面惯性矩I(cm4)416.67因[B/lb］取整＝［1500/400]取整＝3，按三等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为100mm,因此需进行最不利组合，计算简图如下：1、强度验算q1＝0.9max［1.2（G1k+（G3k+G2k)×h）+1。4Q1k，1.35（G1k+（G3k+G2k)×h）+1.4×0。7Q1k］×b=0.9×max［1.2×(0。3+(1。1+24)×1。1)+1.4×2。5,1。35×（0.3+（1.1+24）×1.1）+1.4×0。7×2.5］×0.31＝11。196kN/m因此，q1静＝0。9×1。35（G1k+(G3k+G2k）×h）×b=0。9×1.35×（0.3+(1。1+24)×1。1)×0.31＝10。512kN/mq1活＝0。9×1。4×0。7×Q1k×b=0.9×1.4×0。7×2.5×0。31＝0。684kN/mM1＝0。1q1静L2+0.117q1活L2＝0。1×10。512×0.42+0。117×0。684×0。42＝0。181kN·mq2＝0。9×1.35×G1k×b=0.9×1.35×0.3×0。31＝0.113kN/mp＝0.9×1.4×0。7×Q1k=0。9×1.4×0。7×2。5＝2。205kNM2＝max［0.08q2L2+0.213pL，0。1q2L2+0.175pL]＝max［0。08×0。113×0.42+0.213×2.205×0。4，0.1×0。113×0。42+0。175×2.205×0。4]＝0。189kN·mM3＝max［q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max［11。196×0.12/2，0.113×0。12/2+2。205×0.1]＝0.221kN·mMmax＝max［M1，M2，M3]＝max［0.181,0.189，0.221］＝0.221kN·mσ＝Mmax/W＝0。221×106/83330＝2.653N/mm2≤［f]＝15。44N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.6q1静L+0.617q1活L＝0。6×10。512×0.4+0。617×0。684×0.4＝2.692kNV2＝0。6q2L+0.675p＝0.6×0.113×0.4+0。675×2。205＝1.515kNV3＝max［q1L1，q2L1+p］＝max［11。196×0。1，0.113×0。1+2.205]＝2。216kNVmax＝max［V1，V2，V3]＝max[2.692，1。515,2.216］＝2。692kNτmax＝3Vmax/(2bh0）=3×2。692×1000/(2×100×50)＝0。807N/mm2≤[τ]＝1。78N/mm2满足要求！3、挠度验算q=（G1k+(G3k+G2k)×h)×b=（0。3+（24+1。1)×1.1)×0。31＝8.652kN/m跨中νmax＝0。677qL4/(100EI）=0。677×8.652×4004/（100×9350×4166700）＝0。038mm≤［ν]＝l/250＝400/250＝1.6mm满足要求！六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)Ф48×3.2可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2）206000主梁抗弯强度设计值[f］(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面惯性矩I（cm4)11。36主梁截面抵抗矩W(cm3）4。731、小梁最大支座反力计算Q1k＝1.5kN/m2q1＝0。9max［1.2(G1k+(G3k+G2k）×h）+1.4Q1k，1.35（G1k+（G3