XX二标段商业及地下车库模板施工方案WORD文档

现代·奥城项目二标段2#-4#、7#、S6、S7商业及地下车库模板专项施工方案编制：审核：审批：邯郸市中泰建筑安装有限公司2012.8.20目录一、工程概况 3二、编制依据及说明 4三、模板设计施工 41、模板选型 42、模板的流水划分 83、材料要求 94、支撑搭设要求 105、质量要求 13四、模板施工 141、一般要求 142、地库顶板模板施工 143、后浇带模板 214、柱模板施工 225、墙体模板施工 236、梁、板模板施工 257、楼梯模板施工 278、门窗洞口模板施工 289、特殊部位施工 29五、模板拆除 31六、模板维护与管理 32七、安全注意事项 33八、施工过程中的注意事项 34九、支撑体系的安全应急救援预案 35十、计算书及相关图纸 401、标准层楼板模板支架计算书 402、框架梁支架计算书（截面尺寸500*600） 503、框架柱计算书（800*800） 594、转换层梁计算书（1200*2200） 665、转换层梁计算书（800*1800） 746、转换层楼板计算书（层高6.03米） 837、框架柱模板计算书（1100*1100，H=5500） 938、剪力墙模板计算书（300厚，H=5500） 1019、剪力墙模板计算书（200厚，H=2900） 108一、工程概况现代·奥城住宅小区西区工程位于河北省邯郸市北仓路以南,东柳大街以西，广泰路以东。我单位承建范围为2#、3#、4#、7#主楼、商业楼S6、S72及地下车库组成。建筑高度约高为106.7米，总建筑面积约为19.9748万平方米，地库基础占地面积约30000平方米。结构形式：2-4#楼为剪力墙结构，7号楼为部分框支剪力墙结构，地下车库为柱板结构，S6、S7为框架结构。2#-4#楼及地下车库绝对标高为54.85M，7#楼绝对标高为54.20M。本工程建筑结构安全等级均为二级，地基基础设计等级为甲级，抗震设防类别均为丙类，抗震设防烈度为７度。各栋详见下表。序号项目说明及内容2#楼3#楼4#楼地下车库S6、S71建筑面积40797.83m240011.16m240974.8m2约31812.19m246152.2㎡2地上层数33层33层33层023地下层数2层2层2层1层24层高3.3、2.9m3.3、2.9m3.3、2.9m3.4m3.9、3.35一类6耐火等级一级7±0.000标高相当于绝对标高:2#-4#楼、S6、S7及车库54.85m；7#楼54.20m二、编制依据及说明（1）施工蓝图及施工现场实际情况。（2）本项目施工组织设计。（3）《建筑施工手册(第四版)》。（4）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）》。（5）《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-91）（6）《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-2011）（7）《钢管脚手架扣件》（GB15831-2006）（8）《混凝土模板用胶合板模板（GB/T17656-2008）》三、模板设计施工1、模板选型按照我公司质量目标承诺要求，砼结构要达到预期效果，模板体系的选型是混凝土效果能否实现的重点，关系到本工程的施工进度和质量目标的实现。因此，根据工程结构特点和现场实际情况，对模板进行如下设计：序号构件模板形式支撑体系1剪力墙18厚九层板板配以φ48×3.5，80×40木龙骨Φ48钢管2框架柱18厚九层板配以φ48×3.5，80×40木龙骨Φ48钢管3梁底模、侧模18厚九层板配以φ48×3.5，80×40木龙骨Φ48钢管配U托4楼板18厚九层板配以φ48×3.5，80×40木龙骨Φ48钢管配U托5楼梯18厚九层板配以100×100，80×40木龙骨Φ48钢管配U托6转换层编制专项方案编制专项方案剪力墙模板：（5.5米、2.9米层高）采用18mm厚九层板，现场拼装模板，模板高度为：层高－楼板厚（梁高），利用塔吊吊装就位。阴角配制阴角模，模板拼缝处作成企口，并粘贴密封条以防漏浆，竖向龙骨为50*80木枋＠250，横向背楞为2Φ48钢管＠600，支撑为钢管支撑。剪力墙模板的对拉螺栓孔应平直相对，穿插螺栓不得斜拉硬顶，钻孔应采用电钻，严禁采用锤钢筋捶打，见下示意图（尺寸见计算书）。（2）柱模板（1100*1100,800*800，型钢柱混凝土柱）独立柱、连墙柱模板均采用18mm厚九层板制作，高度=层高－楼板厚（梁高），主竖向主龙骨50×80@250,横向背楞2Φ48钢管＠800，每块柱模板接缝做成企口形式，拼缝处贴密封条。支撑体系采用φ48钢管加快拆头斜撑。见下示意图（尺寸见计算书）。（3）梁模板：（1200*2200,800*1800,500*600,200*600）梁模采用18mm厚九层板。根据梁宽每200-250设一道钢支撑，钢支撑纵向间距为500mm，楼板钢支撑设牵杆一道。梁底模和横向背楞采用50×100木方，间距@250mm，侧模竖向背楞Φ48双钢管间距500mm，且沿梁长度方向设一道Φ48钢管作水平背楞，木枋及模板均应提前进行加工，保证边沿平直。模板制作成侧模包底模的形式。侧模与侧模接缝的位置做成企口形式，并贴1×5mm密封条。梁底模板在拼缝处模板应长出木枋10cm，在模板拼接时增设两根长度不小于1000mm的短木枋。详见计算书。（4）楼板模板：（层高2.9米，5.5米）楼板采用18mm厚九层板，主龙骨采用Φ48*3.5钢管间距1200、900，次龙骨为40×80mm木枋间距250mm。楼板模板应尽量采用整张模板，局部采用小块模板，模板边沿应平直、无毛边，模板拼缝处应加1×5mm密封条。详见计算书。（5）楼梯模板：采用18mm厚九层板，底模沿斜向龙骨为50×100mm木枋@250mm。楼梯底模应伸出侧模50mm，模板拼缝处应加贴密封条。楼梯踢面模板采用多层板制作，根据事先算好的楼梯高度进行加工，模板下口宜制作成倒三角形式，以便于收光，踢面板通过小木条与50×100木枋连成整体。（6）门窗洞口模板门窗洞口模板采用18mm厚九层板制作，沿墙厚内外两侧采用40×800木枋做为支撑。详见下图：（7）电梯井模板采用18mm厚九层板制作。支撑体系与内剪力墙同，电梯井内侧模板施工平台采用预埋钢管搭设平台。电梯井内模板采用筒子模，主要考虑自电梯井部位平面几何尺寸和垂直偏差度要求较高，采用筒子模后模板整体刚度好，以上问题基本能后解决。另外电梯井界面操作面较小，若采用小模板施工工效低，用了筒子模后模板整体拆装并由起重机整体吊运，加快了施工速度，有效了减轻了劳动强度。2、模板的流水划分整个工程以栋号为单位分别平行组织施工。1）、模板配置、周转次数本工程为加快施工进度，每个栋号段混凝土独立浇注，因此必须投入足够的模板。根据施工需要配置每个栋号配置一层墙柱模板，每个栋号配置三层梁板周转使用。2）、模板的制作及加工模板加工允许偏差项次项目名称允许偏差（mm）检查方法1板面平整1用2m靠尺塞检查2模板高度+2-3用钢尺检查3模板宽度0-1用钢尺检查4对角线长±3对角拉线用直尺检查5模板边平直2拉线用直尺检查6模板翘曲L/1000放在平台上，对角拉线用直尺检查7孔眼位置±1用钢尺检查3）、模板存放(1）、模板存放位置见总平面图(2)、场地必须硬化，平整。(3)、存放区必须封闭，场内应塔设操作脚手架，模板下部应垫木坊。3、材料要求（1）对于模板支撑所使用的钢管，截面尺寸规格为φ48×3.5，现场实测尺寸必须不得小于φ48×3.5。严禁不同规格的钢管混合使用。钢管应平直，严禁使用弯曲、锈蚀、端口不平的钢管，以及对有裂缝的扣件、松口的螺丝帽必须更换。新钢管、扣件进场应有产品合格证，质量检验报告；同时，钢管、扣件进场后应进行现场抽样送有资质的检测机构检测，检测合格后方可投入使用。现场检验检测取样规则按每5000m2抽取一个批次。本项目地下车库顶板的支撑面积约为60000m2，按3个批次进行现场取样送检：钢管取样：每批随机抽取8根钢管，并截成120cm长度送检；扣件取样：直角扣件每批随机抽取16个，旋转扣件每批随机抽取10个，对接扣件每批随机抽取10个。（2）模板板材采用18mm厚木质胶合板，使用前必须按照《混凝土模板用胶合板模板（GB/T17656-1999）》的相关要求，提供关于容许抗变强度和弹性模量的检验报告，并不得低于模板受力验算中采用厚度为16mm的计算参数。使用之前刷水溶性脱模剂。当模板出现破损及时修补、截边，不能修补的要进行更换。（3）大截面梁的对拉螺杆为φ12mm的螺杆，其螺纹内径不得小于10.11mm，净面积不得小于76mm2。（4）木方采用50×80mm木方，并确保截面尺寸满足要求（现场需实际测量，不得小于计算所采用的40×80mm）。木方必须无结疤、断裂现象。4、支撑搭设要求1）、现场安全检查（1）模板安装前应对现场作业环境进行检查，对各种不利于安全生产的环境进行整改，并做好安全技术交底。（2）确定模板、支撑用钢管等材料在现场的堆放位置，堆放高度。（3）做好现场用电、机具设备等的安全检查。2）、搭设要求（1）搭设前各队的技术负责人应对作业班组的所有操作人员做好技术交底和安全交底，内容必须包括方案中确定的立杆的间距、水平横杆的步距、剪刀撑的布设、木方背楞的间距等。同时，模板支撑搭设前，应在地库结构底板面上弹出纵横向立杆位置线，并进行抄平。纵横向支撑立杆位置线的考虑以下因素：边支撑立杆与墙面、框架梁边的间距不应大于300mm；框架梁的位置线（包括暗梁的位置）；砼浇筑时是采用汽车泵还是地泵。若采用地泵的，则要事先将布管路线确定并投测在底板面上。在布管路线的区域内的顶板支撑体系按照柱帽区的要求设置，并设置剪刀撑，见后附图。（2）必须按方案规定设置纵、横扫地杆。搭设前应认真检查钢管受力构件是否完好。（3）立杆接长必须按规定采用对接扣件连接，不得采用搭接。（4）立杆应尽量与其附近的框架柱进行刚性连接，水平杆并在同一平面上纵横两个方向设置。（5）剪刀撑的设置：主要为框架梁底和泵管位置处，必须按照方案要求进行设置，与立杆及水平横杆等同步搭设。其根部必须可靠地顶紧地面，上端搭至板底或梁底，并与立杆用扣件连接。（6）支撑体系中的水平横杆、剪刀撑须用回转扣连接，搭按长度不少于1m，每个搭接头须有回转扣，扣件距钢管末端不少于10cm。（7）立杆的对接扣件应交错布置，以免形成薄弱层面，造成支撑体系失稳：两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步、每隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心至节点的距离不宜大于步距的1/3。（8）模板支撑搭设完毕后应进行验收检查，包括搭设尺寸是否按照方案的设计要求，顶部的扣件紧固力矩等。安装后的扣件螺栓拧紧扭力矩应采用扭力板手检查，抽样方法应按随机分布原则进行。抽样检查数目与质量判定标准按下表规定。不合格的必须重新拧紧，直至合格为止。注：扣件螺栓拧紧扭力矩值不应小于40N·m，且不应大于65N·m。（9）支撑体系搭设完成后必须经过安全员、技术负责人验收，报监理验收合格后才能进行下一道工序施工。（10）搭设人员必须持证上岗，并戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。5、质量要求 允许偏差及检查方法项次项目允许偏差（㎜）检查方法1轴线位移基础3钢尺检查柱、墙、梁32底模上表面标高±3水准仪或拉线、钢尺检查3截面尺寸基础±5尺量柱、墙、梁±34层高垂直度层高不大于5m3经纬仪或吊线、尺量大于5m55相邻两板表面高低差2尺量6表面平整度22m靠尺、楔形塞尺7阴阳角方正2方尺、楔形塞尺顺直25m线尺8预埋铁件中心线位移2拉线、尺量9预留孔洞中心线位移5拉线、尺量孔洞尺寸+5，-010门窗洞口中心线位移3拉线、尺量宽、高±5对角线611预埋管、螺栓中心线位移2拉线、尺量外露长度+5、-012插筋中心线位移5尺量外露长度+10、0四、模板施工1、一般要求（1）、模板安装应组织项目所有施工人员熟悉模板组装图和区段模板平面布置图，并分级进行详细的技术交底。（2）、应检查所有模板是否编号及模板企口方向，注意模板穿墙螺栓孔方向，并用醒目字体把模板编号标于模板背面，按时应编号入座相应的模位。（3）、检查模板数量、尺寸、平整度，是否符合图纸要求和规范规定。（4）、模板在吊装前，应对吊钩进行全面检查，检查吊钓是否焊接牢固，如有开焊应进行补焊。（5）、模板就位前，应在施工流水段处设置标准轴线控制桩，用经纬仪引测各楼层的控制轴线，并弹好楼层的墙身线和模板的边线，电梯井筒子模时，要弹力出十字线。同时，也应弹出门窗洞口位置及标高线。（6）、安装模板前应把大模板板面清理干净，均匀刷好隔离剂，不允许在模板就位后刷隔离剂，以免污染钢筋和砼接触面。2、地库顶板模板施工1）模板及支撑方案设计（1）模板选择顶板模板采用18mm厚木质胶合板，规格为1830×915mm，板材粘结剂为溶剂型。在进行受力验算时，取板厚为16mm。模板拼缝处选用50×100mm木方，背楞选用50×100mm木方，间距250mm。（2）支撑体系顶板模板支撑系统采用φ48×3.5钢管扣件式满堂脚手架，板下竖向钢管支撑纵横向间距800MM×800MM，扫地杆离地175MM，水平横杆步距自下而上为别为1500MM、1500MM、600MM。（3）顶板模板支撑体系构造图2）、顶板模板体系的结构设计验算（1）模板的验算规格1830×915×16mm。受力验算取单块板验算，按三跨连续梁计算，其计算简图如下所示：25.7825.78①荷载计算序号荷载种类单位荷载荷载计算备注1模板自重300N/m21.2×300×0.915=330N/m2新浇筑砼自重25000N/m31.2×25000×0.915×（0.52×0.55+0.4）=18831N/m3钢筋自重1500N/m31.2×1500×0.915×0.52=856N/m4振捣时产生的荷载2000/m21.4×2000×0.915=2562N/m5施工人员及设备2500N/m21.4×2500×0.915=3203N/m荷载组合25.78N/mm面板截面抵抗矩W=1/6×bh2=(1/6)×915×162=3.90×104mm3面板弹性模量E=5850N/mm2I=（1/12）bh3=(1/12)×915mm×（16mm）3=3.12×105mm4面板容许抗变强度fm=10N/mm2②强度验算Mmax=0.08×ql2=0.08×25.78×2502=12.89×104N·mmMmax/w=12.89×104/3.90×104=3.31N/mm2<fm=10N/mm2满足要求。③挠度验算W=0.677×ql4/100EI=0.677×25.78N/mm×(250mm)4/100×5850N/mm2×3.12×105mm4=0.12mm<250/250=1mm。满足要求。（2）背楞受力验算背楞为50×100mm木方，间距250mm，跨度为600mm。按三跨连续梁计算，其计算简图如下：7.047.04①荷载计算序号荷载种类单位荷载荷载计算备注1模板自重300N/m21.2×300×0.25=90N/m2新浇筑砼自重25000N/m31.2×25000×0.25×（0.52×0.55+0.4）=5145N/m空心率为45%3钢筋自重1500N/m31.2×1500×0.25×0.52=234N/m6振捣时产生的荷载2000/m21.4×2000×0.25=700N/m5施工人员及设备2500N/m21.4×2500×0.25=875N/m荷载组合7.04N/mm木方为50×100，按45×95mm计。木方截面抵抗矩W=（1/6）×bh2=(1/6)×95×452=3.21×104mm3木方弹性模量E=5850N/mm2I=（1/12）bh3=(1/12)×95mm×（45mm）3=0.72×106mm4木方容许抗变强度fm=10N/mm2②强度验算Mmax=0.08×ql2=0.08×7.04×6002=2.03×105N·mmMmax/w=2.03×105/3.21×104=6.32N/mm2<fm=10N/mm2满足要求。③挠度验算W=0.677×ql4/100EI=0.677×7.04N/mm×(600mm)4/100×5850N/mm2×0.72×106mm4=1.46mm<600/250=2.4mm。满足要求。（3）水平横杆受力验算16.95水平横杆为φ48×3.5钢管，间距为800mm，跨度为800mm。按三跨连续梁计算，其计算简图如下：16.95①荷载计算序号荷载种类单位荷载荷载计算备注1模板自重300N/m21.2×300×0.60=216N/m2新浇筑砼自重25000N/m31.2×25000×0.60×（0.52×0.55+0.4）=12348N/m空心率为45%3钢筋自重1500N/m31.2×1500×0.60×0.52=562N/m4振捣时产生的荷载2000/m21.4×2000×0.60=1680N/m5钢管自重38.4N/m1.2×37.63=46.08N/m6施工人员及设备2500N/m21.4×2500×0.60=2100N/m荷载组合16.95N/mm水平横杆为ø48×3.5钢管，按ø48×3.0计算：A＝457mm2，W＝4490mm3，I＝107800mm4，E＝2.06×105N/mm2，f＝205N/mm2。②强度验算Mmax=0.08×ql2=0.08×16.95×6002=48.82×105N·mmMmax/w=48.82×105/4490=108.7N/mm2<fm=205N/mm2满足要求。③挠度验算W=0.677×ql4/100EI=0.677×16.95N/mm×(600mm)4/100×2.06×105N/mm2×107800mm40.67mm<600/250=2.4mm。满足要求。（4）扣件受力验算考虑到顶板厚度较大，拟采用双扣件：其在20KN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取12.0KN。按照最不利的中间跨进行验算，受力影响范围为800mm×800mm，受力大小为水平横杆传递的荷载+扣件自重：16.95N/mm×700mm+1.2×13.2N×2=11865.32N，小于双扣件允许的抗滑承载力Fm=12000N，满足要求。（5）立杆受力验算按照最不利的中间跨进行验算，其受力范围为800mm×800mm。①荷载计算序号荷载种类荷载计算1扣件传来的荷载11865.32N2水平横杆重量按15m计：1.2×15×38.4=691.2N3扣件按10个计：1.2×13.2×10=158.4N4立杆重量1.2×38.4×3.88=178.8N荷载组合12893.72N②稳定性验算立杆为ø48×3.5钢管，按ø48×3.0计算：A＝457mm2，W＝4490mm3，I＝107800mm4，i=(I/A)1/2=15.36mm，fm＝205N/mm2。计算长度L=1500mm，长细比λ=L/i=1500/15.36=98，查表得稳定系数ψ=0.603：σ=N/（ψA）=12893.72/（0.603×457）=46.79N/mm2<fm＝205N/mm2，满足要求。3）大截面梁模板设计1、模板设计大截面梁的受力验算以截面300*2100为例。为确保安全，其他截面尺寸的梁模板设计均以此梁为准。（1）模板选择梁底模及侧模：选用18mm厚木胶合板，板材粘结剂为溶剂型。在进行受力验算时取板厚为16mm。侧模背楞：采用50×100木方，间距250mm，跨度250mm。底模背楞：采用50×100木方，间距250mm，跨度600mm。侧模围檩：共设三道，最底下一道从梁底向上150mm，第二道为距第一道为400mm，第三道距第二道为400mm，每道为两根φ48×3.5钢管；用φ12对拉螺杆、双螺母拉接，沿梁的长度方向间距400mm。（2）竖向支撑体系支撑系统采用φ48×3.5钢管扣件式脚手架，梁下设4根竖向钢管支撑，立杆纵向间距柱帽区、非柱帽区均为600mm；扫地杆离地175，大横杆步距自下而上为别为1500、910；剪刀撑沿梁的长度方向每隔6跨、沿梁的短跨方向的两边跨全高设置，剪刀撑与立杆同步进行搭设，并与底部顶紧。3、后浇带模板按结施通01设计要求，后浇带用2*2、15*15网片，为了保障网片的牢固及断面整齐，首先加工网片骨架，然后将网片固定在骨架上。为了保障网片的牢固，上下网片必须与筏板钢筋焊接，止水带与网片焊接牢固，具体施工如下图：4、柱模板施工柱模板施工采用18厚九层板，50×80mm木枋竖楞和Ф48×3.5短钢管抱箍，按600mm间距设置，并按照上疏下密的原则。在柱模下口设2道钢管抱箍。为保证柱模侧向刚度，在柱模上设置双向Ф12mm对拉螺杆，竖向间距600mm，柱截面尺寸≤800mm时，横向设置1根对拉螺杆,截面尺寸>800mm时，横向设置2根，见下图。工艺流程安装前准备→一侧柱模吊装就位→安装斜撑→清扫柱内杂物→安装就位对面模板→安装斜撑→安装另一方向模板→调整模板位置→紧固对拉螺栓→斜撑加固→预检施工方法(1)、支设前模板底部板面应平整，沿墙体边线向外3-5mm贴好海绵条，检查柱模板编号，检查模板是否清理干净，门窗洞口模板及预埋件是否安装到位。（2）、采用塔吊将定型模板吊装就位，安装斜撑调整至模板与楼面呈75°，使其稳定座落于基准面上，并进行临时固定。（3）、柱模板钢管支撑体系采用φ48钢管加快拆头斜撑，在斜撑钢管中部设横向钢管及反拉钢管一道，柱每个面设两道斜撑，所有斜撑通过扫地杆顶在距柱边2m的φ28地锚筋上。5、墙体模板施工根据每层墙体结构布置图，分段绘出墙体布置大样图，计算出每道墙的净宽度并标注在大样图上，根据此宽度分别配置每道墙的模板组装规格，并绘制模板组装图，模板组装见上图。（1）.工艺流程安装前准备→安装门窗口模板→一侧墙模吊装就位→安装斜撑→插入穿墙螺栓及塑料套管→清扫墙内杂物→安装就位另一侧墙模板→安装斜撑→穿墙螺栓穿过另一侧墙模→调整模板位置→紧固穿墙螺栓→斜撑固定→与相邻模板连接。（2）.施工方法A、支设前模板底部板面应平整，沿墙体边线向外3-5mm贴好海绵条，检查墙体模板编号，检查模板是否清理干净，门窗洞口模板及预埋件是否安装到位。B、用塔吊将一侧大面墙模板按位置线吊装就位，安装斜撑调整至模板与地面呈75°，使其稳定座落于基准面上，并进行临时固定。C、安装穿墙或对拉螺栓和支固塑料套管，将模板内部清理干净。D、以同样的方法就位另一侧墙模板，使穿墙螺栓穿过模板并在螺栓杆端戴扣件和螺母，然后调整两块模板的位置和垂直，与此同时调整斜撑角度，合格后，固定斜撑，紧固斜撑，紧固全部穿墙螺栓的螺母。E、采用同样的方法安装相邻模板及角模，模板安装完毕后，全面检查扣件、螺栓、斜撑是否紧固、稳定，模板拼缝及下口是否严密。F、模板采用钢管支撑体系。对拉螺杆外套PVC套管，砼浇注完后拆出螺杆，既不用割除螺杆，螺杆又可周转使用。G、外墙内侧模板及内墙模板支撑系统采用φ48钢管加快拆头斜撑，在斜撑钢管中部设横向钢管及反拉钢管一道。在楼（底）板上预埋φ28地锚，斜撑钢管与地锚通过扫地杆相连。外墙外侧模板支撑系统采用碗扣脚手架横撑，竖向设水平及竖向钢管拉杆一道模板支设图如下：6、梁、板模板施工(1).工艺流程弹1m线→搭设满堂脚手架(底部垫木枋)→调整梁底钢管标高→安装梁底模→安装顶撑并调平→安装梁侧模→墙边木枋(贴密封条)就位→摆设主次龙骨→铺设楼板模板→支撑架加固(2).施工方法A、楼板模板施工前应先弹1m线，根据1m线搭设满堂脚手架；碗扣架立杆下垫好短木枋，放好梁位置线，采用吊线坠的方式将位置线引至钢管架上。B、调整梁底钢管标高，调平后，铺设梁底模，梁底模两侧用扣件锁紧，防止梁底模跑位。C、梁钢筋绑扎完毕后，封梁侧模，梁侧模应落在梁底模上，同时安装快拆头，调整板底碗扣架高度以满足层高要求。D、铺设次龙骨间距250mm、铺设主龙骨间距1200mm，按配置方案将模板摆放好，模板拼缝要严密，用钉子把模板固定。楼板模板压在梁侧模上。E、跨度≥4m的梁按照梁跨度的2‰起拱，跨度≥6m的梁按照梁跨度的2.5‰起拱，跨度≥4m的板，按跨中L/400起拱，悬挑梁、悬挑板外挑长度≥1m，按0.2‰起拱，且不少于15mm。F、梁板模板支撑采用钢管扣件式脚手架，设三道水平连接杆件，梁板模板支撑采用快拆式脚手架，脚手架立杆间距1200mm，设三道水平连接杆件，立杆在梁的位置可进行调整，但立杆间距不大于1200mm。梁高大于600mm的梁采用穿梁的M12螺杆加固，螺杆间距450，每根螺杆后设两根Φ48短钢管。梁高小于600的梁采用“U型箍”加固，间距450mm，边梁梁侧加钢管三角斜撑间距450m。“U型箍”采用100×100短木枋制作，对拉螺杆穿过“U型箍”进行加固，边梁梁侧加钢管三角斜撑。梁板支设详见上图。G、将主龙骨放在快拆头上，主龙骨上铺间距250mm的次龙骨，次龙骨接长时采用搭接形式，搭接长度不少于500mm。7、楼梯模板施工为确保踏步线条尺寸的准确，踏步板的高度必须与楼梯踏步的高度一致，放样时，须预留出装修面层的厚度。楼梯模板支撑体系采用钢管加U型托斜撑，中间设横向拉杆一道。楼梯模板的支设采用封闭式支模，采用18mm厚木模板，普通钢管架支撑，M12对拉螺栓拉固，即斜梯段支底模、（梯井）侧模，踏步封立板及面板，整个斜梯段模板形成封闭整体，以斜板与楼板、休息平台等平板交接处作为混凝土浇捣口。沿斜板纵向设两道钢管木枋支撑踏步板，横向间隔1.0m用双钢管配Φ12对拉螺栓锁紧，在每级踏步面板上钻两个直径为Φ14孔作混凝土浇捣排气孔用。加固大样如下图。楼梯模板支撑图8、门窗洞口模板施工门窗洞口模板示意图门窗洞口模板示意图限位筋限位筋门窗洞口模板采用组合模板，门窗四周用活角铁夹组装，为加强刚度，内侧用木枋加固，施工时用401胶在门窗模两侧粘贴海棉条防止漏浆，确保棱角顺直美观。为保证窗下墙的混凝土质量,在窗模下侧板上钻2～3门窗洞口模板示意图门窗洞口模板示意图限位筋限位筋9、特殊部位施工（1）、墙、柱根部处理为确保墙、柱根部不烂根，在安装模板时，所有墙柱根部均需加砂浆找平层以防止混凝土浇筑时因漏浆而导致烂根。(2)、梁柱接头处理梁侧模梁柱接头处“U形”梁侧模梁柱接头处“U形”模板梁侧模楼板底模梁侧模梁底模梁柱节点模板拼装图1-1剖面（左右各示意一半）木枋梁背枋木枋钢管背楞柱模板柱梁柱接头处“U形”模板密封条1511（3)、施工缝墙体施工缝采用木枋和小块模板拦设，模板做成梳子状以便于墙体水平钢筋通过，模板凹槽处塞好海绵条，防止漏浆。楼板施工缝堵缝必须采用“疏子板”（用废旧多层板板条刻槽），模板接缝必须密实以防止漏浆，楼板模板在施工缝处作成梳子状，用短木枋支挡，为防止漏浆，木枋与钢筋间隙处填塞海绵条。拆模后将疏子板起出并清理干净以后才可以进行下一区的钢筋绑扎和模板施工。顶板预留的通风、排烟洞等需要断筋的洞口外加工槽型固定洞口模板。施工缝留置在梁（板）跨、门窗洞跨中1/3L（L为跨距）范围内；楼梯施工缝可留在平台梁后1/3范围内。（4）、与剪力墙相交的梁板模板在主次梁、楼梯休息平台梁板与剪力墙交接的部位，为保证墙体混凝土的外观效果，剪力墙应连续浇筑，在这些部位预留出梁、板的位置。梁采用模板制作成与梁同宽同高的盒子放入墙内，板采用预埋聚苯板的方式。（5）、梁、柱接头分标号砼模板分隔因结构设计，主楼部分梁、板砼与剪力墙柱砼为不同标号，因此采用在梁、柱交接点梁体1/3处设置钢模网进行分隔，见下图：五、模板拆除（1）、模板拆除规定模板拆除均要以同条件混凝土试块的抗压强度报告为依据，填写拆模申请单，由项目责任工程师和项目技术负责人签字后方可生效执行。模板支撑体系的拆除，必须以浇筑混凝土的强度达到设计强度值的100%后方可进行。（2）拆除原则：先支的后拆，后支的先拆，先拆非承重部位，后拆承重部位。轻轻撬动模板，使模板脱离板底、梁底，严禁乱撬、乱剔。A、侧模：在砼强度能保证表面棱角不因拆除模板而受损坏后,方可拆除。B、底模：构件跨度大于8m的砼强度达到设计强度的100%后，方可拆除。构件跨度小于8m的砼强度达到设计强度的75%后，方可拆除。悬挑构件砼强度达到设计强度的100%后，方可拆除。（2）、模板及支撑体系拆除方法A、模板拆除顺序与安装顺序相反，先支后拆，后支先拆，先拆非承重模板，后拆承重模板，先拆纵墙模板后拆横墙模板，先拆外墙模板，再拆内墙模板。B、板模拆除方法为：将旋转可调支撑向下退100mm，使龙骨与板脱离，先拆主龙骨，再拆次龙骨，最后取顶板模。拆除时人站在碗扣架下，待顶板上木料拆完后，再拆钢管架。C、拆除大跨度梁板模时，宜先从跨中开始，分别拆向两端。当局部有砼吸附或粘接模板时，可在模板下口接点处用撬棍松动，禁止敲击模板。D、拆模时不要用力过猛，拆下来的材料要及时运走，整理拆下后的模板及时清理干净，按规格分类堆放整齐。E\拆除时要注意成品保护，拆下后的模板及时清理干净，按规格分类放置整齐六、模板维护与管理（1）、使用注意事项A、墙、柱大模板及梁侧、梁底模板等预先制作的模板，应进行编号管理，模板宜分类堆放，以便于使用。B、模板安装及拆除时，信号工到场指挥，起钩或落钩应轻起轻放，不准碰撞，不得使劲敲砸模板，以免模板变形。C、加工好的模板不得随意在上面开洞，如确需开洞必须经过主管责任工程师同意。D、木模板根据尺寸不同分类堆放，需用何种模板直接拿取，不得将大张模板锯成小块模板使用。E、拆下的模板应及时清理，如发现翘曲、变形、应及时修理，损坏的板面应及时进行修补。F、水平结构模板支设后刷水溶性脱模剂。竖向结构采用多层模板时，使用前应刷水溶性脱模剂；（2）、木模板的维护A、木模板应放在室内或干燥通风处，露天堆放时要加以覆盖，模板底层应设垫木，使空气流通，防止受潮。B、拆除后的多层板应将模板面上的混凝土清理干净，将留在上面的钉子起出。并分类堆码整齐。七、安全注意事项（1）、模板的堆放 A、大模板存放保持自稳角度75°，两块大楼板应采用板面对板面的存放方法。长期存放模板要将模板联结成实体。B、大模板存放在施工区段上，必须有可靠的安全措施，不得沿墙周边放置，要垂直于外墙存放。C、没有支撑或自稳性不足的大模板要存放在专用的堆放架上，或者平卧堆放。不得靠在其他模板或构件上，严防下脚滑核倾倒。（2）、吊钩安全A、模板在进施工现场前，应对吊钩进行全面检查，检查吊钩是否焊接牢固，如有开焊应进行补焊。B、按设计组装模板块起吊，不得随便将两块模板连接后同时起吊。C、模板在现场使用过程中如发生碰撞，应立即对吊钩进行检查，看吊钩是否破坏，如发生破坏应立即进行更换。D、在模板使用过程中，应经常对吊钩进行安全检查，一但发现开焊，应立即进行补焊。（3）、吊装安全A、模板起吊前，应将吊车的位置调整适当，做到稳起稳放,就位准确，禁止用人力搬动模板。严防模板大幅度摆动，碰倒其他模板。B、在大模板拆装区城周围，应设置围栏，设置围栏，并挂明显的标志牌，禁止非作业人员入内。C、高空作业时模板安装应有缆绳，以防模板在高空转动，风力超过5级时，应停止吊运模板施工。D、安装外侧模板时，操作平台上要设安全护拦，并沿周边布置安全网。E、设专人指挥,指挥人员与司机要统一信号,明确指令。八、施工过程中的注意事项（1）精心组织顶板梁板结构混凝土浇筑方案，确保模板支撑体系施工过程中均衡受载，采用由中部向两边扩展的浇筑方式，并及时将砼摊铺。（2）浇筑梁板砼前，应由专人负责检查支撑体系中各种紧固件的紧固程度。（3）严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，钢筋等材料不得在支撑上方集中堆放。（4）捣筑混凝土过程中在板下观测的值班人员应随时注意捣混凝土时支撑的稳定状态。观测人员不得站立在捣混凝土振动区内，并应使用36V的安全电源。（5）观测人员不准擅自离开岗位，换班时要做好书面交接。（6）施工前，施工员对观测人员作安全技术交底。观测员与捣筑混凝土的现场指挥员采用对讲机进行联络。九、支撑体系的安全应急救援预案模板的支撑体系具有高危险性，应对模板倒塌等紧急事故做出应急准备的响应措施，对事故进行预先控制和应急处理。1、事故的应急救援工作程序（1）建立项目应急救援组织小组组长：项目经理李传勇副组长：专职安全员张宝堂技术负责人刘保河专职质量员张禄安全员牛兰民杨东亮郝鹏飞组员：罗宁波梁孟军李书法各队木工工长和班组长：夏先孝李江涛向成善（2）应急物资准备首先应对施工现场及周围的环境、交通状况熟悉，其次进行资源分析包括人力资源分析和设施设备分析。人力资源包括：项目负责人、专业技术人员、专职安全员、医疗人员、外援医院。设备物资包括：交通工具、通讯联络设施、个人防护品、绝缘胶棒，警戒绳、警戒牌，急救药箱、止血带等。2吨重的液压千斤顶2套，800×800×15mm钢板2块，6m长φ110镀锌钢管三支，可调顶、底托各20支，6m长φ48钢管20根，扣件20只，模板开孔锯机2部（手提式），手电筒6支，应急灯2只。上述所有材料、工具应存放在专门区域，并由专人负责管理，随时准备应急。主要应急联系电话：急救电话：120报警电话：119填写紧急事故处理报告，报管理者代表负责人决定是否暂时停止有关工作，并向上级领导报告紧急事故发生发现人通知事故发生单位负责人立即通知政府有关部门：如消防局、安监局、医疗单位等配合有关当局进行处理，抢救受伤人员可控制情况不可控制情况按事故严重程度和具体情况，组织人员采取应急措施（3）事故处理流程图填写紧急事故处理报告，报管理者代表负责人决定是否暂时停止有关工作，并向上级领导报告紧急事故发生发现人通知事故发生单位负责人立即通知政府有关部门：如消防局、安监局、医疗单位等配合有关当局进行处理，抢救受伤人员可控制情况不可控制情况按事故严重程度和具体情况，组织人员采取应急措施4、事故的应急响应（1）紧急事故发生时，必须立即采取应急措施处理。当事故严重，自身难于处理时，必须首先联络紧急救援或医疗单位，并同时向上级领导报告；（2）当紧急事故威胁到人身安全时，必须首先确保人身安全，组长应立即组织人员迅速脱离危险区域或场所，再采取应急措施以尽可能地降低事态的发展；（3）对紧急情况和紧急事故发生后，应保护好现场；（4）紧急事故处理结束后，事故所在单位的负责人应在24小时内填写紧急事故处理报告，报告相关主管单位。5应急准备（1）组织准备项目部建立应急救援领导小组（2）措施准备①编制厚大顶板模板支撑的专项方案，并进行专家论证；②施工队应严格按方案及专家论证意见严格控制搭设质量；③项目部严格检查施工队的方案执行情况：有没有违章操作，安全措施是否得当等。④现场生产设施和电气线路及设备均应符合安全和防火要求；⑤所有办公场所、施工现场危险部位都应明示安全通道，并保证畅通；⑥每天对消防器材、场所、危险物品检查一次。发现隐患应及时采取措施予以消除，并填写相应记录。（3）人员防范技能准备人员培训或教育应有记录，具体要求:①应对相关人员进行所从事工作将产生的潜在事故和紧急情况及相应预防措施的教育或培训；②应对相关人员进行发生潜在事故和紧急情况时的信息传递渠道、应急措施实施的教育或培训；③项目部技术部门应对从工长、工人进行相关的安全和技术交底。（4）物资准备①按相关措施要求，物资供应部门应提前准备好所需灭火器材、紧急救护设备等物资、器材或设备；②应急器材必须放置在明显、便于索取的地方，并作醒目的标识；③应急准备物资、器材或设备的主管人员应按规定贮存，防止丢失、变质、损坏。同时还应不定期检查，保证其有效，并做好检查记录；（5）应急响应（1）当模板支架发生下沉或倾斜时，应立即通知楼面操作人员暂停施工，人员及机具撤离现场，关闭施工电源。如情况恶化（发生坍塌）不准人员进入作业范围，并保护事故现场。（2）当下沉情况稳定后，由组长指挥将混凝土清除，拆除梁侧对拉螺杆、围檩等。在地下垫钢板，利用应急工具将该部位恢复，加固稳定后由技术负责人确认安全后才能恢复该部位混凝土施工。十、计算书及相关图纸1、标准层楼板模板支架计算书依据规范:《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计规范》GB50017-2003《混凝土结构设计规范》GB50010-2010《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011计算参数:钢管强度为205.0N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为2.8m，立杆的纵距b=1.40m，立杆的横距l=1.20m，立杆的步距h=1.20m。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方40×80mm，间距200mm，木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。倾倒混凝土荷载标准值0.00kN/m2，施工均布荷载标准值1.50kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。图1楼板支撑架立面简图图2楼板支撑架荷载计算单元按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.10×0.10+0.20)+1.40×1.50=5.352kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25.10×0.10+0.7×1.40×1.50=4.859kN/m2由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40采用的钢管类型为φ48.3×3.6。钢管惯性矩计算采用I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用W=π(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值q1=0.9×(25.100×0.100×1.400+0.200×1.400)=3.415kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值q2=0.9×(0.000+1.500)×1.400=1.890kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=140.00×1.80×1.80/6=75.60cm3；I=140.00×1.80×1.80×1.80/12=68.04cm4；(1)抗弯强度计算f=M/W<[f]其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M——面板的最大弯距(N.mm)；W——面板的净截面抵抗矩；[f]——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M=0.100ql2其中q——荷载设计值(kN/m)；经计算得到M=0.100×(1.20×3.415+1.40×1.890)×0.200×0.200=0.027kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.027×1000×1000/75600=0.357N/mm2面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!(2)抗剪计算T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力Q=0.600×(1.20×3.415+1.4×1.890)×0.200=0.809kN截面抗剪强度计算值T=3×809.0/(2×1400.000×18.000)=0.048N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2面板抗剪强度验算T<[T]，满足要求!(3)挠度计算v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250面板最大挠度计算值v=0.677×3.415×2004/(100×6000×680400)=0.009mm面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!(4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算经过计算得到面板跨中最大弯矩计算公式为M=0.2Pl+0.08ql2面板的计算宽度为1200.000mm集中荷载P=2.5kN考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值q=0.9×(25.100×0.100×1.200+0.200×1.200)=2.927kN/m面板的计算跨度l=200.000mm经计算得到M=0.200×0.9×1.40×2.5×0.200+0.080×1.20×2.927×0.200×0.200=0.137kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.137×1000×1000/75600=1.815N/mm2面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!二、模板支撑木方的计算木方按照均布荷载计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11=25.100×0.100×0.200=0.502kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q12=0.200×0.200=0.040kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值q2=(1.500+0.000)×0.200=0.300kN/m考虑0.9的结构重要系数，静荷载q1=0.9×(1.20×0.502+1.20×0.040)=0.585kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载q2=0.9×1.40×0.300=0.378kN/m计算单元内的木方集中力为(0.378+0.585)×1.400=1.348kN2.木方的计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载q=1.349/1.400=0.963kN/m最大弯矩M=0.1ql2=0.1×0.96×1.40×1.40=0.189kN.m最大剪力Q=0.6×1.400×0.963=0.809kN最大支座力N=1.1×1.400×0.963=1.484kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=4.00×8.00×8.00/6=42.67cm3；I=4.00×8.00×8.00×8.00/12=170.67cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度f=M/W=0.189×106/42666.7=4.43N/mm2木方的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×809/(2×40×80)=0.379N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)得到q=0.488kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.677×0.488×1400.04/(100×9000.00×1706667.0)=0.826mm木方的最大挠度小于1400.0/250,满足要求!(4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算经过计算得到跨中最大弯矩计算公式为M=0.2Pl+0.08ql2考虑荷载重要性系数0.9，集中荷载P=0.9×2.5kN经计算得到M=0.200×1.40×0.9×2.5×1.400+0.080×0.586×1.400×1.400=0.974kN.m抗弯计算强度f=M/W=0.974×106/42666.7=22.82N/mm2木方的抗弯计算强度大于15.0N/mm2,不满足要求!建议增加木方根数!三、板底支撑钢管计算横向支撑钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax=1.039kN.m最大变形vmax=2.018mm最大支座力Qmax=9.767kN抗弯计算强度f=M/W=1.039×106/5260.0=197.43N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求!四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.00kN,双扣件取12.00kN；R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=9.77kN单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,故采用双扣件,满足抗滑承载力要求!五、模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1=0.214×2.800=0.598kN(2)模板的自重(kN)：NG2=0.200×1.400×1.200=0.336kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25.100×0.100×1.400×1.200=4.217kN考虑0.9的结构重要系数，经计算得到静荷载标准值NG=0.9×(NG1+NG2+NG3)=4.636kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。考虑0.9的结构重要系数，经计算得到活荷载标准值NQ=0.9×(1.500+0.000)×1.400×1.200=2.268kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.20NG+1.40NQ六、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：其中N——立杆的轴心压力设计值，N=8.74kNi——计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm；A——立杆净截面面积，A=5.060cm2；W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.260cm3；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m；h——最大步距，h=1.20m；l0——计算长度，取1.200+2×0.200=1.600m；λ——长细比，为1600/15.9=101<150长细比验算满足要求!φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到0.588；经计算得到σ=8738/(0.588×506)=29.370N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW依据模板规范计算公式5.2.5-15:MW=0.9×0.9×1.4Wklah2/10其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；Wk=uz×us×w0=0.300×1.250×0.600=0.225kN/m2h——立杆的步距，1.20m；la——立杆迎风面的间距，1.40m；lb——与迎风面垂直方向的立杆间距，1.20m；风荷载产生的弯矩Mw=0.9×0.9×1.4×0.225×1.400×1.200×1.200/10=0.051kN.m；Nw——考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式5.2.5-14；Nw=1.2×4.636+0.9×1.4×2.268+0.9×0.9×1.4×0.051/1.200=8.470kN经计算得到σ=8470/(0.588×506)+51000/5260=38.246N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!七、楼板强度的计算1.计算楼板强度说明验算楼板强度时按照最不利考虑,楼板的跨度取4.50m，楼板承受的荷载按照线均布考虑。宽度范围内配筋2级钢筋，配筋面积As=2700.0mm2，fy=300.0N/mm2。板的截面尺寸为b×h=4500mm×200mm，截面有效高度h0=180mm。按照楼板每5天浇筑一层，所以需要验算5天、10天、15天...的承载能力是否满足荷载要求，其计算简图如下：2.计算楼板混凝土5天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边4.50m，短边4.50×1.00=4.50m，楼板计算范围内摆放4×4排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。第2层楼板所需承受的荷载为q=1×1.20×(0.20+25.10×0.10)+1×1.20×(0.60×4×4/4.50/4.50)+1.40×(0.00+1.50)=5.92kN/m2计算单元板带所承受均布荷载q=4.50×5.92=26.64kN/m板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算Mmax=0.0513×ql2=0.0513×26.64×4.502=27.67kN.m按照混凝土的强度换算得到5天后混凝土强度达到48.30%，C25.0混凝土强度近似等效为C12.1。混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=7.20N/mm2则可以得到矩形截面相对受压区高度：ξ=Asfy/bh0fcm=2700.00×300.00/(4500.00×180.00×7.20)=0.14查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为αs=0.130此层楼板所能承受的最大弯矩为：M1=αsbh02fcm=0.130×4500.000×180.0002×7.2×10-6=136.5kN.m结论：由于∑Mi=136.47=136.47>Mmax=27.67所以第5天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。第2层以下的模板支撑可以拆除。2、框架梁支架计算书（截面尺寸500*600）依据规范:《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计规范》GB50017-2003《混凝土结构设计规范》GB50010-2010《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ164-2008计算参数:钢管强度为205.0N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为3.0m，梁截面B×D=500mm×600mm，立杆的纵距(跨度方向)l=1.20m，立杆的步距h=1.20m，梁底增加0道承重立杆。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方60×80mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁两侧立杆间距1.20m。梁底按照均匀布置承重杆2根计算。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。倾倒混凝土荷载标准值2.00kN/m2，施工均布荷载标准值0.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。图1梁模板支撑架立面简图按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.50×0.60+0.20)+1.40×2.00=21.400kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25.50×0.60+0.7×1.40×2.00=22.615kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.7×1.40=0.98采用的钢管类型为φ48.3×3.6。钢管惯性矩计算采用I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用W=π(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=25.500×0.600×0.400=6.120kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.200×0.400×(2×0.600+0.500)/0.500=0.272kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值P1=(0.000+2.000)×0.500×0.400=0.400kN考虑0.9的结构重要系数，均布荷载q=0.9×(1.35×6.120+1.35×0.272)=7.766kN/m考虑0.9的结构重要系数，集中荷载P=0.9×0.98×0.400=0.353kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=40.00×1.80×1.80/6=21.60cm3；I=40.00×1.80×1.80×1.80/12=19.44cm4；计算简图弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=0.491kNN2=1.627kNN3=1.627kNN4=0.491kN最大弯矩M=0.025kN.m最大变形V=0.029mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值f=M/W=0.025×1000×1000/21600=1.157N/mm2面板的抗弯强度设计值[f]，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值T=3Q/2bh=3×823.0/(2×400.000×18.000)=0.171N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2面板抗剪强度验算T<[T]，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值v=0.029mm面板的最大挠度小于166.7/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算梁底木方计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载q=1.627/0.400=4.067kN/m最大弯矩M=0.1ql2=0.1×4.07×0.40×0.40=0.065kN.m最大剪力Q=0.6×0.400×4.067=0.976kN最大支座力N=1.1×0.400×4.067=1.789kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=6.00×8.00×8.00/6=64.00cm3；I=6.00×8.00×8.00×8.00/12=256.00cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度f=M/W=0.065×106/64000.0=1.02N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×976/(2×60×80)=0.305N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)得到q=2.930kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.677×2.930×400.04/(100×9000.00×2560000.0)=0.022mm木方的最大挠度小于400.0/250,满足要求!三、梁底支撑钢管计算(一)梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax=1.012kN.m最大变形vmax=4.012mm最大支座力Qmax=2.118kN抗弯计算强度f=M/W=1.012×106/5260.0=192.47N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求!(二)梁底支撑纵向钢管计算纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax=0.678kN.m最大变形vmax=2.019mm最大支座力Qmax=6.919kN抗弯计算强度f=M/W=0.678×106/5260.0=128.85N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求!四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.00kN,双扣件取12.00kN；R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=6.92kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：其中N——立杆的轴心压力最大值，它包括：横杆的最大支座反力N1=6.919kN(已经包括组合系数)脚手架钢管的自重N2=0.9×1.3