合肥某工程大体积混凝土施工方案

一、工程概况。合肥市**人民民法院综合审审判技术楼工工程位于合肥肥市**区**路东侧。工工程主要由裙裙房和裙房上上两栋主楼组组成。基础设设计主楼为筏筏板基础、裙裙房为独立基基础，基础砼砼设计强度等等级为C35P8，筏板最大大厚度为800MMM,地粱最大截截面为1000××1900、独立基础础最大截面为为5800××5800××2000，属大体积积混凝土施工工范畴。且浇浇筑要求高，为为确保本次基基础砼顺利浇浇筑措施如下下。二、浇筑前的准准备。1、对本次砼浇浇筑所有参战战人员进行交交底，使所有有参战人员了了解筏板基础础砼浇筑的重重要性。2、浇筑前对所所有梁截面尺尺寸、定位、配配筋及防水进进行检查，无无误后报监理理单位复查并并做好砼浇筑筑前的准备。3、浇筑前再次次检查所有保保证措施是否否落实到位，落落实后方可开开机进行浇筑筑。三、商品砼浇筑筑及供应保证证措施。合肥市**人民民法院综合审审判楼工程，混混凝土供料由由**砼公司供供应，该工程程地下工程为为片筏基础，混混凝土方量大大，地梁底板板一起浇筑，为为保证本次砼砼浇筑的顺利利完成，我单单位要求***砼公司必须须派分管生产产经理杨斌、试试验人员、生生产调度，到到施工现场统统一指挥运输输车辆及时供供料。1、计计划投入3台汽车泵,12辆运输车,采用以合作作化路边的西西站为主生产产线供料,同时总站作作为辅助生产产线作好应急急准备随时准准备发料。确确保每小时供供料不少于50m3，以保证砼砼浇筑的连续续性。2、以合作化路路边的西站为为主生产线供供料,此站到合肥肥市**人民法院院综合审判楼楼工程工地只只需7分钟左右，加加上搅拌时间间总共用时约约20分钟左右，计计划投入10辆砼罐车运运输，两台备备用，以保证证砼供应的连连续性。3、我单位将要要求**砼公司指指派分管生产产经理杨斌、试试验人员、生生产调度，到到施工现场统统一指挥运输输车辆及时供供料。同时为为保证联络的的通畅，我单单位要求***砼公司在现现场的生产经经理杨斌、生生产调度及各各砼罐车均要要配备对讲机机，以便于我我单位现场管管理人员随时时了解砼供应应及运输情况况。4、**砼砼公司在我单单位要求下，在在砼搅拌区将将同时指派公公司副经理及及技术总负责责值班，随时时了解搅拌砼砼的塔落度、水水灰比、供应应情况，并及及时调整。确确保砼质量及及供应。5、原材料水泥:采用巢湖湖铁鹏P.O42.5级砂:采用舒城中中粗砂,按JGJ522-92标准验收。石:采用巢湖散散兵5-20、16～31.5mm碎石,按JGJ553-92标准验收。膨胀剂:采用JJEA-S低碱型明矾矾石膨胀剂,是经省建厅厅确认批准的的。水:生产用水，采采用饮用水。6．在原材料备备料上，商品品砼搅拌站将将预备不少于于2500MM3砼所需的原原材料，确保保本次浇筑砼砼用料。四、劳动力安排排。为保证本次砼浇浇筑的连续性性，对劳动力力作如下安排排。本次浇筑将投入入砼工100人，共分为为五个小组、每每组20人。根据浇浇筑需要，每每次投入两个个小组进行浇浇筑，余下三三组作为预备备队。瓦工将将投入25人、共分3组，一组抹抹平两组预备备。确保浇筑筑连续性。对砼浇筑的振捣捣人员将使用用我单位具有有多年浇筑振振捣经验的专专业人员，并并进行充分交交底，签定奖奖罚协议。振振捣手分别为为彭立好、吴吴家宏、齐龙龙祥（两人振振捣梁）、李李业华、刘灯灯宏、饶兵、刘刘志彬，总负负责为彭立好好。本次浇筑管理人人员将成立以以曹文星为值值班总负责，胡胡章华、李志志云、曹友贵贵负责前台，许许华俊、盛邵邵一、杨俊负负责后台，侯侯田汉、樊刚刚负责联系及及控制搅拌站站。现场电工孙东维维、王进学两两人将24小时在现场场跟班作业，适适时调休。确确保现场用电电通畅。钢筋班、木工班班将保证24小时内随时时留有工人各各4人，做到砼砼浇筑到那里里人员跟班作作业到那里。机修班将与我公公司设备租赁赁公司及商品品砼搅拌站联联系，并做到到24小时内随叫叫随到。以保保证现场机械械正常运转和和使用。7、现场实实验工(取样人：徐徐峰)24小时跟班作作业，随时掌掌握砼的塔落落度、水灰比比、并做好砼砼试块，标养养试块及时送送入标养室。五、设备及后勤勤保证措施。本次浇筑将使用用汽车泵三台台，两台现场场浇筑、一台台在商品砼搅搅拌站备用。砼砼罐车12辆，十台用用于现场使用用、两辆备用用。浇筑前与供电部部门联系三天天内有无检修修等情况，确确保供电正常常。同时自备备碘钨灯20盏，灯管、灯灯线若干。滴滴灯灯管四个个，确保现场场拥有足够的的照明。现场自备砼振动动棒棒机6台、振动棒10根、平板振振动器2台。现场自备砼试模模12组（抗渗砼砼试模2组），塔落落度测试筒一一个及相关设设备。现场自备塑料薄薄膜1200MM2，麻袋1500条。用于砼砼表面保温覆覆盖。后勤工作由陈小小平书记全权权负责，现场场备有足够的的热水，热饭饭及热菜。做做到随时随地地有热水，热热饭及热菜。7、浇筑前要要了解一周的的天气情况，掌掌握天气的变变化情况，尽尽量避开风雨雨天气,在天气允许许的情况下方方可开机浇筑筑，现场准备备好雨鞋、雨雨衣、雨布等等防雨措施，以以备突如其来来的阵雨等情情况。六、大体积砼施施工温控计算算及测温保温温的要求。对于大体积混凝凝土施工，重重要的一点就就是控制混凝凝土内部的温温升。对此，有有关规范做出出了相应规定定。根据《块体基础础大体积混凝凝土施工技术术规程》(YBJ2224-92))的要求，一一般情况下，温温控指标宜不不大于下列数数值：1、混凝土浇筑筑块体在浇筑筑入模温度基基础上最大温温升值为355OC；2、混凝土浇筑筑块体的内外外温差为255OC以内；3、混凝土浇筑筑块体的降温温速度为1..5OC/dd；1、混凝土配合合比设计的要要求和一般措措施；要控制混凝土内内部温升，根根本的一条就就是控制混凝凝土的水泥用用量，做好配配合比设计。在在这一方面，我我项目部准备备般采取以下下措施：①、优选水泥品品种，首选采采用水化热较较低的矿渣硅硅酸盐水泥，次次选使用普通通硅酸盐水泥泥；但因为本本工程底板厚厚度较薄（8800），梁梁全部埋在地地下，因水化化热过高引起起的砼自约束束裂缝的可能能性极小，反反而是因混凝凝土后期收缩缩，受地基约约束造成贯通通性裂缝的可可能性较大，因因此选用后期期收缩较小的的普硅水泥更更有利于控制制裂缝的产生生（普硅水泥泥的修正系数数为1.0，矿渣渣水泥的修正正系数为1..2）。综合合考虑，同意意商品混凝土土公司使用普普硅水泥。②、在混凝土中中添加掺合料料，改善混凝凝土性能，降降低水泥用量量，减少水化化热；本次配配合比中，考考虑内掺211kg矿粉，等等量替代211kg水泥，掺掺加量约为55%。③、在混凝土中中根据施工的的不同需要添添加外加剂，如如减水剂(降低水泥用量量，本次配合合比中采用CCL-1)，泵泵送剂(改善混凝土土性能)、缓凝剂(推迟温升高高峰的来临))、微膨胀剂剂(补偿混凝土土的收缩，JJEA-S))等；④、因为基础施施工完毕后不不会马上承受受全部设计荷荷载，对于设设计强度较高高的混凝土，提提请设计单位位考虑利用混混凝土的后期期强度，如用用60天强度代代替28天强度作作为混凝土强强度等级的评评判标准。本本次混凝土不不考虑此点。⑤、针对已确定定的配合比设设计，进行温温升计算，从从理论上初步步确定是否需需要采取降温温措施。2、配合比设计计；砼中采用掺CLL-1减水剂剂降低水泥用用量，掺JEEA补偿混凝凝土收缩，改改善砼的和易易性、可泵性性、粘聚度等等性能。该工程砼设计强强度等级为CC35，商品品混凝土配合合比：项目水水泥砂石（mm）JEA-3CL-1矿粉5-2016-31.55每m3砼材料用用量（kg）180378700285856305.621配合比0.420.881.630.661.990.070.0130．05水灰比0．45砂率38%3、温升计算；；混凝土内部水化化温度值：Tm(t)=TTh×ζ= 而砼内部的实际际最高温度TT(t)=TTj+TTm(t)以上公式中::Tm(t)-----砼内部部因水化热导导致的升温；；Th------砼的绝热温温升；ζ-----散散热影响系数数；W-----每每立方米砼中中水泥用量；；Q-----水水泥的水化热热（普硅5225#水泥Q=3375kJ//kg）；C-----砼砼的比热（00.96×103J/kg0C）；γ-----砼砼的容重；F-----粉粉煤灰、矿粉粉用量；Tj------砼的的浇筑温度；；依据公式①，假假定砼的浇筑筑温度为50C，取底板厚厚度为0.88米计算，计计算结果如下下表。混凝土内部温度度计算表龄期水泥用量水泥水化热砼比热砼容重散热系数砼温升1矿粉用量砼温升2砼温升浇筑温度内部温度降温速率337837596024500.3621.70210.4222.12527.12437837596024500.3420.29210.4220.71525.711.41537837596024500.3118.88210.4219.30524.301.41637837596024500.2917.48210.4217.90522.901.41737837596024500.2515.07210.4215.49520.492.41837837596024500.2112.66210.4213.08518.082.41937837596024500.1710.25210.4210.67515.672.411037837596024500.148.64210.429.06514.061.611137837596024500.127.03210.427.45512.451.611237837596024500.095.42210.425.84510.841.611337837596024500.084.62210.425.04510.040.801437837596024500.063.82210.424.2459.240.801537837596024500.053.01210.423.4358.430.801637837596024500.042.61210.423.0358.030.401737837596024500.042.21210.422.6357.630.401837837596024500.031.81210.422.2357.230.401937837596024500.021.41210.421.8356.830.402037837596024500.021.00210.421.4256.420.402137837596024500.010.60210.421.0256.020.402237837596024500.010.60210.421.0256.020.002337837596024500.010.60210.421.0256.020.002437837596024500.010.60210.421.0256.020.002537837596024500.010.60210.421.0256.020.002637837596024500.010.60210.421.0256.020.002737837596024500.010.60210.421.0256.020.002837837596024500.010.60210.421.0256.020.00根据国内工程实实践以及我公公司历次施工工经验，依据据上述公式所所计算的混凝凝土最高温度度（27.1120C），一般较较实测值略低低，但较为接接近；需要说说明的是，以以上结果是在在假定砼的浇浇筑温度为550C的情况下计计算出来的。如如果与实际浇浇筑时的平均均气温有较大大差异，应根根据上述理论论重新计算。混凝土内部温度度降温速率基基本均匀（见见下图），其其中有六天（第第6天至第11天）降温温速率大于规规范规定的11.50C/d。应注注意加强覆盖盖保温和养护护，同时做好好测温工作。4、砼内部抗裂裂安全系数计计算。1）、自约束裂裂缝控制计算算。浇筑大体积混凝凝土时，由于于水化热的作作用，中心温温度高，与外外界接触的表表面温度低，当当混凝土表面面受外界气温温影响急剧冷冷却收缩时，外外部混凝土质质点与混凝土土内部各质点点之间相互约约束，使表面面产生拉应力力，内部降温温慢受到自约约束产生压应应力。计算采采用中国建研研院PKPMM施工计算软软件，由于温温差产生的最最大拉应力::式中：σt———为混凝土的的拉应力((N/mm22)；E(t)——混混凝土的弹性性模量(N/mm22)；α——混凝土的的热膨胀系数数(1/℃)△T1——混凝凝土截面中心心与表面之间间的温差(℃)ν——混凝土的的泊松比，取取0.15－0.20。由上式计算的σσt如果小于该该龄期内混凝凝土的抗拉强强度值，则不不会出现表面面裂缝，否则则则有可能出出现裂缝，同同时由上式知知采取措施控控制温差△T1就有可有效效的控制表面面裂缝的出现现。取E0=3..15×104N/mm22,α=1×10-5,△T1=222.12℃,ν=0.155混凝土在3.00d龄期的弹弹性模量,由公式:计算得:E((3.0)=00.75×104N/mm22混凝土的最大拉拉应力由式计计算得:σt=1.229N/mmm23.0d龄期的的抗拉强度由由式:计算得:ft(3.00)=1.334N/mmm2结论:3天龄龄期时因内部部温差引起的的拉应力σt不大于该龄龄期内混凝土土的抗拉强度度值，所以不不会出现表面面裂缝。同理，依据上述述计算步骤，重重复计算各天天的结果见下下表：由表格计算结果果可知：在228天龄期内内，所有的混混凝土自约束束拉应力均不不大于同期的的混凝土抗拉拉强度，不会会出现表面裂裂缝。但需要要注意第4、5、6三天，混凝凝土自约束拉拉应力与同期期的混凝土抗抗拉强度相当当接近，易出出现自约束裂裂缝，应注意意保温覆盖。上上述计算全部部是在不考虑虑保温覆盖的的基础上进行行的，现场采采取塑料薄膜膜加麻袋覆盖盖，可提高环环境温度，进进一步加大抗抗裂的安全系系数。混凝土自约束拉拉应力及同期期抗拉强度计计算表龄期环境温度砼内部温度αE0EtΔT1σtlgtft(t)3527.121.00E-00553.15E+00447.45E+003322.121.290.477122111.344525.711.00E-00553.15E+00449.52E+003320.711.550.6020661.565524.301.00E-00553.15E+00441.14E+004419.301.730.6989771.736522.901.00E-00553.15E+00441.31E+004417.901.840.778155111.857520.491.00E-00553.15E+00441.47E+004415.491.790.845099881.968518.081.00E-00553.15E+00441.62E+004413.081.660.9030992.059515.671.00E-00553.15E+00441.75E+004410.671.460.954244332.1210514.061.00E-00553.15E+00441.87E+00449.061.3312.1911512.451.00E-00553.15E+00441.98E+00447.451.161.041399332.2512510.841.00E-00553.15E+00442.08E+00445.840.951.079188112.3113510.041.00E-00553.15E+00442.17E+00445.040.861.113944332.361459.241.00E-00553.15E+00442.26E+00444.240.751.146122882.401558.431.00E-00553.15E+00442.33E+00443.430.631.176099112.441658.031.00E-00553.15E+00442.40E+00443.030.571.2041222.481757.631.00E-00553.15E+00442.47E+00442.630.511.230444992.521857.231.00E-00553.15E+00442.53E+00442.230.441.255277332.551956.831.00E-00553.15E+00442.58E+00441.830.371.278755442.582056.421.00E-00553.15E+00442.63E+00441.420.291.3010332.612156.021.00E-00553.15E+00442.67E+00441.020.211.322211992.642256.021.00E-00553.15E+00442.71E+00441.020.221.342422332.672356.021.00E-00553.15E+00442.75E+00441.020.221.361722882.692456.021.00E-00553.15E+00442.79E+00441.020.221.380211112.722556.021.00E-00553.15E+00442.82E+00441.020.231.3979442.742656.021.00E-00553.15E+00442.85E+00441.020.231.414977332.762756.021.00E-00553.15E+00442.87E+00441.020.231.431366442.782856.021.00E-00553.15E+00442.90E+00441.020.231.447155882.802）、混凝土受受外约束裂缝缝控制计算。大体积混凝土基基础贯穿性或或深进的裂缝缝，主要是由由于平均降温温差和收缩差差引起过大的的温度收缩应应力而造成的的。混凝土因因外约束引起起的温度（包包括收缩）应应力（二维时时），一般用用约束系数法法来计算约束束应力，按以以下简化公式式计算：式中：σ——混混凝土的温度度(包括收缩)应力(N/mm22)；E(t)——混混凝土从浇筑筑后至计算时时的弹性模量量(N/mm22)；α——混凝土的的线膨胀系数数,取1.0×10-5；△T——混凝土土的最大综合合温差(℃)绝对值，如如为降温取负负值；当大体体积混凝土基基础长期裸露露在室外，且且未回填土时时，△T值按混凝土土水化热最高高温升值(包括浇筑入入模温度)与当月平均均最低温度之之差进行计算算；计算结果果为负值，则则表示降温；；S(t)——考考虑徐变影响响的松弛系数数，一般取；；R——混凝土的的外约束系数数，当为岩石石地基时，RR＝1；当为可滑滑动垫层时，R＝0，一般土地基取；ν——混凝土的的泊松比。计算:取S(tt)=0.44，R＝0.50,,α=1×10-5,γ=0.155。砼27d的弹性性模量E(27)=2..87×104N/mmm2；最大综合合温差△T=34..16℃，基础混凝土最大大降温收缩应应力,计算得:σ=2.311N/mm22不同龄期的抗拉拉强度由式::计算得:fft(27)=2..78N/mmm2抗裂缝安全度::K=2..78/2..31=1..20>1..15满足抗裂裂条件；但是如果徐变影影响松弛系数数S(t)取得得略大（如00.5），外外约束系数RR取值也加大大到0.5以上，则则整体抗裂安安全度不满足足要求，会出出现贯穿性或或深进的裂缝缝。对于底板板，由于底部部防水层和保保护层的隔离离和可滑动性性，这一可能能性并不大，但但对于以后浇浇筑的墙板等等构件，由于于受底板的刚刚性约束，外外约束系数RR接近于1，极易出现现跨中1/22、1/4、1/8处的垂垂直贯通裂缝缝，这已为合合肥地区多个个工程实践所所证实。5、测温保温措措施及要求；；本工程地下室底底板采用JDDC-2型电电子测温仪进进行测温，测测温点的布设设详见附图。每每个测温点处处采用预埋测测温线的方法法测量混凝土土中部温度，采采用玻璃温度度计测量覆盖盖层下混凝土土表面的温度度，并予记录录，与理论计计算值复核，作作为保温养护护的措施依据据。测量时间频度：：（全部浇筑筑完毕后122小时开始测测温）l一5天每4小小时测温一次次，6—12天每8小时测温一一次，13—18天每12小时测温一一次，19—28天每24小时测温温一次。保温至混凝土中中部与室外环环境气温（日日平均气温）的的内外温差小小于15OC，且混凝土土中部降温速速度连续三天天小于1.00OC/d时，可可以撤除保温温材料，但必必须继续进行行测温。撤除除保温材料后后三天内，测测温频度为每每8小时测温一一次。撤除保保温材料后，应应继续浇水养养护（混凝土土表面温度低低于5OC时，不得浇浇水），浇水水养护时间不不少于20天。6、测温点的布布置详附图七、浇筑前的控控制；在混凝土浇筑前前，除应做好好配合比设计计外，尚应注注意以下几点点：优选砂石、等原原材料，按照照配合比设计计规定的骨料料类型、等级级要求，做好好粗细骨料的的选择、备料料和检验工作作。在充分降降低水化热的的同时确保混混凝土性能达达到设计要求求。模板支设时要充充分考虑到大大体积混凝土土浇筑的特殊殊性，墙板300MM的吊模均采采用木模支设设，以利于混混凝土保温。模模板浇筑前要要充分润湿，支支撑系统应根根据模板所承承受压力计算算确定。考虑到本工程混混凝土浇筑具具有体量大、浇浇筑强度高、连连续性要求高高等一系列特特点，在浇筑筑前应对混凝凝土的生产厂厂家（商品混混凝土）、运运输能力及运运输路线、现现场输送设备备等进行仔细细的检查和落落实。应确保保混凝土来料料的及时性和和连续性，并并保证混凝土土到现场后能能及时入模。预先准备好足够够的保温材料料和养护设备备。八、浇筑中的控控制；1、选择较低的的气温进行浇浇筑，如果气气温条件不能能满足要求，应应采用冰水搅搅拌，砂石降降温等方法控控制混凝土的的入模温度。以以目前的气温温情况看，可可以满足要求求。2、优选科学合合理的浇筑方方法，针对基基础混凝土的的特点和要求求，确定浇筑筑的分段分层层，输送方式式，浇筑路线线等，尽量加加大混凝土的的散热面和最最大散热时间间。基础混凝凝土的散热面面主要是顶面面，其散热时时间为自浇筑筑后起至下一一浇筑层混凝凝土覆盖为止