铝合金门窗的设计与生产

济南工程职业技技术学院毕业论文文论文题目铝铝合金门窗的的设计与生产产姓名阚开富学号20110030104401专业机电一体化化技术班级机电11004指导老师李景龙龙完成时间20114.04济南工程职业技术学院毕业设计论文页二、授权委托书书本授权权委托书声明明：我（姓名）系（投标单位名名称）的法定定代表人，现现授权委托（单位名称）（姓名）为我我的授权委托托人，以本公公司的名义参参加贵公司的的投标。授权权委托人所签签署的一切文文件和处理与与之有关的一一切事务，我我均予以承认认。授权委托人无转转委权，特此此委托。授权委托人：（签字或盖章）性别：年龄：单位：（盖法人人章）部门：职务：投标单位：（盖盖法人章）法定代表人：（签字或盖章）日期：年月日三、承诺书：我企业业有诚意参加加工程的投标标，并郑重承承诺:不提供虚假材料料、不参与围围标、串标；；以不低于企业成成本的报价参参加竞争；一旦中标，保证证按期开工，保保质保量完成成工程任务并并通过当地消消防部门的检检测验收；一旦中标，不以以任何形式非非法转包、违违法分包全部部或者部分工工程；一旦中标，按主主要施工人员员表中的项目目经理（建造造师）、施工工项目部管理理人员，配备备到位；一旦中标，按主主要施工机械械设备表中的的机械设备，配配备到位；若达不到以上承承诺要求，自自愿接受招标标人、主管部部门作出的取取消中标资格格、解除合同同、拒绝后续续工程投标、不不准继续在本本市承接工程程或者执业等等处理。一旦中标，在施施工合同中将将以上承诺内内容以附加条条款的形式与与招标单位予予以约定。承诺企业（公章章）：法法定代表人((签字或盖章章)：日期期：年月日四、工程项目施施工管理委托托书我单位一旦中标标、并与（招标人全称称）签订（工程名称）施施工合同。为为保证工程施施工工作顺利利进行，承诺诺委托（项目经理姓姓名）同志担担任该工程的的项目经理职职务，全面负负责工程施工工管理工作。委托方必须常驻驻工程施工现现场，按照《江江苏省建筑施施工企业项目目经理资质管管理办法》的的规定，认真真履行项目管管理岗位职责责，切实加强强工程施工管管理、高质量量、高水平、高效益的完成工程施工任务。本委托不得转委委托。委托方（盖法人人章）：受托方（签签字）：法人代表（签字字或盖章）：：年月日五、项目经理承承诺书我是（投标单位位）委托到的项目目经理，为了了保证项目的的质量、进度度、安全和造造价的有效控控制，我承诺诺如下：非经经发包人、监监理同意或要要求不得随意意变更；保证证施工现场工工作时间每周周不应少于55天，否则每每少1天按22000元处罚罚当月扣除；；离开施工现现场超过2小时须取得发包人人现场代表及及总监同意否则视同同全天离岗。项目经理（签名名）：投标单位（盖章章）：2013年月日六、项目技术负负责人承诺书我是（投标单位位）委托到程的项目技术负责人，为了保证项项目的质量、进进度、安全和和造价的有效效控制，我承承诺如下：非非经发包人、监监理同意或要要求不得随意意变更；保证证施工现场工工作时间每周周不应少于55天，否则每每少1天按11000元处处罚当月扣除除；离开施工工现场超过22小时须取得发包人人现场代表及及总监同意否则视同同全天离岗。项目技术负责人人（签名）：投标单位（盖章章）：2013年月日七、主要施工工机械设备表表序号机械或设备名称称数量型号规格额定功率（KW）计划进退场时间监理确认记录栏八、主要施工人人员表机构项目工程师姓名职务职称同时管理在建项目数平均每天天驻现场小时数总部︵公司︶项目主管技术负责人现场︵项目部︶项目经理项目技术负责人质量管理材料管理安全管理计划管理九、劳动力计划划表项目名称：单位：：人工种按工程施工阶段段投入劳动力力情况注：1、投标人人应按所列格格式提交包括括分包人在内内的估计劳动动力计划表。2、本本计划表是以以每班八小时时工作制为基基础编制的。十、履约保函格格式履约保保函（中标后提供）保函编号：自：（银行名称称）地址：日期：致：[发包人人名称]地址：鉴于[承包人名名称]（“承承包人”）已已承诺根据于于年月日日与[发包人人名称]（“发发包人”）签签订的《承包合同》承承担工程总承包工工作；鉴于双方在委托托合同中同意意，承包人应应向发包人提提交经其认可可的银行出具具的经首次要要求即付的履履约保函，以以该保函中所所述的数额保保证履行承包包合同下有关关完成工程总承包工作的义务；；鉴于我们已经同同意向[发包包人名称]（“发包人”）出具上述履约保函；我们特此确认，我们作为担保人并代表承包人向[发包人名称]（“发包人”）负责，担保总额为万元。我们承诺，在收到[发包人名称]（“发包人”）第一次书面要求后的三个工作日内，我们即向[发包人名称]（“发包人”）支付上述万元限度内的任何一笔或数笔款项。[发包人名称]（“发包人”）在每份书面要求中应说明如下情况，即其所要求支付的数额是由于承包人在承包合同下违约而导致的到期应付给[发包人名称]（“发包人”）的款项，但[发包人名称]（“发包人”）无须出具证明或陈述要求支付款项的原因或理由。我们在此放弃如如下要求：[[发包人名称称]（“发包包人”）在向向我方提出付付款要求之前前应首先向[[承包人名称称]（“承包包人”）提出出付款的要求求，或对承包包人提起诉讼讼或仲裁。我们还同意，[[发包人名称称]（“发包包人”）与[[承包人名称称]（“承包包人”）之间间对委托合同同所作的任何何更改或补充充，绝不免除除我方在本担担保下应承担担的责任。我我们在此放弃弃对此类更改改、补充给予予通知的要求求。本保函自[发包包人名称]（“发包人”）收到履约保函的起始日期起，至工程竣工验收合格（以竣工备案文件记载为准）后30日止始终有效。除非，[发包人名称]（“发包人”）书面通知我们解除本保函。我们确认已收到到承包合同的的一份复印件件。银行盖章银行名称：签字：：姓名：：职务：：日期：：附录：2建筑门窗抗风压压性能计算书书I、计算依据：：《建筑玻璃应用用技术规程》JGJ1113-20009《钢结构设计规规范》GBB500117-20003《建筑结构荷载载规范》GGB500009-20012版《未增塑聚氯乙乙烯(PVCC-U)塑料料门》JGG/T1880-20005《未增塑聚氯乙乙烯(PVCC-U)塑料料窗》JGG/T1440-20005《塑料门窗工程程技术规程JGJ1003-20008》《铝合金门窗》GB/T8478-2008《铝合金结构设设计规范GGB504429-20007》《铝合金门窗工工程技术规范范JGJ2214-20010》《建筑门窗术语语GB/TT58233-20088》《建筑门窗洞口口尺寸系列GB/T5824--2008》《建筑外门窗保保温性能分级级及检测方法法GB/TT84844-20088》《建筑外门窗空空气声隔声性性能分级及检检测方法GGB/T88485-22008》《建筑外门窗气气密、水密、抗抗风压性能分分级及检测方方法》GB//T71006-20008》《铝合金建筑型型材第一部部分：基材GB52237.1--2008》《铝合金建筑型型材第二部部分：阳极氧氧化型材GGB52337.2-22008》《铝合金建筑型型材第三部部分：电泳涂涂漆型材GGB52337.3-22008》《铝合金建筑型型材第四部部分：粉末喷喷涂型材GGB52337.4-22008》《铝合金建筑型型材第五部部分：氟碳漆漆喷涂型材GB52237.5--2008》《铝合金建筑型型材第六部部分：隔热型型材GB5237..6-20008》II、详细计算算一、风荷载计算算1)工工程所在省市市：江苏2)工工程所在城市市：镇江3)门门窗安装最大大高度z：999米4)门门窗系列：宏宏叶铝材-ZZ100注胶胶推拉窗5)门门窗尺寸：门门窗宽度W＝＝2300mm门窗高度HH＝18000mm6)门门窗样式图：：1风荷载载标准值计算算:Wk=βgzz*μS1**μZ*W0(按《建筑结构构荷载规范》GGB500009-20012版88.1.1--2)1.1基本风风压W0=400N/m2(按《建筑结构构荷载规范》GGB500009-20012版规定定,采用500年一遇的风风压，但不得得小于0.33KN/mm21.2阵风系系数βgz计算:1)A类地区区：βgz==0.92**(1+2μμf)其中：μf==0.5*335^(1..8*(-00.04)))*(z/110)^(--0.12)),z为安装装高度；2)B类地区区：βgz==0.89**(1+2μμf)其中：μf==0.5*335^(1..8*(0)))*(z//10)^((-0.166),z为安安装高度；3)C类地区区：βgz==0.85**(1+2μμf)其中：μf==0.5*335^(1..8*(0..06))**(z/100)^(-00.22),,z为安装高高度；4)D类地区区：βgz==0.80**(1+2μμf)其中：μf==0.5*335^(1..8*(0..14))**(z/100)^(-00.30),,z为安装高高度；安装高度z＜＜5米时,按按5米时的阵阵风系数取值值。本工程按：C.有密集集建筑群的城城市市区取取值。βgz=0..85*(11+2μf))μf==0.5*335^(1..8*(0..06))**(z/100)^(-00.22)=0.85*((1+2*((0.5*335^(1..8*(0..06))**(99/110)^(--0.22))))=1.604(按《建筑结结构荷载规范范》GB550009--2012版版8.2..1规定)1.3风压高高度变化系数数μz计算::1)A类地区区：μz=11.379*(z/10))^0..24,z为为安装高度；；2)B类地区区：μz=((z/110)^0.32,,z为安装高高度；3)C类地区区：μz=00.616*(z/10))^0..44,z为为安装高度；；4)D类地区区：μz=00.318*(z/10))^0..6,z为安安装高度；本工程按：C.有密集集建筑群的城城市市区取取值。μz=0.6616*(99//10)^0.444=1..689(按《建筑结结构荷载规范范》GB550009--2012版版8.2..1规定)1.4局部风风压体型系数数μs1的计计算：μs11：局部风压压体型系数，根根据计算点体体型位置取00.8；按《建建筑结构荷载载规范》GBB500099-20122版第8..3.3条：：验算围护构构件及其连接接的强度时，可可按下列规定定采用局部风风压体型系数数μs1：●外外表面1.正压区区按按表8.3..1采用；2.负压区区-对墙面，取--1.0-对墙角边，取-1..8●内内表面对封闭式建筑物物，按表面风风压的正负情情况取-0..2或0.22。另注：上述的局局部体型系数数μs1(11)是适用于于围护构件的的从属面积AA≤1m2的情况，当围围护构件的从从属面积A≥≥25m2时，局部风压压体型系数μμs1(255)可乘以折折减系数0..8，当构件件的从属面积积A＜25mm2而＞1m2时，局部风压压体型系数μμs1(A))可按面积的的对数线性插插值，即：μμs1(A))=μs1((1)+[μμs1(255)-μs11(1)]llogA受受力杆件中从从属面积最大大的杆件为：：横向杆件中中的(横杆件件)其从属面积为AA=上区域11：0.7448+上区域域5：1.4495+上区区域6：0..748+下下区域2：00.288++下区域3：：0.5755+下区域44：0.2888=4.1140支支撑结构的构构件从属面积积A＜25m2,且A＞1m2LLogA=LLog(4..140)==0.6177μμs1(4..140)==μs1(11)+[μss1(25))-μs1((1)]*llogA=.8+(..8*0.88-.8)**0.6177=0.7011μμs1=μss1(4.1140)+00.2=0.7701+0..2=0.9901因因此：支撑结结构局部风压压体型系数μμs1取：00.9011.4.2面面板材料的局局部风压体型型系数μs11的计算：面面板材料的局局部风压体型型系数按面积积最大的玻璃璃板块(即：：1150xx1300==1.4955m2)来计算：面面板材料的构构件从属面积积A＜25m2,且A＞1m2LLogA=LLog(1..495)==0.1755μμs1(1..495)==μs1(11)+[μss1(25))-μs1((1)]*llogA=.8+((.8*0..8-.8))*0.1775=0.7722μμs1=μss1(1.4495)+00.2=0.7772+0..2=0.9972因因此：面板材材料局部风压压体型系数μμs1取：00.9721.5风荷载载标准值计算算:1.5.1支支撑结构风荷荷载标准值计计算:WWk(N/mm2)=βgz**μz*μSS1*W0=1.604**1.6899*0.9001*4000=976.38801.5.2面面板材料风荷荷载标准值计计算:WWk(N/mm2)=βgz**μz*μSS1*W0=1.604**1.6899*0.9772*4000=1053.33202风荷载载设计值计算算：2.1支撑结结构风荷载设设计值计算：：W(NN/m2)=1.4**Wk=1.44*976..380=13666.93222.2面板结结构风荷载设设计值计算：：W(NN/m2)=1.4**Wk=1.44*10533.320=14774.6488二、门窗主要受受力杆件的挠挠度、弯曲应应力、剪切应应力校核:1校验依依据：1.1挠度校校验依据：1)单单层玻璃，柔柔性镶嵌：2)双双层玻璃，柔柔性镶嵌：3)单单层玻璃，刚刚性镶嵌：其中：：fmax::为受力杆件件最在变形量量(mm)L:为受受力杆件长度度(mm)本窗型型选用:双层层玻璃，柔性性镶嵌：校核核依据fmmax/L≤1/1150且famx≤20mm1.2弯曲应应力校验依据据：σmaxx=M/W<<=[σ][σ]::材料的抗弯弯曲应力(NN/mm2)σmaxx:计算截面面上的最大弯弯曲应力(NN/mm2)M:受受力杆件承受受的最大弯矩矩(N.mmm)W:净净截面抵抗矩矩(mm3)1.3剪切应应力校验依据据：τmaax=(Q**S)/(II*δ)<==[τ][τ]]:材料的抗抗剪允许应力力(N/mmm2)τmaax:计算截截面上的最大大剪切应力((N/mm2)Q:受受力杆件计算算截面上所承承受的最大剪剪切力(N))S:材材料面积矩((mm3)I:材材料惯性矩((mm4)δ:腹腹板的厚度((mm)2主要受受力杆件的挠挠度、弯曲应应力、剪切应应力计算：因建筑筑外窗在风荷荷载作用下，承承受的是与外外窗垂直的横横向水平力，外窗各框料间构成的受荷单元，可视为四边铰接的简支板。在每个受荷单元的四角各作45度斜线，使其与平行于长边的中线相交。这些线把受荷单元分成4块，每块面积所承受的风荷载传递给其相邻的构件，每个构件可近似地简化为简支梁上呈矩形、梯形或三角形的均布荷载。这样的近似简化与精确解相比有足够的准确度，结果偏于安全，可以满足工程设计计算和使用的需要。由于窗的四周与墙体相连，作用在玻璃上的风荷载由窗框传递给墙体，故不作受力杆件考虑，只需对选用的中梃进行校核。2.1横杆杆件的挠度、弯弯曲应力、剪剪切应力计算算:构件件【横杆件】的的各受荷区域域基本情况如如下图：构件件【横杆件】的的由以下各型型材(衬钢))组合而成，它它们共同承担担【横杆件】上的全部荷载：((1)铝合合金-1100注胶下下中腰截截面参数如下下：惯惯性矩：4669610抵抵抗矩：97770面面积矩：68834截截面面积：5574.1腹腹板厚度：【横杆件】的的刚度计算((1)1000注胶下中中腰的弯曲刚刚度计算DD(N.mmm2)=E*I==700000*4696610=3228727000000100注胶下中中腰的剪切刚刚度计算DD(N.mmm2)=G*F==260000*574..1=149926600022.【横杆件件】的组合受受力杆件的总总弯曲刚度计计算D(N.mmm2)=3287727000000=3228727000000【横杆件】的的组合受力杆杆件的总剪切切刚度计算D(N.mmm2)=149226600==1492666002.1.2【横杆件】的的受荷面积计计算11.上区域11的受荷面积积计算(三角角形)A(mm2))=(5755/2*5775)/2==826566.2522.上区域55的受荷面积积计算(三角角形)A(mm2))=(11550/2*11150)//2=330062533.上区域66的受荷面积积计算(三角角形)A(mm2))=(5755/2*5775)/2==826566.2544.下区域22的受荷面积积计算(梯形形)A(mm2))=(5000/2*5000/2)++(575--500)**500/22=81255055.下区域33的受荷面积积计算(梯形形)A(mm2))=(5000/2*5000/2)++(11500-500))*500//2=225500066.下区域44的受荷面积积计算(梯形形)A(mm2))=(5000/2*5000/2)++(575--500)**500/22=81255077.【横杆件件】的总受荷荷面积A(mm2))=826556.25++3306225+826656.255+812550+2255000+881250==88343【横杆件】所所受均布荷载载计算Q((N)=Wkk*A=976..380*88834377.5/100000000=862..5712.1.4【横杆件】在在均布荷载作作用下的中点点挠度、弯矩矩、剪力计算算1在均布布荷载作用下下的中点挠度度计算1..100注胶胶下中腰在均均布荷载作用用下的中点挠挠度计算按弯曲刚度比例例分配荷载分配荷载:Q1100注胶下下中腰=Q总总*(D1000注胶下中中腰/D总))=8622.571**(3287727000000/3228727000000))=8622.571本受力杆件在风风荷载作用下下，可简化为为承受矩形均布荷载Fmid(mmm)=5*QQ*L3/(384**D)=5*8862.5771*23000^3/((384*33287277000000)=4.1152在均布布荷载作用下下的弯矩计算算1..100注胶胶下中腰在均均布荷载作用用下的弯矩计计算按弯曲刚度比例例分配荷载分配荷载:Q1100注胶下下中腰=Q总总*(D1000注胶下中中腰/D总))=8622.571**(3287727000000/3228727000000))=8622.571所所受荷载的设设计值计算::Q=1.44*Q=1.4*862.5571=1207..599本受力杆件在风风荷载作用下下，可简化为为承受矩形均布荷载Mmax(N..mm)=QQ*L/8=1207.5599*23300/8=3471844.7003在均布布荷载作用下下的剪力计算算1..100注胶胶下中腰在均均布荷载作用用下的剪力计计算按剪切刚度比例例分配荷载分配荷载:Q1100注胶下下中腰=Q总总*(D1000注胶下中中腰/D总))=8622.571**(149226600//149266600)=8622.571所所受荷载的设设计值计算::Q=1.44*Q=1.4*862.5571=1207..599本受力杆件在风风荷载作用下下，可简化为为承受矩形均布荷载Qmax(N))=±Q/22=12077.599//2=603..8002.1.5【横杆件】在集中荷载作用下的中点挠度、弯矩、剪力计算1上区域11产生的集中中荷载对【横横杆件】作用用产生的中点点挠度、弯矩矩、剪力计算算1.受荷面积计计算:A(mm2)==(575//2*5755/2)+((1300--575)**575/22=2910993.82.该分格传递递到主受力杆杆件上的全部部集中荷载通过右侧杆杆件传递到主主受力杆件上上的集中荷载载计算P(N)=(wwk*A)//2=(9976.3880*2911093.88)/2/110000000=1442.10993.该分格产生生的集中荷载载对受力杆件件跨中产生的的总挠度(1)100注注胶下中腰在在集中荷载作作用下产生的的跨中挠度按弯曲刚度比例例分配荷载分配荷载:Q1100注胶下下中腰=Q总总*(D1000注胶下中中腰/D总))=1422.109**(3287727000000/3228727000000))=1422.109该分格右侧的任任意点处的集集中荷载，在在该任意点处处产生的最大大挠度计算Fmax(mmm)=P*LL1*L2**(L+L22)*SQRR(3*L11*(L+LL2))/((27*D**L)=1422.109**1725**575*((2300++575)**sqr(33*17255*(23000+5755))/(227*3288727000000*22300)=0.7766该分格右侧的任任意点处的集集中荷载，产产生的跨中挠挠度计算Fmid(mmm)=P*LL2*(3**L^2-44*L2^22)/(488*D)=1422.109**575*((3*23000^2-44*575^^2)/(448*3288727000000)=0.77534.该分格产生生的集中荷载载对受力杆件件跨中产生的的总弯矩(1)100注注胶下中腰在在集中荷载作作用下产生的的弯矩按弯曲刚度比例例分配荷载分配荷载:Q1100注胶下下中腰=Q总总*(D1000注胶下中中腰/D总))=1422.109**(3287727000000/3228727000000))=1422.109所受荷载的设设计值计算::Q=1.44*Q=1.44*142..109=1988.953该分格右侧的任任意点集中荷荷载对受力杆杆件产生的弯弯矩计算Mmax(N..mm)=PP*L1*LL2/L=1988.953**1725**575/22300=857798.48805.该分格产生生的集中荷载载对受力杆件件跨中产生的的总剪力(1)100注注胶下中腰在在集中荷载作作用下产生的的总剪力按剪切刚度比例例分配荷载分配荷载:Q1100注胶下下中腰=Q总总*(D1000注胶下中中腰/D总))=1422.109**(149226600//149266600)=1422.109所受荷载的设设计值计算::Q=1.44*Q=1.44*142..109=1988.953该分格右侧的任任意点集中荷荷载对受力杆杆件产生的剪剪力计算Mmax(N..mm)=PP*L1/LL=1988.953**1725//2300=1499.22上区域55产生的集中中荷载对【横横杆件】作用用产生的中点点挠度、弯矩矩、剪力计算算1.受荷面积计计算:A(mm2)==(11500/2*11150/2))+(13000-11550)*11150/2=41687752.该分格传递递到主受力杆杆件上的全部部集中荷载通过右侧杆杆件传递到主主受力杆件上上的集中荷载载计算P(N)=(wwk*A)//2=(9976.3880*4166875)//2/10000000=2003.5144通过左侧杆杆件传递到主主受力杆件上上的集中荷载载计算P(N)=(wwk*A)//2=(9976.3880*4166875)//2/10000000=2003.51443.该分格产生生的集中荷载载对受力杆件件跨中产生的的总挠度(1)100注注胶下中腰在在集中荷载作作用下产生的的跨中挠度按弯曲刚度比例例分配荷载分配荷载:Q1100注胶下下中腰=Q总总*(D1000注胶下中中腰/D总))=2033.514**(3287727000000/3228727000000))=2033.514该分格左侧的任任意点处的集集中荷载，在在该任意点处处产生的最大大挠度计算Fmax(mmm)=P*LL1*L2**(L+L22)*SQRR(3*L11*(L+LL2))/((27*D**L)=2033.514**1725**575*((2300++575)**sqr(33*17255*(23000+5755))/(227*3288727000000*22300)=1.0097该分格左侧的任任意点处的集集中荷载，产产生的跨中挠挠度计算Fmid(mmm)=P*LL2*(3**L^2-44*L2^22)/(488*D)=2033.514**575*((3*23000^2-44*575^^2)/(448*3288727000000)=1.0079该分格右侧的任任意点处的集集中荷载，在在该任意点处处产生的最大大挠度计算Fmax(mmm)=P*LL1*L2**(L+L22)*SQRR(3*L11*(L+LL2))/((27*D**L)=2033.514**1725**575*((2300++575)**sqr(33*17255*(23000+5755))/(227*3288727000000*22300)=1.0097该分格右侧的任任意点处的集集中荷载，产产生的跨中挠挠度计算Fmid(mmm)=P*LL2*(3**L^2-44*L2^22)/(488*D)=2033.514**575*((3*23000^2-44*575^^2)/(448*3288727000000)=1.00794.该分格产生生的集中荷载载对受力杆件件跨中产生的的总弯矩(1)100注注胶下中腰在在集中荷载作作用下产生的的弯矩按弯曲刚度比例例分配荷载分配荷载:Q1100注胶下下中腰=Q总总*(D1000注胶下中中腰/D总))=2033.514**(3287727000000/3228727000000))=2033.514所受荷载的设设计值计算::Q=1.44*Q=1.44*203..514=2844.920该分格左侧的任任意点集中荷荷载对受力杆杆件产生的弯弯矩计算Mmax(N..mm)=PP*L1*LL2/L=2844.920**1725**575/22300=1222871.8800该分格右侧的任任意点集中荷荷载对受力杆杆件产生的弯弯矩计算Mmax(N..mm)=PP*L1*LL2/L=2844.920**1725**575/22300=1222871.88005.该分格产生生的集中荷载载对受力杆件件跨中产生的的总剪力(1)100注注胶下中腰在在集中荷载作作用下产生的的总剪力按剪切刚度比例例分配荷载分配荷载:Q1100注胶下下中腰=Q总总*(D1000注胶下中中腰/D总))=2033.514**(149226600//149266600)=2033.514所受荷载的设设计值计算::Q=1.44*Q=1.44*203..514=2844.920该分格左侧的任任意点集中荷荷载对受力杆杆件产生的剪剪力计算Mmax(N..mm)=PP*L1/LL=2844.920**1725//2300=2133.690该分格右侧的任任意点集中荷荷载对受力杆杆件产生的剪剪力计算Mmax(N..mm)=PP*L1/LL=2844.920**1725//2300=2133.6903上区域66产生的集中中荷载对【横横杆件】作用用产生的中点点挠度、弯矩矩、剪力计算算1.受荷面积计计算:A(mm2)==(575//2*5755/2)+((1300--575)**575/22=2910993.82.该分格传递递到主受力杆杆件上的全部部集中荷载通过左侧杆杆件传递到主主受力杆件上上的集中荷载载计算P(N)=(wwk*A)//2=(9976.3880*2911093.88)/2/110000000=1442.10993.该分格产生生的集中荷载载对受力杆件件跨中产生的的总挠度(1)100注注胶下中腰在在集中荷载作作用下产生的的跨中挠度按弯曲刚度比例例分配荷载分配荷载:Q1100注胶下下中腰=Q总总*(D1000注胶下中中腰/D总))=1422.109**(3287727000000/3228727000000))=1422.109该分格左侧的任任意点处的集集中荷载，在在该任意点处处产生的最大大挠度计算Fmax(mmm)=P*LL1*L2**(L+L22)*SQRR(3*L11*(L+LL2))/((27*D**L)=1422.109**575*11725*((2300++1725))*sqr((3*5755*(23000+17225))/((27*3228727000000**2300))=0.7732该分格左侧的任任意点处的集集中荷载，产产生的跨中挠挠度计算Fmid(mmm)=P*LL2*(3**L^2-44*L2^22)/(488*D)=1422.109**1725**(3*23300^2--4*17225^2)//(48*33287277000000)=0.66164.该分格产生生的集中荷载载对受力杆件件跨中产生的的总弯矩(1)100注注胶下中腰在在集中荷载作作用下产生的的弯矩按弯曲刚度比例例分配荷载分配荷载:Q1100注胶下下中腰=Q总总*(D1000注胶下中中腰/D总))=1422.109**(3287727000000/3228727000000))=1422.109所受荷载的设设计值计算::Q=1.44*Q=1.44*142..109=1988.953该分格左侧的任任意点集中荷荷载对受力杆杆件产生的弯弯矩计算Mmax(N..mm)=PP*L1*LL2/L=1988.953**575*11725/22300=857798.48805.该分格产生生的集中荷载载对受力杆件件跨中产生的的总剪力(1)100注注胶下中腰在在集中荷载作作用下产生的的总剪力按剪切刚度比例例分配荷载分配荷载:Q1100注胶下下中腰=Q总总*(D1000注胶下中中腰/D总))=1422.109**(149226600//149266600)=1422.109所受荷载的设设计值计算::Q=1.44*Q=1.44*142..109=1988.953该分格左侧的任任意点集中荷荷载对受力杆杆件产生的剪剪力计算Mmax(N..mm)=PP*L1/LL=1988.953**575/22300=49..734下区域22产生的集中中荷载对【横横杆件】作用用产生的中点点挠度、弯矩矩、剪力计算算1.受荷面积计计算:A(mm2)==(500//2*5000)/2=6250002.该分格传递递到主受力杆杆件上的全部部集中荷载通过右侧杆杆件传递到主主受力杆件上上的集中荷载载计算P(N)=(wwk*A)//2=(9976.3880*625500)/22/10000000=300.5123.该分格产生生的集中荷载载对受力杆件件跨中产生的的总挠度(1)100注注胶下中腰在在集中荷载作作用下产生的的跨中挠度按弯曲刚度比例例分配荷载分配荷载:Q1100注胶下下中腰=Q总总*(D1000注胶下中中腰/D总))=30..512*((3287227000000/3288727000000)=30..512该分格右侧的任任意点处的集集中荷载，在在该任意点处处产生的最大大挠度计算Fmax(mmm)=P*LL1*L2**(L+L22)*SQRR(3*L11*(L+LL2))/((27*D**L)=30..512*11725*5575*(22300+5575)*ssqr(3**1725**(23000+575)))/(277*3287727000000*23300)=0.1164该分格右侧的任任意点处的集集中荷载，产产生的跨中挠挠度计算Fmid(mmm)=P*LL2*(3**L^2-44*L2^22)/(488*D)=30..512*5575*(33*23000^2-4**575^22)/(488*3287727000000)=0.11624.该分格产生生的集中荷载载对受力杆件件跨中产生的的总弯矩(1)100注注胶下中腰在在集中荷载作作用下产生的的弯矩按弯曲刚度比例例分配荷载分配荷载:Q1100注胶下下中腰=Q总总*(D1000注胶下中中腰/D总))=30..512*((3287227000000/3288727000000)=30..512所受荷载的设设计值计算::Q=1.44*Q=1.44*30.5512=42..717该分格右侧的任任意点集中荷荷载对受力杆杆件产生的弯弯矩计算Mmax(N..mm)=PP*L1*LL2/L=42..717*11725*5575/23300=184421.71105.该分格产生生的集中荷载载对受力杆件件跨中产生的的总剪力(1)100注注胶下中腰在在集中荷载作作用下产生的的总剪力按剪切刚度比例例分配荷载分配荷载:Q1100注胶下下中腰=Q总总*(D1000注胶下中中腰/D总))=30..512*((149266600/1149266600)=30..512所受荷载的设设计值计算::Q=1.44*Q=1.44*30.5512=42..717该分格右侧的任任意点集中荷荷载对受力杆杆件产生的剪剪力计算Mmax(N..mm)=PP*L1/LL=42..717*11725/22300=32..035下区域33产生的集中中荷载对【横横杆件】作用用产生的中点点挠度、弯矩矩、剪力计算算1.受荷面积计计算:A(mm2)==(500//2*5000)/2=6250002.该分格传递递到主受力杆杆件上的全部部集中荷载通过右侧杆杆件传递到主主受力杆件上上的集中荷载载计算P(N)=(wwk*A)//2=(9976.3880*625500)/22/10000000=300.512通过左侧杆杆件传递到主主受力杆件上上的集中荷载载计算P(N)=(wwk*A)//2=(9976.3880*625500)/22/10000000=300.5123.该分格产生生的集中荷载载对受力杆件件跨中产生的的总挠度(1)100注注胶下中腰在在集中荷载作作用下产生的的跨中挠度按弯曲刚度比例例分配荷载分配荷载:Q1100注胶下下中腰=Q总总*(D1000注胶下中中腰/D总))=30..512*((3287227000000/3288727000000)=30..512该分格左侧的任任意点处的集集中荷载，在在该任意点处处产生的最大大挠度计算Fmax(mmm)=P*LL1*L2**(L+L22)*SQRR(3*L11*(L+LL2))/((27*D**L)=30..512*11725*5575*(22300+5575)*ssqr(3**1725**(23000+575)))/(277*3287727000000*23300)=0.1164该分格左侧的任任意点处的集集中荷载，产产生的跨中挠挠度计算Fmid(mmm)=P*LL2*(3**L^2-44*L2^22)/(488*D)=30..512*5575*(33*23000^2-4**575^22)/(488*3287727000000)=0.1162该分格右侧的任任意点处的集集中荷载，在在该任意点处处产生的最大大挠度计算Fmax(mmm)=P*LL1*L2**(L+L22)*SQRR(3*L11*(L+LL2))/((27*D**L)=30..512*11725*5575*(22300+5575)*ssqr(3**1725**(23000+575)))/(277*3287727000000*23300)=0.1164该分格右侧的任任意点处的集集中荷载，产产生的跨中挠挠度计算Fmid(mmm)=P*LL2*(3**L^2-44*L2^22)/(488*D)=30..512*5575*(33*23000^2-4**575^22)/(488*3287727000000)=0.11624.该分格产生生的集中荷载载对受力杆件件跨中产生的的总弯矩(1)100注注胶下中腰在在集中荷载作作用下产生的的弯矩按弯曲刚度比例例分配荷载分配荷载:Q1100注胶下下中腰=Q总总*(D1000注胶下中中腰/D总))=30..512*((3287227000000/3288727000000)=30..512所受荷载的设设计值计算::Q=1.44*Q=1.44*30.5512=42..717该分格左侧的任任意点集中荷荷载对受力杆杆件产生的弯弯矩计算Mmax(N..mm)=PP*L1*LL2/L=42..717*11725*5575/23300=184421.7110该分格右侧的任任意点集中荷荷载对受力杆杆件产生的弯弯矩计算Mmax(N..mm)=PP*L1*LL2/L=42..717*11725*5575/23300=184421.71105.该分格产生生的集中荷载载对受力杆件件跨中产生的的总剪力(1)100注注胶下中腰在在集中荷载作作用下产生的的总剪力按剪切刚度比例例分配荷载分配荷载:Q1100注胶下下中腰=Q总总*(D1000注胶下中中腰/D总))=30..512*((149266600/1149266600)=30..512所受荷载的设设计值计算::Q=1.44*Q=1.44*30.5512=42..717该分格左侧的任任意点集中荷荷载对受力杆杆件产生的剪剪力计算Mmax(N..mm)=PP*L1/LL=42..717*11725/22300=32..038该分格右侧的任任意点集中荷荷载对受力杆杆件产生的剪剪力计算Mmax(N..mm)=PP*L1/LL=42..717*11725/22300=32..036下区域44产生的集中中荷载对【横横杆件】作用用产生的中点点挠度、弯矩矩、剪力计算算1.受荷面积计计算:A(mm2)==(500//2*5000)/2=6250002.该分格传递递到主受力杆杆件上的全部部集中荷载通过左侧杆杆件传递到主主受力杆件上上的集中荷载载计算P(N)=(wwk*A)//2=(9976.3880*625500)/22/10000000=300.5123.该分格产生生的集中荷载载对受力杆件件跨中产生的的总挠度(1)100注注胶下中腰在在集中荷载作作用下产生的的跨中挠度按弯曲刚度比例例分配荷载分配荷载:Q1100注胶下下中腰=Q总总*(D1000注胶下中中腰/D总))=30..512*((3287227000000/3288727000000)=30..512该分格左侧的任任意点处的集集中荷载，在在该任意点处处产生的最大大挠度计算Fmax(mmm)=P*LL1*L2**(L+L22)*SQRR(3*L11*(L+LL2))/((27*D**L)=30..512*5575*17725*(22300+11725)**sqr(33*575**(23000+17255))/(227*3288727000000*22300)=0.1157该分格左侧的任任意点处的集集中荷载，产产生的跨中挠挠度计算Fmid(mmm)=P*LL2*(3**L^2-44*L2^22)/(488*D)=30..512*11725*((3*23000^2-44*17255^2)/((48*3228727000000))=0.11324.该分格产生生的集中荷载载对受力杆件件跨中产生的的总弯矩(1)100注注胶下中腰在在集中荷载作作用下产生的的弯矩按弯曲刚度比例例分配荷载分配荷载:Q1100注胶下下中腰=Q总总*(D1000注胶下中中腰/D总))=30..512*((3287227000000/3288727000000)=30..512所受荷载的设设计值计算::Q=1.44*Q=1.44*30.5512=42..717该分格左侧的任任意点集中荷荷载对受力杆杆件产生的弯弯矩计算Mmax(N..mm)=PP*L1*LL2/L=42..717*5575*17725/23300=184421.71105.该分格产生生的集中荷载载对受力杆件件跨中产生的的总剪力(1)100注注胶下中腰在在集中荷载作作用下产生的的总剪力按剪切刚度比例例分配荷载分配荷载:Q1100注胶下下中腰=Q总总*(D1000注胶下中中腰/D总))=30..512*((149266600/1149266600)=30..512所受荷载的设设计值计算::Q=1.44*Q=1.44*30.5512=42..717该分格左侧的任任意点集中荷荷载对受力杆杆件产生的剪剪力计算Mmax(N..mm)=PP*L1/LL=42..717*5575/23300=10..6792.1.6横杆件在均均布荷载和集集中荷载共同同作用下的中中点总挠度校校核11000注胶下中腰腰中点总挠度度校核1.11000注胶下中中腰中点总变变形计算F总==F均布+ΣΣF集中=4.1557+0.7753+1..079+11.079++0.6166+0.1662+0.1162+0..162+00.132=8.3001.21000注胶下中中腰中滑挠跨跨比计算挠跨比=F总//L=8.3022/23000=0.0044该门窗选用:双双层玻璃，柔柔性镶嵌：校校核依据ffmax/LL≤1//150且且famxx≤200mm0.004≤≤1/1550且88.302≤20mm，因因此:1000注胶下中中腰的挠挠度符合要求求。2.1.7横杆件在均均布荷载和集集中荷载共同同作用下的抗抗弯曲强度校校核11000注胶下中腰腰抗弯曲强度度校核1.11000注胶下中中腰总弯矩计计算M总==M均布+ΣΣM集中=3471184.7000+857798.4880+1222871.8800+1222871..800+885798..480+118421..710+118421..710+118421..710+118421..710=8382212.10001.21000注胶下中中腰弯曲应力力计算σmax=MM/Wσmax:计计算截面上的的最大弯曲应应力M:受力杆杆件承受的最最大弯矩W:净截面面抵抗矩σmax=MM/W=8382112.1000/97700=85.799485.794≤此类型型材允许的弯弯曲应力1135,因此抗弯弯强度满足要要求。2.1.8横杆件在均均布荷载和集集中荷载共同同作用下的抗抗剪切强度校校核11000注胶下中腰腰抗剪切强度度校核1.11000注胶下中中腰总剪力计计算Q总==Q均布+ΣΣQ集中=603..800+1149.2115+2133.690++213.6690+499.738++32.0338+32..038+332.0388+10.6679=13366.921.21000注胶下中中腰剪切应力力计算τmax=((Q*S)//(I*δ))τmax:计计算截面上的的最大剪切应应力Q:受力杆杆件计算截面面上所承受的的最大剪切力力S:材料面面积矩I:材料惯惯性矩δ:腹板的厚厚度矩τmax=((Q*S)//(I*δ))=(13366.926**6834))/(4699610*11.4)=13.899713.897≤此类型型材允许的抗抗剪切应力75,因此抗剪剪切能力满足足要求。2.1.9横杆件在均均布荷载和集集中荷载共同同作用下的受受力杆件端部部连接强度校校核1横杆件件型材端部单单个连接螺栓栓所承受的最最大荷载设计计值p0=1.4**Q总/nn:型材两端连连接螺栓总个个数=1.4*8862.5771/4=301.99002横杆件件型材端部单单个连接螺栓栓的抗剪允许许承载力Nv(N)=JJm*π*dd^2*[σσv]/4Jm每个连接件件的承剪面((个):1个个d连接螺栓螺纹纹处的外径((mm):22.5π圆周率:3..14159926[σv]螺栓抗抗剪允许应力力:190((N/mm^^2)Nv(N)=JJm*π*dd^2*[σσv]/4=1*3.144159266*2.5^^2*1900/4=932.6660按照《钢结构构设计规范GB500017-22003》7.2.11-1至7..2.1-22301.9000≤螺栓栓的抗剪允许许承载力9932.6660,因因此抗剪切切能力满足要要求。3横杆件件型材端部单单个连接螺栓栓的承压允许许承载力Nc(N)=dd*Σt*[[σc]d连接螺栓螺纹纹处的外径((mm):22.5Σt连接件中腹腹板的厚度==1.4[σc]螺栓承承压允许应力力:405((N/mm^^2)c(N)=d**Σt*[σσc]=2.5*1..4*4055=1417.5500按照《钢结构构设计规范GB500017-22003》7.2.11-3至7..2.1-44301.9000≤螺栓栓的承压允许许承载力11417.5500,因此承压压能力满足要要求。2.1.10横杆件综合合抗风压能力力计算横横杆件在均布布荷载和集中中荷载作用下下总受荷面积积计算：AA=826656.255+3306625+822656.225+812250+2225000++812500+2910093.8//2+4166875/22+2910093.8//2+625500/2++625000/2+622500/22=14767719mmm2本受力杆件在风风荷载作用下下，可简化为为承受矩形均布荷载L/150=55*Q*A**L3/(384**D)Q=76..8*D/((L2*150*AA)=76..8*3288727000000/((2300^^2*1500*14766719)**1000=2.115(kPPa)2.2竖杆杆件的挠度、弯弯曲应力、剪剪切应力计算算:构件件【竖杆件】的的各受荷区域域基本情况如如下图：构件件【竖杆件】的的由以下各型型材(衬钢))组合而成，它它们共同承担担【竖杆件】上的全部荷载：((1)铝合合金-1100注胶中中柱截截面参数如下下：惯惯性矩：699960抵抵抗矩：24495面面积矩：28865截截面面积：5565.6腹腹板厚度：【竖杆件】的的刚度计算((1)1000注胶中柱柱的弯曲刚度度计算DD(N.mmm2)=E*I==700000*699660=489972000000100注胶中柱柱的剪切刚度度计算DD(N.mmm2)=G*F==260000*565..6=147705600022.【竖杆件件】的组合受受力杆件的总总弯曲刚度计计算D(N.mmm2)=489772000000=489972000000【竖杆件】的的组合受力杆杆件的总剪切切刚度计算D(N.mmm2)=147005600==1470556002.2.2【竖杆件】的的受荷面积计计算11.左区域22的受荷面积积计算(三角角形)A(mm2))=(5000/2*5000)/2==62500022.右区域33的受荷面积积计算(三角角形)A(mm2))=(5000/2*5000)/2==62500033.【竖杆件件】的总受荷荷面积A(mm2))=625000+625500=12250002.2.3【竖杆件】所所受均布荷载载计算Q((N)=Wkk*A=976..380*11250000/10000000=122..0482.2.4【竖杆件】在在均布荷载作作用下的中点点挠度、弯矩矩、剪力计算算1在均布布荷载作用下下的中点挠度度计算1..100注胶胶中柱在均布布荷载作用下下的中点挠度度计算按弯曲刚度比例例分配荷载分配荷载:Q1100注胶中中柱=Q总**(D1000注胶中柱//D总)=1222.048**(489772000000/489972000000)=1222.048本受力杆件在风风荷载作用下下，可简化为为承受三角形均布荷载Fmid(mmm)=Q*LL3/(60*DD)=1222.048**500^33/(60**489722000000)=0.0052在均布布荷载作用下下的弯矩计算算1..100注胶胶中柱在均布布荷载作用下下的弯矩计算算按弯曲刚度比例例分配荷载分配荷载:Q1100注胶中中柱=Q总**(D1000注胶中柱//D总)=1222.048**(489772000000/489972000000)=1222.048所所受荷载的设设计值计算::Q=1.44*Q=1.4*122.0048=170.8867本受力杆件在风风荷载作用下下，可简化为为承受三角形均布荷载Mmax(N..mm)=QQ*L/6=170.8667*5000/6=14238..93在均布布荷载作用下下的剪力计算算1..100注胶胶中柱在均布布荷载作用下下的剪力计算算按剪切刚度比例例分配荷载分配荷载:Q1100注胶中中柱=Q总**(D1000注胶中柱//D总)=1222.048**(147005600//147055600)=1222.048所所受荷载的设设计值计算::Q=1.44*Q=1.4*122.0048=170.8867本受力杆件在风风荷载作用下下，可简化为为承受三角形均布荷载Qmax(N))=±Q/44=1700.867//4=42..7172.2.5【竖杆件】在集中荷载作用下的中点挠度、弯矩、剪力计算2.2.6竖杆件在均均布荷载和集集中荷载共同同作用下的中中点总挠度校校核11000注胶中柱中中点总挠度校校核1.11000注胶中柱柱中点总变形形计算F总==F均布+ΣΣF集中=0.0552=0.0551.21000注胶中柱柱中滑挠跨比比计算挠跨比=F总//L=0.0522/500=0.0000该门窗选用:双双层玻璃，柔柔性镶嵌：校校核依据ffmax/LL≤1//150且且famxx≤200mm0.000≤≤1/1550且00.052≤20mm，因因此:1000注胶中柱柱的挠度度符合要求。2.2.7竖杆件在均均布荷载和集集中荷载共同同作用下的抗抗弯曲强度校校核11000注胶中柱抗抗弯曲强度校校核1.11000注胶中柱柱总弯矩计算算M总==M均布+ΣΣM集中=142338.9200=142338.92001.21000注胶中柱柱弯曲应力计计算σmax=MM/Wσmax:计计算截面上的的最大弯曲应应力M:受力杆杆件承受的最最大弯矩W:净截面面抵抗矩σmax=MM/W=142388.920//2495=5.70775.707≤≤此类型材材允许的弯曲曲应力1335,因因此抗弯强强度满足要求求。2.2.8竖杆件在均均布荷载和集集中荷载共同同作用下的抗抗剪切强度校校核11000注胶中柱抗抗剪切强度校校核1.11000注胶中柱柱总剪力计算算Q总==Q均布+ΣΣQ集中=42.7717=42.771.21000注胶中柱柱剪切应力计计算τmax=((Q*S)//(I*δ))τmax:计计算截面上的的最大剪切应应力Q:受力杆杆件计算截面面上所承受的的最大剪切力力S:材料面面积矩I:材料惯惯性矩δ:腹板的厚厚度矩τmax=((Q*S)//(I*δ))=(42.7717*28865)/((699600*1.4))=1.25001.250≤≤此类型材材允许的抗剪剪切应力775,因因此抗剪切切能力满足要要求。2.2.9竖杆件在均均布荷载和集集中荷载共同同作用下的受受力杆件端部部连接强度校校核1竖杆件件型材端部单单个连接螺栓栓所承受的最最大荷载设计计值p0=1.4**Q总/nn:型材两端连连接螺栓总个个数=1.4*1122.0448/4=42.712竖杆件件型材端部单单个连接螺栓栓的抗剪允许许承载力Nv(N)=JJm*π*dd^2*[σσv]/4Jm每个连接件件的承剪面((个):1个个d连接螺栓螺纹纹处的外径((mm):22.5π圆周率:3..14159926[σv]螺栓抗抗剪允许应力力:190((N/mm^^2)Nv(N)=JJm*π*dd^2*[σσv]/4=1*3.144159266*2.5^^2*1900/4=932.6660按照《钢结构构设计规范GB500017-22003》7.2.11-1至7..2.1-2242.717≤螺栓的的抗剪允许承承载力9332.6600,因此此抗剪切能能力满足要求求。3竖杆件件型材端部单单个连接螺栓栓的承压允许许承载力Nc(N)=dd*Σt*[[σc]d连接螺栓螺纹纹处的外径((mm):22.5Σt连接件中腹腹板的厚度==1.4[σc]螺栓承承压允许应力力:405((N/mm^^2)c(N)=d**Σt*[σσc]=2.5*1..4*4055=1417.5500按照《钢结构构设计规范GB500017-22003》7.2.11-3至7..2.1-4442.717≤螺栓的的承压允许承承载力14417.5000,因因此承压能能力满足要求求。2.2.10竖杆件综合合抗风压能力力计算竖竖杆件在均布布荷载和集中中荷载作用下下总受荷面积积计算：AA=625500+622500=1250000mm2本受力杆件在风风荷载作用下下，可简化为为承受三角形均布荷载L/150=QQ*A*L3/(60*DD)Q=60**D/(L2*150*AA)=60**489722000000/(5000^2*1550*1255000)**1000=62..68(kkPa)2.3竖杆杆件的挠度、弯弯曲应力、剪剪切应力计算算:构件件【竖杆件】的的各受荷区域域基本情况如如下图：构件件【竖杆件】的的由以下各型型材(衬钢))组合而成，它它们共同承担担【竖杆件】上的全部荷载：((1)铝合合金-1100注胶勾勾企截截面参数如下下：惯惯性矩：1112230抵抵抗矩：48809面面积矩：34465截截面面积：6663.9腹腹板厚度：【竖杆件】的的刚度计算((1)1000注胶勾企企的弯曲刚度度计算DD(N.mmm2)=E*I==700000*1122230=788561000000100注胶勾企企的剪切刚度度计算DD(N.mmm2)=G*F==260000*663..9=172261400022.【竖杆件件】的组合受受力杆件的总总弯曲刚度计计算D(N.mmm2)=785661000000=785561000000【竖杆件】的的组合受力杆杆件的总剪切切刚度计算D(N.mmm2)=172661400==1726114002.3.2【竖杆件】的的受荷面积计计算11.左区域11的受荷面积积计算(梯形形)A(mm2))=(5755/2*5775/2)++(13000-575))*575//2=2911093.8822.右区域55的受荷面积积计算(梯形形)A(mm2))=(11550/2*11150/22)+(13300-11150)*11150/22=416887533.【竖杆件件】的总受荷荷面积A(mm2))=2910093.8++4168775=7077968.882.3.3【竖杆件】所所受均布荷载载计算Q((N)=Wkk*A=976..380*77079688.8/100000000=691..2472.3.4【竖杆件】在在均布荷载作作用下的中点点挠度、弯矩矩、剪力计算算1在均布布荷载作用下下的中点挠度度计算1..100注胶胶勾企在均布布荷载作用下下的中点挠度度计算按弯曲刚度比例例分配荷载分配荷载:Q1100注胶勾勾企=Q总**(D1000注胶勾企//D总)=6911.247**(785661000000/785561000000)=6911.247本受力杆件在风风荷载作用下下，可简化为为承受梯形均布荷载Fmid(mmm)=Q*LL3/(60.334615**D)=6911.247**1300^^3/(600.346115*785561000000)=3.2202在均布布荷载作用下下的弯矩计算算1..100注胶胶勾企在均布布荷载作用下下的弯矩计算算按弯曲刚度比例例分配荷载分配荷载:Q1100注胶勾勾企=Q总**(D1000注胶勾企//D总)=6911.247**(785661000000/785561000000)=6911.247所所受荷载的设设计值计算::Q=1.44*Q=1.4*691.2247=967.7746本受力杆件在风风荷载作用下下，可简化为为承受梯形均布荷载Mmax(N..mm)=QQ*L/6..0576992=967.7446*13000/6.00576922=2076811.4003在均布布荷载作用下下的剪力计算算1..100注胶胶勾企在均布布荷载作用下下的剪力计算算按剪切刚度比例例分配荷载分配荷载:Q1100注胶勾勾企=Q总**(D1000注胶勾企//D总)=6911.247**(172661400//172611400)=6911.247所所受荷载的设设计值计算::Q=1.44*Q=1.4*691.2247=967.7746本受力杆件在风风荷载作用下下，可简化为为承受梯形均布荷载Qmax(N))=±Q*((1-a/LL)/2=967..746*((1-.444230766923077692)//2=269..8522.3.5【竖杆件】在集中荷载作用下的中点挠度、弯矩、剪力计算2.3.6竖杆件在均均布荷载和集集中荷载共同同作用下的中中点总挠度校校核11000注胶勾企中中点总挠度校校核1.11000注胶勾企企中点总变形形计算F总==F均布+ΣΣF集中=3.2003=3.2001.21000注胶勾企企中滑挠跨比比计算挠跨比=F总//L=3.2033/13000=0.0022该门窗选用:双双层玻璃，柔柔性镶嵌：校校核依据ffmax/LL≤1//150且且famxx≤200mm0.002≤≤1/1550且33.203≤20mm，因因此:1000注胶勾企企的挠度度符合要求。2.3.7竖杆件在均均布荷载和集集中荷载共同同作用下的抗抗弯曲强度校校核11000注胶勾企抗抗弯曲强度校校核1.11000注胶勾企企总弯矩计算算M总==M均布+ΣΣM集中=2076681.4000=2076681.40001.21000注胶勾企企弯曲应力计计算σmax=MM/Wσmax:计计算截面上的的最大弯曲应应力M:受力杆杆件承受的最最大弯矩W:净截面面抵抗矩σmax=MM/W=2076881.4000/48099=43.188643.186≤此类型型材允许的弯弯曲应力1135,因此抗弯弯强度满足要要求。2.3.8竖杆件在均均布荷载和集集中荷载共同同作用下的抗抗剪切强度校校核11000注胶勾企抗抗剪切强度校校核1.11000注胶勾企企总剪力计算算Q总==Q均布+ΣΣQ集中=269..852=269..851.21000注胶勾企企剪切应力计计算τmax=((Q*S)//(I*δ))τmax:计计算截面上的的最大剪切应应力Q:受力杆杆件计算截面面上所承受的的最大剪切力力S:材料面面积矩I:材料惯惯性矩δ:腹板的厚厚度矩τmax=((Q*S)//(I*δ))=(269..852*33465)//(1122230*1..4)=5.95115.951≤≤此类型材材允许的抗剪剪切应力775,因因此抗剪切切能力满足要要求。2.3.9竖杆件在均均布荷载和集集中荷载共同同作用下的受受力杆件端部部连接强度校校核1竖杆件件型材端部单单个连接螺栓栓所承受的最最大荷载设计计值p0=1.4**Q总/nn:型材两端连连接螺栓总个个数=1.4*6691.2447/4=241.9932竖杆件件型材端部单单个连接螺栓栓的抗剪允许许承载力Nv(N)=JJm*π*dd^2*[σσv]/4Jm每个连接件件的承剪面((个):1个个d连接螺栓螺纹纹处的外径((mm):22.5π圆周率:3..14159926[σv]螺栓抗抗剪允许应力力:190((N/mm^^2)Nv(N)=JJm*π*dd^2*[σσv]/4=1*3.144159266*2.5^^2*1900/4=932.6660按照《钢结构构设计规范GB500017-22003》7.2.11-1至7..2.1-22241.9366≤螺栓栓的抗剪允许许承载力9932.6660,因因此抗剪切切能力满足要要求。3竖杆件件型材端部单单个连接螺栓栓的承压允许许承载力Nc(N)=dd*Σt*[[σc]d连接螺栓螺纹纹处的外径((mm):22.5Σt连接件中腹腹板的厚度==1.4[σc]螺栓承承压允许应力力:405((N/mm^