长江大桥单跨吊钢箱梁悬索桥施工监控实施细则

PAGEIIPAGEII国家高速公路网网成渝地区环环线纳溪~宜宾段公路路（E8合同段）南溪长江大桥施工监控实施细细则PAGEPAGE2长沙理工大学四四川宜泸高速速公路桥隧监控量测组组2011年4月月PAGE一工程概况况1.1工程简简介宜泸高速公路是是国家高速公公路网成渝地地区环线的重重要路段，地地处长江上游游经济带和成成渝经济圈核核心区域，是是四川省重要要的省际干线线公路通道。南南溪长江大桥桥是宜泸高速速公路的重要要控制性工程程之一，大桥桥为主跨820m的单跨吊钢钢箱梁悬索桥桥，总体布置置如图1所示，设计计荷载等级为为公路-Ⅰ级，主缆分跨跨为192+8820+3776m，南溪大桥总体布布置示意中跨为悬吊结构构，跨中设置置中央扣；主主缆在成桥状状态下的垂跨跨比为：北边边跨1:2377.5，中跨1/10，南边跨1:2177.6，主缆横桥向向中心间距为为29.1mm；桥面宽度度布置为0.84m吊索锚固区区（风嘴）+1.78人行道+0.522m防撞护栏+10.775m车行道+2.0m中央分隔带+10.775m车行道+0.522m防撞护栏+1.78人行道0.84m吊索锚固区区（风嘴），主主桥宽29.8m，引桥宽28.0m。主缆采用预制平平行钢丝索股股(PPWSS)，每根主缆缆中，从北锚锚碇到南锚碇碇的通长索股股有87股，边跨另另增设2根锚于主索索鞍上的背索索，每根主缆缆由127根直径为5.1mm、公称抗拉拉强度为1670MMPa的高强度镀镀锌钢丝组成成。吊索设于中跨，桥桥塔侧吊索距距桥塔中心线线水平距离为为13.2m，其余吊索索水平间距为为12.8m，全桥范围内内对称布置63对吊索上端端通过索夹与与主缆相连，下下端与主梁相相连，根据吊吊索和索夹的的受力特点，并并综合考虑吊吊索和索夹的的材料性能、制制造、加工、安安装维护、后后期更换等影影响因素，用用的索夹为上上下两半夹紧紧相连，接缝缝处嵌填橡胶防水条，吊吊索上下端均均为销接式。主梁采用钢箱梁梁，全桥共分分65个梁段，其其中60个标准梁段段，标准长度度为12.8m，其余5个为特殊梁梁段，标准梁段最最大重量约为为150T，最大梁段段起吊重量为为180T（跨中段），钢箱梁约束情况为：在北塔和南塔各设一对竖向支座，在南北塔各设一对横向抗风支座，北塔和南塔各设一对纵向阻尼装置。索塔为门式框架架结构，单个个索塔有两个个塔肢两道横横梁，塔肢为为空心普通钢钢筋混凝土箱箱型截面，上上下两道横梁梁为预应力空空心箱型截面面，索塔基础础均采用18根直径为2.5m的钻孔灌注注桩，行列式式布置，按嵌嵌岩桩设计。南北锚碇分别为为隧道锚和重重力式锚，隧隧道锚中轴线线长度为69.7m，其中前锚锚室轴线长度度为39.7m，锚塞体轴轴线长度为27m，后锚室轴轴线长度为3m，隧道锚上上方为公路隧隧道；重力式式锚基础采用用浅埋箱型扩扩大基础，其其前部为空心心箱式（内填填卵石）基础础和散索鞍支支墩，后部为为实心锚块基基础，结构中中心后移有利利于锚碇抗倾倾覆。二索塔施工监监控本阶段要做的主主要工作内容容有：索塔的应变计的的安装及测试试，即索塔每每浇注1～2个阶段后对对主要应变计计埋设截面进进行一次观测测；根据施工工序，本本阶段对索塔塔的应力测量量，主要以观观测为主，掌掌握应力状态态及其变化规规律；分析混凝土收缩缩与徐变的对对结构线形及及内力的影响响；加强温度观测，分分析温变效应应对索塔线形形及内力的影影响；索塔完成后，选选择具有典型型代表意义的的天气，对索索塔塔顶位移移进行24小时连续观观测；了解索塔承台在在施工过程中中的沉降及变变位情况，为为后续主梁施施工监控做准准备。三猫道施工监监控3.1监控内内容猫道形成后的标标高猫道承重绳空缆缆状态下的标标高猫道施工过程中中塔的偏位及及索塔根部应应力猫道及承重绳温温度3.2计算内内容在猫道架设前，通通过仿真计算算，得出猫道道空缆线形和和成型线形控控制点坐标，猫猫道架设过程程中的控制截截面应力及塔塔顶偏位。3.3监控流流程索塔偏位测量：：在调整承重重绳线形之前前，首先测量量索塔偏位情情况，根据实实测偏位情况况对承重绳控控制点坐标进进行修正。温度测量：测量量承重绳温度度，作为控制制点坐标调整整依据。猫道空缆线形调调整：根据实实测的索塔偏偏位和温度，修修正猫道承重重绳控制点坐坐标，调整线线形。猫道成型线形调调整：采用与与空缆线形调调整相同的方方法进行成型型线形的调整整。索塔应力测试：：由于采用中中边跨不平衡衡方式架设猫猫道，在猫道道架设过程中中定期对索塔塔关键截面应应变计进行测测量3.4监控实实施方法线形控制：在夜夜间气温、风风速稳定的时时间段对猫道道承重绳进行行调整。猫道道承重绳在架架设阶段为自自由悬挂状态态其线形为悬悬链线，跨中中垂度f一旦确定，线线形就确定下下来。猫道空空缆线形及成成型线形通过过中跨跨中及及边跨跨中3个控制点的的标高来控制制。在承重绳绳架设过程中中，由于无法法在承重绳上上架设棱镜测测量，故基于于三角高程与与前方交会测测量原理，根根据猫道线形形控制点坐标标来计算测站站点-后视点连线线与测站点-控制点连线线之间坐标方方位角，以此此来调整猫道道线形。猫道道施工过程中中，承重绳长长度与标高之之间的调整关关系可参考：：中跨：Δf=2.07××ΔL，南边跨：：Δf=5.7533×ΔL，北边跨：：Δf=6.2799×ΔL。温度测量：猫道道承重绳调整整过程中用点点温计测量承承重绳的温度度，由于此时时猫道无法上上人，因此只只测量承重绳绳在塔顶及锚锚碇的温度作作为承重绳的的平均温度，为为承重绳的调调整提供依据据。由于日照照温差对承重重绳的影响很很大，因此承承重绳的最终终测量应在阴阴天或早晨太太阳未出前温温度稳定时进进行。猫道全全部形成后，由由于施工误差差及设计荷载载与实际荷载载的不一致，需需对猫道标高高进行整体调调整，此时，仍仍可采用点温温计测量边跨跨的锚固点及及跨中（共3点），中跨跨的锚固点、四四分之一跨中中、跨中（5个点）的上上下左右的温温度，以此求求得猫道的温温度。根据实实测温度对猫猫道线形控制制点坐标进行行修正。应力测试：在承承重绳架设过过程中定期对对索塔关键截截面应变计进进行测量，及及时预警。同同时在猫道施施工开始前、承承重绳施工完完成后、全部部猫道施工完完成后分三次次对塔内的所所有应力传感感器进行测量量。索塔偏位测量：：以《南溪长长江大桥主塔塔变位观测报报告》中的测测量数据作为为索塔空间位位置的初值，在猫道施工的各个阶段对索塔的偏位情况采用侧边前方交会法进行测量，根据索塔的偏位情况及时调整施工，保证索塔的安全，并考虑索塔偏位对承重绳标高的影响。具体棱镜预埋见下示意图。图2棱镜预预埋示意图图3棱镜支支座示意图四塔、锚联测测上部结构施工前前，应进行塔塔、锚联测，获获得准确的各各关键控制点点的实际数据据。在上部构构造施工前，首首先收集锚锭锭、索塔和散散索鞍、主鞍鞍座控制测量量和竣工测量量的资料，分分析了解这些些与悬索桥上上部构造施工工密切相关的的建筑物和机机械构件的施施工和安装的的精度。4.1测量内内容（1）、主索鞍鞍和散索鞍的的具体坐标；；（2）、各主索索鞍、散索鞍鞍的里程、中中线和高差；；（3）、南北索索塔间跨径和和高差；（4）、同岸索索塔上下游两两塔柱间距和和高差；4.2测量方方法根据局部测量控控制网点，采采用测边交会会或边角交会会或极坐标方方法和悬挂钢钢尺水准测量量或直接水准准测量的方法法，实测主鞍鞍座和散索鞍鞍的三维位置置以及各主鞍鞍座、各散索索鞍的里程、中中线和高差的的测量，而南南北索塔间跨跨径和高差的的测量以及同同一索塔上下下游两塔柱间间间距和高差差的测量，可可在塔顶和上上横梁，直接接采用测距仪仪或全站仪测测量跨径和间间距；在塔顶顶，直接采用用精密水准仪仪以跨河水准准测量的方式式，测量南北北索塔间的高高差以及同一一索塔上下游游两塔柱间的的高差。以上数据，是悬悬索桥上部构构造施工监控控计算和变形形监测的重要要依据和原始始数据，必须须在上部构造造施工前准确确地采集。五猫道架设完完成后索塔测测试5.1温度测试试在索塔沿竖向设设置两层温度度传感器（索索塔底部及塔塔顶），测量量索塔外表面面的温度。每每间隔1h记录一次环环境温度及索索塔表面温度度，通过上述述测量确定日日照温差对索索塔偏移的影影响，并建立立二者的关系系，同时确定定主缆架设时时夜晚调索的的最佳时间段段。5.2观测索塔塔控制截面应应力猫道架设完成后后，对索塔控控制截面的应应力进行连续续观测，剔除除温度变化产产生的影响，再再一次验证理理论计算结果果的准确性或或对计算参数数进行修正，以以为后续进行行的主缆施工工奠定坚实基基础。5.3索塔（主主索鞍）间距距、标高测试试导索及猫道架设设后，即有荷荷载作用于索索塔上，此时时索塔要发生生偏移。滤去去日照温差及及猫道影响，调调整主索鞍，使使其与索塔轴轴心吻合，即即跨距达到设设计值L0一△0，△0为温差及猫猫道的影响值值，这是一个个反复过程。通通过非线性计计算，将计算算结果与裸塔状态进进行比较，确确定猫道对未未来的影响，并并校核测量主主索鞍预偏移移量。六主缆架设监监控6.1基准索股股架设监控6.1.1索鞍鞍预偏量的确确定悬索桥加劲梁吊吊装过程中索索塔受中跨主主缆的拉力T、边跨主缆缆的拉力T＇及索塔本本身的重力作作用。中、边边跨主缆张力力水平分力的的不同及主缆缆拉力的竖向向分力的偏心心导致索塔发发生偏位，的变化又引引起主缆的拉拉力及索鞍中中心（即主缆缆拉力的竖向向分力作用点点）发生变化化，当较大时，索塔截面将将出现较大的的拉压应力，这这将不利于截截面受力，为为此可通过对对主索鞍鞍座座进行预偏，来来逐步消除此此项因素给索索塔结构带来来的影响；此此外，由于散散索鞍的两侧侧的索力不等等将对散索鞍鞍产生类似的的影响，因此此，在监控过过程中应对主主索鞍及散索索鞍进行预偏偏。对主索鞍预偏量量，采用大型型游标卡尺通通过量测主索索鞍固定标志志点与索塔塔塔顶偏位固定定观测点之间间的几何位置置关系，获取取主鞍在塔顶顶的相对预偏偏量。对散索索鞍预偏量，采采用在散索鞍鞍顶面中心设设置固定观测测点，利用全全站仪观测固固定点的坐标标变化，然后后依据几何关关系推求散索索鞍预偏量。6.1.2控制制参数的确定定基准索股在在架设阶段为为自由悬挂状状态其线形为为悬链线，跨跨中垂度f一旦确定，索索股线形就确确定下来。跨跨中垂度f由跨中标高高来确定，在在这一阶段选选取跨中标高高H1、H2、H3及索鞍处(共5个点)的标高作为为控制参数，通通过对跨中标标高的调整来来调整跨中垂垂度f1，f2，f3，达到调整整基准索股线线形的目的。基准索股在中跨跨、边跨进行行标高控制，在在锚跨则进行行张拉控制，选选取张力控制制力为控制参参数。6.1.3参数数的计算在考虑温度、施施工误差、猫猫道影响及吊吊装顺序的情情况下对基准准索的控制参参数进行计算算，得到不同同温度情况下下的控制参数数的值。6.1.4温度度测试温度测试断面沿沿索长布置，共共布置7个断面，每每个断面上下下左右布设4个温度传感感器测得温度度。基准索股股架设时，温温度测点加密密一倍，并根根据温度变化化情况增减测测点（由施工工单位配合监监控单位完成成）。具体布布置如下图图4主缆温温度测点布置置图6.1.5主缆缆标高监测（1）测点布置置：在主缆边边跨跨中、索索塔顶、中跨跨四分点（L/4、L/2、3L/4）上（共7个点、上下游游共14个点）设置标标高观测点，如图5所示，测点须用红漆做出明显标记。主缆索股架设阶段标高的观测可只用主缆索股边跨跨中、中跨跨中这3个点即可。图5主缆标高高测点布置（2）测试方法法：通过对测测点的绝对标标高的观测确确定主缆线形形，一般采用用全站仪进行行三角高程测测量。主缆基准索股绝绝对垂度的监监控，实质上上是基准索股线形形的监控，也也就是对基准准索股等重要要部位进行测测量，如图5所示的部位位的绝对垂度度即标高的测测量，并将其其与理论值相相比较，以控控制和调整索索股的线形。垂垂度测量应采采用两种不同的测测量方法进行行测量，以便便相互验证、相相互校核，从从而确保索股股的线型。基基准索股标高高的调整在悬悬索桥上部结结构构造施工工过程中占据据十分重要的的位置，基准准索股的线性性基本上决定定了今后主缆缆的线形，因因为主缆其它它索股的标高高是根据基准准索进行相对对控制的，因因而基准索的的测量应绝对对可靠和满足足精度要求，同同时还应考虑虑温度等其它它因素的影响响。为尽量避避免温度场的的影响，一般般选择夜间进进行测量。基准索股垂度测测量的方法一一般有两种：：单向三角高高程中间法及及单向三角高高程测量法。基准索股垂度测测量的第一种种方法是：单单向三角高程程中间法，众众所周知。宽宽阔水面上空空进行三角高高程测里，由由于水网地这这大气折光的的影响复杂性性和竖直角对对高差的影响响随距离的增增大而增大，所所以长距离的的三角高程测测量的精度较较低，一般1000~~1500mm的距离三角角高程的精度度在5~10ccm左右，甚至至更大；而对对向三角高程程可较大程度度地减少大气气折光的影响响，但对于基基准索股垂度度的测量，根根本无法进行行对向观测，因因此，为了达达到基准索股股垂度测量的的精度要求，在在单向的情况况下，只能采采用三角高程程中间法，即即在待测点附附近，选择外外界条件与待待测点相似的的水准点。垂垂度量测时，在在测站上分别别观测待测点点和水准点的的竖直角，继继而求出水准准点和待测点点间的高差，最最后根据水准准点的高程和和观测高差计计算待测点高高程，此法由由于能观测到到的是高差值值，可认为大大气折光的影影响在高差的的计算中得到到大部分的消消除，因而待待测点的高程程能达到一定定的精度，如如果此法运用用得当，在1000mm~15000m的范围内，绝绝对垂度的测测量可达到正正负2.0~22.5cm的精度，可可满足大型悬悬索桥基准索索股架设精度度要求。基准索股测量的的第二种方法法是：单向三三角高程测量量，在数据处处理时考虑由由于当地大气气折光系数的的改正和地球球曲率的改正正，而当地水水面大气折光光系数的获取取，可根据跨跨河水准测量量和同时对向向三角高程对对比实验的方方法，在当地地不同气象条条件下经过实实验获取，若若实验的方法法得当，实验验的次数足够够多的情况下下，所获得的的大气折光系系数具有一定定的代表性。可可对观测的垂垂直角进行改改正，最后采采用改正后的的垂直角计算算待测点的高高程。此法运运用得好的话话，亦可达到到第一种方法法的精度，因因而两种方法法可交替或同同时使用，相相互校核，以以达到测量值值绝对可靠和和高精度的目目的。在宜昌长江大桥桥和四渡河大大桥、虎门大大桥及海沧大大桥悬索桥上上部构造施工工过程中，基基准索股、普普通索股和主主缆绝对垂度度的测量，大大多采用第二二种方法，即即用经球气差差系数改正后后的单向三角角高程测量的的方法，关键键部位采用第第一种方法即即单向三角高高程中间法进进行复核，实实践证明这个个测量方案在在多座大桥的的监控中取的的较好的监控控效果，因此此，本桥的上上部构造施工工中，也将采采用该测量方方案进行主缆缆索股监控。6.1.6基准准索调整索股垂度的调整整，在夜间气气温、风速稳稳定的时间段段进行，气温温稳定的基本本条件为：索索股径向温差差＜1℃；索股轴向向温差＜2℃。垂度调整整量△f与索长调整整量△L关系，随垂垂跨比ni而变化，边边跨考虑倾角角α的影响（中中跨关系为△L=16ni△f/3、边跨关系系为△L=16ni△f/（3cos3α）。在进行行索股调整前前对基准索股股的两边跨及及中跨跨中标标高进行观测测，得当时的的值fi，进行温度度、猫道影响响、施工误差差修正后与设设计值比较，计计算出中跨索索股的调整量量△fi，进而得到到调整长度△li。为防止索索股在鞍槽前前产生垂曲现现象，一般在在拖拉出发侧侧的塔顶将索索股固定，即即在北塔顶固固定，在南塔塔顶用牵引设设备牵拉索股股，由中跨向向边跨牵入长长度△l2，可在鞍内内作记号以控控制牵入长度度。为加快调调整进度也可可同时调整北北边跨索股的的垂度。在中中跨跨中垂度度符合设计要要求后，将南南塔主索鞍处处索股锚固好好不产生移动动，进行南边边跨索股垂度度调整。边跨跨索长调整量量为△li（i=1，3）。在基准索股架设设调整完后连连续观测3天以上，每每天观测选在在夜间温度稳稳定的时段进进行，每隔1小时观测一一次，直至基基准索股垂度度稳定度达到到要求，才可可进行一般索索股的架设与与调整。6.1.7基准准索锚跨张力力的控制当中跨、边跨的的标高调整完完成后，即可可进行锚跨的的张力。锚跨跨主缆索股张张拉时，通过过设置于千斤斤顶上的压力力传感器进行行张拉力的控控制，并与油油压表的读数数相互复核。一一般压力传感感器精度较高高，但是当两两者出现明显显差异时，应应及时分析原原因。传感器测定精度度较高，但是是成本较大，不不可能大规模模采用。频率率式测索仪的的测量方便快快捷，但是使使用前必须进进行必要的标标定、参数识识别及误差分分析，并与传传感器测试结结果进行比较较。锚跨张力力的后期观测测主要使用频频率法。6.2非基准准索股架设监控控目前，用预制平平行钢丝索股股编缆架设时时，通常有2种方法：标标志法和垂度度调整法。白白天用标志法法，即索股在在工厂预制，利利用工厂的精精密丈量设备备，在钢丝上上标明各鞍座座中心的对应应标志，在架架设时将此标标志与鞍座中中点相符；夜夜晚用垂度调调整法，就是是在温度稳定定的夜间与基基准索股比照照，进行架设设索股垂度测测定，通过温温度修正进行行垂度调整。对一般索股的架架设，采用两两法合用的架架设方法，工工作程序如下下：白天将索股N岸岸侧标志对准准此岸侧鞍座座圆弧标志点点，并将跨中中垂度抬高规规定高度，采采用标志法将将索股架好。午夜温度稳定后后，再用垂度度调整法调索索。首先，用用专用卡尺测测定架设索股股中跨垂度与与基准索股的的垂度差；见见图6。同时，还还测定基准索索股与架设索索股的索温，并并确定相对温温差。测定后，相对垂垂度差，由下下式计算：△f1=H-（di＋D＋△h1十△h2）式中：H——卡卡尺测得的尺尺寸；di——所调索索股与基准索索股间的设计计高差；D——索股直径径。△h1、△h22，——可直接测读读的上、下尺尺寸。索长增增量△L同时还应考考虑它与基准准索股之间的的相对温度差差，其值可由由下式计算：：△L=α(△f1十△f)（α=16n22/3，△f为相对温差差引起的垂度度调整量）图6其它索股调调整当S岸侧塔顶鞍鞍座处放出调调整量后，在在鞍座处将索索股锁定。此后，分别在两两边跨，测量量被调索股与与基准索股的的索温及垂度度差，并作边边跨垂度调整整，其方法同同中跨，只是是其缆索增量量由下式计算算：△L=β(△ff1＋△f)（β=16nii/（3cos3α），△f为相对温差差引起的垂度度调整量）在散索鞍处放出出调整量后锁锁定。锚跨按张拉力控控制，使其索索股张力与设设计计算值误误差在设计充充许范围内。反复调整，直至至所有索股张张力及垂度均均达设计要求求。七索夹施工放放样监测主缆施工完成后后，应先实测测出主缆的线线形、两个索索塔塔顶的里里程、以及两两个索塔间的的间距（即跨跨径），以为为索夹位置的的监控计算和和测量放样提提供一组初始始数据，索夹夹位置的测量量放样，可采采用全站仪极极坐标方法进进行。施测时时，测站点和和后视点均设设置在索塔的的塔顶，测量量放样的时间间应选择在风风小和夜间温温度稳定的时时候进行，因因为在夜间，主主缆的顺桥向向和横桥向温温度、主缆的的内外温度以以及上下游主主缆间的温度度较差较小，主主缆不发生扭扭转；索夹位位置测量放样样的数据计算算包括两方面面的内容：吊吊索中心线和和主缆中心线线在空缆线形形下的坐标，其其次是计算各各个索夹的中中心线到其两两端的距离，对对于前者，计计算的依据是是任意两吊索索中心线与主主缆中心线交交点之间主缆缆的无应力长长度在任何线线形状态下均均相等，这方方面的计算内内容较为复杂杂，由监控单单位计算提供供，对于后者者，不同位置置的索夹，计计算出的放样样数据也不同同：由于索夹夹的数量较多多，需要多次次(天)完成，因而而放样时应量量测空气温度度和主缆温度度，并尽量在在温度基本相相同的条件下下进行索夹放放样。八加劲梁架设设阶段的监控控8.1吊装前前的测量准备备工作、数据据收集及考虑虑因素本阶段对成桥线线形的影响因因素很多，一一般来说有吊吊装加劲梁前前结构的实际际状态、结构构实际材料特特性的变化、温温度场、施工工荷载、索鞍鞍位置调整，加加劲粱吊装及及固结次序、施施工中结构的的实际受力体体系、索夹的的安装、吊索索的长度、加加劲梁自重及及尺寸等。吊装前结构实际际状态吊装加劲梁前结结构的实际状状态参数，特特别是主缆成成缆线形对结结构的非线性性计算有很大大的影响，须须对这些状态态参数进行测测定：Ⅰ、索塔塔顶标标高和纵向水水平偏移的测测定这些数据的观测测，应选择主主缆表面温度度相对稳定时时进行。Ⅱ、散索鞍顶面面中心标高测测定在紧缆后解除对对散索鞍的约约束，导致散散索鞍的初始始倾角发生变变化，有必要要对散索鞍顶顶面中心标高高及其倾角再再次进行测定定，这一观测测也应在主缆缆表面温度相相对稳定时进进行。Ⅲ、成缆线形的的测定成缆线形的测定定宜安排在与与塔顶水平、纵纵向位移以及及散索鞍顶中中心标高测量量的同一时间间（同一温度度）进行。施施测时确保主主缆表面温度度达到相对稳稳定。主缆线形测点应应加密布置，具具体为：两边边跨布置在跨跨距的1/4、1/2及3/4处，中跨布布置在两索塔塔中心距的1/8、1/4、1/2、3/4及7/8处。对这些些点位放样时时，应按实测测的各跨跨径径施放。点位位施放好后，选选择主缆表面面温度相对稳稳定的阶段进进行线形观测测。Ⅳ、主鞍座纵向向预偏差的测测定主鞍座纵向预偏偏量，可采用用水平尺结合合钢尺丈量的的方法在塔顶顶直接量得。在在塔顶量得的的主鞍座纵向向预偏量应扣扣除塔顶水平平位移的影响响，最终给出出主鞍座中心心相对于索塔塔理论中心的的绝对预偏量量。V、主缆成形后后的直径测定定对主缆成形后的的直径测定，选选择主缆表面面温度相对稳稳定时，在两两边跨及跨中中选择多个截截面进行测定定，最后取得得平均值并修修正到标准温温度条件下。这这里有二个问问题，其一是是内外温度差差，其二是缆缆索的孔隙率率。通过对结构的实实际状态进行行观测，便得得到整个结构构非线性分析析所需的结构构初始状态，为为结构的非线线性分析计算算作好了准备备工作。结构材料特性在结构计算中考考虑混凝土塔塔的收缩与徐徐变；主缆及及加劲粱材料料特性，据实实测数据而定定。温度场在进行状态参数数观测时，进进行温度观测测，再利用计计算程序进行行温度场计算算。此时的温温度场沿纵向向（索的方向向）是变化的的，缆索内外外温度也是不不同的。加劲梁吊装及固固结或铰结次次序加劲梁吊装及固固结次序，根根据设计要求求、施工要求求和成桥后结结构内力尽可可能小以及结结构梁线形能能符合设计要要求的原则来来确定。主索鞍的顶推次次数及顶推量量的确定主缆架设前，在在塔顶设置主主索鞍预偏量量。在加劲梁梁吊装过程中中，对主索鞍鞍进行顶推。对索鞍顶推量的的控制，其实实质就是要控控制索塔身应应力不超过容容许值，确保保索塔塔身在在施工中的安安全。要确定定主索鞍的顶顶推量与顶推推次数，应首首先确定主索索鞍自由滑移移量在吊装过过程中的位移移累积量，然然后，再根据据索塔顶沿纵纵桥向分别向向前与向后容容许水平位移移量之和，来来确定主索鞍鞍的一次顶推推量，进一步步可确定出主主索鞍的顶推推次数与顶推推时间。索塔顶沿纵桥向向分别向前与与向后的容许许水平位移量量，主要由索索塔身应力来来确定，即其其塔身应力不不应超过限定定值。在塔身身拉、压限定定应力范围内内，吊装初期期由于塔顶竖竖向压力较小小，主索鞍偏偏离塔中心较较远，塔顶相相应容许水平平位移量最小小。随着施工工吊装的进行行，塔顶竖向向压力也相应应增大，主索索鞍偏离塔中中心的距离也也相应减小，故故此，塔顶相相应容许水平平位移量也相相应增大。施工荷载对于施工荷载，在在每个阶段都都进行实际统统计，作为外外荷载直接加加到非线性结结构计算中。施工中结构的实实际受力体系系从施工过程来看看，对结构实实际受力体系系影响最大的的因素有加劲劲梁吊装及固固结或铰结次次序、施工猫猫道，在上面面已对加劲粱粱吊装及固结结次序确定下下来了，这样样在结构计算算中按确定方方案进行计算算，至于施工工猫道，可将将其视为结构构体系中的一一部分，直接接代入非线性性分析系统中中一并考虑。索夹的安装位置置和吊索长度度确定索夹的安装位置置及吊索的长长度，是设计计理想状态下下的计算值。因因而必须根据据施工情况进进行修正计算算。其方法是是，利用前面面观测得到的的结构初始状状态进行结构构计算，对理理想设计值进进行修正，从从而得到修正正后的索夹安安装位置及吊吊索长度，以以消除由第一一阶段施工所所带来的误差差。悬索桥吊索长度度的准确计算算是十分重要要的，因为主主缆架设完成成后线型就是是固定的，桥桥面线型的形形成主要由吊吊索长度控制制。吊索长度度的计算分成成三部分：（1）求出主缆及及桥面在设计计线型时吊点点处主缆中心心至加劲梁内内锚面的距离离；（2）根据主缆的的外径（索夹夹的内径）、索索夹壁厚、吊吊索夹具将吊吊索收拢的距距离、夹具距距主缆中心的的尺寸等进行行吊索长度的的弧长及斜度度等的几何修修正，从而得得到吊索的几几何长度；（3）扣除恒载内内力下各分段段的弹性伸长长量即得出吊吊索的无应力力长度。吊索几何长度的的修正计算，除除了考虑钢丝丝绳实际弹性性模量的变化化及实际空缆缆线型与设计计空缆线型不不一致造成的的修正外，在在确定吊索的的实际下料长长度时还应适适当考虑下列列有关因素：：（1）主缆实际际直径与计算算直径误差的的长度修正；；（2）索夹索槽槽厚度制造误误差引起的长长度修正；（3）钢箱梁锚锚垫板与箱梁梁上、下底板板之间的制造造误差引起的的长度修正；；（4）钢丝绳实实测弹性模量量变化引起的的长度修正；；（5）温度影响响的长度修正正；（6）钢丝绳变变形滞后于应应力情况下对对下料长度的的影响；（7）钢丝绳卷卷盘对下料长长度的影响；；（8）钢丝绳在在恒载力作用用下下料时扭扭转对长度的的影响；（9）锚头顶压压伸出量对长长度的影响。加劲梁自重及尺尺寸在加劲梁加工好好后，对其尺尺寸进行现场场量取。至于于其重量，可可以在施工现现场用油压千千斤顶对其进进行称重，亦亦可据用钢量量计算。8.2实施步骤骤获取实际结构状状态及材料状状态参数，节节段进行全面面预拼装。通过非线性计算算，与设计吊吊装顺序及固固结或铰结顺顺序进行比较较，最终确定定可能的吊装装次序。预测第一节段吊吊装后的主要要点控制标高高及索塔应力力。完成第一节段后后实测标高、温温度及索塔应应力，并与预预测值进行比比较。如果标标高预测值准准确，还需看看索塔应力值值，如果索塔塔应力超限，对对索塔进行顶顶推，顶推后后，再次测量量标高，如果果达到预测值值，可进行下下一节段，如如果标高不符符，则应找出出原因，予以以修正。以前一阶段的实实测状态参数数，代入非线线性分析系统统中，按修正正后的施工顺顺序进行下一一阶段的预测测和施工。根据固结（铰结结）顺序，由由螺栓将相邻邻二段或数段段连接起来。重重复以上过程程至吊装完成成。8.3钢箱加劲劲梁应力监测测钢箱加劲梁应变变测试所用的的为表面式应应变计，加劲劲梁吊装前安安设完毕，使使用过程中应应特别加强对对应变计的保保护。测点布置钢箱加劲梁纵向向应力控制截截面选取极值值点共3个断面，具具体为主跨L/4附近截面主主跨L/2附近截面，主主跨3L/4附近截面。图7加劲梁梁截面应变测测点布置8.4钢箱加劲劲梁线形监测测（1）测点布置置：每一吊装装梁段自由端端（另一端与与已吊装梁段段临时连接）设设立三个标高高观测点，同同时也作为坐坐标观测点。测测点须用红漆漆标记并编号号。测试方法：用全全站仪测量或或精密水准仪仪测量。图8主梁截面面标高测点布布置悬索桥主梁的线线形，主要由由主缆的线形形和吊索的长长度确定，在在主梁运梁安安装过程中其其标高是无法法调整的，而而主梁线形监监测的目的，是是观察吊装后后钢箱