莲庄小区一期III标段高大模板专家论证专项施工方案

龙岩市莲庄小区一期III标段12＃、17＃、18＃楼高大模板专项施工方案编制日期：20140301目 录第一章、编制依据...........................................2第二章、工程概况...........................................2第三章、施工准备...........................................5第四章、主要施工方法及措施 6第五章、砼浇筑的路线及相关措施 9第六章、模板拆除 9第七章、质量技术标准 10第八章、模板计算 108。1400mm×800mm梁模板扣件钢管高支撑架计算书 108。2400mm×800mm梁梁侧模板计算书 168。3300mm×600mm梁模板扣件钢管高支撑架计算书 2084 300mm×600mm梁侧模板计算书 268.5楼板模板扣件钢管高支撑架计算书 30第一章、编制依据III12#、17#、18＃楼工程施工图；、《建筑结构荷载规范》(GB50009—2012）；、《混凝土结构设计规范》GB50010-2011;、《钢结构设计规范》(GB50017-2003)等规范编制；（JGJ/T10—2011)；、《建筑施工手册》第五版；、《建筑施工计算手册》；、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130—2011）；第二章、工程概况序号项目内容1工程名称龙岩市莲庄小区一期III标段12＃、17#、18#楼2建设单位龙岩市安居住宅建设有限公司3勘察单位福建省龙岩工程勘察院4设计单位福建福大建筑设计有限公司5监理单位福建越众日盛建设咨询有限公司6施工单位厦门源昌城建集团有限公司7工程地点龙岩市曹溪镇石粉村，莲庄路以西，天马路以北。8施工范围含土方工程、地基处理、基础工程、基坑支护、土建及配套水电（不含人防、消防工程、室外绿化工程、智能化、围墙道路等配套工程)9建设单位要求工程质量市优工程10工期要求836日历天18#18-E～18-J18-34地下二层坡道最高处层高为9.1mB11～B12/18-E～18-J7～9/W～Y6.2—6~1—9/18-H～18—J18—12～18—24/18-G~18-J250mm.地下二层坡道最高处梁板的支撑高度为9.1m结构断面尺寸：梁断面尺寸：400×800、300×600；板厚250mm。支设方法：（1）400×800梁模板面板采用普通胶合板。445mm×95mm,0双钢管。2杆。梁底采用3根45mm×95mm的木方。梁两侧立杆间距0。90(mm)，立杆上端伸出至模板支撑点的长度0。1（mm).如下图：400400双钢管外楞φ12螺栓沿跨度方向间距350mm030845X95内楞@131小横杆@3501立杆纵向@800800900800（2）300×600梁模板面板采用普通胶合板。445mm×95mm350mm，外龙骨采用×3。0双钢管。2道，承重架采用无承重立杆345mm×95mm的木方.梁两侧立杆间距09（m，立杆上端伸出至模板支撑点的长度。mm。30045X95木方@30030045X95木方@300双钢管外楞φ12螺栓沿跨度方向间距350mm45X95内楞@152小横杆@350立杆纵向@8008009008000012105 6（3）250mm厚板底模采用18mm厚普通胶合板.模板次龙骨为间距300mm的45×95的木方,钢管规格为Φ48×3。0双钢管。立杆的纵距b=0.80米，立杆的横距l=0.80米，立杆的步距h=1。50米。如下图：250mm厚楼板模板支撑施工大样图第三章、施工准备1．技术准备项目总工组织项目经理部技术、生产人员熟悉图纸，认真学习掌握施工图的内容、要求和特点,同时针对有关施工技术和图纸存在的疑问作好记录，通过会审，对图纸中存在的问题，与设计、建设共同协商解决，取得一致意见后，办理图纸会审记录,作为施工图的变更依据和施工操作依据。熟悉各部位截面尺寸、标高，制定模板初步设计方案。2、材料及主要机具(150mm×100mm（45mm×95mm).48×35，计算时确保48×3.0)、扣件;、锤子、打眼电钻、活动板手、手锯、水平尺、线坠、撬棒等.、脱模剂：水质脱模剂。、海绵条:2mm20mm第四章、主要施工方法及措施4．1、模板安装的一般要求a、具有足够的承载能力，刚度和稳定性，能可靠地承受现浇砼的自重和侧压力以及在施工过程中所产生的荷载.b、模板安装要保证工程结构和构件各部分形状尺寸和相互位置的正确.构造简单，装拆方便，并便于钢筋的绑扎、安装和浇筑养护等要求。支模应按工序进行，模板未固定前，不得进行下道工序。c、模板与砼的接触应涂隔离剂,对油质类等影响结构和妨碍装饰工程施工的隔离剂不宜采用，严禁隔离剂污染钢筋及砼接木槎处。、现浇板模板1、现浇板模板采用单块模板组装施工工艺，工艺流程为：测放板面标高控制线→搭设支架→安装托梁和木栅→调整标高及起拱→铺设模板→检查模板板面标高和平整度。顶板模板流水段划分根据施工段设置.245mm×95mm方0.80；顶部、底脚设置一道水平拉杆、中间设置多道水平拉杆，最大步距1。5m.各立杆之间并加设剪刀撑，以保持其稳固，第一道水平杆设在离地200㎜处.扣件为双扣件。3、为保证现浇板的整体砼成型效果，将整体现浇板的多层板按同一顺序、同一方向对缝平铺，必须保证接缝下方有龙骨，且拼缝严密,表面无错台现象。模板当采用单块就位时,宜以每个铺设单元从四周先用阴角模板与墙模板连接，然后向中央铺设.4、板模现浇模支撑时，根据其跨度≥4m时的板底要求板跨中起拱1。5/1000。、梁模板1、施工时采用的钢管类型为Φ48×3.5（为确保安全计算时取Φ48×3.0)，底脚设置一道水平拉杆、中间设多道水平拉杆，最大步距1。5m，第一道水平杆设在离地200㎜处。2、工艺流程为：测放并复核梁轴线控制线和标高控制线→搭设梁模支架→预组拼模板检查→底模吊装就位、安装→起拱→侧模安装→安装侧向支撑→检查模板位置和截面尺寸→群体梁模固定3、施工要点：、梁模现浇模支撑时，根据其跨度≥4m2/1000。、无论是主梁，还是次连续梁，支模必须拉通线，保证侧面顺直，楼板模、利用下层楼板面的轴线引吊梁轴线，根据柱子钢筋上的水平线引测梁底4)、在专用支撑下脚要铺设通长脚手板,并且楼层间的上下支座应在一条直线上；、安装两侧模板，将两侧模板与底板连接处背木方，附以斜撑，其间距一75、整体架体施工方法架体严格按照设计图进行搭设，所使用的钢管、扣件符合规范要求1、施工步骤场地硬化，弹线→铺垫板或槽钢→搭设脚手架立杆、水平杆、剪刀撑→铺模板龙骨→支模板.、立杆搭设：立杆的搭设是关键，防止每一排的立杆在搭设时间距不均匀，在架体搭设以前，要在顶板上弹出纵横双向十字线，用钢尺将立杆间距均匀标出，保证立杆的准确位置.然后铺设垫板，搭脚手架。立杆接长必须采用对接扣件,不45—60N.m,钢管不能选用已经长期使用发生变形的.、水平杆搭设：水平杆接长采用对接，接头位置要相互错开，同时要避免1/34)、扫地杆搭设：沿地面以上20㎝处设置，要同时设置纵向扫地杆与横向扫地杆。45°，支撑架体四边与中间每隔445～601m22223（4.5m),300mm,距、纵距、横距及立杆的垂直度。确保连墙件拉接的可靠性。、施工安全技术措施、脚手架搭设前，对施工场地进行硬化处理，并在硬化场地上面铺设槽钢、当前市场上架体材料质量参差不齐，要想确保超高支撑架体施工的安全、立杆轴心受压超高支撑架体方案在实施前，必须计划好立杆的竖向接头4)、基础与立杆支撑点是典型的铰接点，架体距底部200㎜纵横向设置水平扫地杆可有效地控制和减少立杆以铰支座为圆心发生的角位移，是防止立杆失稳的有效措施。、脚手架搭设人员必须是经过按现行国家规范标准《特种作业人员安全技GB5036证上岗。、搭设脚手架人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。7)、搭设支撑架体时地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。8、架体搭设时除满足上述规定外，还要严格执行有关规范及标准的规定。、高支模监控措施针对本工程，因为地下室外主楼脚手架搭设在硬化场地上面，在地下室施工前土方工程时间较长，护坡做好至今时隔一段时间,所以在搭设好脚手架,进入高支模施工阶段，每2天进行架体沉降观测，并做好沉降监控和其他监控措施。第五章、砼浇筑的路线及相关措施次梁方向同时浇筑。以减少砼对支撑系统的冲击.的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；及时解决。第六章、模板拆除模板拆除时，砼强度必须达到一定的要求，如砼没有达到规定强度要提前拆模时，必须经过计算，确认其强度能够拆模,才能拆除。一般情况为:1、模板及其支架拆除时的砼强度应符合设计要求；本工程设计无具体要求，其砼强度应符合下表规定底模板拆除时的砼强度要求构件类型构件类型构件跨度达到设计的砼立方体抗压强度标准值的百分率（m)(％)板≤2〉2,≤8≥50≥75〉8≥100梁≤8≥75〉8≥100悬臂构件---—≥100注:砼抗压强度标准值以同条件养护试件强度试验报告为依据。2、侧模拆除时的砼强度应能保证其表面及棱角不受损伤。3、模板拆除应由工地负责人以拆模通知书形式交给班长并签字后方可进行.4、拆模的顺序和方法应按照配板设计的规定进行,如配板设计无规定时，采取先支的后拆，后支的先拆，先拆非承重模板,后拆承重模板方法。5、现浇梁板模板按规范规定在平面图上注明50％设计强度标准值拆模，75%设计强度标准值拆模，100％设计强度标准值拆模的部位，顶板砼留置同条件养护试块作为拆模的依据，顶板拆模必须根据试验员提供的同条件养护试块的强度报告单作为依据，经技术主管核实同意后，下达拆模通知单，否则不许拆模。第七章、质量技术标准1、模板安装质量应符合《砼结构工程施工质量验收规范》（GB50204—2011)。2、模板及其支撑系统有足够强度、刚度、稳定性，有足够支撑面积，基土应夯实并有排水措施；3、模板接缝宽度不大于1。5mm,模板表面清理干净并采取防粘结措施，粘浆及漏刷累计面积，墙板不大于1000mm2,梁柱不大于400mm2。第八章、模板计算8。1400mm×800mm梁模板扣件钢管高支撑架计算书计算依据1《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130—2011）。计算依据2002（杜荣军模板支架搭设高度为9.1米，基本尺寸为：梁截面B×D=400mm×800mm，梁支撑立杆的纵距(跨度方向)l=0.80米，立杆的步距h=1。50米，梁底增加0道承重立杆。40080015009100900图1 梁模板支撑架立面简采用的钢管类型为 48×3。0.一、模板面板计算作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。荷载的计算：(1）钢筋混凝土梁自重（kN/m)：1q 25.000×0.650×0.400=6。500kN/m1（2)模板的自重线荷载（kN/m)：2q 0.500×0.400×(2×0.650+0。350)/0.350=0。943kN/m2（3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载（kN)：1经计算得到，活荷载标准值P =(2。000+2。000）×0。350×0。400=0。均布荷载q=120×6。500+1.20×0.943=8。931kN/m1集中荷载P=1.4×0。560=0。784kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=40.00×1。80×1。80/6=21.60cm3；I=40。00×1。80×1.80×1.80/12=19。44cm4；0.78kN8.93kN/m0.78kN8.93kN/mB175175计算简图0.0340.0340.0190.019弯矩图（kN。m）0.980.980.590.590.98剪力图（kN)0.0000.0000.037变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N=0.586kN1N=2.738kN2N=0。586kN3最大弯矩M=0。034kN.m最大变形V=0.0mm(1）抗弯强度计算f0。034×1000×1000/21600=1.574N/mm2面板的抗弯强度设计值[f]，取15。00N/mm2;面板的抗弯强度验算f［f]，满足要求!(2)抗剪计算[可以不计算]T=3×976.0/(2×400。000×18.000）=0.203N/mm2截面抗剪强度设计值[T］=1。40N/mm2T［T］，满足要求！（3）挠度计算面板最大挠度计算值v=0。038mm面板的最大挠度小于175。0/250,满足要求！二、梁底支撑木方的计算（一）梁底木方计算公式如下：均布荷载q=2。738/0.400=6.844kN/m最大弯矩M=0。1ql2=0。1×6。84×0.40×0.40=0。110kN.m最大剪力Q=0.6×0。400×6。844=1.643kN最大支座力N=1。1×0.400×6。844=3。012kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩WW4.50×9。50×9。50/667。69cm3；I=4。50×9.50×9。50×9.50/12=321。52cm4;(1）木方抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.110×106/67687.5=1.62N/mm2木方的抗弯计算强度小于13。0N/mm2,满足要求！最大剪力的计算公式如下：Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足：T=3Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×1643/(2×45×95）=0。576N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1。60N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3）木方挠度计算最大变形v=0。677×5.704×400.04/(100×9500.00×3215156.3）=0。032mm木方的最大挠度小于400.0/250，满足要求!三、梁底支撑钢管计算（一）集中荷载P取木方支撑传递力。0.59kN2.74kN 0.59kN0.59kNB900AB900支撑钢管计算简图0.0000.0000.777支撑钢管弯矩图（kN。m）0.0000.0002.493支撑钢管变形图(mm）1.961.961.961.371.371.371.371.961.96支撑钢管剪力图(kN）经过连续梁的计算得到最大弯矩M =0.777kN.mmax最大变形v =2.493mmmax最大支座力Q =1。955kNmax抗弯计算强度f=0。777×106/4491.0=173.05N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2，满足要求！支撑钢管的最大挠度小于900.0/150与10mm，满足要求!(二）梁底支撑纵向钢管计算集中荷载P取横向支撑钢管传递力。1.96kN

1.96kN 1.96kN 1.96kN

1.96kNAAB800 800 800支撑钢管计算简图0.2350.2350.2740.274支撑钢管弯矩图（kN.m）0.0280.0280.5220.522支撑钢管变形图（mm）0.680.680.680.980.981.271.271.271.270.980.980.680.68支撑钢管剪力图（kN)经过连续梁的计算得到最大弯矩M =0.274kN.mmax最大变形v =0。522mmmax最大支座力Q =4。203kNmax抗弯计算强度f=0.274×106/4491.0=60。94N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205。0N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求！四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:R≤RcRc-—扣件抗滑承载力设计值，取8.0kN;R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;计算中R取最大支座反力，R=4。20kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!R≤8。08。0kN<R。0时，应采用双扣件；R〉12.0kN用可调托座.五、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式其中N—-立杆的轴心压力设计值,它包括：12横杆的最大支座反力N=4.20kN（已经包括组合系数1。脚手架钢管的自重N =1。20×0.111×8。200=1。089kN12N=4.203+1。089=5。292kN-—轴心受压立杆的稳定系数，由长细比l0/i查表得到；i—-计算立杆的截面回转半径（cm)；i=1。60A——立杆净截面面积（cm2）；A=4。24W——立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=4。49—-钢管立杆抗压强度计算值（N/mm2）；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f］205。00N/mm2；l0——(m)；如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式（1)或(2）计算0 l =k0 l0=（h+2a） (2）l0k1——计算长度附加系数，按照表1取值为1。167；u——计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u=1.700a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度;a=0。10m；0=0.2070

公式(1)的计算结果:l=1.167×1。700×150=2.976m

=2976/16.0=186。574=5292/(0立杆的稳定性计算 <满足要求!0公的计算结果:l=1500+2×0.100=1700m =1700/16.0=106583 =0.5450=5292/（0545×424）=22.921N/mm2，立杆的稳定性计算 <［f］，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3）计算l =kk(h+2a） （3）0 12k2-—计算长度附加系数，按照表2取值为1.020;0公式(3)的计算结果：l=1。167×1。020×(1.500+2×0。100)=2.024m0=2024/16.0=126.870 =0.418=5292/（0。418×424)=29.867N/mm2，立杆的稳定性计算 <［f］，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件,否则存在安全隐患.8。2400mm×800mm梁梁侧模板计算书一、梁侧模板基本参数计算断面宽度400mm，高度800mm,两侧楼板高度250mm。模板面板采用普通胶合板.内龙骨布置4道，内龙骨采用45×95mm木方。外龙骨间距350mm,外龙骨采用双钢管48mm×3.0mm.对拉螺栓布置2道，断面跨度方向间距350mm，直径14mm。400mm266800mm 267267

300150模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中 ——混凝土的重力密度，取24。000kN/m3；ct—-新浇混凝土的初凝时间，为0时（表示无资料）取200/(T+15），取5。714h;T—-混凝土的入模温度,取20.000℃；V—混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H—-混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m；——外加剂影响修正系数，取1.200；1--混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。2根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=65.830kN/m2实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=65.830kN/m2倒混凝土时产生的荷载标准值F2=6.000kN/m2。三、梁侧模板面板的计算面板的计算宽度取0。35m.荷载计算值q=1。2×65。830×0.350+1。4×6.000×0。350=30.589kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩WW=35.00×1.80×1.80/6=18.90cm3；I=35.00×1.80×1。80×1.80/12=17。01cm4;30.59kN/mA B202 202 202计算简图0.1240.1240.1000.100弯矩图(kN。m)3.703.702.473.082.473.703.08剪力图（kN）0.0270.0270.3360.336变形图(mm）经过计算得到从左到右各支座力分别为N2。467kN1N6。786kN2N6。786kN3N2。467kN4最大弯矩M=0.124kN.m最大变形V=0。3mm(1）抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.124×1000×1000/18900=6.561N/mm2面板的抗弯强度设计值［f］,取15.00N/mm2;面板的抗弯强度验算f<[f］,满足要求！(2)抗剪计算［可以不计算］截面抗剪强度计算值T=3×3701.0/(2×350。000×18.000）=0.881N/mm2截面抗剪强度设计值[T］=1.40N/mm2抗剪强度验算T〈［T]，满足要求！挠度计算面板最大挠度计算值v=0。336mm面板的最大挠度小于201.7/250，满足要求!四、梁侧模板内龙骨的计算内龙骨均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到。q=6.786/0。350=19.387kN/m公式如下：均布荷载q=6。786/0。350=19。387kN/m最大弯矩M=0。1ql2=0。1×19。387×0.35×0。35=0。237kN.m最大剪力Q=0.6×0。350×19.387=4。071kN最大支座力N=1.1×0.350×19.387=7。464kN截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩WW=4.50×9.50×9。50/6=67.69cm3;I=4。50×9。50×9.50×9.50/12=321.52cm4；（1)抗弯强度计算抗弯计算强度f=0。237×106/67687。5=3.51N/mm2抗弯计算强度小于13。0N/mm2,满足要求！(2）抗剪计算[可以不计算]最大剪力的计算公式如下:

Q=0.6qlT=3Q/2bh<[T］截面抗剪强度计算值T=3×4071/(2×45×95)=1.429N/mm2截面抗剪强度设计值［T］=1.60N/mm2抗剪强度计算满足要求!（3)挠度计算最大变形v=0。677×16。156×350。04/（100×9500.00×3215156.3)=0。054mm最大挠度小于350.0/250，满足要求!五、梁侧模板外龙骨的计算外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力.2.47kN6.79kN6.79kN2.47kN2.47kN6.79kN6.79kN2.47kNB150300B150300200支撑钢管计算简图0.4380.4380.0740.074支撑钢管弯矩图(kN.m）0.0200.0200.1140.114支撑钢管变形图（mm)5.24 5.245.24 5.242.472.472.472.471.541.540.0.008..33支撑钢管剪力图(kN)经过连续梁的计算得到最大弯矩M =0。437kN.mmax最大变形v =0。114mmmax最大支座力Q =10。795kNmax抗弯计算强度f=0.437×106/8982000。0=48.65N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求！支撑钢管的最大挠度小于300.0/150与10mm，满足要求！六、对拉螺栓的计算计算公式：N〈[N］=fA其中N——对拉螺栓所受的拉力;A——对拉螺栓有效面积(mm2)；f——对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径（mm）: 14对拉螺栓有效直径(mm）: 12对拉螺栓有效面积（mm2)：A=105。000对拉螺栓最大容许拉力值(kN）:[N］=17.850对拉螺栓所受的最大拉力（kN）： N=10对拉螺栓强度验算满足要求！300mm×600mm梁模板扣件钢管高支撑架计算书计算依据1《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130—2011）.计算依据2002（杜荣军模板支架搭设高度为6。2米，基本尺寸为:梁截面B×D=300mm×600mm，梁支撑立杆的纵距(跨度方向）l=0.80米，立杆的步距h=1。50米，梁底增加0道承重立杆。30060015006200900图1 梁模板支撑架立面简图计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。集中力大小为F=1.20×25.000×0。100×0。500×0.400=0.600kN。采用的钢管类型为 48×3。0。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。1.荷载的计算：（1)钢筋混凝土梁自重（kN/m）：1q 25。000×0.600×0.400=6。000kN/m1(2)模板的自重线荷载(kN/m)：2q 0。500×0。400×(2×0.600+0。350）/0。350=0.886kN/m2（3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：1经计算得到，活荷载标准值P =(2。000+2.000)×0.350×0。400=0。均布荷载q=120×6.000+1。20×0.886=8。263kN/m1集中荷载P=1。4×0.560=0.784kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W40.00×1。80×1.80/621。I=40。00×1。80×1.80×1.80/12=19。44cm4;0.78kN8.26kN/m0.78kN8.26kN/mB175175计算简图0.0320.0320.0180.018弯矩图(kN.m）0.900.900.540.540.90剪力图(kN）0.0000.0000.034变形图(mm）经过计算得到从左到右各支座力分别为N0。542kN1N2。592kN2N=0.542kN3最大弯矩M=0。031kN。m最大变形V=0.0mm(1）抗弯强度计算f0。031×1000×1000/21600=1。435N/mm2面板的抗弯强度设计值[f］，取15.00N/mm2;面板的抗弯强度验算ff］，满足要求!(2)抗剪计算[可以不计算]截面抗剪强度计算值T=3×903。0/（2×400.000×18。000)=0。188N/mm2截面抗剪强度设计值［T]=1.40N/mm2抗剪强度验算T〈[T］，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值v=0.035mm面板的最大挠度小于175.0/250，满足要求！二、梁底支撑木方的计算(一)梁底木方计算公式如下：均布荷载q=2.592/0。400=6。479kN/m最大弯矩M=0。1ql2=0.1×6。48×0。40×0.40=0.104kN.m最大剪力Q=0.6×0。400×6.479=1.555kN最大支座力N=1.1×0.400×6。479=2。851kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩WW4.50×9。50×9。50/667.69cm3;I=4.50×9.50×9.50×9.50/12=321。52cm4;（1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度f=0。104×106/67687.5=1。53N/mm2木方的抗弯计算强度小于13。0N/mm2，满足要求！(2)木方抗剪计算[可以不计算]最大剪力的计算公式如下：Q06ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<［T］截面抗剪强度计算值T=3×1555/(2×45×95）=0。546N/mm2截面抗剪强度设计值[T］=1.60N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求！(3）木方挠度计算最大变形v=0.677×5。399×400。04/(100×9500.00×3215156.3）=0.031mm木方的最大挠度小于400。0/250,满足要求!三、梁底支撑钢管计算（一)梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算.集中荷载P取木方支撑传递力。0.60.4kN2.59kN 0.5.0.60.4kNB900AB900支撑钢管计算简图0.0000.0000.864支撑钢管弯矩图(kN.m）0.0000.0002.901(mm)2.442.442.441.81.841.301.301.301.301.81.842.442.44(kN)经过连续梁的计算得到最大弯矩M =0.864kN。mmax最大变形v =2。901mmmax最大支座力Q =2.438kNmax抗弯计算强度f=0.864×106/4491。0=192.43N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2，满足要求！支撑钢管的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求！（二）梁底支撑纵向钢管计算集中荷载P取横向支撑钢管传递力。2.44kN

2.44kN 2.44kN 2.44kN

2.44kNAAB800 800 800支撑钢管计算简图0.2930.2930.3410.341支撑钢管弯矩图(kN.m）0.0350.0350.6500.650支撑钢管变形图(mm)0.850.850.851.221.221.581.581.581.581.221.220.850.85支撑钢管剪力图(kN）经过连续梁的计算得到最大弯矩M =0。341kN.mmax最大变形v =0.650mmmax最大支座力Q =5.242kNmax抗弯计算强度f=0.341×106/4491.0=76。00N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205。0N/mm2,满足要求！支撑钢管的最大挠度小于800。0/150与10mm，满足要求!四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算:R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；R-—纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=5。24kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!R≤8。0kN时，可采用单扣件；8。0kN〈R12。0kN时，应采用双扣件；R>12。0kN时,应采用可调托座.五、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式其中N——立杆的轴心压力设计值，它包括：12横杆的最大支座反力N=5.24kN（已经包括组合系数1.4)脚手架钢管的自重N =1。20×0111×13。350=1。773kNN=5。242+1.773=7.014kN12—-轴心受压立杆的稳定系数，由长细比l0/i查表得到；i—-计算立杆的截面回转半径（cm）；i=1.60A-—立杆净截面面积（cm2A4。24W——立杆净截面抵抗矩(cm3）；W4。—-钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2）；0[f］-—钢管立杆抗压强度设计值,[f]=205。00N/mm2；l --计算长度(m);00 如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式（1)或（2)计l =kuh 0 l0=（h+2a) （2）l0k1——计算长度附加系数，按照表1取值为1。167；u-—计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u=1.700a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度;a=0.10m；0公式(1）的计算结果：l1。167×1。700×1.50=2。976m0=0。207

=2976/16。0=186。574=7014/(0.207×424)=79.810N/mm2，立杆的稳定性计算 〈［f],满足要求!0公（2)的计算结果=1500+2×0.100=1700m =1700/160=106583 =0.5450545×424)=30立杆的稳定性计算 <满足要求!如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3）计算l =kk（h+2a) （3）0 12k2——计算长度附加系数，按照表2取值为1。033;0公式（3)的计算结果:l=1。167×1.033×(1。500+2×0.100）=2。049m =2049/16。00=128。487 =0。407=7014/（0.407×424)=40.690N/mm2,立杆的稳定性计算 <[f］,满足要求模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。300mm×600mm梁侧模板计算书一、梁侧模板基本参数计算断面宽度300mm,高度600mm，两侧楼板高度250mm.模板面板采用普通胶合板。内龙骨布置4道,内龙骨采用45×95mm木方。外龙骨间距350mm，外龙骨采用双钢管48mm×3。0mm。对拉螺栓布置2道，断面跨度方向间距350mm,直径14mm300mm200600mm 200200

250150模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值：其中 —-混凝土的重力密度,取24。000kN/m3；ct——新浇混凝土的初凝时间，为0时（表示无资料）取200/（T+15），5714h；T——混凝土的入模温度，取20.000℃；V-—混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3。000m;—-外加剂影响修正系数，取1.200；1—-混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。2根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=65。830kN/m2实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=65.830kN/m2倒混凝土时产生的荷载标准值F2=6.000kN/m2。三、梁侧模板面板的计算面板的计算宽度取0.35m。荷载计算值q=1.2×65。830×0.350+1。4×6.000×0.350=30。589kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W35。00×1。80×1。80/618.90cm3；I=35.00×1.80×1.80×1.80/12=17。01cm4；30.59kN/mA B152 152 152计算简图0.0700.0700.0560.056弯矩图（kN.m）2.782.781.862.321.862.782.32(kN)0.0090.0090.1070.107变形图经过计算得到从左到右各支座力分别为N=1.856kN1N=5.103kN2N=5.103kN3N=1.856kN4最大弯矩M=0.070kN.m最大变形V=0。1mm(1）抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.070×1000×1000/18900=3.704N/mm2面板的抗弯强度设计值［f］，取15。00N/mm2;面板的抗弯强度验算f〈［f]，满足要求!(2)抗剪计算［可以不计算］T=3×2783.0/（2×350。000×18。000）=0.663N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2T[T]，满足要求！（3)挠度计算面板最大挠度计算值v=0.107mm面板的最大挠度小于151.7/250,满足要求!四、梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算.内龙骨均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到。q=5.103/0.350=14。581kN/m按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下：均布荷载q=5.103/0。350=14。581kN/m最大弯矩M=0.1ql2=0.1×14.581×0.35×0。35=0.179kN.m最大剪力Q=0。6×0。350×14.581=3。062kN最大支座力N=1.1×0.350×14。581=5。614kN截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩WW4.50×9.50×9.50/667。69cm3;I=4.50×9。50×9。50×9。50/12=321。52cm4；（1)抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.179×106/67687.5=2.64N/mm2抗弯计算强度小于13.0N/mm2，满足要求！（2）抗剪计算［可以不计算]最大剪力的计算公式如下：Q06ql截面抗剪强度必须满足：T=3Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×3062/(2×45×95)=1.074N/mm2截面抗剪强度设计值［T］=1.60N/mm2抗剪强度计算满足要求！（3)挠度计算最大变形v=0.677×12。150×350.04/(100×9500.00×3215156。3）=0.040mm最大挠度小于350.0/250,满足要求!五、梁侧模板外龙骨的计算外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。1.86kN5.10kN5.10kN1.86kN1.86kN5.10kN5.10kN1.86kNB150B150250100支撑钢管计算简图0.2370.237支撑钢管弯矩图(kN.m)0.0000.0000.034支撑钢管变形图（mm)1.861.861.861.391.391.861.863.713.71支撑钢管剪力图(kN)经过连续梁的计算得到最大弯矩M =0。236kN.mmax最大变形v =0.034mmmax最大支座力Q =8。351kNmax抗弯计算强度f=0.236×106/8982000.0=26。28N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于250。0/150与10mm，满足要求！六、对拉螺栓的计算计算公式：N〈[N]=fA其中N—-对拉螺栓所受的拉力；A——对拉螺栓有效面积(mm2)；f——对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径（mm）： 14对拉螺栓有效直径(mm): 12对拉螺栓有效面积（mm2）：A=105。000对拉螺栓最大容许拉力值(kN）:［N］=17。对拉螺栓所受的最大拉力（kN): N=8.351对拉螺栓强度验算满足要求！8。5楼板模板扣件钢管高支撑架计算书计算依据1《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011).计算依据2《施工技术》2002.3模板支架搭设高度为9。1米，搭设尺寸为：立杆的纵距b=0。80米,立杆的横距l=0.80米,立杆的步距h=1。50米。图 楼板支撑架立面简图图 楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单采用的钢管类型为 48×3.0。一、模板面板计算q125。000×0.100×0.800+0。300×0。800=2.240kN/m活荷载标准值q2=（2.000+2。000)×0.800=3.200kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩WW80.00×1。80×1.80/643.20cm3;I=80。00×1。80×1。80×1。80/12=38.88cm4；(1)抗弯强度计算f=M/W<［f］其中f——面板的抗弯强度计算值（N/mm2）；M——面板的最大弯距（N。mm）；W——面板的净截面抵抗矩;［f］—-面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M=0.100ql2其中q——荷载设计值(kN/m)；经计算得到M=0.100×（1。2×2。240+1.4×3。200)×0.300×0.300=0。065kN。m经计算得到面板抗弯强度计算值f=0。065×1000×1000/43200=1.493N/mm2面板的抗弯强度验算f<［f］，满足要求！（2)抗剪计算[可以不计算]T=3Q/2bh〈[T］其中最大剪力Q=0。600×（1。2×2。240+1.4×3。200)×0.300=1。290kN截面抗剪强度计算值T=3×1290.0/(2×800。000×18.000）=0.134N/mm2截面抗剪强度设计值［T］=1.40N/mm2抗剪强度验算T〈[T］，满足要求!（3)挠度计算v0。677ql4/100EI〈［v]l/250面板最大挠度计算值v=0。677×2.240×3004/（100×6000×388800）=0。053mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求！二、支撑木方的计算木方按照均布荷载下连续梁计算.1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m）:11q 25.000×0.100×0。300=0。750kN/m11（2）模板的自重线荷载(kN/m）:12q 0。300×0。300=0.090kN/m12(3）活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m）:2经计算得到，活荷载标准值q =(2。000+2.000)×0.300=1。静荷载q1=1.20×0。750+1。20×0.090=1。008kN/m2活荷载q2=1。4×1.200=1。680kN/m2.木方的计算公式如下:均布荷载q=2。150/0。800=2.688kN/mM01ql2=0。1×2。69×0。80×0。80=0.172kN。mQ=0。6×0.800×2。688=1。290kNN=1.1×0。800×2.688=2.365kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩WW4.50×9。50×9。50/667.69cm3；I=4。50×9.50×9。50×9.50/12=321.52cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度f=0。172×106/67687.5=2.54N/mm2木方的抗弯计算强度小于13。0N/mm2，满足要求!（2)木方抗剪计算［可以不计算]最大剪力的计算公式如下:

Q=0.6qlT=3Q/2bh<［T］截面抗剪强度计算值T=3×1290/（2×45×95）=0.453N/mm2截面抗剪强度设计值［T]=1。60N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求！（3)木方挠度计算最大变形v=0.677×0。840×800。04/（100×9500。00×3215156。3)=0.076mm木方的最大挠度小于800.0/250，满足要求!三、横向支撑钢管计算集中荷载P取木方支撑传递力.AB800 800 800AB800 800 8002.37kN2.37kN2.37kN2.37kN2.37kN2.37kN2.37kN2.37kN支撑钢管计算简图0.5120.5120.4290.429支撑钢管弯矩图(kN。m）0.0500.0500.9130.913支撑钢管变形图(mm）3.303.301.43 1.431.18 1.180.94 0.940.94 0.941.18 1.181.43 1.433.303.303..55支撑钢管剪力图(kN)经过连续梁的计算得到最大弯矩M =0。512kN.mmax最大变形v =0.913mmmax最大支座力Q =6.850kNmax抗弯计算强度f=0。512×106/4491。0=114。07N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205。0N/mm2,满足要求！支撑钢管的最大挠度小于800。0/150与10mm，满足要求！四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:≤R R≤cRc——扣件抗滑承载力设计值，取8.0kN；R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;计算中R取最大支座反力,