年5万吨含锡废料综合回收再生利用项目环评报告

正镶白旗宝锡工贸有限责任公司年5万吨含锡废料综合回收再生利用项目环境影响报告书图例图例土壤现状监测点比例尺：0.5km道西园区宝锡工贸1#4#3#2#图6.4-1土壤环境现状监测布点7环境影响预测与评价7.1环境空气影响预测与评价7.1.1气象特征本次评价收集了正镶白旗气象局1990年～2010年的常规气象资料进行分析评价。正镶白旗地处温带，属于典型的半干旱大陆性气候。冬季受蒙古高压控制，夏季东南季风影响较弱。春季干旱风大、气温多变；夏季温热短促、降水集中、多雷阵雨、旱涝不均；秋高气爽、气温速降、霜降早临；冬季漫长而寒冷、多风雪天气。主要气候特征是：干旱、寒冷、风大、降水期集中、降水量偏少，蒸发量大。正镶白旗气候四季不很明显，春秋过渡季节很不稳定。年平均风速3.2米/秒，最多风向为W风。全年无霜期为96~165天。年平均降水量351.2mm，降水主要集中在6~9月，占年降水量的74%。年平均气温2.8℃，极端最高气温为36.3℃，极端最低气温1、气象资料来源地面气象资料来源于正镶白旗气象局，其常规气象资源可以反映当地的基本气候特征，该气象站提供2012年全年地面气候资料。2、气象特征分析根据正镶白旗气象局2012年气象数据对当地的温度、风速、风向频率进行统计。=1\*GB2⑴气温当地月平均气温变化情况如表7.1-1，平均气温月变化曲线图见图6.1-1。从平均气温月变化资料中可以看出正镶白旗地区平均气温7月份最高（19.9℃），1月份平均气温最低（-19.8表7.1-1正镶白旗地区平均气温月变化月份123456789101112温度℃-19.8-16.0-5.96.514.116.622.018.410.93.8-9.1-18.0图7.1-1年平均风速的月变化曲线图=2\*GB2⑵风速年平均风速随月份的变化见表6.1-2，各季小时平均风速的日变化情况见表6.1-3和图6.1-2，从年平均风速统计资料中可以看出正镶白旗地区4月份的平均风速最大（3.0m/s），1月份平均风速最小（1.2m/s）。表7.1-2正镶白旗地区年平均风速月变化月份123456789101112风速m/s1.222.62.52.3表7.1-3季小时平均风速的日变化小时（h）风速（m/s）123456789101112春季夏季秋季冬季小时（h）风速（m/s）131415161718192021222324春季3.02.32.1夏季秋季冬季2.93.01.6从正镶白旗各季逐小时平均风速日变化可以看出白旗地区春季平均风速最大、冬季平均风速最小，一天中10时风速开始增大，从18时开始减弱。图7.1-2季小时平均风速的日变化曲线图=3\*GB2⑶风向、风向频率各月、各季各风向、风向频率变化情况见图4和图5。由各月风向频率统计资料可以看出，全年各月风向主导风向（静风C除外）为W，从平均风频季变化图中可以看出，该地区的年主导风向为W风，出现频率为12.3%。表7.1-4正镶白旗近1年各月各风向出现频率（%）1月2月3月4月5月6月7月8月9月10月11月12月N0.04.01.6NNWNW1.68.612.16.72.54.8WNW15.30.82.512.910.013.7W15.010.55.016.122.525.OWSW9.77.32.5SW11.38.38.1SSW5.05.03.2S0.04.06.78.95.04.8SSE0.02.50.8SEESE0.00.02.54.00.81.6E0.01.60.0ENE4.85.03.2NE4.811.311.3NNEC26.05.02.6表7.1-5正镶白旗近年各季及全年各风向出现频率（%）春季夏季秋季冬季全年N1.54.3NNW1.75.2NW10.06.0WNW13.08.3W20.212.3WSW13.19.0SW7.98.1SSW4.96.3S2.94.4SSE1.32.3SE1.13.02.00.81.7ESF0.62.0E1.32.3ENE3.73.8NE9.56.514.010.510.1NNE3.54.8C12.09.1

7.1.2施工期环境空气影响预测与评价1、施工场地及其周围环境根据施工建设工程内容特点分析，施工期对环境的影响属短期的、可恢复的和局地的环境影响。由于本项目建在内蒙古正镶白旗明安图工业园区道西冶金循环经济园内，用地为园区规划用地，施工期的环境影响基本局限于园区内，对园区外的环境影响较小。本项目建设期为12个月，建设内容主要包括生产车间的建设及设备的安装，办公生活区、道路等的建设。项目厂址为工业用地。距离厂区最近的居民位于厂区东南1.06km2、施工期环境空气影响施工扬尘主要来自建筑材料石灰，水泥、沙子等的运输装卸以及施工场地土方开挖、回填、土石料堆存等在有风条件下产生的二次扬尘。在没有采取洒水、覆盖、及时回填的情况下，会影响施工场地及周围的环境空气，扬尘量的大小与施工现场条件、管理水平、机械化程度及施工季节、土质结构、天气条件等诸多因素有关，是一个复杂、难以定量的问题。造成扬尘污染的主要来源简述如下：施工中灰土拌合过程产生的施工扬尘：有关资料表明，搅拌站下风向TSP浓度明显高于上风向，其扬尘的影响范围基本在下风向100~150m左右，中心处的浓度接近10mg/m3。运输道路扬尘：大型运输车辆行驶时，道路扬尘不可忽视。道路扬尘量与运输车辆的载重量、轮胎与路面的接触面积及路面含尘量、空气湿度有关，类比调查，在土路上道路下风向100m处TSP浓度达到10mg/m3，150m处仍达5.039mg/m3，超过《大气污染物综合排放标准》（GB16297-1996）新污染源无组织排放监控浓度限值的5倍之多，下风向200m处仍然不能满足标准要求。本项目目前工程建设内容主要为部分构筑物的土建工程施工，以及主要设备安装。土建施工所用水泥均为袋装，水泥拌合站周边均设有临时拦网，可有效抑制拌合站的起尘。目前主要运输道路均使用水泥养护废水定期喷洒，可有效抑制运输道路的起尘量。施工过程对环境空气造成的不利影响是局部的、短期的，项目建设期将加强管理措施，使扬尘量降到最低程度；建设完成之后影响就会消失，因此施工扬尘对周围环境空气的影响可以接受。7.1.3运营期环境空气影响预测一、有组织污染物影响分析1、预测因子根据项目排放污染物的特点，环境空气预测因子确定为SO2、NO2、TSP、Pb、As。2、预测范围预测范围为5km×5km的矩形区域，以E向为X轴正向、N向为Y轴正向建立直角坐标系和预测网格。3、计算点预测计算点包括：环境空气敏感点、网格点以及区域最大地面污染物浓度点。4、污染源计算清单具体废气排放情况见表7.1-6。表7.1-6本工程主要大气污染物排放量污染源污染物废气量（m3/s）源强（g/s）高度（m）出口内径（m）出口温度（℃）板式焙烧窑烟气颗粒物2×8.332×0.22301.690SO22×1.42NOx2×0.33铅尘2×0.000036砷尘2×0.000011富氧侧吹炉及精炼锅烟气颗粒物2×11.112×0.83301.690SO22×0.30NOx2×1.11铅尘2×0.000014砷尘2×0.0000115、气象条件本次评价地面气象观测资料来源于当地气象站2012年全年逐日逐时的地面风向、风速、干球温度以及定时的云量(总云量、低云量)等基础气象资料。本工程高空气象探测数据来源于该地气象站。6、预测内容本评价预测内容为：=1\*GB2⑴各污染物在全年逐时气象条件下，环境空气保护目标、网格点处的地面浓度和评价范围内的最大地面小时浓度。=2\*GB2⑵各污染物全年逐日气象条件下，环境空气保护目标、网格点处的地面浓度和评价范围内的最大地面日平均浓度。=3\*GB2⑶各污染物在长期气象条件下，环境空气保护目标、网格点处的地面浓度和评价范围内的最大地面年平均浓度。7、预测模式及相关参数依据HJ2.2-2008中附录A推荐模式清单，结合模式的适用范围和对参数的要求，大气环境影响预测采用AREMOD模式进行预测。利用六五工作室基于AREMOD模式开发的大气环评专业辅助系统(EIAproA)软件进行计算。表7.1-7本工程AERMOD预测点方案常用模型选项污染物模型选项SO2NO2TSP不考虑地形影响(采用平坦地形)考虑预测点离地高(预测点不在地面上)不考虑烟囱出口下洗现象计算总沉积率√计算干沉积率计算湿沉积率面源计算考虑干去除损耗使用AREMODE中的BETA选项考虑建筑物下洗现象考虑城市效应考虑NO2化学反应√考虑对全部源速度优化√√√考虑仅对面源速度优化*考虑扩散中的衰减√考虑浓度的背景值叠加√√√8、大气影响预测结果及评价=1\*GB2⑴评价范围内最大落地浓度预测结果利用2012年气象资料，逐日逐次预测拟建项目排放的污染物SO2、NO2、TSP在评价范围内小时、日均、年平均最大落地浓度，并叠加背景值（以现状监测值的平均值代替），同时给出最大落地浓度出现时间、位置，详情见表7.1-8～7.1-10。地面最大小时浓度、最大日均浓度和年平均浓度分布等值线图见图7.1-4～7.1-11。表7.1-8评价范围内小时最大落地浓度出现时间、位置及气象条件污染物SO2NO2TSPPbAs最大值（mg/m3）0.2875810.190609_0.0000080.000003占标率（%）57.5276.24_0.180.03x22002200_22002200y800800_800800日期202012-06-01_2012-06-012012-06-01时刻20：0020：00_20：0020：00表7.1-9评价范围内最大日均浓度出现时间、位置污染物SO2NO2TSPPbAs最大值（mg/m3）0.0160310.0106420.006079__占标率（%）10.6910.642.03__x220022002200__y800800800__日期2012-06-0122012-06-01__表7.1-10评价范围内最大年均浓度和出现位置污染物SO2NO2TSPPbAs最大值（mg/m3）0.0042420.002680.002049——占标率（%）7.075.361.02——x220022002200——y800800800——=2\*GB2⑵环境敏感点浓度预测结果SO2、NO2、PM10在各环境敏感点及监测点处小时、日均、年平均最大落地浓度，并叠加背景值（以现状监测值的平均值做为背景值），同时给出最大落地浓度出现时间，详见表7.1-11～7.1-13。由以上预测结果可见：=1\*GB3①评价范围内SO2和NO2的小时均值最大贡献值叠加背景值后分别为0.01917mg/m3和0.020014mg/m3，分别占相应标准限值的3.834%和8.0056%；SO2和NO2的日均浓度最大贡献值叠加背景值后分别为0.022073mg/m3和0.011767mg/m3，分别占相应标准限值的14.71533333 %和11.767%；符合《环境空气质量标准》(GB3095-1996)中的二级标准要求，未出现超标。=2\*GB3②评价范围内PM10的日均值叠加背景值后浓度为0.077013mg/m3，占相应标准限值的51.342%符合《环境空气质量标准》(GB3095-1996)中的二级标准要求，未出现超标。=3\*GB3③SO2、NO2、PM10年平均浓度最大贡献值分别为0.000225mg/m3、0.000241mg/m3、0.000489mg/m3，分别占《环境空气质量标准》（GB3095-1996）二级标准限值的0.375%、0.482%、和0.489%。=4\*GB3④SO2在各环境敏感点的最大落地浓度小时均值、日均值叠加背景值后均未出现超标，其中在网格点处小时均值、日均值叠加背景值最大，分别为0.024975mg/m3和0.031706mg/m3，分别占相应标准限值的4.99%和21.14%。=5\*GB3⑤NO2在各环境敏感点的最大落地浓度小时均值、日均值叠加背景值后均未出现超标，其中在网格点处处小时均值、日均值叠加背景值最大，分别为0.026137mg/m3和0.015674mg/m3，分别占相应标准限值的10.89%和13.06%。表7.1-11环境敏感点及监测点SO2预测值最大落地浓度预测结果序号敏感点名称浓度类型本底值预测值出现日期占标率%是否超标1道楞高勒小时均值0.0150.0706571204062014.13达标日均值0.0070.0061371211304.09达标年平均—0.002303平均值3.84达标2陶林宝拉格小时均值0.0150.041105120828208.22达标日均值0.0080.0023021208281.53达标年平均—0.000399平均值0.66达标3浩尔沁敖包小时均值0.007L0.011316120815202.26达标日均值0.003L0.0006291208150.42达标年平均—0.000146平均值0.24达标4网格小时均值0.007L0.2875811206012057.52达标日均值0.003L0.01603112060110.69达标年平均—0.004242平均值7.07达标表7.1-12环境敏感点及监测点NO2预测值最大落地浓度预测结果序号敏感点名称浓度类型本底值预测值出现日期占标率%是否超标1道楞高勒小时均值0.0100.0397311204062016.55达标日均值0.0100.0033741211302.81达标年平均—0.001463平均值1.83达标2陶林宝拉格小时均值0.0150.040731208282016.97达标日均值0.0090.0022791208281.9达标年平均—0.000404平均值0.51达标3浩尔沁敖包小时均值0.003L0.010814120815204.51达标日均值0.003L0.0006011208150.5达标年平均—0.00015平均值0.19达标4网格小时均值0.007L0.1906091206012079.42达标日均值0.003L0.0106421206018.87达标年平均—0.00268平均值3.35达标表7.1-13环境敏感点及监测点TSP预测值最大落地浓度预测结果序号敏感点名称浓度类型本底值预测值出现日期占标率%是否超标1道楞高勒日均值0.1400.0021131202120.7达标年平均—0.000957平均值0.48达标2陶林宝拉格日均值0.1400.0010441209190.35达标年平均—0.000193平均值0.1达标3浩尔沁敖包日均值0.0690.0005781209190.19达标年平均—0.000114平均值0.06达标5网格日均值—0.0060791206012.03达标年平均—0.002049平均值1.02达标图7.1-4SO2小时最大落地浓度分布图（2012060120）图7.1-5SO2日均最大落地浓度分布图（20120601）图7.1-6SO2年均最大落地浓度分布图图7.1-7NO2小时最大落地浓度分布图（2012060120）图7.1-8NO2日均最大落地浓度分布图（20120601）图7.1-9NO2年均最大落地浓度分布图图7.1-10TSP日均最大落地浓度分布图（20120601）图7.1-11TSP年均最大落地浓度分布图二、无组织污染物影响分析1、原料库本项目原料湿法泥和环保泥含水率较大，不产生粉尘；其他原辅材料为颗粒状或块儿状，但进厂时为袋装，且卸货作业在原料车间内完成，因此，本项目卸货作业区的粉尘产生量要远远小于相应的煤或矿砂。在实际调查中发现，在正常情况下，此类卸货作业区的起尘大部分是由于装卸车辆行驶造成的汽车扬尘，还有一部分是袋装货料包装袋外表的粉末在卸车过程中的扬尘，原料在卸车过程中由于落料差产生的扬尘极少。通过类比分析，本项目原料堆存产生的粉尘量为1.26t/a，原料堆存采用全封闭的原料库，排放浓度小于《锡、锑、汞工业污染物排放标准》（GB30770-2014）表5中颗粒物最高允许浓度30mg/m3，不会对大气环境造成影响。2、炼前处理工序①焙烧配料、送料粉尘焙烧原料湿法泥、环保泥、烟尘灰、除尘灰及辅料无烟煤及稻壳在原料库中按入焙烧窑顺序及比例用带有自动计量功能的铲车进行分层平铺，平铺过程中采取喷淋补水，然后仍用带有自动计量功能的铲车进行垂直直取后倒入皮带输送口。原辅材料经全封闭的皮带输送至板式焙烧窑进料口操作平台，自动下料。由于湿法泥、环保泥含水率分别为28.00%及31.30%，不起尘，自产除尘灰在烟灰库中经层层喷淋后起尘量较少，且所有原辅材料在分层平铺时进行喷淋补水，运输采用封闭的皮带，因此，在配料及送料过程中起尘量较少。因无锡行业配料、转运无组织排放系数，故类比《污染源普查产排污系数手册》，铁合金行业原料破碎、转运、配料工段无组织排放产污系数取5.614~21.135kg/t产品，取下限5.614kg/t，板式焙烧窑配料起尘量为7.36t/a。锡碱渣、熔炼渣在原料库经自动计量的铲车计量后送入制砖机受料口，制砖机受料口配置水喷淋，有效控制了粉尘污染。类比《污染源普查产排污系数手册》，铁合金行业原料破碎、转运、配料工段无组织排放产污系数取5.614~21.135kg/t产品，取下限5.614kg/t，制砖原料配料及送料粉尘无组织排放量为10.63t/a。项目配料及送料工序在封闭的厂房内进行，厂界无组织排放浓度小于1mg/m3，可达标排放。②焙烧矿出矿粉尘原料经焙烧后成为焙烧矿，出窑后的焙烧矿直接装入斗车，送至下一个工序进行熔炼。焙烧矿在出矿时会产生一定的粉尘污染，经类比，起尘量为340t/a，在出矿口上方设置集尘罩，集尘效率为98%，集尘后的粉尘经烟道与焙烧窑烟气合并后经重力除尘+布袋除尘（合计除尘效率为99.6%）及两段式脱硫塔脱硫后经30m高的烟囱集中排放，2%的粉尘以无组织形式排放，排放量为6.8t/a。据对其他锡回收再生利用项目的调查，设备位于厂房内，其排放浓度小于1.0mg/m3，可达标排放。3、锡合金熔炼工序及锡合金精炼工序①熔炼炉配料及送料粉尘出板式焙烧窑的焙烧矿、制砖机制出的锡砖块以及原料库中的石灰石、石英石、焦炭，分别按如炉比例要求分类装入斗车，斗车推至提升机，通过提升机将原辅材料送至富氧侧吹炉炉顶工作平台，按入料顺序人工将斗车内的原辅材料分层入炉。在原辅材料装斗车、入炉过程中产生一定量的粉尘，但焙烧矿、锡砖块以及石灰石、石英石、焦炭等粒径及比重均较大，且斗车由提升机提升过程中原辅材料处于静止状态，因此，在熔炼送料过程中产生的粉尘较少，为1.808t/a。②富氧侧吹炉出渣粉尘熔炼后的产品出炉时为液态，不产生粉尘。熔炼渣经出渣口进入冲渣池进行冲渣，在此过程中产生少量的粉尘，经类比同行业，起尘量为266.45t/a，在出渣口上方设置集尘罩，集尘效率为98%，集尘后的粉尘经烟道与熔炼烟气合并后经重力除尘+布袋除尘（合计除尘效率为99.6%）及两段式脱硫塔脱硫后经30m高的烟囱集中排放，2%的粉尘以无组织形式排放，排放量为5.329t/a。③精炼锅无组织排放精炼过程中的凝析渣需加入木屑搅拌进行吸附后捞出，再加入硫磺搅拌去铜，搅拌过程中产生一定量的粉尘，经类比同行业，此处起尘量为64.5t/a，在精炼锅上方设置集尘罩，集尘效率为98%，集尘后的粉尘经烟道与熔炼烟气合并后经重力除尘+布袋除尘（合计除尘效率为99.6%）及两段式脱硫塔脱硫后经30m高的烟囱集中排放，2%的粉尘以无组织形式排放，排放量为1.29t/a。④精炼锅加热系统无组织排放精炼锅使用无烟煤进行外加热，加料时产生一定的粉尘，无组织粉尘按无烟煤加入量的2‰计算，无组织排放量为0.44t/a。以上无组织排放源均位于封闭的厂房内，通过厂房的封闭和沉降，粉尘排放浓度小于1mg/m3，可达标排放，对环境空气影响较小。4、渣场项目渣场在最大月平均风速下的渣场起尘量为15.9t/a，详见表3.9-2。根据《环境影响评价技术导则-大气环境》（HJ2.2-2008）中推荐的估算模式预测，渣场扬尘最大落地浓度为0.049mg/m3，占标准的5.48%，出现在源中心下风向281m处。距离项目最近的居民位于厂界外1.06三、非正常工况下的影响预测项目非正常排放工况下废气污染源参数见表3.9-4。预测非正常工况下典型小时气象条件下，项目污染源浓度贡献值对环境的影响。本项目各环境空气敏感点及区域最大浓度点的颗粒物和SO2在事故情况下预测浓度值及占标率见表7.1-14及表7.1-15。外排TSP及SO2小时最大浓度贡献值，在牧户3处均未出现超标，但会使当地空气环境质量明显下降。因此，需杜绝事故排放情况的发生。表7.1-14非正常排放状态下颗粒物各点最大值预测结果一览表序号敏感点名称浓度类型贡献值出现日期占标率%是否超标1道楞高勒苏木小时均值0.2402071206012026.69达标2桃林宝拉格嘎查小时均值0.6297291206050669.97达标3浩尔钦敖包嘎查小时均值0.4281951202041047.58达标表7.1-15非正常排放状态下SO2各点最大值预测结果一览表序号敏感点名称浓度类型贡献值出现日期占标率%是否超标1道楞高勒苏木小时均值0.014123120601202.82达标2桃林宝拉格嘎查小时均值0.011692120605062.34达标3浩尔钦敖包嘎查小时均值0.014124120204102.82达标四、大气防护距离根据推荐模式中的大气环境防护距离模式计算项目无组织排放的大气防护距离，结果表明：项目无组织排放的粉尘浓度均无超标点，无需设置大气环境防护距离。同时，《锡行业准入条件》（国家发展改革委2006年第94号公告）中要求：“在国家法律、法规、行政规章及规划确定或经县级以上人民政府批准的自然保护区、生态功能保护区、风景名胜区、森林公园、饮用水水源保护区、大中城市及其近郊，居民集中区、疗养地、医院，食品、药品、电子等环境条件要求高的企业周边1km内不得新建锡冶炼企业”。综合考虑计算所得环境防护距离与《锡行业准入条件》两方面因素，最终确定项目无组织排放源的环境防护距离为厂界外1km。据实际调研，在大气防护距离范围内现无居民点、学校等环境敏感目标。五、卫生防护距离1、估算模式根据《制定地方大气污染物排放标准的技术方法》（GB/T3840-91）中的规定，应在无组织排放源所在的生产单元与居民区之间设置卫生防护距离。卫生防护距离在100m以内时，级差为50m；超过100m，但小于或等于1000m时，级差为100m；超过1000m以上，级差为200m按推荐的卫生防护距离计算公式：Qc/Cm=1/A(BLC+0.25r2)0.50LD式中：Cm—废气厂界一小时允许浓度（mg/m3）L—工业企业所需卫生防护距离（m）r—有害气体无组织排放源所在生产单元的等效半径，m。根据该生产单元占地面积S（m2）计算，r=（S/Л）0.5，（m）A、B、C、D—卫生防护距离计算系数，QC—工业企业有害气体无组织排放量可以达到的控制水平（t/a）。表7.1-16卫生防护距离计算参数与估算的卫生防护距离污染源污染物Qc（t/a）Cm(mg/m3)S(m2)卫生防护距离（m）原料库原料粉尘1.560.38360050板式焙烧窑配料、送料粉尘0.76制砖配料、送料粉尘4.03焙烧车间板式焙烧窑出矿粉尘6.800.40360050熔炼车间熔炼配料、送料粉尘4.340.34700050富氧侧吹炉出渣粉尘2.86精炼车间精炼锅金属氧化物1.290.2080050精炼锅加热系统粉尘0.44渣场粉尘15.90.4920000502、估算结果因本项目装置无组织排放按最大值计算得卫生防护距离为50m。以焙烧车间无组织源强划定的卫生防护距离为：以焙烧窑为中心50m综上所述，本项目建设在落实本评价提出的污染防治措施的前提下，并保证其正常运行，本项目排放各种废气污染物对评价区环境空气质量影响较小。因此，从环境空气角度，本项目在拟建厂址建设是可行的。综合考虑大气防护距离及卫生防护距离，确定本项目环境防护距离为厂界外1km。集通铁路集通铁路G510呼海通道浩尔沁敖包嘎查陶林宝拉格苏木道愣高勒嘎查图例：项目位置：道西冶金循环经济园：防护距离包络线：比例尺：1km1km图7.1-12项目防护距离包络线7.2地下水环境影响预测与评价7.2.1施工期地下水环境影响建设期废水主要有施工生产废水和施工人员的生活污水。（1）生产废水施工废水主要包括施工车辆冲洗废水、混凝土搅拌等施工废水，废水中含有较多的泥土、砂石和一定的油污，在施工场地设置沉淀池，经沉淀处理后用于场区洒水降尘。（2）生活污水本项目施工期设置临时旱厕，粪便定期清掏外运。本项目施工期废水主要为施工废水和生活污水。施工人员平均约100人，用水量每人约0.08m3/d，排污系数为0.8，施工期8个月，则施工期产生的生活污水量约1920m3（7.2.2运营期地下水环境影响预测及评价一、区域水文地质调查地下水的赋存条件和分布规律受地质构造、地层岩性、地貌形态、古地理环境和气候等诸多因素的控制和影响。地下水的形成于周围环境密切相关，是各种因素综合作用下形成的，受各影响因素在不同时间、不同地点对地下水的影响程度不同，因而形成了不同地下水埋藏条件。规划区出露地层均为第四系地层，现按沉积次序，由老及新分述如下：1、低山丘陵区丘陵区由燕山早期各类花岗岩、上侏罗统火山杂岩。下二叠统轻变质岩及太古界各类片岩、片麻岩组成。基岩山区属区域地下水的补给区。由于地形高差大，起伏频繁，大部地区基岩裂隙不够发育，降水渗入条件差，而排泄条件好，因而所含基岩裂隙水一般情况下都具有埋深不稳定、水量贫乏、含水层分布不连续、水质好等特点，单井出水量一般均在10t/d之内。2、丘间沟谷洼地与丘间盆地地区⑴潜水区内潜水分布比较普遍。其含水除间歇性河谷属上更新系统（Q3al+pl）冲积含碎石中粗砂、含砾粉细砂、由于滨临丘陵山区、沉积物多由粒度较粗的砂碎石、含砾中粗砂组成，其含水层一般小于5m。水化学类型属HCO3、Cl-Na、Mg；Cl、HCO3-Ca、Mg型，矿化度一般为1g/L。⑵承压水丘间沟谷洼地与盆地普遍有200m左右的红色泥岩为主的上新世沉积岩，其底部通常有一层底砾岩，并与其下伏基岩风化壳组成了统一的裂隙孔隙含水组。由于有厚层红色粘土阻隔，补给条件差，因而水量一般都极为贫乏一般单井涌水量小于100t/d。3、风积砂地东部贡卓尔一带为风积砂含水（Q4eol），据60号民井，水位2.25m、涌水量53.57t/d，矿化度<1g/L。水质良好、水化学类型属HCO3、Cl-Na、Na；HCO3、Cl-Na、Mg型。⑴含水岩类划分与含水层（组）描述根据含水地层之岩性特征和地下水的赋存条件将其划分为三大类型、既松散岩类孔隙水、碎屑岩类裂隙孔隙水和基岩裂隙水。①松散岩类孔隙水1）全新统风积中细砂孔隙潜水含水层主要分布在东部、贡卓尔一带，根据民井调查，该区地下水埋深小于2.5m，单井日涌水量53.57t/d。为重碳酸钙镁型水。2）上更新统冲洪积含水层在该区广泛分布于丘间沟谷洼地和盆地中，总的来说含水层厚度薄而不稳定、涌水量小且变化大，丘间沟谷洼地上游段的含水层厚度多在5m以内，沟谷洼地下游段可增至10-20m，区内水位埋深一般小于3m。日涌水量一般小于50t/d。两条间歇性河谷，其含水层均有由厚变薄，粒度由粗变细，水量由大变小等规律，据9号井调查，其涌水量105.41t/d，水位埋深2m左右⑵碎屑岩类裂隙孔隙承压水上新统底部砂砾岩-基岩裂隙孔隙承压含水组：上新统以泥岩为主，中间夹薄层粉细砂岩，但含水量较贫，在水文孔L8中未见到该含水层。Xj1、Xj2机井均见到该层水，但水量较贫。其下伏岩层为成岩节理较为发育的玄武岩、凝灰岩、变质含砾砂岩等，其涌水量差异较大，Xj1、Xj2机井混合抽水其最大涌水量为150t/d。⑶基岩裂隙水基岩裂隙水的形成与岩石的坚硬程度和裂隙发育程度密切相关，富水区多为受地质构造活动影响而岩石破碎，或由于风化作用而使其孔隙、裂隙发育的地段。本地区受燕山期构造运动、印支期构造运动、华里西期构造运动、喜马拉雅运动的影响使前侏罗系地层形成了十一个大的隆起带，隆起带分布有不连续、不均匀的基岩裂隙水，其水量不大，水质良好。含水岩体主要由燕山期花岗岩、泥盆系下统和石炭系上统变质细砂岩，二叠系上下统砂砾岩、凝灰质砂岩，白垩系、侏罗系沉积岩、变质岩组成。本地区低山丘陵区岩体多为花岗岩，花岗岩自燕山期构造运动以来遭受过多次的构造运动影响和风化剥蚀作用，岩体中除发育构造裂隙外，还发育有纵横交错的风化裂隙，且低山丘陵区地形相对平缓，有利于降水入渗的补给，因此花岗岩分布区基岩裂隙水相对丰富，单井涌水量最大可达5~30m3①构造带裂隙水：在NW、NEE向的一些扭性、压性断层以及褶皱、破碎带节理、裂隙发育，分布有较多民井。②接触带裂隙水：在低山丘陵边坡地带，上覆的第三系、白垩系、第四系泥质地层对基岩裂隙水起隔水或阻水作用，使基岩裂隙水富集而形成覆盖接触带裂隙水。③侵入岩、围岩接触带裂隙水：围岩在侵入活动的挤压作用下形成一些张性断裂赋水带，其水量较小，利用价值不大。4、地下水补给、径流、排泄条件区内丘陵区是区域地下水补给区，它接受大气降水的渗入补给而形成基岩裂隙水，而随着地形坡降向下流动，大部分以潜流形式补给沟谷洼地或丘间盆地的孔隙潜水，少部分则补给深部裂隙或裂隙孔隙承压水。丘间沟谷与丘间盆地上部一般分布有薄层松散沉积岩并含有孔隙水，除丘陵山区接受少量基岩裂隙潜水的侧向补给，还可接受大气降水的直接补给。由于地势平坦，利于接受大气降水的渗入补给，但因松散层甚薄，储水条件不良，水量还是相当贫乏。径流方向受地形控制，自山麓向北部盆地中心汇集。由于地形平缓，流动速度甚慢，并且大部分水流在径流途中便以垂直蒸发的形式向上排出。盆地中的潜水先向地势相当低凹的间歇性河谷汇集，并主要在河谷地带向上蒸发排出。根据地下水水位现状监测结果，地下水潜水水位高程呈现西高东低的趋势，且项目区地形也是西高东低，由此可知，项目区地下水流向为由西向东。二、地下水影响分析根据区域水文地质条件，园区所处区域为冲洪积平原区，区内主要含水层为第四系松散沉积物孔隙水潜水含水层，区域地下水水位埋深在20m～80m之间，岩土层主要为细砂、中砂。在对园区污水管网、环卫站（转运站）及垃圾收集站、公厕等通过采取规范防渗后，含水层污染特性为不易；包气带防污性能为弱；污水经处理后全部回用，冲渣池、循环水池、碱液再生池以及生产区等可能造成地下水污染的区域均进行重点防渗且污水处理设施设置检漏系统，正常生产情况下污染物渗入地下水的可能性不大本项目生产用水主要为富氧侧吹炉循环冷却水，每天排放15m3/d，全部用于冲渣，不排放；熔炼渣冷却冲渣水也全部循环使用；项目主要废水为厂区职工少量生活污水。本项目生活污水经地埋式污水处理设施达标后用于冲渣本项目可能对地下水产生不利影响的因素主要有原料堆存、废渣堆置以及废水处理构筑物及污水管网渗漏。由于本项目部分原料与产生的固体废物属于危险废物，因此，其在暂存过程中如果不采取防渗措施，导致渗滤池进入地下，将引起地下水的严重污染，本工程原料库、渣场和危险废物库地面采用20cm厚的C25混凝土浇筑硬化，能够起到防渗作用，且危险废物库库底采用1.0m的粘土进行防渗，最终渗透系数小于1.0×10-7cm/s。原料库及危险废物库位于厂房内，起到了防风和防雨的作用，渣场周边设置集水槽及集水池，且渣场堆放的熔炼渣属于第Ⅰ由于本项目废水大多含有重金属，因此，废水在输送和处理过程中如果泄漏，也会对地下水造成不利影响，建议污水管网以PVC或UPVC作为管材，对废水收集、处理、排放、输送系统等进行防渗处理；在厂区设置雨水、排水系统并做好相应的防渗措施。同时在厂区内严格管理，制定严格的岗位责任制，确保各种工艺设备、管道、阀门完好，废水不发生渗漏；保证各废水处理系统稳定运行，废水回用系统良好循环。在正常工况及事故工况下，只要管理到位，可避免废水污染物渗漏而污染地下水。综上所述，本项目对废水进行了有效治理和综合利用，正常工况及事故工况下全场废水均不会对地面水系产生排放，也不会对区域地下水环境造成影响。三、地下水影响预测（一）预测情景设定（1）预测范围根据预测原则，结合项目工程分布特征、主要污染源、主要敏感点分布情况以及地下水补给、径流、排泄情况确定本次预测范围。项目区内正常工况下废水主要是生产废水、生活污水，特别是生产设施、污水处理设施与连接污水处理设施的进、排水管网等，水量较为集中，存在着防渗不到位或防渗层破坏的情况，发生“跑、冒、滴、漏”等非正常工况，可能会对地下水水质造成污染的情况；非正常工况的极端情况往往为事故安全类，根据工程布局和工程分析，厂区内设有事故池，项目事故状态下排出的废水排入事故池。因此本次地下水环境影响预测对污染物含量较高的冲渣池瞬时渗透的情况进行预测。预测范围为下游的主要敏感点，重点包括评价范围内厂区下游各地下水环境敏感保护目标。（2）预测时段本次地下水环境影响预测时段主要是生产运行期。（3）预测因子及标准本次模拟预测，根据工程分析和环境影响识别，在选定优先控制污染物的基础上，分别对地下水污染物在不同时段的运移距离、超标范围进行模拟预测，污染情景的源强数据通过工程分析类比调查予以确定。厂区废水中的主要污染物为总铅、总砷、总铬、COD、氨氮、SS、BOD5等。①悬浮物SS在松散地层中一般1m内就能在机械过滤和稀释作用下去除，本区含水层上覆2~7m松散层，SS一般很难到达含水层对地下水水质产生影响。②厂区废水中污染物为COD和BOD5，由于没有对应的地下水环境质量标准值，本次污染模型不考虑COD和BOD5。③厂区废水中的污染物总铅、总砷、总铬，其中总砷、总铬含量极少，因此，选取总铅进行重金属污染预测。④根据评价区内地下水水质现状以及项目污染源的分布和类型，本次模拟计算选取总铅和氨氮作为区内的代表性污染物进行预测。根据《地下水质量标准》（GB/T14848-93）中Ⅲ类水质要求，参照总铅质量标准为0.05mg/L，氨氮质量标准为0.2mg/L。⑤预测方法由于本区所处区域水文地质条件较简单，本报告拟采用解析法对地下水环境影响进行预测。（二）预测模型概化（1）水文地质条件概化根据调查结果，项目区位于山间洼地，属地下水径流排泄区。地下水类型为松散岩类孔隙水。评价区地层结构中上部包气带透水性良好，下部为潜水及承压水含水层。受水流地貌的影响，场地周边溪谷、冲沟和切沟比较发育。根据场地含水层分布特征以及地下水径流、排泄情况，水动力弥散特征表现为：松散岩类孔隙水运动以网状裂隙流为主，且弥散系数以机械弥散系数为主；径流方向受地势影响，自西向东为主，渗漏形式为较简单的网状构造裂隙、孔隙性通道，故以纵向弥散为主，次为横向弥散，总的表现为自西向东为主方向的网状弥散特征。综上所述，将模拟区概化为一维稳定流二维水动力弥散问题。（2）污染源概化根据项目污染源排放情况及工程布局，本次地下水环境预测污染源排放形式概化为点源。在非正常工况下发生“跑、冒、滴、漏”等瞬时排放，在非正常工况极端状态下污染物将大量瞬时进入地下水，因此排放规律可概化为瞬时注入示踪剂的定浓度边界模型；污水管网渗漏可概化为连续注入示踪剂的定浓度边界模型。（3）数学模型本次模拟计算，考虑到厂区内地下水埋深较浅、厂区周边地形地貌等因素，当项目非正常工况下，含有污染物的废水极可能沿着大孔隙以捷径式入渗的方式快速进入含水层，并随着地下水流动进行迁移，为此本次模拟计算过程忽略污染物在包气带的运移过程，这样使计算结果更为保守，符合工程设计的思想。根据污染特点，本次预测数学模型选取瞬时注入示踪剂——平面瞬时点源数学模型进行预测，当取平行地下水流动方向为x轴正方向时，则求取污染物浓度分布模型如下：C(x,y,t)=(m_M⁄M)/(4πn√(D_LD_Tt))e^(-[(x-μt)^2/(4D_Lt)+y^2/(4D_Tt)])(F.15)式中：x，y—计算点处的位置坐标；t—时间，d；C(x，y，t)—t时刻点x，y处的示踪剂浓度，mg/L；M—承压含水层的厚度，m；mM—长度为M的线源瞬时注入的示踪剂质量，kg；u—水流速度，m/d；n—有效孔隙度，无量纲；DL—纵向弥散系数，m2/d；DT—横向y方向的弥散系数，m2/d；π—圆周率。（4）模型参数的获取利用所选取的污染物迁移模型，能否达到对污染物迁移过程的合理预测，关键就在于模型参数的选取和确定是否合理正确。采用瞬时注入示踪剂——平面瞬时点源数学模型模型需要参数有：外泄污染物质量m；含水层厚度M；水流的实际平均流速u；含水层有效孔隙度n；污染物在含水层中的弥散系数DL、DT；这些参数主要通过类比勘查成果资料和现有试验资料确定。含水层厚度M：根据本次野外施工钻孔情况和参考以往水文资料资料，厂区含水层平均总厚度为5m。含水层的平均有效孔隙度n：场地含水层为中砂、细砂，根据类比经验值取n=0.025。水流的实际平均流速u：根据含水层岩性等相关资料，确定含水层渗透系数为20m/d；项目区地下水径流方向为由西向东呈一维流动；根据地下水水位现状监测结果中上下游2个水井水位高程之差的绝对值及2个水井之间距离计算得出，水力坡度I平均为0.002，因此地下水的平均渗透速度v=KI=20m/d×0.002=0.04m/d，污染物在含水层中的运移速度即平均实际流速u=v/n=1.6m/d。纵向x方向的弥散系数DL：参考相关资料，模型计算中纵向弥散度选用10m。由此计算项目厂区附近含水层中的纵向弥散系数DL=αL×u=10m×1.6m/d=16m2横向y方向的弥散系数DT：根据经验一般αT/αL=0.1，因此αT=0.1×αL=1m，则DT=1.6m2假设水淬渣池底部出现破裂，造成泄露事故，非正常工况下，泄漏量按照废水量的1‰计算；非正常工况极端条件下，泄漏量按照废水量的100%计算。非正常工况下，按泄露5天后及时采取事故应急处理措施；非正常工况极端条件下，按泄露1天后及时采取事故应急处理措施。渗漏水按照渗透的方式经过包气带向下运移，把渗漏的量当成不被包气带吸附和降解而全部进入含水层计算，不考虑渗透本身造成的时间滞后，预测对地下水水质的影响：由于本区水位埋深在20～80m左右，渗漏水较快进入含水层，按照冲渣池满负荷运行状态下（1000m3①非正常工况下污染物最大可能渗漏量总铅渗入质量为：1.0mg/L×1000m3/d×5d×1‰=5g；氨氮渗入质量为：1.5mg/L×1000m3/d×5d×1‰=7.5g；②非正常工况极端条件下污染物最大可能渗入量总铅渗入质量为：1.0mg/L×1000m3/d×1d=1kg；氨氮渗入质量为：1.5mg/L×1000m3/d×1d=1.5kg；（三）预测结果本项目对废水进行了有效治理和综合利用，正常工况及事故工况下全场废水均不会对地面水系产生排放，只要管理到位，可避免废水污染物渗漏而污染地下水，也不会对区域地下水环境造成影响。本次预测分别对不同污染点源、不同工况下，各主要污染因子在地下水中不同时间段的浓度进行预算，预测时不考虑各种防渗措施的作用，假设各污染因子在发生渗漏后直接对场地地下水环境产生影响。总铅将确定的参数带入模型（F15），便可求出含水层不同位置、不同时刻的铅、砷、总铬浓度分布情况。预测出非正常工况、事故工况下总铅在污染物到达下游20m、500m的时间及影响趋势。ⅰ非正常工况下：污染物在水动力条件作用下，主要由西向东方向运移。污染源下游320m处，大约在第180天时总铅污染浓度达到最高，浓度约为0.0029mg/L，其污染浓度均小于《地下水质量标准》（GB/T14848-93）中Ⅲ类水质（0.05mg/L）要求，对地下水影响不大。预测结果见图7.2-1及图7.2-2。图7.2-1总铅浓度在非正常工况下随时间变化关系曲线图7.2-2总铅浓度在非正常工况下下游随距离变化曲线图ⅱ非正常工况极端条件下：污染物在水动力条件作用下，主要由西向东方向运移。污染源下游280m处在发生泄露120天时污染物浓度超过《地下水质量标准》（GB/T14848-93）中Ⅲ类水质要求的0.05mg/L，对该处地下水产生影响；在180天时达到最大值0.586mg/L；在220天后地下水在降水补给及径流补给的稀释作用下浓度逐渐降低至0.05mg/L以下，污染源下游固定点处污染物浓度呈现先增大后降低的趋势。污染源下游320m处在发生泄露第180天时达到最大值0.586mg/L，其污染浓度小于《地下水质量标准》（GB/T14848-93）中Ⅲ类水质（0.05mg/L）要求，对地下水影响不大。预测结果见图7.2-3及图7.2-4。图7.2-3总铅浓度在非正常工况极端条件下随时间变化关系曲线图7.2-4总铅浓度在非正常工况极端条件下下游随距离变化曲线图②氨氮将确定的参数带入模型（F15），便可求出含水层不同位置、不同时刻的氨氮浓度分布情况。预测出非正常工况、事故工况下氨氮在污染物到达下游20m、200m的时间及影响趋势。ⅰ非正常工况：污染物在水动力条件作用下，主要由西向东方向运移。污染源下游320m处在第180天时达到最大值0.0044mg/L，污染浓度均低于《地下水质量标准》（GB/T14848-93）中Ⅲ类水质要求（氨氮0.2mg/L）。预测结果见图7.2-5及图7.2-6。图7.2-5氨氮浓度在非正常工况下随时间变化关系曲线图7.2-6氨氮浓度在非正常工况下下游随距离变化曲线图ⅱ非正常工况极端条件：污染物在水动力条件作用下，主要由西向东方向运移。污染源下游180m处在发生泄露120天时污染物浓度达到0.2mg/L，对该处地下水产生影响；在第180天时达到最大值0.88mg/L；在220天后地下水在降水补给及径流补给的稀释作用下浓度逐渐降低至0.2mg/L以下。污染源下游320m处在第180天时达到最大值0.88mg/L；污染浓度低于《地下水质量标准》（GB/T14848-93）中Ⅲ类水质要求（氨氮0.2mg/L）。对地下水影响不大。预测结果见图7.2-7及图7.2-8。图7.2-7氨氮浓度在非正常工况极端条件下随时间变化关系曲线图7.2-8氨氮浓度在非正常工况极端条件下下游随距离变化曲线图事实上污染物进入含水层中，还要进行稀释扩散，综合考虑各方面因素，在每半个月都进行水质监测的情况下可最大程度上避免出现连续大量泄露，如果这样，即便是已经处理的污水，长期泄露对于周边尤其是下游的地下水环境的影响还是明显的。所以在项目投产后，对水淬渣池必须采取可靠的防渗防漏措施，并采取严格的监测措施，防止重大事故或者事故处理不及时污水泄漏对地下水环境造成影响。在冲渣池防渗措施完好情况下，不会对厂区及厂区下游地下水水质造成影响。7.3声环境影响预测与评价7.3.1施工期声环境影响施工期噪声主要来自施工过程中各种施工机械产生的噪声，包括各种轻重型运输车、土石方开挖阶段的推土机、挖掘机、装载机，打桩阶段的打桩机、混凝土搅拌机，以及结构装修阶段的电焊机、电锯等等。这些机械的噪声多在80~95dB（A）之间，其中打桩机的噪声高达105dB（A），属于高强度噪声源间断性排放噪声，但在200m以外噪声可以衰减至60dB。建设施工期一般为露天作业，而且场地内设备大多属于移动声源，要准确预测施工场地各厂界噪声值较困难。经类比调查，一般施工作业噪声达标距离昼间约为100m，夜间约为300-400m。夜间施工时，场界噪声大部分都将出现超标现象。不过离拟建地500m范围内没有固定居民，因此，施工噪声不会影响当地民众生活。本项目施工阶段包括土方开挖、结构工程、装修工程、设备安装等四个施工阶段。其中结构工程包括：混凝土工程、模板工程、钢筋工程、脚手架工程。混凝土工程、钢筋工程用到强噪声设备，为主要噪声污染环节。项目建筑物基础工程配备2台反铲挖掘机、8台翻斗车、1台装载机、4台蛙式打夯机。以上设备运行、保养状况良好，未出现因运行工况不良出现的强噪声情况。混凝土工程配备4台350L砂浆搅拌机、10台插入式振捣器、2台平板式振捣器。根据同类型机械设备比较，搅拌机声压级在90db，振捣器声压级在100db。以上机械施工时段均设在白天，经过地形衰减，基本不会对周彪区域产生较大影响。钢筋工程配备1台WJ40-1钢筋弯曲机、1台GQ32钢筋切断机、1台WJ40-1钢筋调直机、2台气压焊设备。通过与同类型工程设备相比较，钢筋切断机、弯曲机、调直机等设备噪声均在90db以上。装修工程配备4台龙门架、4台卷扬机、5台MJ105型电锯、1台12t汽车吊，其声压级均在80db以上。表7.3-1主要施工机械设备表序号机械名称型号规格数量机械现状用于施工部位声压级（分贝）1反铲挖掘机2完好基础802搅拌机500L4完好3砂浆搅拌机350L4完好4翻斗车8完好基础主体705钢筋弯曲机WJ40-11完好基础主体906钢筋切断机GQ321完好基础主体907钢筋调直机WJ40-11完好基础主体808气压焊设备2完好安装959龙门架4完好主体装修7010卷扬机4完好主体装修8011电焊机BX3003完好安装5012电焊机BX5003完好安装5013电锯MJ1055完好基础主体装修9014电刨MB5044完好基础主体装修8515振捣器插入式10完好基础主体8016振捣器平板式2完好基础主体8017蛙式打夯机4完好基础9018汽车吊12T1完好主体装修6019经纬仪J2E2完好整个过程—20水准仪DZS3-12完好整个过程—21装载机301完好整个过程707.3.2运营期声环境影响预测与评价本项目噪声主要来源于板式焙烧窑和富氧侧吹炉的鼓风机、引风机、空压机、皮带输送机以及水泵、炉窑运转时产生的噪声及厂内运输车辆的噪声等，声源源强在75-90分贝之间，具体声源强度、工作特性等见表7.3-1。表7.3-1本项目主要噪声源及其声学参数序号噪声产生设备声源值[dB（A）]数量治理措施采取治理措施后噪声值[dB（A）]1引风机854台部分设备设置隔声罩，机械类噪声采用基础减震措施，设备全部置于厂房内652鼓风机858台653压砖机852台654制氧机901台705装载机902台706水泵852台657搅拌机852台658混料机902台701、预测模式与方法采用《环境影响评价技术导则—声环境》(HJ/T2.4-2009)中工业噪声预测模式。①单个室外点声源在预测点产生的声级计算基本公式如已知声源的倍频带声功率级，预测点位置的倍频带声压级Lp(r)可按公式（a）计算：（a）式中：Lw—倍频带声功率级，dB；Dc—指向性校正，dB，对辐射到自由空间的全向点声源，为0；倍频带衰减，dB；Adiv—几何发散引起的倍频带衰减，dB；Aatm—大气吸收引起的倍频带衰减，dB；Agr—地面效应吸收引起的倍频带衰减，dB；Abar—声屏障引起的倍频带衰减，dB；Amisc—其他多方面效应引起的倍频带衰减，dB。如已知靠近声源处某点的倍频带声压级Lp(r0)时，相同方向预测点位置的倍频带声压级Lp(r)可按公式（b）计算：（b）预测点的A声级LA(r)，可利用8个倍频带的声压级公式（c）计算：（c）式中：LPi(r)—预测点（r）处，第i倍频带声压级，dB；ΔLi—第i倍频带的A计权网络修正值，dB。在不能取得声源倍频带声功率级或倍频带声压级，只能获得A声功率级或某点的A声级时，可按公式（d）做近似计算：（d）或（e）A可选择对A声级影响最大的倍频带计算，一般可选中心频率为500Hz的倍频带估算。②室内声源等效室外声源声功率级计算方法设靠近开口处（或窗户）室内，室外某倍频带的声压级分别为LP1和LP2。若声源所在室内声场为近似扩散声场，则室外倍频声压级可按下公式近似求出：（f）式中：TL—隔墙或窗户倍频带的隔声量，dB。③面声源的几何发散衰减导则HJ/T2.4-2009垂直声源如下图所示（要求b>a,图中虚线为实际衰减量）：要求的简化算法为：r<a/π时，Adiv≈0;几乎不衰减a/π<r<b/π时，距离加倍时Adiv≈3;类似线声源（Adiv≈10lg(r/r0)）r>b/π时，距离加倍时Adiv≈6;类似点声源（Adiv≈20lg(r/r0)）r<a/π时，Adiv≈0。④噪声贡献值计算设第i个室外声源在预测点产生的A声级为LAi，在T时间内该声源工作时间为ti；第j个等效室外声源在预测点产生的A声级为LAj，在T时间内该声源工作时间为tj；则拟建工程声源对预测点产生的贡献值为（Leqg）：式中：tj—在T时间内j声源工作时间，s；ti—在T时间内i声源工作时间，s；T—用于计算等效声级的时间，s；N—室外声源个数；M—等效室外声源个数。2、预测结果本项目厂界噪声预测结果见表7.3-2。表7.3-2厂界噪声贡献值预测结果单位:LeqdB（A）编号监测点位置贡献值标准值评价结果昼间夜间昼间夜间1#东厂界47.06555达标达标2#南厂界44.9达标达标3#西厂界48达标达标4#北厂界42.2达标达标根据预测结果，本项目建成后昼间和夜间厂界噪声贡献值均满足厂界噪声标准的要求。本项目声环境评价范围内无居民区等环境敏感目标且设备均处于厂房内，因此，本工程实施后设备产生的噪声对周围环境的影响主要集中在厂区内，而对周围环境的影响较小。7.4固体废弃物影响预测及评价7.4.1施工期固体废弃物影响建设期固体废弃物主要有生活垃圾和少量建筑垃圾。生活垃圾按0.8kg/d·人计，施工人员平均约100人，每天产生的生活垃圾约80kg，本项目施工期约8个月，则施工期生活垃圾产生量约19.20t，集中收集后运往当地指定的垃圾填埋场处理。建筑垃圾主要为土石方、碎砖石、残渣、包装物等，建设单位对建筑垃圾进行分类处理，对不可回收废弃物就地处置，作填筑地基、路基用；对可回收废物回收利用或销售给废品收购站。施工期固废经上述妥善处理后不会对周围环境产生较大影响。7.4.2运营期固体废弃物影响本项目生产过程中固体废物主要有熔炼过程中产生的自产熔炼渣，精炼过程中产生的凝析渣、铜硫渣、炉渣，脱硫塔产生的脱硫石膏渣，水处理产生的污泥，除尘系统收集的除尘灰和生活垃圾等，其主要特点是数量大，综合利用价值高。1、自产熔炼渣本项目2台富氧侧吹炉产生的自产熔炼渣为40742.85t/a，暂存于厂内渣场，渣场地面采用20cm厚的C25混凝土浇筑硬化，能够起到防渗作用，定期全部外售于内蒙古太仆寺旗华尔水泥有限责任公司。根据长沙矿冶研究院有限责任公司分析检测中心对本项目自产熔炼渣小样进行的浸出毒性鉴别实验，本项目自产熔炼渣各项指标浓度均小于《危险废物鉴别标准浸出毒性鉴别》（GB5085.3-2007）的标准限值，因此本项目自产熔炼渣不属于危险固体废物，属于一般工业固体废物。浸出结果中pH值为4.16＜6，是由于浸出方法采用酸浸，导致pH值下降，根据对同类项目pH值的类比，其pH值在6～9之间，且浸出浓度小于于《污水综合排放标准》（GB8978-1996）第一类污染物最高允许排放浓度限值，根据《一般工业固体废物贮存、处置场污染控制标准》（GB18599-2001），本项目熔炼渣属于第Ⅰ类一般工业固体废物。浸出毒性鉴别实验结果见表7.4-1。表7.4-1熔炼渣及脱硫石膏渣浸出毒性鉴别检测结果序号污染物熔炼渣浸出浓度脱硫石膏渣浸出浓度GB5085.3-2007（mg/L）GB8978-1996第一类污染物最高允许排放浓度（mg/L）1pH4.16µg/L7.58µg/L2铜35.4µg/L22.1µg/L≤1003铅0.35mg/L1.24µg/L≤51.04锌12.48mg/L36.8µg/L≤1005镉3.72µg/L0.46µg/L≤10.16镍0.26mg/L12.2µg/L≤51.07砷0.11mg/L41.3µg/L≤50.58汞2.45µg/L0.92µg/L≤0.10.059总铬4.24µg/L3.97µg/L≤151.5备注本次检测样品为采用项目原料进行模拟冶炼的小样2、精炼渣精炼锅中凝析过程凝析渣产生量为227.06t/a，主要含砷和铁，为危险废物；向粗锡合金加入硫磺，用于去除粗锡合金中的铜，产生的铜硫渣总量为446.54t/a，为危险废物，凝析渣和铜硫渣暂存于危险废物库，全部外售于敖汉新星有色金属有限公司（危险废物经营许可证号1504300012）。危险废物库地面采用20cm厚的C25混凝土浇筑硬化，库底采用1.0m的粘土进行防渗，渗透系数小于1×10-7cm/s。3、炉渣本项目精炼系统采用无烟煤（220t/a）进行外加热，无烟煤燃烧后产生的炉渣量=年燃煤量×灰分×80%=220×16%×80%=28.16t/a，在危险废物库进行暂存，由园区负责统一清运至公路养护工区，用于公路的养护及修补。4、脱硫石膏渣本项目脱硫塔产生的脱硫石膏渣主要成分为亚硫酸钠，加入石灰石使碱再生后生成脱硫石膏渣，其产生量为2077.97t/a，暂存于危险废物库，定期全部外售于内蒙古太仆寺旗华尔水泥有限责任公司。根据公司对本项目脱硫石膏渣进行的浸出毒性鉴别实验，本项目脱硫石膏渣各项指标浓度均小于《危险废物鉴别标准浸出毒性鉴别》（GB5085.3-2007）的标准限值，属于一般工业固体废物，且浸出液各项浓度指标均小于《污水综合排放标准》（GB8978-1996）一级标准以及第一类污染物最高允许排放浓度限值，本项目脱硫石膏渣属于第Ⅰ类一般工业固体废物。浸出毒性鉴别实验结果见表7.4-1。5、除尘灰本项目2条生产线共计设置4套重力+布袋除尘器，板式焙烧窑、富氧侧吹炉及精炼锅烟气经除尘后收集的除尘灰量约6600.17t/a。因除尘灰中仍含有部分的锡，全部回料于板式焙烧窑。6、生活垃圾本项目运营期职工56，按每人每天产生0.5kg生活垃圾计算，生活垃圾产生量为9.24t/a，厂内设垃圾箱定点收集，统一送入园区的环卫部门处置。园区环卫部门将生活垃圾集中收集至园区垃圾中转站，最终送到明安图镇生活垃圾处理厂填埋。7、生活污水处理站污泥一体化污水处理设施产生污泥量为0.15t/a，仅需半年左右排一次，因生活污水包括洗衣及洗浴用水，污水中含有少量重金属，属于危险废物。污泥在塑料袋中密闭收集后暂存于危险废物库，送往有资质的单位处理。PAGE179呼和浩特市环境科学研究所8污染防治措施及达标排放分析8.1废气污染防治措施及达标排放分析8.1.1无组织废气污染防治措施及达标排放分析1、原料库本项目原料湿法泥和环保泥含水率较大，不产生粉尘；其他原辅材料为颗粒状或块儿状，但进厂时为袋装，且卸货作业在原料车间内完成，因此，本项目卸货作业区的粉尘产生量要远远小于相应的煤或矿砂。在实际调查中发现，在正常情况下，此类卸货作业区的起尘大部分是由于装卸车辆行驶造成的汽车扬尘，还有一部分是袋装货料包装袋外表的粉末在卸车过程中的扬尘，原料在卸车过程中由于落料差产生的扬尘极少。通过类比分析，本项目原料堆存产生的粉尘量为1.26t/a，原料堆存采用全封闭的原料库，排放浓度小于《锡、锑、汞工业污染物排放标准》（GB30770-2014）表5中颗粒物最高允许浓度30mg/m3，不会对大气环境造成影响。2、炼前处理工序①配料粉尘板式焙烧窑原料经有自动计量功能的铲车计量后倒入皮带输送机的受料口，由封闭的皮带输送入板式焙烧窑进行焙烧，生成焙烧矿；制砖系统原料也经有自动计量功能的铲车计量后倒入制砖机受料口压制成锡砖块。在板式焙烧窑配料及制砖机配料时均设置水喷淋系统，有效抑制了扬尘。板式焙烧窑配料起尘量为7.6t/a，经水喷淋取抑尘率为90%，板式焙烧窑配料粉尘无组织排放量为0.76t/a，制砖原料配料粉尘无组织排放量为4.03t/a。项目配料工序位于全封闭的炼前处理车间，其排放浓度小于1mg/m3，可达标排放，对环境空气影响较小。②外溢粉尘板式焙烧窑在下料过程中由于开启受料口，会有少量粉尘溢出，其外溢粉尘无组织排放量为6.8t/a。设备位于厂房内，其排放浓度小于1.0mg/m3，可达标排放。3、锡合金熔炼工序及锡合金精炼工序①熔炼炉配料粉尘熔炼原料在配料过程中产生一定量的粉尘，其排放量为4.34t/a。熔炼配料工序位于全封闭的车间，且因熔炼原料粒径较大且不易起尘，其排放浓度小于1mg/m3，可达标排放，对环境空气影响较小。②富氧侧吹炉外溢粉尘熔炼原料在富氧侧吹炉下料过程中由于开启受料口，会有少量粉尘溢出。其产生的外溢粉尘无组织排放量为2.86t/a。熔炼配料工序位于全封闭的车间，且因熔炼原料粒径较大且不易起尘，其排放浓度小于1mg/m3，可达标排放，对环境空气影响较小。③精炼锅无组织排放精炼过程中的凝析渣需加入木屑搅拌进行吸附后捞出，再加入硫磺搅拌去铜，搅拌过程中产生一定量的粉尘，根据可研，由精炼锅上的集尘罩收集98%有组织排放，其余2%无组织排放，排放量为1.29t/a。精炼工序位于全封闭的车间，其排放浓度小于1mg/m3，可达标排放，对环境空气影响较小。④精炼锅加热系统无组织排放精炼锅使用无烟煤进行外加热，加料时产生一定的粉尘，无组织粉尘按无烟煤加入量的2‰计算，无组织排放量为0.44t/a。精炼工序位于全封闭的车间，其排放浓度小于1mg/m3，可达标排放，对环境空气影响较小。4、渣场项目渣场在最大月平均风速下的渣场起尘量为15.9t/a，详见表3.9-2。根据《环境影响评价技术导则-大气环境》（HJ2.2-2008）中推荐的估算模式预测，渣场扬尘最大落地浓度为0.049mg/m3，占标准的5.48%，出现在源中心下风向281m处。距离项目最近的居民位于厂界外1.04km处，渣场扬尘对居民影响较小。8.1.2有组织废气污染防治措施及达标排放分析1、炼前处理工序产生的废气板式焙烧窑的原料湿法泥、环保泥、烟尘灰及辅料无烟煤中均含有不同比例的硫，因此，在焙烧过程中产生的烟气中大气污染物主要为烟尘、SO2、NOX及少量铅尘。焙烧窑烟气经重力沉降、布袋除尘及两段脱硫后经30m高的排气筒有组织排放，排气筒直径为1.6m，高出厂房5m，本项目2条冶炼生产线的2台板式焙烧窑分别配备1套重力沉降、布袋除尘及2段式脱硫塔。除尘脱硫系统风机能力为30000m3①SO2本项目2台板式焙烧窑SO2有组织排放量为447.74t/a，单个焙烧窑SO2量为223.87t/a，风机能力为30000m3/h，全年运行7920h，SO2产生浓度为942mg/m3，产生速率为28.26kg/h。经2段脱硫后（每段脱硫效率为70%，两段共计脱硫效率为91%）剩余SO2量为40.3t/a，单个焙烧窑SO2量为20.2t/a，SO2排放浓度为85mg/m3，排放速率为2.55kg/h，满足《锡、锑、汞工业污染物排放标准》（GB30770-2014）表5中“锡冶炼SO2②NOX本项目焙烧过程中会产生一定量的NOx，由于无锡冶炼行业污染物排放系数，因此参照其他含锡废料再生利用项目中NOx排放系数，根据《郴州丰越环保科技股份有限公司复杂难选多金属矿及冶炼废渣综合回收项目建设内容变更环境影响报告》，回转窑烟气中NOx的排放浓度为40mg/m3，本项目风机能力为30000m3/h，排放速率为1.2kg/h，全年运行7920h，单台焙烧窑NOx排放量为9.5t/a，2台焙烧窑NOx排放量为19t/a。排放浓度满足《锡、锑、汞工业污染物排放标准》（GB30770-2014）表5中“锡冶炼NOx200mg/m3”③颗粒物板式焙烧窑烟气中颗粒物产生浓度为2900mg/m3，2台焙烧窑颗粒物产生量为1378.1t/a，经重力除尘（除尘效率20%）及袋式除尘（除尘效率99.5%）后颗粒物浓度为26.1mg/m3，2台焙烧窑颗粒物排放量为12.40t/a，满足《锡、锑、汞工业污染物排放标准》（GB30770-2014）表5中颗粒物最高允许排放限值30mg/m3的要求。除尘除去的烟尘含量为1368t/a，回用于焙烧。④铅及其化合物根据项目铅平衡得出，本项目2台板式焙烧窑烟气中铅产生量为2×225.2kg，单个板式焙烧窑风机能力为30000m3/h，全年运行7920h，铅产生浓度为0.95mg/m3，产生速率为0.0285kg/h，经重力除尘+布袋除尘（合计除尘效率为99.6%）及两段式脱硫塔处理（除铅效率为30%）后排放烟气中铅含量为2×0.77kg，铅排放浓度为0.0032mg/m3，排放速率为0.000097kg/h，排放浓度满足《锡、锑、汞工业污染物排放标准》（GB30770-2014）表5中“锡冶炼铅及其化合物2mg/m⑤砷及其化合物根据项目砷平衡得出，本项目2台板式焙烧窑烟气中砷产生量为2×78.8kg，单个板式焙烧窑风机能力为30000m3/h，全年运行7920h，砷产生浓度为0.33mg/m3，产生速率为0.0099kg/h，经重力除尘+布袋除尘（合计除尘效率为99.6%）及两段式脱硫塔处理（除砷效率为30%）后排放烟气中砷含量为2×0.2205kg，砷排放浓度为0.00093mg/m3，排放速率为0.000028kg/h，排放浓度满足《锡、锑、汞工业污染物排放标准》（GB30770-2014）表5中“锡冶炼砷及其化合物0.5mg/m⑥铬及其化合物根据项目铬平衡得出，本项目2台板式焙烧窑烟气中铬产生量为2×95.04kg，单个板式焙烧窑风机能力为30000m3/h，全年运行7920h，铬产生浓度为0.4mg/m3，产生速率为0.012kg/h，经重力除尘+布袋除尘（合计除尘效率为99.6%）及两段式脱硫塔处理（除铬效率为30%）后排放烟气中铬含量为2×0.265kg，铬排放浓度为0.0011mg/m3，排放速率为⑦锡及其化合物本项目2台板式焙烧窑锡尘有组织排放量为226.67t/a，单个焙烧窑锡尘量为113.33t/a，经重力除尘+布袋除尘（合计除尘效率为99.6%）后外排烟气中锡尘含量为2.04t/a，单个焙烧窑锡尘量为1.02t/a，排放浓度为4.3mg/m3，排放速率为0.13kg/h，排放浓度满足《锡、锑、汞工业污染物排放标准》（GB30770-2014）表5中“锡冶炼锡及其化合物4mg/m3”排放限值2、锡合金熔炼工序及锡合金精炼工序产生的废气熔炼及精炼过程中产生的烟气汇集后经重力沉降、布袋除尘及两段脱硫后经30m高的排气筒有组织排放，排气筒直径为1.6m，高出厂房5m。除尘脱硫系统风机能力为40000m3①SO2本项目熔炼及精炼系统共计产生SO2量为188.76t/a，单个熔炼及精炼系统SO2产生量为94.38t/a，风机能力为40000m3/h，全年运行7920h，SO2排放浓度为298mg/m3，排放速率为11.92kg/h。经2段脱硫后（每段脱硫效率为70%，两段共计脱硫效率为91%）剩余SO2量为17t/a，单个熔炼及精炼系统SO2产生量为8.5t/a，排放浓度为26.83mg/m3，排放速率为1.07kg/h。满足《锡、锑、汞工业污染物排放标准》（GB30770-2014）表5中“锡冶炼SO2400mg/m3②NOX本项目NOx的产生浓度取100mg/m3，风机能力为40000m3/h，排放速率为4kg/h，全年运行7920h，排放量为31.68t/a，2条熔炼及精炼系统共计NOx排放量为63.36t/a。排放浓度满足《锡、锑、汞工业污染物排放标准》（GB30770-2014）表5中“锡冶炼NOx200mg/m3”③颗粒物熔炼及精炼烟气中烟尘产生浓度为16000mg/m3，2条熔炼及精炼系统颗粒物产生量为5279.69t/a，经重力除尘（除尘效率10%）及袋式除尘（除尘效率99%）后颗粒物浓度为75mg/m3，2台焙烧窑颗粒物排放量为47.52t/a，满足《锡、锑、汞工业污染物排放标准》（GB30770-2014）表5中颗粒物最高允许排放限值30mg/m3的要求。除尘除去的烟尘含量为5232.17t/a，回用于焙烧。④铅及其化合物根据项目铅平衡得出，本项目2条熔炼及精炼系统烟气中铅产生量为2×400kg，单个熔炼及精炼系统风机能力为40000m3/h，全年运行7920h，铅产生浓度为1.2626mg/m3，产生速率为0.0505kg/h，经重力除尘+布袋除尘（合计除尘效率为