施工电梯卸料平台安全专项施工方案

目录TOC\o”1—2"\h\z\u1、编制依据 1_Toc329182819"3、卸料平台搭设 24、电梯层门 55、安全保证措施 6HYPERLINK\l”_Toc329182822"6、计算书 6HYPERLINK\l”_Toc329182823"附件：楼层门大样图 61、编制依据1、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001)2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）3、《建筑施工高处作业安全技术规范》(JGJ80—91）4、《施工升降机安全规程》（GB10055—2007）5、《SCD200/200施工升降机使用说明书》6、广西建工集团联合建设有限公司《安全文明施工标准化管理图集》2、工程概况本工程位于南宁市竹溪大道东南面，总建筑面积19673。35㎡,地下1层地上18＋1层，结构类型为框架剪力墙结构。地下室层高4。65m，为车库及设备用房,建筑面积4296㎡；1层层高4m，为架空层及管理用房,建筑面积768.2㎡；2～18+1层为标准层住宅，层高3m,建筑面积14609。15㎡,建筑总高度65.72m,本工程室内±0。000标高相当于绝对标高81.35m.本工程现已施工至第10层,配备1台SCD200/200双笼外用施工升降机作垂直运输设施。施工电梯性能参数表单个梯笼尺寸长3.0×宽1.3×高2.53m单笼额定载荷2000Kg额定提升速度34m/min电容量66KVA标准节尺寸0。65×0.65×1。508m3、卸料平台搭设施工电梯的电梯笼与结构边距离1.45m，为方便现场施工人员的通行并保证施工的安全，在施工电梯与主体结构之间搭设脚手架防护及接料平台，架子整体搭设高度为56m。1~7层采用落地式双排脚手架,8～13层、14~18层分两次采用悬挑双排脚手架,立杆的纵距分别为1。80m、横向为0.9m,每层步距分2步，平楼地面第一步为2m第二步为1m.悬挑双排脚手架悬挑梁采用20a号工字钢及钢丝绳分段卸荷;卸荷次数：3次；卸荷上段下传荷载百分比：30%；钢丝绳不均匀系数α:0。85；钢丝绳安全系数κ：6；各段卸荷参数表：3.1卸料平台的搭设3.1.1立杆立杆的纵距分别为1。8m，横向立杆的间距为0.9m，步距为2m;内排立杆距结构边0。3m，外排立杆距施工电梯梯笼0。20m。起步立杆长为4m和6m（将接头错开）,以后均用6m杆。采用对接扣件连接立杆接头，两个相邻立杆接头不能设在同步同跨内；各接头中心距主节点≤500mm。最高处立杆顶端高出顶层操作层不小于1.5m。3。1。2大横杆大横杆长度为5m，布置在立杆内侧，与立杆交接处用直角扣件连接，不得遗漏。3。1。3小横杆贴近立杆布置，用直角扣件扣紧挂于大横杆之上，在任何情况下不得拆除作为基本构架结构杆件的小横杆.每一立杆与大横杆相交处都必须设置一根小横杆，并采用直角扣件扣紧在大横杆上。3。1.4剪刀撑由于架体使用功能的特殊性，为不阻碍施工电梯平台的通行，本方案在东西两侧不设置剪刀撑，南北方向在平台通道口两侧的立杆上沿架体通高设置剪刀撑。3.1。5脚手板作业层满铺18厚木胶板（用方木沿大横杆方向绑扎在小横杆上＠150，）,木胶板两端与方木钉牢固。3。1。6连墙件南北向连墙件的设置采取在架体的两侧立杆上用小横杆设置连墙，加固在楼层的预埋钢筋上，连墙件必须每层设置。3。1。7防护平台两侧0。6m和1.2m处设两道防护栏杆.底部侧面设18cm高的挡脚板，挡脚板可用模板.3。2卸料平台搭设的注意事项1、搭设之前对进场的脚手架钢管、配件进行严格的检查，禁止使用规格和质量不合格的钢管配件。2、卸料平台搭设必须统一交底后作业，必须统一指挥,严格按搭设程序进行.3、连墙件等整体连接杆件随搭设的架子及时设置。4、木胶模板须铺平、铺稳，并用14#铁丝绑扎固定木方。5、设置连墙杆或撑拉杆时，掌握其松紧程度，避免引起杆件的显著变形。6、工人在架上进行搭设作业时，作业面上需铺设临时木跳板并固定，工人必须戴好安全帽和佩挂安全带，不得单人进行较重杆件和易失衡、脱手、碰接、滑跌等不安全作业.7、在搭设过程不得随意改变构杆设计、减少配件设置和对立杆、纵距作≥100mm的尺寸放大,确实需要调整和改变尺寸，应提交审核单位的技术主管人员协商解决.8、扣件一定要拧紧，拧紧力矩符合规范要求，严禁松拧或漏拧,脚手架搭设后应及时逐一对扣件进行检查。3.3拆除施工工艺1、拆除作业应按确定的程序进行拆除：安全网→挡脚板及木跳板→防护栏杆→斜撑杆→小横杆→大横杆→立杆。2、不准分立面拆除或在上下两步同时拆除,做到一步一清，一杆一清.3、拆立杆时,要先抱住立杆再拆开最后两个扣件。拆除大横杆、斜撑时，应先拆中间扣件,然后托住中间，再解端头扣件。4、所有连墙杆必须随脚手架拆除同步下降，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架，分段拆除高差不应大于两步，如高差大于两步，应增设连墙件加固。5、拆除后架体的稳定性不被破坏,如附墙杆被拆除前，应加设临时支撑防止变形，拆除各标准节时，应防止失稳.6、当脚手架拆至下部最后一根长钢管的高度时，应先在适当位置搭临时抛撑加固,后拆除连墙件.7、拆除前应检查架子上的材料,杂物是否清理干净，拆下的材料转到上面楼层,严禁从高空抛掷。下面楼层一定要搭设水平安全网，搭、拆架子均应划出安全区，设置警戒标志并用尼龙绳围拦，在地面安排专人负责警戒.3。4卸料平台使用注意事项1、卸料平台必须经过安全员验收合格后方可使用.2、卸料平台上只允许人员及运输工具通过,严禁堆放施工材料或其他重大荷载；等待施工电梯时，也应尽量避免在脚手架平台上站太多人，不得超过施工电梯额定的2t的载荷。3、在卸料平台的使用过程中，要做好日常的维护、保养工作，派专门人员定期检查钢管、扣件的情况，遇有问题及时解决。4、电梯层门为确保工程安全，在各层操作平台上设置层门，层门采用35×3角钢进行加工制作。层门的竖向高度为1.8m,宽度为1。6m，层门外框及横向分隔采用35×3角钢焊制，1。0m以下用1。5mm铁皮板封面。层门的固定措施采取将层门的竖向边框放置在外排两侧的钢管立杆边，然后在立杆上焊接2个钢筋圆环的方式，注意层门只允许向结构层方向开启。5、安全保证措施（1）操作人员必须持有登高作业操作证，方可上岗.（2）架子在搭设(拆卸)过程要做到文明作业，不得从架子上掉落工具、物品；同时必须保证自身安全，高空作业需穿防滑鞋，佩戴安全帽、安全带,未佩戴安全防护用品不得上架子。（3）在架子上施工的各工种作业人员，应注意自身安全（尤其是在卸料平台上的工作人员)；不得随意向下、向外抛、掉物品,不得随意拆除安全防护装置。（4)雨、雪、雾及六级以上大风等天气,严禁进行脚手架搭设、拆除工作。（5)应设安全员负责对脚手架进行经常检查和保修。（6）在卸料平台禁止进行电、气焊作业,必须有防火措施和专人看护，安全员巡视检查.（7）只有当吊篮到达卸料层时，卸料人员才能打开防护门进行卸料工作，卸料完成后,卸料人员及时关闭防护门，扣好防护门销后，方可启动施工电梯。6、计算书附件：楼层门大样图施工电梯落地卸料平台计算书施工电梯落地卸料平台的计算依照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130—2001)、《建筑建构荷载规范》(GB50009—2001)、《建筑地基基础设计规范》(GB50007—2002)等编制。一、参数信息:1。基本参数立杆横距lb（m)：0。9，立杆步距h（m）：2；立杆采用单立杆支撑。立杆纵距la（m)：1。8，平台支架计算总高度H（m)：20；平台底钢管间距离（mm):300;钢管类型:Φ48×3.5,扣件连接方式：双扣件；取扣件抗滑承载力系数：0。8;2.荷载参数脚手板自重(kN/m2):0.25；栏杆、挡脚板自重（kN/m）:0.15；施工人员及卸料荷载（kN/m2)：2;安全网自重(kN/m2):0.005；活荷载同时计算层数：2层。3。地基参数地基土类型：素填土；地基承载力标准值（kPa)：170;立杆基础底面面积（m2）：0.25；地基承载力调整系数:1.二、板底支撑钢管计算:板底支撑钢管按照均布荷载下简支梁计算，截面几何参数为截面抵抗矩W=5。08cm3；截面惯性矩I=12.19cm4;1.荷载的计算：(1)脚手板自重设计值(kN/m）：q1=1。2×0.25×0.3=0。090kN/m；(2）施工人员及卸料荷载设计值（kN/m)：q2=1。4×2×0.3=0。840kN/m；2.强度验算：板底支撑钢管按简支梁计算。最大弯矩计算公式如下:Mmax=ql2/8最大支座力计算公式如下：N=ql/2荷载设计值：q=1。2×q1+1.4×q2=1。284kN/m；最大弯距Mmax=1.284×1。82/8=0.520kN·m；支座力N=1。284×1。8/2=1.156kN；最大应力σ=Mmax/W=0.520×106/(5。08×103）=102。366N/mm2；板底钢管的抗弯强度设计值[f］=205N/mm2；板底钢管的计算应力102.366N/mm2小于板底钢管的抗弯设计强度205N/mm2，满足要求！3。挠度验算:计算公式如下:ν=5ql4/384EIq=q1+q2=0.930kN/m均布恒载:ν=5×0.930×（1.8×103）4/（384×2。06×105×12。19×104）=5。062mm；板底支撑钢管的最大挠度为5。062mm小于钢管的最大容许挠度1800/150与10mm，满足要求！三、横向支撑钢管计算:横向支撑钢管按照集中荷载下三跨连续梁计算，截面几何参数为截面抵抗矩W=5.08cm3；截面惯性矩I=12.19cm4；集中荷载P取板底支撑钢管传递力支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图（kN·m)支撑钢管计算剪力图(kN)支撑钢管计算变形图(mm)最大弯矩Mmax=0.347kN·m；最大变形νmax=1。190mm;最大支座力Qmax=1。156kN；最大应力σ=Mmax/w=0.347×106/(5。08×103)=68。244N/mm2；横向钢管的计算应力68。244N/mm2小于横向钢管的抗弯强度设计值205N/mm2,满足要求！横向支撑钢管的最大挠度为1.190mm小于横向支撑钢管的最大容许挠度900/150与10mm,满足要求!四、扣件抗滑移的计算：按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编,P96页，双扣件承载力设计值取16。00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.8，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12。80kN。R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取12。80kN；纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R=1.156kN；R<12。80kN，所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！五、支架立杆荷载设计值(轴力）计算：1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的结构自重（kN)：NG1=0。141×20=2。810kN；(2)板底支撑钢管的结构自重(kN):NG2=0.038×1。8×2×8×1/4=0.276kN；（3)脚手板自重(kN):NG3=0.25×1×1。8×0。9×8/4=0.810kN；（4）栏杆、挡脚板的自重(kN):NG4=0.15×1×1.8×8/2=1。080kN；(5)安全网自重(kN/m2):NG5=0。005×1×1.8×20/2=0.090kN；经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4+NG5=2。810+0.276+0.810+1.080+0。090=5。066kN;2.活荷载为施工人员及卸料荷载:施工人员及卸料荷载标准值：NQ=2×2×0.9×1。8/4=1。620kN；3.因不考虑风荷载，立杆的轴向压力设计值计算公式N1=1.2NG+1。4NQ=1.2×5.066+1。4×1.620=8.348kN；本卸料平台采用单立杆，单根立杆所受的荷载为N＝N1＝8。348kN。六、立杆的稳定性验算:立杆的稳定性计算公式：σ=N/φAKH≤[f]其中N———-立杆的轴心压力设计值（kN)：N=8.348kN；φ—--————立杆的轴心受压稳定系数，由长细比λ＝lo/i的值查表得到；i———-计算立杆的截面回转半径（cm）：i=1.58cm；A--——立杆净截面面积(cm2):A=4。89cm2;W-———立杆净截面模量(抵抗矩)（cm3）:W=5。08cm3；σ—-—钢管立杆最大应力计算值(N/mm2）；[f］钢管立杆抗压强度设计值：［f]=205N/mm2；l0——--计算长度（m)；参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》,由以下公式计算:l0=kμhk—计算长度附加系数，取值为1.163；μ--—-计算长度系数，参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》表5。3。3；取最不利值μ=2。00;立杆计算长度l0=kμh=1.163×2。00×2=4。652m；λ=l0/i=4.652×103/15.8=294；当λ〉250时，φ=7320/λ2=7320/2942=0.085钢管立杆受压应力计算值；σ=8。348×103/（0。085×489)=201.579N/mm2；立杆钢管稳定性验算σ=201.579N/mm2小于立杆钢管抗压强度设计值［f]=205N/mm2，满足要求！七、立杆的地基承载力计算：立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求p≤fg地基承载力设计值:fg=fgk×kc=170.000kPa；其中，地基承载力标准值：fgk=170kPa;脚手架地基承载力调整系数：kc=1;立杆基础底面的平均压力：p=N1/A=33。391kPa；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值:N1=8.348kN；基础底面面积：A=0。25m2。p=33.391kPa≤fg=170.000kPa。地基承载力满足要求！普通型钢悬挑扣件式双排脚手架工字钢及钢丝绳计算书一、钢丝绳卸荷计算在脚手架全高范围内卸荷3次;吊点选择在立杆、小横杆、大横杆的交点位置；以卸荷吊点分段计算。第1次卸荷点高度为4。200米，钢丝绳上下吊点的竖向距离ls为9.000米，吊点水平距离2.0倍于立杆纵距;第2次卸荷点高度为8。200米，钢丝绳上下吊点的竖向距离ls为9。000米，吊点水平距离2。0倍于立杆纵距；第3次卸荷点高度为12。200米，钢丝绳上下吊点的竖向距离ls为9。000米,吊点水平距离2.0倍于立杆纵距；各卸荷点钢丝绳卸荷计算方法是相同的,下面我们仅给出第一次卸荷的计算过程，其他的卸荷点直接给出计算结果。1。卸荷点内力计算卸荷点处立杆轴向力计算：P1=kx×N1×n=1。5×11.239×2=33。717kNP2=kx×N2×n=1。5×10.103×2=30.309kN经过计算得到a1=arctg[9/（1。8+0.2）］=77。471度a2=arctg［9/0.2]=88。727度各吊点位置处内力计算为（kN):T1=P1/sina1=33。717/0。976=34.540kNT2=P2/sina2=30.309/1.000=30。317kNG1=P1/tana1=33.717/4.500=7。493kNG2=P2/tana2=30.309/45。000=0。674kN其中T钢丝绳轴向拉力，G钢丝绳水平分力。2.钢丝绳的最小直径计算卸荷钢丝绳的最大轴向拉力为［Fg］=T1=34.540kN。钢丝绳的容许拉力按照下式计算：[Fg］=αFg/K其中[Fg]--钢丝绳的容许拉力(kN）；Fg--钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN），计算中可以近似计算Fg=0.5d2,d为钢丝绳直径(mm);α—-钢丝绳之间的荷载不均匀系数；K--钢丝绳使用安全系数。计算中[Fg]取34。540kN,α=0。85，K=6，得到：选择卸荷钢丝绳的最小直径为:d=(2×34。540×6/0。85)0。5=22。082mm。3.钢丝绳的吊环强度计算吊环强度计算公式为：σ=N/A≤［f］其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》10。9.8每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2；N--吊环上承受的荷载等于［Fg］；A--吊环截面积，每个吊环按照两个截面计算,A=0。5πd2;选择吊环的最小直径要为:d=（2×[Fg]/［f］/π）0。5=（2×34。540×103/50/3.142）0.5=20.971mm。实际吊环选用直径D=22mm的HPB235的钢筋制作即可.第1次卸荷钢丝绳最小直径为22.1mm（钢丝绳型号:6×19)，必须拉紧至34。540kN，吊环直径为22mm。根据各次卸荷高度得：第2次卸荷钢丝绳最小直径为22.4mm(钢丝绳型号：6×19)，必须拉紧至35。450kN，吊环直径为22mm；第3次卸荷钢丝绳最小直径为23。3mm(钢丝绳型号:6×19），必须拉紧至38.484kN,吊环直径为25mm。二、拉绳的受力计算钢绳做安全储备，按照承受全部荷载计算，通过软件电算程序计算得到钢绳的支点从左至右支座反力分别为：R1=12。422kN。水平悬挑梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算RAH=ΣRUicosθi其中RUicosθi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力.各支点的支撑力RCi=RUisinθi按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为:RU1=12。764kN。三、拉绳的强度计算1.钢丝拉绳的内力计算钢丝拉绳的轴力RU取最大值进行计算，为RU=12。764kN选择6×19钢丝绳,钢丝绳公称抗拉强度1550MPa，直径15.5mm。[Fg］=αFg/K其中[Fg］—-钢丝绳的容许拉力（kN）；Fg-—钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)，查表得Fg＝138.500kN;α--钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0。85、0。82和0.8.α＝0。85；K-—钢丝绳使用安全系数。K＝6.得到：［Fg]=19。621kN≥Ru＝12.764kN。经计算，选此型号钢丝绳能够满足要求。2。钢丝拉绳的拉环强度计算钢丝拉绳的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为N=RU=12。764kN钢丝拉绳的拉环的强度计算公式为σ=N/A≤[f］其中[f］为拉环钢筋抗拉强度,按《混凝土结构设计规范》10.9。8每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2；所需要的钢丝拉绳(斜拉杆）的拉环最小直径D=(12763.770×4/(3。142×50×2）)1/2=12.7mm；实际拉环选用直径D=20mm的HPB235的钢筋制作即可（《扣件架规范》第6。10.4条规定吊环应使用HPB235钢筋且直径≥20mm)。四、悬挑梁受力计算悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算悬出端C受脚手架荷载N的作用,里端B为与楼板的锚固点,A为墙支点。悬臂单跨梁计算简图支座反力计算公式支座弯矩计算公式C点最大挠度计算公式其中k=m/l,kl=ml/l,k2=m2/l。本方案算例中,m=1.4m,l=2.1m，m1=1。3m，m2=0.2m；k=1.4/2.1=0。667k1=1.3/2。1=0。619k2=0.2/2.1=0.10悬挑梁的截面惯性矩I=2370cm4，截面抵抗矩W=237cm3,截面积A=35.5cm2，线密度G=27.9kg/m。外立杆轴向力设计值N1=11.188kN；内立杆轴向力设计值N2=10。093kN;悬挑梁自重荷载q=1.2×27.9×9。8×10—3=0.335kN/m把以上数据代入公式，经过计算得到:支座反力RA=29。169kN支座反力RB=-7.887kN最大弯矩MA=16.563kN·m最大应力σ=16563406.605/（1.05×237000)=66.560N/mm2悬挑梁的最大应力计算值σ=66。560N/mm2小于抗压强度设计值205N/mm2，满足要求！最大挠度νmax=4.514mm按照《钢结构设计规范》(GB50017—2003)附录A结构变形规定，受弯构件的跨度对悬臂梁为悬伸长度的两倍，即2600mm。悬挑梁的最大挠度4。514mm小于最大容许挠度2600/400mm，满足要求！五、悬挑梁稳定性计算悬挑梁采用20a号工字钢，计算公式如下：σ=M/φbWx≤［f］其中φb—-均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B得到:φb=2。00由于φb大于0。6，依《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B，按照下面公式调整：得到φb’=0.929.经过计算得到最大应力σ=16。563×106/(0.929×237000）=75。229N/mm2；悬挑梁的稳定性计算σ=75.229N/mm2小于[f]=215N/mm2,满足要求!目录TOC\o”1-3”\h\z\uHYPERLINK\l”_Toc356203275"一、设计依据 2HYPERLINK\l”_Toc356203276”二、工程概况 2三、卸料平台搭设方案 3HYPERLINK\l”_Toc356203278”四、主要施工方法 3六、拆除注意事项 8\h\z\uHYPERLINK\l”_Toc438923214"一、编制依据 1_Toc438923216”三、卸料平台方案选择 2_Toc438923219"(一)落地式扣件钢管卸料平台技术参数 3HYPERLINK\l”_Toc438923220”（二）悬挑式扣件钢管卸料平台技术参数表 4_Toc438923222”（四）节点详图 6HYPERLINK\l”_Toc438923223"六、施工安全保证措施 13HYPERLINK\l”_Toc438923224"（一）安全组织保证措施 13八、卸料平台内力计算书 16型剪刀撑.6、脚手板作业层满铺九层胶合板(用方木沿大横杆方向绑扎在小横杆上＠150，)，木胶板两端与方木钉牢固。7、连墙件每层靠近立杆位置均需设置连墙件，采用小横杆与预埋在楼层上的钢管用扣件连接（具体详节点图）。8、防护(1)平台两侧0。6m和1。2m处设两道防护栏杆.底部侧面设20cm高的挡脚板，挡脚板采用冲压钢板，其它部位均用密目安全网进行封闭。(2)将防护门安装在靠近施工电梯或井字架侧的立柱上。9、其它落地式卸料平台因直接作用在地下室顶板上，必须在底层通长设置50×50的方木作为垫层。（四)节点详图图一：落地式卸料平台侧面图图二：落地式卸料平台正面图图三：悬挑式卸料平台悬挑梁布置图图四：U型钢筋压环构造图图五：悬挑式卸料平台悬挑梁布置图（阳台位置）图六：卸料平台卸荷布置图图七：