公铁路特大桥连续梁施工线形监控方案

第1页共47页公铁路特大桥连续梁施工线形监控方案对于分节段悬臂臂浇筑施工的的预应力混凝凝土连续梁桥桥来说，施工工控制就是根根据施工监测测所得的结构构参数真实值值进行施工阶阶段计算，确确定出每个悬悬浇节段的立立模标高，并并在施工过程程中根据施工工监测的成果果对误差进行行分析、预测测和对下一立立模标高进行行调整，以此此来保证成桥桥后桥面线形形、合拢段两两悬臂端标高高的相对偏差差不大于规定定值以及结构构内力状态符符合设计要求求。桥梁施工工控制的目的的就是确保施施工过程中结结构的可靠度度和安全性，保保证桥梁成桥桥桥面线形及及受力状态符符合设计要求求。大跨度预应力混混凝土连续梁梁桥的施工控控制包括两个个方面的内容容:变形控制和和内力控制。变变形控制就是是严格控制每每一节段箱梁梁的竖向挠度度及其横向偏偏移，若有偏偏差并且偏差差较大时，就就必须立即进进行误差分析析并确定调整整方法，为下下一节段更为为精确的施工工做好准备工工作。横向偏偏移可以通过过精确测量控控制和调整来来达到要求，而而影响竖向挠挠度的因素很很多(如施工荷载载、挂蓝自重重、温度变化化等)，施工时就就要充分考虑虑影响挠度的的各种影响，在在各节段设预预抛高，也就就是控制立模模标高。内力力控制则是控控制主梁在施施工过程中以以及成桥后的的应力，尤其其是合拢时间间的控制，使使其不致过大大而偏于不安安全，甚至在在施工过程中中造成主梁破破坏。悬臂施工属于典典型的自架设设施工方法。由由于连续梁桥桥在施工过程程中的已成结结构(悬臂节段)状态是无法法事后调整的的，所以，施施工控制主要要采用预测控控制法。连续续梁桥施工控控制主要体现现在施工控制制模拟结构分分析、施工监监测(包括结构变变形与应变监监测等)施工误差分分析以及后续续施工状态预预测几个方面面。施工控制的最基基本要求是确确保施工中结结构的安全和和确保结构形形成后的外形形和内力状态态符合设计要要求。东方红红大桥采用悬悬臂浇筑施工工，因其跨径径较大，最终终形成必须经经历一个漫长长而又复杂的的施工与体系系转换过程。通通过理论计算算可以得到各各施工阶段的的理论主梁标标高值，但在在施工中存在在着许多误差差，这些误差差均将不同程程度地对成桥桥目标的实现现产生干扰，并并可能导致桥桥梁合拢困难难、成桥线形形与设计要求求不符等问题题，因此，为为了确保东方方红大桥施工工安全，成桥桥线形符合要要求，在施工工中必须实施施有效的施工工控制。4桥梁施工控控制系统的建建立任何产品的产生生都是经历了了管理流程、生生产流程和技技术流程，桥桥梁也可以当当作一种特殊殊的产品，在在桥梁建设的的过程中也同同样要经历着着不同的流程程。在桥梁的的施工中，为为了保证大桥桥的安全和施施工中准确性性所经历的流流程就构成了了桥梁施工控控制系统。这这个系统关系系到业主单位位、监理单位位、监控单位位、设计单位位和施工单位位等。这个桥桥梁施工控制制系统主要由由两部分组成成：管理实施施流程和施工工控制技术流流程。管理实施流程建建立了施工控控制中的总体体工作流程，说说明了各单位位间的工作关关系。管理实实施流程的运运作直接关系系大桥的建设设进度和质量量。东方红大大桥主桥建设设施工控制系系统的管理实实施流程如图图4-1-1所示。图图4-1-1施工控制管理流程图4-1-1管理实施流程图图4-1-1管理实施流程图连续梁悬臂施工工控制是施工→量测→识别→误差分析→修正→预告→施工的循环环过程。东方方红大桥主桥桥建设施工控控制系统的施施工控制技术术流程如图4-1-2所示。5悬臂施工中中的挠度控制制问题与结构构分析5．1悬臂现浇浇施工中挠度度控制问题在悬臂现浇前，准准确计算各个个施工阶段的的挠度值和挠挠度累计值，并并将施工完成成阶段的挠度度累计值作为为现浇施工中中的预设拱度度，反向施加加到施工完成成阶段的结构构理想状态——理想挠度曲曲线上，以便便为每个悬臂臂施工阶段确确定一条适当当的现浇梁段段轴线，这些些轴线就是相相应施工阶段段的结构理想想挠度曲线。5．1．1悬臂臂现浇中的结结构挠度以四个节段悬臂臂现浇施工为为例（如图5-1-11a）。假定施施工荷载仅有有结构恒载和和结构预应力力，当节段①按水平位置置施工时，悬悬臂端挠度为为-5mm（垂直挠度度向下为正）；；当节段②与节段①切线相连时时，节段②的端点会有有初挠度-11mm，待节段②施工完毕时时，节段①和②的端点将分分别产生+1mm和+5mm的挠度增量量；当节段③与节段②再切线相连连时，节段③端点会有初初挠度+9mm，待节段③施工完毕时时，节段①、②和③的端点将分分别产生+5mm、+10mm和+20mm的挠度增量量；最后，当当节段④与节段③再切线相连连时，节段④端点会有初初挠度+30mm，待节段④施工完毕时时，节段①、②、③和④的端点将分分别产生+8mm、+18mm、+29mm和+49mm的挠度增量量。各个悬臂臂现浇施工阶阶段所产生的的节段端点挠挠度增量如图图5-1-11b所示。（为为了简化，图图中以折线代代替实际节段段挠度曲线）图5-1-2图5-1-2悬臂现浇施工中结构累计挠度(单位：mm)a）结构立面示意图；b）累计挠度曲线；c）挠度数值表5．1．2结构构预拱度设置置由图5-1-11可见，若各各节段在施工工中不设一定定的预拱度，则则施工完毕时时的挠度曲线线不可能恢复复到结构理想想状态线形——0—0直线上。为为了在各个施施工阶段设置置合理的预拱拱度，首先根根据各个施工工阶段的节段段端点挠度增增量（图5-1-1）计算确定定各个施工阶阶段结束时的的各个端点累累计挠度，如如图5-1-2所示。然后后，将各个节节段端点的挠挠度值反号即即可作为预拱拱度值，各个个施工阶段节节段端点预拱拱度值和预拱拱度增量如图图5-1-3所示。图5-1-3悬臂现浇施工中预拱度和预拱度增量(单位：mm)图5-1-3悬臂现浇施工中预拱度和预拱度增量(单位：mm)a）结构立面示意图；b）预拱度和预拱度增量曲线5．1．3预拱拱度增量和总总量控制在悬臂现浇施工工中，为了达达到对图5-1-3所示预拱度度控制的目的的，结合测量量系统，一般般可以采用两两种方法，即即预拱度增量量控制和预拱拱度总量控制制。预拱度增增量控制的具具体实施方法法为，当节段段①悬臂施工时时，在其端点点处设置偏离离理想线形的的预拱度-9mm；当节段②施工时，先先按节段①端点处的切切线方向确定定节段②端点的初始始坐标，然后后再设置偏离离初始坐标的的预拱度增量量-4mm；当节段③施工时，先先按节段②端点处的切切线方向确定定节段③端点的初始始坐标，然后后再设置偏离离初始坐标的的预拱度增量量-6mm；当节段④施工时，先先按节段③端点处的切切线方向确定定节段④端点的初始始坐标，然后后再设置偏离离初始坐标的的预拱度增量量-9mm。预拱度增增量控制实施施过程如图5-1-4所示。图5-1-4预拱度增量控制过程（单位：mm）预拱度总量控制制一般比较复复杂，主要困困难在于各施施工阶段中的的结构体系受受各图5-1-4预拱度增量控制过程（单位：mm）图5-1-4预拱度增量量控制实施过过程图种因素的影响都都会发生变化化，因而很难难找到绝对坐坐标。具体做做法是：在节节段①悬臂施工时时，将其端点点处的绝对坐坐标直接偏离离理想线形-9mm；在节段②施工时，除除了将左侧端端点与节段①右侧端点相相连外，将右右侧端点直接接偏离理想线线形-33mm；在节段③施工时，将将右侧端点直直接偏离理想想线形-49mm；在节段④施工时，将将右侧端点直直接偏离理想想线形-49mm。预拱度度总量控制实实施过程如图图5-1-5。图5-1-5图5-1-5预拱度总量控制过程（单位：mm）5．2悬臂现浇浇施工中挠度度计算方法简简介工程过程中的挠挠度，涉及梁梁体自重、预预应力、混凝凝土收缩徐变变、施工菏载载等因素的影影响。施工挠挠度与许多不不确定因素（梁梁段砼材料性性能、温度、湿湿度、及养护护等方面的差差异、各梁段段的工期也难难准确估计）有有关，且施工工中荷载随时时间变化、梁梁体截面组成成也随预应力力筋的增多而而变化，所以以比较精确的的计算挠度在在施工中极为为重要。以图图5-2-11a）所示悬臂臂现浇为例，说说明考虑徐变变影响的施工工挠度计算原原理。5．2．1恒载载、施工活载载及预应力所所产生的挠度度悬臂梁挠度计算算可以采用共共轭梁（虚梁梁）法，图5-2-11b）中表示出出了荷载（恒恒载、施工活活载）、预应应力等所产生生的弯距M所引起作用用在虚梁上的的弹性荷载图图形。据此刻刻的任意截面面处的挠度，表表达式为：(x≤≤j)((5-2-11)式中：——第i梁段的的弯矩平均值值，可近似地地取该段始末末截面弯矩之之算术平均值值;——第i梁段截截面抗弯惯矩矩,可近似地取取该段始末截截面抗弯惯矩矩之算术平均均值;图5-2-1悬臂施工挠度计算图示式5-2-1实实际为每一梁梁段的平均挠挠度角对挠度度所作贡献的的总和,见图5-2-1中的变形曲曲线。同时可可知引起某梁梁段平均挠曲曲角的弯矩也也是由该段本本身以及其后后逐段施工加加载（包括预预应力）所产产生弯矩的总总和。图5-2-1悬臂施工挠度计算图示在施工完毕后梁梁段i的总弯矩可表表示为：（5-2-2）式（5-2-22）中、……分别为梁段1、2、3、……施工时贡献献给梁段i中点截面处处的弯矩。5．2．2徐变变挠度在荷载的持续作作用下，混凝凝土的变形随随时间不断增增长的现象称称为徐变。混凝土土的徐变是依依赖于荷载且且与时间有关关的一种非弹弹性性质的变变形。在长期期荷载作用下下，混凝土体体内水泥胶体体微孔隙中的的游离水将经经毛细管里挤挤出并蒸发，产产生了胶体缩缩小形成徐变变过程。混凝凝土徐变变形形同混凝土收收缩一样，初初始增长很快快，以后逐渐渐缓慢，一般般在5一15年后其增长长逐渐达到一一个极限值。它它不同于收缩缩变形，其累累计总和值常常很可观，达达弹性变形的的1-3倍，在某些些不利条件下下还可能增大大。徐变将有利于结结构构件产生生内(应)力重分布，减减小大体积混混凝土内的温温度应力，减减少收缩裂缝缝，但会使构构件挠度增大大，引起预应应力损失，在在高应力长期期作用下，甚甚至会导致构构件破坏。混凝土在应力作作用的当时(混凝土龄期期为天)产生瞬时弹弹性应变，随随荷载作用时时间的延续(t)徐变变形不不断增长，经经过一段时间间后卸载，瞬瞬时产生的弹弹性恢复变形形，以后继续续有恢复的徐徐变应变称为为滞后弹性应应变，但仍有有残留的永久久变形，称屈屈服变形，为徐变应变变的总和。在桥梁结构中，混混凝土的使用用应力一般不不超过其极限限强度的40%～50%。从实验中中观察到，当当混凝土棱柱柱体在持续应应力不大于（混混凝土棱柱强强度）时，徐徐变变形表现现出与初始弹弹性变形成比比例的线性关关系。在使用用菏载应力范范围内引入徐徐变特征系数数（徐变系数数）。徐变应应变与弹性应应变的比例系系数，即为徐徐变系数。徐徐变系数与徐徐变变形大小小有关。在影影响徐变值的的众多因素中中，时间是很很重要的因素素。徐变是随随时间延续而而增加的，但但又随加载龄龄期的增加而而减小。将徐徐变系数表示示为，即加载载时混凝土龄龄期为，计算算所考虑时刻刻的混凝土龄龄期为t的徐变系数数。一般说，混凝土土徐变和收缩缩对结构的变变形、结构的的内力分布和和结构的内截截面(在组合截面面情况下)的应力分布布会产生影响响。概括可归归纳为:(1)结构在受受压区的徐变变和收缩会增增大挠度(如梁、板)。(2)徐变会增增大偏压柱的的弯曲，由此此增大初始偏偏心，降低柱柱的承载能力力。(3)预应力混混凝土结构中中，徐变和收收缩会导致预预应力的损失失。(4)结构构件件截面，如为为组合截面，徐徐变会使截面面上应力重分分布。(5)对于超静静定结构，混混凝土徐变将将导致结构内内力重分布，即即徐变将引起起结构的次内内力。图5-2-2考虑各段徐变影响的挠度计算图示由此可见，施工工中徐变挠度度的计算是非非常必要的。箱箱梁悬臂系逐逐节分段施工工，块件自重重和预应力也也系逐级加载载，加载龄期期不断变化，同同时二期恒载载及活载作用用时的箱梁各各节段的龄期期也不一样。详详细计算十分分复杂。因此此，一般取统统一的加载龄龄期，砼徐变变终了时间一一般定为3年。下面以以简明的方法法说明悬臂施施工中徐变对对挠度的影响响。图5-2-2考虑各段徐变影响的挠度计算图示设梁段1加载时时砼龄期为，相相应的弹性摸摸量为，则考考虑徐变影响响时，在龄期期为时梁段1对截面处总挠挠度的贡献为为：（5-2-3）梁段2的荷载以以及此时施加加的预应力在在梁段1截面处产生的的弯矩为，则则龄期为时它它对截面处总总挠度的贡献献为：（5-2-4）式中，鉴于梁段段2加载时自身身的混凝土龄龄期为，此时时梁段1的砼龄期应应是，相应的的弹性模量为为。由此可得，第号号梁段施工完完毕后龄期为为时，梁段1的变形对截面面处总挠度的的贡献为：（5-2-5）同理，梁段2的的荷载以及此此时施加的预预应力在自身身截面处产生生的弯矩为，则则在时刻，即即梁段2的历时为时，单单由梁段2自身的变形形对截面处挠挠度的贡献为为：（5-2-6）此时梁段2砼的的弹性模量为为。由于梁段3的施施工引起梁段段2在处产生的弯弯矩为，则可可推得它引起起梁段2的变形在时时刻对截面处挠度度所作的贡献献为：（5-2-7）因此，第号梁段段施工完毕后后龄期为时，梁梁段2的变形对截面面处总挠度的的贡献为：（5-2-8）根据相同的原理理可得出梁段段3、4、5……的变形（平平均挠曲角）分分别对截面处处挠度所作的的贡献的表达达式。最后可可得梁段1的砼龄期为为时，由梁段1至梁段各段上上的荷载以及及各阶段施加加的预应力作作用所产生截截面处的挠度度为（假设每每一梁段的施施工周期均为为天）：+++……++……+（5-2-9）式5-2-9不不但计入了施施工过程中个个梁段龄期的的差异，而且且还考虑了砼砼的弹性模量量随时间的变变化。上式可可以计算任意意梁段施工完完毕时的端点点挠度（）。当当悬臂梁公分分成段时，悬悬臂端的挠度度可带入来求求得。如需要要计算已施工工梁段之前任任意截面（）处的挠度度，则取式5-2-9中的前项之和和，将换成即可。5．2．3小结结以上两点用简明明的方法说明明了施工中梁梁段自重和预预应力引起的的弹性挠度变变形以及砼徐徐变对挠度的的影响。在实实际的施工控控制中，一般般采用有限元元程序对结构构进行倒退分分析和前进分分析，分析过过程中考虑了了结构非线性性的影响。其其计算出的结结果较精确，能能够满足施工工的精度要求求。5．3悬臂施工工控制结构分分析5．3．1施工工控制分析计计算的影响因因素悬臂施工控制分分析指严格按按照实际悬臂臂施工顺序模模拟计算结构构内力和变形形，不但要建建立模拟桥梁梁结构悬臂施施工过程中的的结构分析模模型、逐步加加载和逐步增增加结构构件件，使得桥梁梁结构的分析析和计算符合合实际施工中中的各种状况况，而且还要要考虑诸多相相关的因素。（1）施工方案案由于连续梁梁桥的恒载内内力与施工方方法的架设程程序密切相关关，施工控制制前应该对施施工方法和架架设程序作深深入的分析，并并且给出较为为精确的施工工荷载值。（2）计算图示示连续梁桥一般要要经历：“墩梁固结悬悬臂施工合拢拢解除墩梁固固结（体系转转换）合拢”的过程。可可见对于一个个多跨的连续续梁桥施工过过程中不断地地发生体系转转换，因此在在各个施工阶阶段应根据符符合实际状况况的结构体系系和荷载状况况选择正确的的计算图示进进行分析、计计算。（3）结构分析析程序对于连续梁桥的的施工控制，采采用平面结构构的分析方法法可以较精确确的满足施工工的要求。（4）非线性影影响对于大跨度的预预应力混凝土土连续梁桥，非非线性的影响响很明显，结结构计算中必必须予以考虑虑。（5）预应力影影响预应力直接影响响结构的受力力与变形，施施工控制中应应在设计要求求的基础上，充充分考虑预应应力的实际施施加程度。（6）温度当任何一种结构构的温度有所所改变时，它它各个部分材材料都将由于于温度的升高高或降低而趋趋于膨胀或收收缩。由于结结构物所受的的外部约束以以及各个部分分相互之间的的内部约束，这这种膨胀或收收缩所引起的的变形不能自自由地发生，于于是就产生了了应力，即所所谓的温差应应力或温度应应力。温度对对结构的影响响是非常复杂杂的，对于连连续梁桥施工工中的线形控控制，一般通通常的做法是是对长期温差差在计算中予予以考虑，对对于短期温差差则在高程观观测中采取一一些措施予以以消除，减小小其影响。但但是温差对于于施工过程中中结构变形和和内力的影响响，仍然不可可忽略；尤其其对于箱梁的的局部分析时时尤其要考虑虑短期温差影影响，处理不不当很容易造造成箱梁裂缝缝。（7）施工进度度施工控制计算需需按实际的工工程进度以及及确切的预计计合拢时间分分别考虑各个个部分混凝土土的徐变变形形。5．3．2非线线性分析线弹性力学基本本方程有三个个特点：应力力应变关系的的本构方程是是线性的、应应变位移关系系的几何方程程是线性的、变变形前状态的的平衡方程是是线性的。但但是在很多重重要的工程实实践中，上述述的线形关系系不一定能满满足，这就导导致了结构的的非线性问题题。当结构的的非线性是由由于材料应力力关系的非线线性所引起时时，称为材料料非线性；当当结构的变形形使体系的受受力状况发生生了显著的变变化，以致于于需要采用非非线性的应变变和位移关系系，而平衡方方程也必须建建立于变形后后的状态以考考虑变形对平平衡的影响，称称为几何非线线性；对于混混凝土结构，在在持续不变的的荷载或应力力的作用下，结结构变形或应应变随时间增增长，以致不不能采用瞬时时变形的线性性分析方法，称称为时变非线线性。结构非非线性分析是是贯穿于结构构的前进分析析和倒退分析析当中的。材料的非线性分分析可以存在在于非线性弹弹性材料中，也也可发生在线线弹性材料的的某个受力阶阶段。对于悬悬臂施工的预预应力混凝土土连续梁桥的的结构分析而而言，无论是是钢材还是混混凝土均处于于弹性阶段，材材料的应力应应变的本构关关系满足线弹弹性的假设，因因此结构计算算中可不考虑虑材料的非线线性问题，按按照线弹性理理论对结构分分析计算。在悬臂施工连续续梁桥中，每每一块件的施施工都会引起起已建好结构构的位移变化化，而结构的的平衡是基于于变形后结构构状态，由此此导致了结构构的刚度矩阵阵是不断变化化的，即为结结构的几何非非线性问题。在在实际的桥梁梁结构分析中中，采用有限限元的理论进进行计算，使使这一繁琐的的计算过程变变得容易，并并且保证了计计算的精确性性。由于混凝土材料料的特性，收收缩、徐变是是伴随着结构构的施工、使使用而发生的的。实践的结结果证明材料料的时变非线线性产生的影影响是非常可可观的。所以以时变非线性性的计算成了了桥梁结构分分析计算中不不可或缺的一一部份。但是是由于它的特特殊性，非常常精确地模拟拟材料的时变变非线性还是是非常困难的的的；并且材材料产地等因因素的不同，计计算中应用的的系数也不尽尽相同。在实实际的桥梁结结构分析中建建立合理的时时变计算模型型后，时变非非线性的问题题就转变成求求解非线性方方程的问题。5．3．3前进进分析为了计算出桥梁梁结构在成桥桥后的受力状状态，只有根根据实际结构构的配筋情况况和既定施工工方案逐个阶阶段地进行计计算，最终才才能得到成桥桥结构的受力力状态和变形形情况。这种种计算方法的的特点是：随随着施工阶段段的推进，结结构形式、边边界约束、荷荷裁形式在不不断地改变，前前期结构将发发生徐变，其其几何位置也也在改变，因因此，前一阶阶段的结构状状态将是本次次施工阶段结结构分析的基基础。这种按按施工阶段前前后次序进行行的结构分析析方法称为前前进分析法。前前进分析法能能够较好地模模拟桥梁结构构的实际施工工历程。悬臂浇筑施工工的预应力混混凝土连续梁梁桥的前进分分析计算分以以下几个步骤骤：（1）确定结构构初始状态：主主要包括：中中跨、边跨(次边跨)的大小、桥桥面线形、桥桥墩的高度、横截面信息、材料信息、约束信息、预应力束信息、混凝土徐变信息、施工临时荷载信息、二期恒载信息、体系转换信息等。（2）基础、桥桥墩和0号块浇筑完完成，计算已浇筑筑部分在自重重和外加荷载载作用下的变变形和内力。（3）在每一个个桥墩上对称称地依次悬臀臀浇筑各个块块件，直到悬悬臂浇筑完成成，挂篮拆除除。计算每一一次悬臂浇筑筑时结构的变变形和内力，每每一阶段计算算均依照上一一阶段结束时时结构变形后后的几何形状状为基础。（4）进行边跨跨合拢(次边跨合拢)、中跨合拢拢，计算这几几个主要阶段段结构的内力力和变形。（5）桥面铺装装：计算二期期恒载作用下下结构的内力力与变形。图（5-3-1）前进分析系统流程图通过以上分析．．可以看出前前进分析具有有以下几个特特点：图（5-3-1）前进分析系统流程图（1)桥梁结构构在作前进分分析之前，必必须先制定详详细的施工方方案，只有按按照施工方案案中确定的施施工加载顺序序进行结构分分析，才能得得到结构的各各个中间阶段段或最终成桥桥阶段的实际际变形和受力力状态。（2)在结构分分析之初，先先要确定结构构最初的实际际状态，即以以符合设计的的实际施工结结果(如跨径、标标高等)倒退到施工的第第一阶段作为为结构前进分分析计算的初初始状态。（3)本阶段的的结构分析必必须以前一阶阶段的计算结结果为基础，前前一阶段的结结构位移是本本阶段确定结结构位置的基础，以以前各施工阶段结结构受力状态态是本阶段结结构时变、材料非线线性计算的基基础。（4)对于混凝凝土徐变、收收缩等时变非非线性效应在在各个施工阶阶段中逐步计计入。（5)在施工分分析过程中严严格计入结构构几何非线性性效应，本阶阶段结束时结结构受力状态态用本阶段荷荷裁作用下结结构受力与以以前各阶段结结构受力平衡衡而求得。前进分分析法在一个个施工阶段中中，新拼装的的杆件用激活活两个结点问问的新单元进进行模拟，计计算是对施工工阶段循环进进行，循环结结束时分析结结果可以是成成桥若干年后结构的受受力状态。前进分析不仅可可以为成桥结结构的受力提提供较为精确确的结果，还还为结构强度度、刚度验算算提供依据，而而且可以为施施工阶段理想想状态的确定定、完成桥梁梁结构施工控控制奠定基础础。5．3．4倒退退分析前进分析可以以严格按照设设计好的施工工步骤进行各各阶段内力分分析，但由于于分析中结构构节点坐标的的改变，最终终结构线形不不可能完全满满足设计线形形要求。实际施工中桥梁梁结构线形的的控制与强度度控制同样重重要，线形误误差将造成桥桥梁结构的合合拢困难，影影响桥梁建成成后的美观和和营运质量。为为了使竣工后后的结构保持持设计线形，在在施工过程中中用设置预拱拱度的方法来来实现。而对对于分段施工工的连续梁桥桥，一般要求求给出各个施施工阶段结构构物控制点的的标高，以便便最终使结构构物满足设计计要求。这个个问题用前进进分析法是难难以解决的。倒退分分析法可以解解决这一问题题，它的基本本思想是，假假定时刻结构构内力分布满满足前进分析析时刻的结果果，轴线满足足设计线形要要求。在此初初始状态下，按按照前进分析析的逆过程，对对结构进行倒倒拆，分析每每次拆除一个个施工节段对对剩余结构的影影响，在一个个阶段内分析析得到的结构构位移、内力力状态、支座座反力便是该该阶段结构理理想的施工状状态。所谓结结构施工理想想状态就是在在施工各阶段段结构应有的的位置和受力力状态，每个个阶段的施工工理想状态都都将控制着全全桥最终形态态和受力特性性。倒退分分析法具有以以下几个特点点：（1）倒退分析析时的初始状态必须须由前进分析析来确定，但但初始状态中的的各杆件的轴轴线位置可取取设计轴线位位置。（2）拆除单元元的等效荷载载，用被拆单单元接缝处的内力反反向作用在剩剩余主体结构构接缝处加以以模拟，这些些内力值可由由前进分析计计算来得到。（3）拆除杆件件后的结构状状态为拆除杆杆件前的结构构状态与被拆拆除杆件等效效荷载作用状状态的叠加。换换言之，本阶阶段结束时，结结构的受力状状态用本阶段段荷载作用下下结构受力与与前一阶段结结构受力状态态相叠加而得，即即认为在这种种情况下线性性叠加原理成成立。（4）被拆构件件满足零应力力条件，剩余主体结构构新出现接缝缝面应力等于于此阶段对该该接缝面施加加的预加应力力，这是正确确进行桥梁结结构倒退分析的必要要条件。混凝土的收缩徐徐变与结构的的形成历程有有着密切的关关系，徐变应应变不仅与混混凝土的龄期期有关，而且且与作用在混混凝土构件上上的应力应变变有关。因而而结构在进行行倒退分析计计算时，一般般是无法直接接进行徐变计计算的。为了了解决这一问问题，一般是是应用下述的的方法：在进进行前进分析析时，先不计计入混凝土收收缩徐变的影影响，计算出出结构的内力力与变形值，然然后再计算出出结构计入混凝土收缩缩徐变后的内内力与变形值值，两者相减减则可以得到到每一阶段混混凝土收缩徐徐变产生的内内力与位移，将将其保存下来。接着进进行倒退分析析，按阶段扣扣除前进分析析时相应阶段段混凝土时效效的影响。5．4东方红大大桥的结构分分析东方红大桥分析析采用《桥梁梁施工控制综综合程序系统统》（FWD）。本系统的的数值描述分分为以下四个个方面：一是是计算控制信信息，用以描描述结构在计计算中要做那那些工作，采采用那种理论论，输出那些些参数等；二二是结构信息息，包括结构构的控制信息息和具体参数数，用以描述述被分析的桥桥梁结构的拓拓扑结构、材材料特性、预预应力布置和和分析前的结结构构形和初初始内力状态态等；三是结结构的施工信信息，用以描描述结构在施施工过程中构构件和荷载的的变化情况、边边界条件的改改变和预应力力的张拉等；；四是结构的的活载计算信信息。5．4．1基本本资料东方红大桥位于于上海市青浦浦区朱枫公路路，属于旧桥桥改建工程。设设计荷载为汽汽-20级，挂-100级，桥桥面未设置人人行道。经过过方案比选与与初步设计后后，决定采用用三跨变截面面预应力混凝凝土连续梁桥桥，全桥跨径径组合40mm+60m++40m，并并按双幅桥设设计。采用悬悬臂挂篮施工工。上部结构构采用单箱双双室的箱形截截面梁，截面面形式如图5-4-1、5-4-2所示。桥面面铺装由8ccm厚的钢纤纤维混凝土与与5cm厚的沥青混混凝土组成。主主桥箱梁采用用C50混凝土土，预应力钢钢材为ASTTMA4116-87aa标准270级钢绞绞线，公称直直径15.224mm，抗抗拉极限强度度1860MPPa。5．4．2结构构模拟首先进行结构的的有限元模型型化，然后准准备材料、截截面特性及边边界条件等数数据。对于变变截面连续梁梁结构，每个个单元的截面面特性均不相相同。实际的的连续梁桥中中，在一侧主主墩位置处设设置固定支座座，在另一侧侧主墩和两侧侧边墩处设置置滑动支座。图5-4-1主主墩支点断面面尺寸（mm）图5-4-22中跨跨中断断面尺寸（mm）然后进行结构离离散化和全桥桥节段划分。东东方红大桥采采用悬臂浇筑筑法施工，根根据施工节段段的划分，将将除边跨合龙龙段外的每个个施工节段划划分为两个单单元，并在主主墩、边墩附附近、跨中位位置、1/44点和预应力力束集中弯起起处等位置加加密划分。划划分后全桥共共124个计算算单元，在中中跨跨中中轴轴线两侧对称称布置。结构构计算简图如如图5-4-3所示。图5-4-3全桥节点、单单元划分图5．4．3恒载载计算由于尚未进行预预应力束的配配置，因此这这里所说的恒恒载不包括预预应力效应。东东方红桥采用用平衡悬臂挂挂篮施工方法法，一恒载应应按照各施工工阶段的实际际情况模拟。最最终得到施工工结束时结构构的恒载内力力状态，弯矩矩和剪力如图图5-4-4所示。由图图可见，此内内力状态与按按一次落架计计算的内力有有明显的不同同。-126700-126700kN·m-9770kN图5-4-4施工分析恒恒载结构弯矩矩图、剪力图图5．4．4活载载计算-24040kN·m10670kN·m-2080kN采用汽-20、挂-100的荷载等级-24040kN·m10670kN·m-2080kN图5-4-5活活载弯矩包络络图、剪力包包络图5．4．5施工工过程仿真分分析东方红大桥采用用悬臂浇筑的的施工方法，主主梁两侧对称称各分7个节段，计计算中施工过过程共划为34个阶段，各各阶段的施工工状态模拟情情况见表5-4-1。对于主梁采用的的C50混凝土，抗抗压标准强度度为35MPa，抗拉标准准强度为3MPa，根据《公公路钢筋混凝凝土及预应力力混凝土桥涵涵设计规范》（JTJ023-85）要求，施工阶段的应力应满足：压应力：；拉应应力：。施工阶段的上、下下缘的压应力力包络图和拉拉应力包络图图如图5-4-6和图5-4-7所示，可以以看出施工阶阶段应力情况况良好，符合合规范要求。9.55M9.55MPa-0.39MPa图5-4-6施工阶段的的上缘压、拉拉应力包络图图11.61M11.61MPa-1.43MPa图5-4-7施施工阶段的下下缘压、拉应应力包络图主要施工阶段的的位移图、内内力图见下文文。理论定位位标高（不包包括挂篮变形形和误差调整整）数据见表表5-4-2。表5-4-1施施工过程仿真真分析计算阶段施工及营运状态态模拟类型模拟过程施工时间(天))10号段浇筑混凝凝土结构模拟增加单元输入徐变信息30增加约束节点荷载模拟单元自重荷载20号段安装挂篮篮荷载模拟单元集中力荷载载630号段张拉预应应力束结构模拟预应力束描述与与张拉24-191-6号段浇筑筑混凝土荷载模拟悬臂端节点集中中力荷载2×65-201-6号段拆模模结构模拟增加单元输入徐变信息3×6荷载模拟悬臂端节点反向向荷载单元自重荷载6-211-6号段张拉拉预应力束，移动动挂篮结构模拟预应力束描述与与张拉2×6荷载模拟单元反向集中力力荷载单元集中力荷载载227号段浇筑混凝凝土荷载模拟悬臂端节点集中中力荷载2237号段拆模，浇浇筑边跨现浇段混凝凝土结构模拟增加单元输入徐变信息3增加约束节点荷载模拟悬臂端节点反向向荷载单元自重荷载247号段张拉预应应力束，移动动挂篮结构模拟预应力束描述与与张拉2荷载模拟单元反向集中力力荷载单元集中力荷载载25浇筑边跨合龙段段荷载模拟悬臂端节点集中中力荷载226边跨合龙段拆模模结构模拟增加单元输入徐变信息3荷载模拟悬臂端节点反向向荷载单元自重荷载270号段、边跨现浇段拆支架结构模拟增加约束节点228边跨张拉预应力力束结构模拟预应力束描述与与张拉229浇筑中跨合龙段段荷载模拟悬臂端节点集中中力荷载230中跨合龙段拆模模结构模拟增加单元输入徐变信息3荷载模拟悬臂端节点反向向荷载单元自重荷载31改变支承条件，中跨张拉预应力力束结构模拟增加约束节点2预应力束描述与与张拉32拆除挂篮荷载模拟单元反向集中力力荷载233桥面铺装荷载模拟单元自重荷载1534三年徐变——1095主要施工阶段的的位移、内力力图：2#移挂篮后位移弯矩轴力剪力3#移挂篮后位移弯矩轴力剪力4#移挂篮后位移弯矩轴力剪力5#移挂篮后位移弯矩轴力剪力6#移挂篮后位移弯矩轴力剪力7#移挂篮后（边边跨合拢施工工前）位移弯矩轴力剪力中跨合龙前（边边跨施工结束束后）位移弯矩轴力剪力表5-4-2理理论立模标高高表墩块号设计标高（m）理论抛高(cmm)理论立模标高((m)P14边7#11.2710.7711.279边6#11.2560.7611.264边5#11.1680.5811.174边4#11.0100.3911.014边3#10.7820.2610.785边2#10.4840.2310.486边1#10.1740.2110.176边0#9.8300.169.8320#9.2610.009.261中0#9.898-0.229.896中1#10.280-0.3510.277中2#10.631-0.4910.626中3#10.975-0.5710.969中4#11.250-0.4511.246中5#11.455-0.0611.454中6#11.5890.6111.595中7#11.6581.4711.673P15中7#11.6581.4711.673中6#11.5890.6111.595中5#11.455-0.0611.454中4#11.250-0.4511.246中3#10.975-0.5710.969中2#10.631-0.4910.626中1#10.280-0.3510.277中0#9.898-0.229.8960#9.2610.009.261边0#9.8300.169.832边1#10.1740.2110.176边2#10.4840.2310.486边3#10.7820.2610.785边4#11.0100.3911.014边5#11.1680.5811.174边6#11.2560.7611.264边7#11.2710.7711.2796施工控制的的误差调整理理论和分析方方法在桥梁结构的分分段施工过程程中，一方面面由于存在着着施工随机误误差的干扰，使使得各个施工工阶段的几何何线形或内力力状况不同于于按理想倒退退分析所确定定的该阶段理理想状态；另另一方面结构构状态测量过过程中也多少少存在着测量量噪声，这就就要求对实时时量测结果进进行最优估计计，以便在误误差已经存在在的前提下，对对后继施工阶阶段的状态进进行预测、估估计和控制。下下面讨论基于于工程控制论论的系统模型型和施工控制制中参数估计计、误差调整整的方法。东东方红大桥主主桥的施工控控制主要采用用灰色预测法法和曲线拟合合法。6．1最优控制制的数学模型型一个系统完整的的数学模型是是用抽象符号号表示系统实实物的各种物物理、化学、几几何、时间动动态中的度量量衡等因素的的一种内在关关系式。任何何一个完整的的控制系统的的数学模型至至少包括三方方面的内容，即即系统状态方方程、状态量量测方程和期期望目标函数数。状态方程：（6-11-1）量测方程：（6-11-2）目标函数：（6-1-33）式中：——系统状态向向量，初始状状态为；——系统量测向向量；——系统控制向向量；——状态向量变变换矩阵；——状态向量变变换矩阵；——控制向量变变换矩阵；——状态向量加加权函数；——控制向量加加权函数。最优的控制就是是在满足系统统状态方程的的条件下，在在目标函数最最优的条件下下（一般为希希望尽可能的的小），寻找找一个满足控控制约束条件件的控制作用用，使得初始始状态逐步转转化为终点状状态。6．2最小二乘乘法6．2．1概述述最小二乘法是KK.F.Gaauss于1795年发明的，他他提出了最小小二乘法的基基本概念，并并把它应用于于天文计算的的实践中。他他当时是这样样定义最小二二乘法的：“未知量的最最可能值是这这样一个值，它它使得实测值值与计算值的的差的平方乘乘以测量精度度后所求得的的和最小”。后来，在控制系统统的参数估计计领域也采用用了这种方法法。最小二乘乘法在桥梁结结构控制中最最早应用的是是日本工程师师N.Fujjisaw,,他把它应用用于斜拉桥的的施工控制中中。最小二乘乘法在我国桥桥梁结构控制制中的应用始始于20世纪80年代后期。最小二乘法源远远流长，是一一种传统的优优化方法，它它的理论体系系和计算方法法都比较完善善。在桥梁的的施工控制中中主要应用于于设计参数的的辨识和修正正。6．2．2最小小二乘法在悬悬臂施工连续续梁桥施工控控制中的应用用设在某一施工阶阶段测得主梁梁悬臂端m个节段的挠挠度为：（6-2-11）设理想状态的理理论计算挠度度为：（6-2-22）则误差向量为：：（66-2-3）（6--2-4）若记待识别的参参数误差为（n为参数误差差识别的项数数）：（6-2-55）由θ引起的各节节段挠度误差差为：（66-2-6）（6--2-7）式中：（6-2-8）为参数误差θ到到y线性变换矩矩阵，有结构构性能给定。残差：（6-22-9）（6-22-10）方差：（6-2--11）当，即时，J达达到最小，因因此θ的最小二乘乘估计为：（6-2--12）引入加权矩阵（6--2-13）则：（6-2-114）在实际应用中，可可预先计算，定定义，现场实实测s，由式6-2-3得到Y，最后由式6-2-114得到参数误误差估计值。6．3HYPERLINK"/~cddbn/Y365536/pdf/y3655360021.pdf"卡尔曼滤滤波法6．3．1概述述Kallman滤波是美国国学者Kalmaan·R·EE·于1960年首先提出出的，他将状状态空间的概概念引入到随随机估计理论论中来，把信信号过程视为为在白噪声作作用下的一个个线性系统的的输出，这种种输入输出关关系用状态方方程来描述。Kalmaan借助于当时时数字计算机机发展的成果果，将概率论论和数理统计计领域的成果果用于求解滤滤波估计问颗颗，提出了这这种新的线性性递推滤波方方法。该一方方法广泛的应应用于空间技技术和工业自自动控制系统统。Kalman滤滤波法最早应应用是在动态态系统中，主主要有离散线线性系统的Kalmaan滤波法和连连续线性系统统的Kalmaan滤波法。在在桥梁的施工工控制中，结结构的状态均均是用离散的的数据序列表表示(如某些测点点的标高、某某些断面的应应力等)，所以一般般用离散线性性系统的Kalmaan滤波法。在在国内据有关关资料报道，在在最近20多年里，Kalmaan滤波法集中中地应用于斜斜拉桥的施工工控制中，并并取得了较好好的效果。从从近几年的工工程实践来看看，在多阶段段悬臂施工的的大跨度桥梁梁施工控制中中，Kalmaan滤波原理可可以用来预测测和调整施工工误差。6．3．2HYPERLINK"/~cddbn/Y365536/pdf/y3655360021.pdf"卡尔尔曼滤波法在在悬臂施工连连续梁桥施工工控制中的应应用对于悬臂施工的的梁续梁桥，当当结构某一节节段施工完成成后，基本上上没有办法来来改变已成型型的结构状态态，我们能做做的就是根据据本阶段的标标高误差来预预测或估计出出下一阶段的的标高，通过过正确的估计计值来确定下下一梁段的立立模标高，使使以后的结构构实际状态符符合结构理想想状态，这就就是应用离散散性Kalmaan滤波的实际际意义。系统方程和量测测方程分别为为：（6--3-1）（6--3-2）式中：—n维状态向量量，左右两悬悬臂的k节段的预拱拱度；—k节段预拱度度计算值与k-1节段预拱度度计算值之比比，即；（6-3-3）—n维随机向量量；—n维量测向量量；—n维量测噪声声向量。作为解的Kallman滤波递推公公式为：滤波算法：（6-3-4）预测算法：（6-3-5）滤波增益：（6-3-6）预测误差协方差差：（6-33-7）滤波误差协方差差：（6-3-8）式中：—状态的最佳估估计；—见下文；—见下文。对于初始条件，由由于0号块在理想想状态的误差差甚小，因此此可取：（即为0号块左左右两端理论论计算预拱度度）；（6-3-9）（0号块左右两两端理论计算算预拱度与实实测预拱度差差值的平方）（6-3-110）已由原定理想状状态给定，为为求得各阶段段的预测值与与滤波值，还还需定义和：(6-3-111)式中：—左悬臂臂k节段预拱度度测量值误差差均方差；—右悬臂k节段段预拱度测量量值误差均方方差；、与测量仪器的的性能及悬臂臂长度有关。（6-3-112）式中：—左悬臂臂k-1节段计算误误差均方差；；—右悬臂k-11节段计算误误差均方差；；、表示计算误差差的范围，难难以准确确定定，可假设为为悬臂长度的的线性函数或或二次幂函数数。当、、、给定，则则可以依次由由式6-3-44～式（6-3-8）得到k节段的预测测值、预测误误差协方差、滤滤波增益、滤滤波值以及滤滤波误差协方方差。从开始，随随施工阶段递递推，可在各各个施工阶段段得到下阶段段的预拱度预预测值及本阶阶段的滤波值值。在实际施工中，可可将悬臂节段段末端预拱度度作为状态向向量X，施工阶段段初(立模时)的预拱度可可通过施工阶阶段末的预拱拱度加上相应应节段的挠度度值来获得。若若令为k—1节段预测k节段立摸时时的预留拱度度，d(k)为节段的端端点挠度计算算值，则有：：（66-3-133）对于系统误差，可可以通过悬臂臂端各节段的的预拱度滤波波值与理论计计算值X的趋势比较较分析确定。若若滤波误差带带有明显的方方向性[图6-3-11a)、b)、c)、d)]，则为系统误误差；若无明明显方向性[图6-3-11e)、f)]，则不是系统统误差，即无无系统误差，或或系统误差不不明显。若存在系统误差差，则当前节节段(已完成节段)的系统误差差为：（66-3-144）图6-3-1滤波误差分布的几种情况图6-3-1滤波误差分布的几种情况下节段（待施工工节段）的系系统误差为：：（6-3-115）为确定下节段预预拱度，计算算参数(即块件重力力、有效预应应力、弹性模模量、混凝土土收缩徐变等等)调整对下节节段预拱度由由原定理想状状态的改变量量为，下节段段预拱度调整整量可按照下下列不同情况况分别确定：：(1))系统误差不不存在：不需要进行参数数与预留拱度度调整，即，下下施工阶段末末的预拱度采采用预测值；；(2)系统误差差存在，但系系统误差：由于参数调整影影响施工全过过程，而则是是当前阶段的的反映，故取取调整量；(3)系统误差差存在，但系系统误差：这种情况说明当当前阶段的非非参数系统误误差很大，调调整应以为依依据，故取。确定后，将其加加入式6-3-113的右端项，即即可得到下节节段立模时的的预拱度：（6-33-16）6．4HYPERLINK"/~cddbn/Y365536/pdf/y3655360022.pdf"灰色预测测法6．4．1概述述客观世世界是物质的的世界，也是是信息的世界界。我们称信信息完全明确确的系统为白白色系统，而而信息完全不不明确的系统统为黑色系统统，信息部分分明确、部分分不明确的系系统为灰色系系统。在灰色色系统理论中中，“差异信息原原理”、“解的非唯一一性原理”、“灰性不灭原原理”、“新信息优先先原理”是灰色系统统的基本原理理，“认知模式”是灰色系统统的基本模式式，“少数据建模”是灰色系统统理论的重要要特点。灰色系统理论是是我国邓聚龙龙教授于1982年首先提出出的，他写的的《灰色控制制系统》是灰灰色系统理论论的奠基性著著作。从1982年第一篇灰灰色系统论文文发表以来的的10余年里，灰灰色系统理论论在基础理论论、应用等方方面均有较大大的发展，灰灰色系统理论论已广泛应用用于农业、经经济、医疗、生生态、军事、交交通、工业控控制、工程技技术等许多领领域，90年代初开始始应用于大跨跨径桥梁的施施工控制中。6．4．2以GGM（1，1）模型为基基础的灰建模模与灰预测1．灰色系统理理论的基本概概念（1）灰微分方方程设有一组原始数数据列，为的一次累加加生成数，记记（66-4-1）（66-4-2）则上的一阶常系系数灰微分方方程为：（6-4--3）式中：（2）影子方程程（白化方程程）因为灰微分方程程是仿照微分方程程（6--4-4）的，故称后者为为前者的影子子方程或白化化方程。上式式中为灰导数数；为的白化背景景值。（3）累加生成成数累加生成数数记作AGO((AccummulateedGenneratiingOpperatiion)。记为原始数数据，为作r次累加生成成后（记为r-AGO）的生成数数列，即：则AGO算式：：（6-44-5）（4）新陈代谢谢GM（1，1）模型灰色系统理论通通过对一般微微分方程的深深刻剖析定义义了序列的灰灰导数，从而而使我们能够够利用离散数数据序列建立立近似的微分分方程模型。灰灰色系统模型型常简记为GM(GrreyMoodel)模型。适用于预测的GGM模型是GM（1，1）模型，它它有三种形式式：全数据GM（1，1）、信息GM（1，1）、新陈代代谢GM（1，1）。新陈代代谢模型不断断对新数据补补充、对旧数数据剔除，而而在运算和预预测精度方面面优于其它两两个模型。比如原数列为：：，当补充新数据后后，去掉得：：（6-44-6）2．灰建模与灰灰预测应用灰色预测理理论以GM（1，1）模型为基基础进行灰建建模，并且得得到灰预测及及还原值。为的一次累加生生成（66-4-7）为的均值生成（66-4-8）GM（1，1）模模型的灰微分分方程为：（66-4-9）其另外一种形式式为：（6-4-110）式中：，，（6-4--11）称为数据列，为为数据矩阵，为参数列或数据向量。记残差列为：（6-44-12）当且仅当满足平平方和最小准准则，即（6--4-13）时，灰微分方程程参数列满足足关系：（6--4-14）最后结果：（6-4-115）（6--4-16）参数服从灰微分分方程式6-4-9，它的影子子方程为：（6-44-17）其解为：（6-4--18）称它为GM（11，1）模型的预预测响应式,由式6-4-5得其还原式式为:（6-4-119）6．4．3HYPERLINK"/~cddbn/Y365536/pdf/y3655360022.pdf"灰色色预测法在悬臂施工工连续梁桥施施工控制中的的应用设各节段初预拱拱度理论计算算值序列：（6-4--20）对应u的实测值值序列：（6-44-21）根据u、s建立立误差序列：：（66-4-222）式中C为非负化化常数，其值值为的负数中中绝对值最大大者。以作为数据序列列，按照下面面的顺序计算算：由式6-4-77生成；由式6-4-88生成；由式6-4-110建立GM（1，1）模型；由式6-4-115和式6-4-116求得参数；由式6-4-118得到响应值值；由式6-4-119得到还原值值；由减去C即得到到弱化随机误误差以后的误误差估计值（6-4-222）为误差预测结果果。得到的分布，按按照上节的方方法判断是否否存在系统误误差，可对参参数调整识别别，来确定下下一节段的立立模标高的误误差调整值。6．4．4灰色色预测计算的的Excel实现应用MicroosoftExcell强大的计算算、图表功能能可以实现灰灰色预测的计计算。如图6-4-1，某桥挂篮篮立模标高预预测。7施工控制的的实现7．1挠度观测测挠度的观测是以以线形控制为为主要内容的的桥梁施工控控制的重要组组成部分，桥桥梁施工控制制以此测量的的数据为依据据，对大桥的的建设进行控控制。7．1．1测点点布置高程控制点布置置在距块件前前段10cm处，横向腹腹板上方附近近均布置测点点，为了保护护测点不被破破坏和挂篮的的正常走行，横横向测点布置置在上悬臂板板与其倒角的的交点处。测测点采用Φ18的钢筋，与与翼板上下层层钢筋点焊，并并且保证竖直直；钢筋露出出混凝土表面面2～3cm，头部磨平平并涂以红油油漆标记。7．1．2观测测时间与项目目为了尽量减小温温度的影响，挠挠度的观测安安排在早晨太太阳出来之前前进行。施工工过程中需要要测量以下项项目的标高值值：本节段混凝土浇浇筑后，南中中北测点标高高和对应测点点正下方的底底板底面标高高，以及本节节段之前的一一施工好的前前四个节段的的南中北各测测点标高；预应力张拉后测测点标高，包包括前四个节节段；挂篮前移就位后后测点标高，包包括前四个节节段。7．2标高控制制的实施7．2．1设计计标高、竣工工标高、立模模标高的区别别1．设计标高高理论上上，设计标高高即为桥梁在在正常使用情情况下的标高高，在总体上上服从于公路路纵断面的线线型设计。或或者说，桥梁梁的设计标高高就是桥梁竣竣工多年以后后，在承受1/2静活载情况况下的标高。这这里要求“竣工多年(一般为3一5年)以后”是为了保证证砼后期收缩缩徐变大体完完成，桥梁不不再发生明显显的后期变形形;“承受l/2静活载”则是近似模模拟桥梁在正正常使用状态态下的活载工工况。标高监控的目的的就是要使大大桥的线形满满足设计要求求。因此设计计标高是标高高监控的依据据。2．竣工标高竣工标高即为桥桥梁刚刚竣工工时的成桥标标高。如前所述，桥梁梁在竣工后还还要发生后期期徐变变形及及活载变形，因因此可得：（77-2-1）式中：—桥梁竣工标高高，下脚标i表示桥梁的的纵向位置，以以下同；—桥梁设计标高高；—桥梁竣工后由由于砼后期徐徐变而引起的的变形，以向向下为正；—桥梁承受1//2静活载所引引起的变形，以以向下为正。显然，（7-2-2）