现浇钢筋混凝土连续梁及连续板梁满堂支架施工方案

目录TOC\o”1-3"\h\z\uHYPERLINK\l”_Toc265681629"1。工程概况 PAGEREF_Toc265681629\h1HYPERLINK\l"_Toc265681630”2。基础处理 PAGEREF_Toc265681630\h1HYPERLINK\l”_Toc265681631"2。1支架基础方案 PAGEREF_Toc265681631\h1HYPERLINK\l”_Toc265681632”2。2地基承载力确定 PAGEREF_Toc265681632\h2HYPERLINK\l”_Toc265681633"2.3基础底应力验算 PAGEREF_Toc265681633\h2HYPERLINK\l"_Toc265681634”3.支架搭设方案 PAGEREF_Toc265681634\h2HYPERLINK\l”_Toc265681635"3.1支架验算 PAGEREF_Toc265681635\h5HYPERLINK\l”_Toc265681636”3。2模板及方木的验算 PAGEREF_Toc265681636\h7HYPERLINK\l"_Toc265681637”4.材料要求 PAGEREF_Toc265681637\h10HYPERLINK\l”_Toc265681638"4。1钢管 PAGEREF_Toc265681638\h10HYPERLINK\l"_Toc265681639”4.2扣件 PAGEREF_Toc265681639\h11HYPERLINK\l”_Toc265681640”5。满堂支架安全保障措施 PAGEREF_Toc265681640\h11HYPERLINK\l"_Toc265681641”5.1满堂支架的安全管理 PAGEREF_Toc265681641\h11HYPERLINK\l”_Toc265681642”5。2脚手架使用与检查 PAGEREF_Toc265681642\h11HYPERLINK\l"_Toc265681643”5。3支架拆除 PAGEREF_Toc265681643\h12HYPERLINK\l"_Toc265681644"5。4高空、临边安全作业规程 PAGEREF_Toc265681644\h12

现浇钢筋混凝土连续梁及连续板梁满堂支架施工方案1。工程概况本桥梁工程位于广州市科学城科学广场内，东为凝彩路，北临科学大道，西面和南面是开泰大道。主桥平面上大致成南北走向，从入口广场的观景木平台通向儿童认知馆。在主梁跨越的休闲场地时设置梯道.主桥共2联,全桥采用混凝土结构,第一联为现浇钢筋混凝土的连续梁，桥跨布置为20+31+20+4x15m，桥宽4。0m，其中20m+31m+20m段为空心箱梁，梁净高0。6～1.8m；4x15m为等高度0。6米板梁。第二联为现浇钢筋混凝土结构的连续板梁,桥跨布置为6x15m+14m+1。415m，桥宽为12。29~5.98m，梁净高0。6m。楼梯采用钢筋混凝土结构，梁高0。5m第一联上部结构采用单箱单室箱梁断面，桥梁宽度4。0m，第二联上部结构采用单箱单室砼箱梁断面，桥梁宽度为15.3~6.28m。梯道采用钢筋砼板梁，梯道宽度4。0m，梁高50cm。2。基础处理2.1支架基础方案地基土层在上部荷载作用下发生压缩变形,上部荷载包括填土基础、支撑体系重量、上部箱梁钢筋混凝土重量、施工时产生的动荷载等。待下部构造施工结束后，将桩基施工的泥浆池淤泥清除并换填;承台（系梁）施工开挖的基槽采用粗砂泌水法回填。将基础大致整平后,再采用砂性土填筑1~1.5m，分层厚度≤500mm,最上面一层填筑厚度≤300mm，分层碾压,回填料的压实度均不小于90％，回天料基础采用单坡2%控制，以便排水，然后在上面浇筑15cm厚C15混凝土，混凝土宽度均超出桥梁宽度左右0。5m。采用100×100×5mm的钢板（中间垂直焊接一根长10cm、φ12钢筋头）作为钢垫板,将钢管底部套在钢筋头上，钢垫板下面安放(4cm厚，15～20cm宽）木垫板。搭设支架前，距外脚手外侧立杆500mm设置浅排水沟。基础处理示意图如图2—1所示。图2-1基础处理示意图2。2地基承载力确定（1)桥底为淤泥质亚粘土（或细砂）[f0］取值为60Kpa（查表得)（2）C15混凝土7d抗压强度δ=15*70%=10。5MPa（经验值)2.3基础底应力验算（1)加固处理后地基顶面δ=N/A=28。86KN/(0.1m＊0.1m)=2886Kpa＜3.5MPa＜10.5MPa满足要求。(2)桥底面按照最不利情况验算δ=N+rhA/A=28。86+18*1.5＊（0。1+2*1.5*tan250）2/(0.1+2＊1。5*tan250）2=28。86+18*1.5*8.8/8.8=55。86Kpa＜60Mpa注：换填材料γ取18KN/m3,扩散角为Ө取250,N取后面计算值底板单根立杆荷载28.86KN/根。通过以上计算，地基承载力满足要求.3。支架搭设方案根据本段箱梁的结构特点及我部的施工经验，采用φ48×3.5mm脚手管支架作为箱体的支撑体系.箱梁的不同部位其荷载也不同，基本按翼缘板、底板、腹板、横隔梁部位检验其稳定性，脚手管支架的搭设，翼缘板宽度为1米,考虑必须有两根立杆支撑，故纵、横向按90×60cm布置，腹板横、隔梁纵、90×60cm水平布置，底板纵、横向90×90布置。步距1.20m，剪刀撑纵、横向按5m搭设。具体支架搭设示意图如图3—1所示。图3-1支架搭设示意图验算、检验支架、模板的稳定性，其检验荷载组合为：模板及支架荷载。钢筋混凝土荷载.施工人员及施工机具运输或堆放荷载。混凝土产生的冲击荷载。振捣混凝土产生的竖向荷载。3。1支架验算以第二联最宽（15。3米）箱梁断面示意图如图2.1—1所示为例。

图3.1-1箱梁断面示意图（1）翼缘板部分a.模板及方木荷载：F底板①=1×1×0。018×9。0KN/m2+0.1×0。1×3×7。5KN/m2+0。1×0.1×1×7。5KN/m2=0.46KN/m2b。钢筋混凝土荷载：F翼缘板②=（0.15+0。20）×1。0×0。5×26=4.55KN/m2c。施工人员、材料、机具荷载：F翼缘板③=1KN/m2d.振捣混凝土时产生的荷载（对水平模板是2KN/m2，对垂直模板是4KN/m2）：F翼缘板④=4KN/m2e。泵送混凝土产生的冲击荷载:F翼缘板⑤=2KN/m2其总荷载为—-———P翼缘板=0.46+4。55+1+4+2=12.01KN/m2(2）底板部分a.模板及方木荷载:F底板①=1×1×0.018×9.0KN/m2+0.1×0。1×3×7.5KN/m2+0。1×0.1×1×7.5KN/m2=0.46KN/m2b。新浇钢筋混凝土荷载：F底板②=(0。2+0.2)×1×26=10。4KN/m2c.施工人员、机具、材料荷载：F底板③=1KN/m2d.振捣混凝土时产生的荷载（对水平模板2KN/m2,对垂直模板4KN/m2）：F底板板③=4KN/m2e。泵送混凝土产生的冲击荷载：F底板④=2KN/m2其总荷载为--—-—P底板总=0。46+10.4+4+2+1=17。86KN/m2（3）腹板、横隔梁部分a。模板及方木荷载：F底板①=1×1×0。018×9.0KN/m2+0.1×0。1×5×7。5KN/m2+0.1×0.1×1×7。5KN/m2=0。54KN/m2b。新浇钢筋混凝土荷载：F腹板、横隔梁②=1。6×1×26=41。6KN/m2c.施工人员、机具、材料荷载：F腹板、横隔梁③=1KN/m2d。振捣混凝土时产生的荷载（对水平模板2KN/m2，对垂直模板4KN/m2）：F腹板、横隔梁④=4KN/m2e.泵送混凝土产生的冲击荷载：F腹板、横隔梁⑤=2KN/m2其总荷载为-——--P腹板、横隔梁总=0.54+41。6+4+2+1=49。14KN/m2荷载组合：a。翼缘板荷载组合:施工恒载:NGK=(0.46+4.55+1)×0。9×0.9+（4+2)=10.868KN/根施工活载:NQK=0.9×0.9×（4+2)=4.86KN/根翼缘板荷载组合-————N=1。2NGK+1.4NQK=1。2*10。686+1。4＊4。86=19.85KN/根。b。底板荷载组合：施工恒载：NGK=（0。46+10.4+1）×0.9×0.9+（4+2)=15。606KN/根施工活载:NQK=0。9×0。9×6=4.86KN/根底板荷载组合——--—N=1.2NGK+1。4NQK=1.2＊15。606+1.4＊4。86=25。53KN/根c。腹板、横隔梁荷载组合:施工恒载:NGK=（0.54+41。6+1）×0.6×0.6+（4+2）=21。53KN/根施工活载:NQK=0。6×0。6×6=2.16KN/根腹板、横隔梁荷载组合——N=1。2NGK+1.4NQK=1。2*21.53+1.4＊2.16=28。86KN/根钢管支架的稳定性验算：翼缘板验算—-———A=489mm2回转半径：B=1。58cm，查得Ф=0。53N/(Ф×A）=19850/（0。53×489）=76.59Mpa≤170Mpa所以翼缘板钢管立杆稳定性符合要求。底板验算-—-—-N/（Ф×A）=25530/（0。53×489）=98.51Mpa≤170Mpa所以底板钢管立杆稳定性符合要求。腹板、横隔梁验算——-——N/（Ф×A）=28860/(0。53×489）=111。36Mpa≤170Mpa所以腹板、横隔梁钢管立杆稳定性符合要求。3.2模板及方木的验算箱梁底模、内外侧模及翼缘板底模拟采用1220×2440×18mm的胶合板。顶托上布置纵向的分配梁，纵向分配梁采用10cm×10cm的方木,间距为支架间距;纵向分配梁上布置横向分配梁，间距翼端为30cm、底板为30cm、腹板、横隔梁为20cm。腹板、横隔梁侧模背带竖向间距20cm，水平木胶合板的力学性能静曲强度（顺纹)≥24Mpa；（横纹）≥20Mpa弹性模量（顺纹）≥500×10Mpa；(横纹）≥400×10Mpa（1）板强度计算计算荷载取腹板、横隔梁位置（最大荷载处）混凝土重：F腹板、横隔梁②=41.6KN/m2，施工活荷载:F4+F5=6KN/m2。模板宽度为b=1。22m，腹板、横隔梁纵向方木间距均布荷载:q=(F腹板、横隔梁②+F4+F5）=47.6KN/m2弯曲应力计算————-腹板、横隔梁模板受力分析图如图3.2—1所示。作用在每块模板计算跨径上的荷载：P=1/2×q×b×L=1/2×47。6×1.22×0。6=17。42KN弯矩M=P×L/6=17。42×0。6/6=1.74KN·M截面模量：W=1/6×b×h2=1/6×1。22×0。0182=6。59×10—5弯曲应力：σ=M/W=1.74×103/6。59×10—5=0。264×108=26.4Mpa＞20Mpa按照方木间距L=0.3m计算：作用在每块模板计算跨径上的荷载：P=1/2×q×b×l=1/2×47.6×1。22×0。3=8.71KN弯矩M=P×L/6=8。71×0.3/6=0。44KN·m截面模量：W=1/6×b×h2=1/6×1。22×0。0182=6.59×10—5m2弯曲应力：σ=M/W=0.44×103/6.48×10—5=0.0679×108KN/M=6。79Mpa＜20Mpa所以弯矩应力符合要求.挠度计算-————截面惯性矩I=1/12×b×h3=1/12×1.22×0。0183=5.929×10-7f=5q×L4/（384E×I）=5×47.6×0。34/(384×4000×103×5.929×10—7)=2.116×10—3m=2。12mm＞L/400=300/400=0。75mm按照横梁间距L=0.3m计算，弯曲应力满足要求，可挠度不满足要求。因此，需将横向方木间距加密到0.2m截面惯性矩I=1/12×b×h3=1/12×1.22×0.0183=5。929×10-7f=5q×L4/（384E×I)（胶合板弹性模量E值查表得4000）=5×47.6×0。24/（384×4000×103×5。929×10—7)=0.418×10—3m=0.418mm＜L/400=200/400=0.5mm能满足要求。（2)方木计算①弯曲应力计算纵向方木间距较横向大，这里只计算纵向方木。纵向单根方木每跨所受的荷载为q=（F腹板、横隔梁②+F4+F5)×0.6=(47。6+6）×0。6=32。16KN/m跨中弯矩:M=1/8×q×L2=1/8×32。16×0。6×0。6=1。4472KN·m截面模量:W=1/6×b×h2=1/6×0。1×0.1×0.1=1。67×10—4m2弯曲应力:σ=M/W=1。4472/1。67×10-4=0。8665×104KN/M=8.665Mpa(查材料数据表可知满足要求)②剪应力计算剪力Q=1/2×q×L=1/2×32.16×0.6=9。648KN中性轴以上截面对中性轴的惯性矩Sm=b×h/2×h/4=10×10/2×10/4=125cm3惯性矩:I=1/12×b×h3=1/12×10×10×10×10=833剪应力：τ=Q×Sm/（Ib)=9。648×103×125×103/（833×104×10)=14.48Mpa（查材料数据表可知满足要求)③挠度计算f=5×q×L4/(384×E×I）(胶合板弹性模量E值查表得8500)=5×32。16×6004/（384×8500×833×104)=0。766mm＜L/400=600/400=1。5mm,符合要求.该方案经验算，横向方木在腹板、横隔梁位置间距应加密到0.2m，底板和翼缘板位置间距为0。3m,纵向方木布置也是合理的，木胶合模板也能满足施工要求。由上面计算过程可知，本方案满足要求.

图3。2—1腹板、横隔梁模板受力分析图4.材料要求4。1钢管（1)钢管采用Ф48×3。5焊管，材质Q235-A级，钢管的长度不得超过6500mm(最大质量≤25kg)。（2）新钢管的产品质量合格证，质量检验报告资料齐全，钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道并涂刷防锈漆.（3）旧钢管应检查其锈蚀深度，检查时在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀的部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过0.5mm时,不得使用。（4）钢管立杆3m＜L≤4m,弯曲变形不得超过12mm；立杆4m＜L≤6.5m弯曲变形不得超过20mm。水平杆、斜杆弯曲L≤6。5m,弯曲变形不得超过30mm。4。2扣件（1)新扣件的生产许可证、测试报告和产品质量合格证资料应齐全。（2)旧扣件应检查其外观，对有裂缝、变形的禁止使用,出现滑丝的螺栓必须更换.(3）新旧扣件均应进行防锈处理。5。满堂支架安全保障措施5.1满堂支架的安全管理（1）由工程部负责就此方案对操作人员进行书面的口头的技术交底。（2）由安全经理负责对操作人员的安全培训，培训内容应包括架子工操作规程、安全常识，劳保用品的使用，安全意识等。(3）脚手架施工人员必须持证上岗(架子工操作证).(4）脚手架施工人员应经过身体检查,有心脏类、血压类、恐高症等疾病的人员禁止上岗。(5）上岗人员的年龄组成：不得小于18岁，也不得大于50岁。（6）上岗人员必须配备如下劳保用品并保证其正确使用安全帽、防滑鞋、安全带。5.2脚手架使用与检查（1）施工荷载应均衡，避免集中堆载，不得超载。（2）不得将缆风绳、泵送混凝土的输送管等固定在脚后架上，禁止在脚手架上悬挂起重设备.（3)在脚手架使用期间严禁拆除主节点处的纵、横水平杆，纵、横扫地杆，以及边墙件。（4)不得在脚手架基础及其邻近处进行挖掘作业。脚手架外侧应有防止坠物伤人的防护措施.在脚手架上进行电、气焊作业时,必须有防火措施和专人看护.(5)脚手架的检查脚手架检查的时间：基础处理完后（脚手架搭高前）；作业层施工加荷载前；达到使用高度后；大雨后。检查的内容：构造是否符合要求；地基是否积水、垫板是否松动,立杆是否悬空；扣件是否松动；安全防护措施是否符合要求；是否超载。（6）检查按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001）执行.对检查出来的问题及时解决。设置防护栏杆、张挂安全网、佩带安全带等安全措施。(7)人员上下时采用在脚手架左右对称搭设“门式型"支架,在支架上安装“之"字形爬梯,应有可靠的拉撑措施。用于登高和攀登的设施及用具必须牢固可靠.5。3支架拆除（1）模板支架拆除必须有工程负责人的批准手续及混凝土的强度报告，模板拆除顺序应按照先支的后拆、先拆主承重模板再拆次承重模板.（2)模板拆除应按照逐次进行,不得采用大面积撬落方法。拆除的模板、支撑、连接件应用槽滑下或用绳系下，不得留有悬空模板、杆件.（3)拆除支架之前，应清理支架上的材料、工具和杂物，并应设置警戒区和警戒标志,并由专职人员负责警戒，拆除应在统一指挥下，按后装先拆，先装后拆的顺序进行。拆除的过程中，支架的自由悬臂高度不得超过两步，拆下的支架、钢管与配件应成捆吊运至地面防止碰撞，严禁高空抛掷。（4）拆除前全面检查脚手架的构造是否符合要求，清除脚手架上的杂物及地面障碍。（5）组织好人员做好交底工作,做好地面围栏及警戒标志，并设专人看护，严禁无关人员入内。(6）由上至下逐层进行，禁止上下同时作业。（7）各层杆件拆除顺序：横向水平杆、纵向水平杆、尖刀撑、立杆。各种