学士平五层框架教学楼毕业设计含建筑 结构图 计算书-dwg

毕业设计(论文)静海一中第2教学楼设计学号：101602270姓名：专业：土木工程系别：土木工程系指导教师：讲师二○一四年五月毕业设计（论文）成绩评议题目：静海一中第2教学楼设计系别：土木工程系专业：土木工程姓名：学号：10160270指导教师建议成绩：评阅教师建议成绩：答辩小组建议成绩：总成绩：答辩委员会主席签字：年月日毕业设计（论文）任务书姓名学号101602270专业土木工程设计（论文）题题目静海一中第22教学楼设设计题目性质□√设计；；□论文题目来源□教学；□□科研；□√生产；□其他指导教师职称工作单位备注姚姝讲师天津城建大学学毕业设计(论论文)的内容和和要求：一、设计原始始依据（资资料）：本工程为静海一中中第2教学楼设设计设计计，位于天津静海海县。主体体为5层层钢筋筋混凝土框框架结构，总总建筑面积积不小于5000平方米，装装修标准、采采光及通风风要求严格格按国家相相关规范执执行。自然及工程地地质条件：：1.结构设计计使用以下下岩土勘察察资料。（1）建筑范范围内场地地各层土的的相关指标标如下表所所示。土层编号层底相对标高岩土性质土质特征天然含水率W(%)容重γ(kN/m2)孔隙比e塑性指数Ip液性指数IL压缩系数a1-2(1/MPa)压缩模量Es1-2(MPa)承载力特征值fak(kPa)1-1.5人工填土层由废土、砖渣、石子等组成，呈杂色、松散状态，表层为沥青（水泥或大理石）路面。填垫年限小于十年。19.52-3.5粉质粘土呈灰黄色，可塑状态，无层理，含铁质，属中压缩性土。25.6919.630.7312.50.700.266.651503-8.5粉质粘土呈褐黄色，可塑状态，无层理，含铁质，属中压缩性土。24.5219.920.7114.00.480.237.622004-18.0粉土、粉砂呈灰黄色，密实状态，无层理，含铁质，属中（近低）压缩性土。20.4220.320.590.1015.83280本建筑场地属属非液化场场地。场地地类型为2类（33）本工程程浅层地下下水主要为为潜水，静静止水位平平均埋深约约1.5m。（4）地下水水对混凝土土及钢筋无无腐蚀性。2．室外设计计最低气温温：-12。C。3．冬季起止止日期：11月15日~3月15日；雨季季起止日期期：7月1日~8月13日；4．防火等级级：二级5．建筑抗震震设防类别别：根据不不同建筑物物确定⑦．基本风压压、基本雪雪压、抗震震设防烈度度等见相关关规范。二、设计内容容和要求：：（说明书书、专题、绘绘图、试验验结果等）（一）建筑设设计基本要求：首首先进行建建筑方案设设计，并对对建筑方案案分析其合合理性及优优缺点。满满足建筑功功能要求及及防火规范范要求，根根据最新的的建筑设计计规范及所所设计建筑筑的用途和和设计依据据，遵循建建筑设计适适用、经济济合理、技技术先进、造造型美观的的原则，确确定建筑设设计方案，绘绘制部分建建筑施工图图。包括：：平、立面面，内外装装修及楼、屋屋面设计。（二）结构设设计1．基本要求求：在建筑筑方案设计计的基础上上，选择合合理的的结结构形式、结结构体系和和结构布置置，进行结结构计算，掌掌握钢筋混混凝土多层层框架结构构的计算方方法和基本本构造要求求，掌握楼楼梯、基础础（桩基）的的计算方法法和基本构构造要求，最最后绘制部部分结构施施工图。2．结构设计计内容：(1)结构选选型及结构构布置根据据建筑设计计和结构承承重方案、抗抗震方面的的要求，以以及场地地地质条件，合合理进行结结构选型和和结构布置置，确定柱柱网尺寸，统统一构件编编号，确定定各构件的的定位尺寸寸，绘制结结构布置图图。(2)选定混混凝土及钢钢筋的材料料强度等级级，初步确确定纵横框框架截面尺尺寸，确定定楼板尺寸寸。(3)结构计计算：1)荷载计算算，结构恒恒载计算和和活荷载标标准值的确确定；2)结构自振振频率、水水平地震作作用计算，水水平荷载作作用下框架架结构内力力计算，弹弹性及弹塑塑性侧移计计算；3)竖向荷载载作用下，框框架结构内内力计算（恒恒荷载标准准值、活荷荷载标准值值作用下分分别计算）；；4)内力组合合；框架设计（参参考‘砼结构’下册、结结构抗震设设计）5)楼梯及雨雨蓬内力及及配筋计算算；6)基础设计计：正确选选择基础形形式，进行行基础设计计和配筋计计算。(4)计算机机辅助设计计1)学习使用用结构设计计软件，利利用（PKKPM）软软件进行平平面布置和和结构内力力及配筋计计算。2)利用AuutoCAAD输出正正确、规范范的结构平平面布置图图，框架结结构配筋图图；5)绘制结构构施工图三、毕业设计计规范化要要求详见《A0毕毕业设计（论论文）模板板》、《B1海滨学院院毕业设计计（论文）撰撰写规范》毕业设计(论论文)主要参考考资料：[1]房屋建建筑制图统统一标准GB/TT500001-22001[2]建筑制制图标准GB500104--20011[3]建筑设设计防火规规范GBJ116-20001[4]建筑结结构制图标标准GB/TT501105-22001[5]建筑结结构荷载规规范GB5500099-20112[6]高层民民用建筑设设计防火规规范GB500045--20055[7]建筑抗抗震设计规规范GB500011--20100[8]地基基基础设计规规范GB500007--20122[9]混凝土土结构设计计规范GB500010--20100[10]《钢钢筋混凝土土结构构造造手册》[11]《建建筑抗震构构造手册》[12]《建建筑结构抗抗震设计》、《高高层建筑结结构设计》、《混混凝土结构构》上、下下册、《结结构力学》、《房房屋建筑学学》、《土土力学与地地基基础》及及相关课程程教科书。[13]《005工程作法法》图集毕业设计(论论文)应完成的的工作：一、建筑设计计1．规定绘制制的建筑施施工图为：：（1）各层平平面图：比比例1：1001：200（自选一一张平面图图）平面图中应注注三道尺寸寸线（总尺尺寸、开间间或进深尺尺寸、墙段段尺寸），注注明定位轴轴线，房间间名称，剖剖面线及详详图指示符符号等。如果结构完全全相同，中中间层可用用“标准层”平面代替替，但首层层及屋顶平平面要单独独绘出。（2）各主要要立面图：：比例1：1002000绘出正立面、侧侧立面图，标标明立面处处理、门窗窗形式、墙墙面装饰及及雨水管位位置等。（3）剖面图图：比例1：1002000剖切有代表性性的部位（应应包括楼梯梯）绘制剖剖面图，表表明屋面、楼楼板、楼梯梯及各类主主要构造，标标注标高（以以米计）及及尺寸。（4）构造详详图比例1：20—50选择主要结点点（如檐口口，高底墙墙处的泛水水，楼梯与与圈梁连接接等）绘制制详图，详详图应与剖剖面相对应应。2．编写建筑筑设计说明明书：包括工程概况况、设计依依据、参考考图集、工工程做法、各各类房间数数量及建筑筑面积列表表、门窗表表、内外装装修说明等等。二、结构设计计1．规定绘制制的结构施施工图为：：((1)结构平面面布置图（含含楼板配筋筋）：比例例1：100((2)梁平面配配筋图：比比例1：100(33)一榀框架架结构配筋筋图：比例例1：40或1：50(4)楼梯结构构布置及配配筋图：1：50(55)基础平面面布置图（比比例1：100）及基础础详图1：402．编写结构构设计说明明书：说明明结构选型型和结构布布置的理由由及设计依依据、结构构方案的确确定，材料料选择。列列出结构设设计计算过过程中采用用的计算假假定、计算算原则、计计算方法、计计算简图、计计算全过程程、内力图图及计算结结果。进度安排：1)第1周～～第2周（2月24日-3月9日）：查查阅相关专专业文献、资资料；完成成开题报告告。2)第3周～～第4周（3月10日-3月23日）：根根据设计原原始资料，完完成方案设设计及建筑筑设计。绘绘制建筑平平面图、立立面图、剖剖面图、墙墙身大样图图等。3）第5周～～第6周（3月24日-4月6日）：荷荷载计算及及地震作用用计算。4）第7周（4月7日-4月13日）：内内力计算。5）第8周（4月14日-4月20日）：内内力组合。6)第9周（4月21日-4月27日）：梁梁板柱配筋筋计算、楼楼梯配筋计计算。7）第10周周（4月28日-5月4日）：基基础设计。8)第11周周～第12周（5月5日-5月18日）：绘绘制结构图图。9)第13周周（5月19日-5月25日）：撰撰写和整理理设计计算算书，上交交毕业设计计成果。10)第144周（5月26日-6月1日）：毕毕业设计答答辩。指导教师签字字：日期：20144年2月117日系意见：签字：系（盖章）日期：年月日注：表中所填内容采用5号字，中文采用宋体、英文采用TimesNewRoman字体，表中段落采用1.5倍行距，首行缩进2个字符。每一页的外框四周均采用双线条，当底部出现单线条时，应该修正为双线条。毕业设计（论文）开题报告姓名学号101602270专业土木工程系别土木工程系设计（论文）题题目静海一中第22教学楼设设计1.毕业设计计(论文)的目的及及意义（含含国内外的的研究现状状分析）：：1）毕业设计计的目的桃源中学教学学楼的设计计对我来说说是一个很很重要的实实践过过程程，也是将将自己的所所学与实践践相结合的的环节。目目的是通过过这一较长长时间的专专门环节，培培养土木工工程专业本本科生综合合应用所学学基础课、专专业基础课课及专业知知识和相应应技能，解解决具体的的土木工程程设计问题题所学的综综合能力和和创新能力力。毕业设设计中学生生在指导教教师的指导导下，独立立地完成一一项完整的的工程设计计，即解决决与之相关关的所有过过程，包括括熟悉相关关设计规范范、计算书书、施工图图纸等，具具有实践性性、综合性性强的特点点,具有其他他教学环节节无可替代代的作用。而而且毕业设设计对自己己未来在工工作岗位上上能够胜任任一项任务务的能力也也是有重要要意义的。2）毕业设计计的意义21世纪是知知识经济占占国际经济济主导地位位的世纪，人人力资本和和科技创新新作为知识识经济的两两大支柱都都与教育密密切相关。校校园则是实实施和发展展教育事业业培育人才才的主要场场所，教学学楼的规划划与设计将将直接影响响着教育氛氛围与其底底蕴。今天天的教学楼楼不仅是一一个能遮风风避雨的学学习场所，它它更是一个个发展知识识、塑造人人格、充分分满足人们们理解、认认识和发现现欲望，承承载时代内内涵的载体体。所以在在中国当代代校园建设设中，一些些中小学校校达到了相相当的建设设规模和标标准，它们们是所在城城市地区的的一个重要要组成部分分。校园建建筑建设中中，教学楼楼占有相当当重要的角角色。所以以一个设计计新颖，功功能齐全，使使用方便，形形象完好的的教学楼不不仅给人带带来舒适的的学习生活活环境，还还可以给人人以新的认认识可以提提高学校名名气，代表表学校形象象，甚至可可以成为学学校标志性性建筑。基本内容和技技术方案：：1）基本内容容本设计主要的的设计内容容包括：建建筑设计和和结构设计计。（1）建筑设设计：=1\*GB3①首先进行方方案设计。方方案应符合合规范，满满足建设单单位的基本本要求，与与周围环境境协调，具具有时代感感，理解设设计条件，抓抓住主要矛矛盾，满足足功能要求求，妥善处处理建筑与与结构关系系。注明房房间面积、功功能和总建建筑面积画画平、立、剖剖单线图。=2\*GB3②然后是进行行建筑施工工图设计。设设计图纸必必须按照施施工图纸要要求绘制，符符合工程制制图规范，图图面布置匀匀称美观，线线条清晰，字字体端正必必须采用仿仿宋体（统统一图框、统统一图幅2#或3#）。=3\*GB3③建筑施工图图要求。（写写清楚图号号、图名、图图幅）（2）结构设设计：=1\*GB3①结构构件计计算的一般般顺序是：：荷载计算算-内力计算-荷载组合合及控制截截面的内力力组合-配筋计算算及钢筋选选择。计算算内容编入入说明书时时，应包括括必要的计计算图形和和内力图形形，计算过过程力求条条理化和图图表化。其其中包括手手算部分和和电算部分分。手算部分：选选择1榀横向钢钢筋混凝土土框架进行行框架结构构内力分析析和配筋；；并且计算算相应的基基础，选择择一层现浇浇板进行板板、次梁内内力和配筋筋；选择一一个楼梯及及雨篷进行行结构计算算等。电算部分：首首先用平面面简图将每每层荷载汇汇集后，利利用PKPM、CAD结构软件件进行结构构电算复核核，并且做做手算和电电算结果的的分析和比比较。=2\*GB3②结构施工图图要求设计图纸必须须按照施工工图纸要求求绘制，符符合工程制制图规范，图图面布置匀匀称美观，线线条清晰，字字体端正。2）技术方案案以建建筑设计方方案为基础础，综合办办公楼的使使用功能要要求、建筑筑物重要性性等级、地地质条件、抗抗震设防要要求、施工工条件及材材料供应情情况等方面面的条件，参参照有关设设计规范、资资料的规定定或建议，并并通过调查查研究，参参考以往相相近工程的的经验。按按照“安全、经经济、实用用、美观”的设计原原则，采用用简单、实实用的建筑筑体型和立立面设计，对对建筑物的的平面布置置、结构构构造等项目目进行合理理设计，力力求做到建建筑功能与与建筑形象象的亲和力力与开放性性，创造亲亲切宜人的的建筑形象象和舒适自自然的办公公环境。设设计出符合合现代化建建筑风格的的建筑设计计方案，绘绘出建筑施施工图。按按照设计的的建筑方案案和结构设设计的弹塑塑性理论进进行结构计计算，通过过手算与机机算的结果果，绘出结结构施工图图。根据本本工程的具具体情况，初初步拟定的的结构方案案有：（1）基础方方案：根据据地质条件件、办公楼楼等具体情情况，采用用合理的基基础形式，初初选柱下钢钢筋混凝土土独立基础础。（2）主要承承重结构方方案:本工程采采用现浇钢钢筋混凝土土框架结构构，主要承承重结构为为框架柱，竖竖向荷载作作用下采用用分层法、叠叠代法计算算其内力，水水平荷载作作用下采用用反弯点法法、D值法计算算其内力；；现浇楼板板，按弹、塑塑性理论分分析方法进进行结构内内力分析和和计算，按按照规范、规规程，采用用合理的配配筋的方式式，尽可能能使施工简简单方便。（3）做好“强柱弱梁”、“强剪弱弯”、“强节点弱弱构件”的设计。3．主要参考考文献：填写说明：要要按照参考考文献的标标准写法列列出，即写写明作者、论论文题目（书书名）、杂杂志名称（出出版社）、发发表（出版版）时间等等。[1]房屋建建筑制图统统一标准GB/TT500001-22001[2]建筑制制图标准GB500104--20011[3]建筑设设计防火规规范GBJ116-20001[4]建筑结结构制图标标准GB/TT501105-22001[5]建筑结结构荷载规规范GB5500099-20112[6]高层民民用建筑设设计防火规规范GB500045--20055[7]建筑抗抗震设计规规范GB500011--20100[8]地基基基础设计规规范GB500007--20122[9]混凝土土结构设计计规范GB500010--20100[10]《钢钢筋混凝土土结构构造造手册》[11]《建建筑抗震构构造手册》[12]《建建筑结构抗抗震设计》、《高高层建筑结结构设计》、《混混凝土结构构》上、下下册、《结结构力学》、《房房屋建筑学学》、《土土力学与地地基基础》及及相关课程程教科书。[13]《005工程作法法》图集4．进度安排排：1)第1周～～第2周（2月24日-3月9日）：查查阅相关专专业文献、资资料；完成成开题报告告。2)第3周～～第4周（3月10日-3月23日）：根根据设计原原始资料，完完成方案设设计及建筑筑设计。绘绘制建筑平平面图、立立面图、剖剖面图、墙墙身大样图图等。3）第5周～～第6周（3月24日-4月6日）：荷荷载计算及及地震作用用计算。4）第7周（4月7日-4月13日）：内内力计算。5）第8周（4月14日-4月20日）：内内力组合。6)第9周（4月21日-4月27日）：梁梁板柱配筋筋计算、楼楼梯配筋计计算。7）第10周周（4月28日-5月4日）：基基础设计。8)第11周周～第12周（5月5日-5月18日）：绘绘制结构图图。9)第13周周（5月19日-5月25日）：撰撰写和整理理设计计算算书，上交交毕业设计计成果。10)第144周（5月26日-6月1日）：毕毕业设计答答辩。5.指导教师师意见：指导教师签字字：22014年3月7日6.系意见：：系负责人签字字：系（盖章）年月日注：表中所填内容采用5号字，中文采用宋体、英文采用TimesNewRoman字体，表中段落采用1.5倍行距，首行缩进2个字符。每一页的外框四周均采用双线条，当底部出现单线条时，应该修正为双线条。北京交通大学海滨学院毕业设计（论文）指导教师评阅意见姓名学号专业指导教师职称单位指导教师职称单位毕业设计（论论文）题目目指导教师评语语：是否同意答辩辩：论文成绩：指导教师（签签名）：年月日北京交通大学海滨学院毕业设计（论文）评阅教师评阅意见姓名学号专业指导教师职称单位指导教师职称单位毕业设计（论论文）题目目对论文的评语语：是否同意安排排论文答辩辩：论文成绩：评阅教师（签签名）：年月日北京交通大学海滨学院毕业设计（论文）答辩小组评议意见姓名学号专业毕业设计（论论文）题目目答辩小组成员:姓名职称工作单位备注组长答辩小组评语语：答辩组长（签签名）：年月日答辩成绩毕业设计（论文）诚信声明本人声明所呈交的毕业设计（论文），是本人在指导教师的指导下，独立进行研究工作所取得的成果，除了文中特别加以标注和致谢中所罗列的内容以外，毕业设计（论文）中不包含其他人已经发表或撰写过的研究成果，也不包含为获得北京交通大学海滨学院或其他教育机构的学位或证书而使用过的材料。申请学位论文与资料若有不实之处，本人承担一切相关责任。本人签名：日期：毕业设计（论文）使用授权书本人完全了解北京交通大学海滨学院有关保管、使用论文的规定，其中包括：①学校有权保管、并向有关部门送交学位论文的原件与复印件；②学校可以采用影印、缩印或其它复制手段复制并保存论文；③学校可允许论文被查阅或借阅；④学校可以学术交流为目的，复制赠送和交换学位论文；⑤学校可以公布学位论文的全部或部分内容。本人签名：日期：④粉质粘土1831.50.5928020.327．材料：1）混凝土：：现浇，强强度等级为为C30；2）钢筋筋：板内受受力主筋采采用HRB3335级钢筋，板板内分布筋筋采用HPB3300级钢筋。梁柱内受力主主筋采用HRB3335级钢筋，箍箍筋采用HPB3300级钢筋。3）填充墙：：室内地面以上上填充墙为为陶粒混凝凝土砌块砌砌体，砌块块强度等级级为MU5；砂浆采采用强度等等级为M7.5的水泥混混合砂浆。室内地面以下下填充墙为为普通粘土土砖砌体，粘粘土砖强度度等级为MU10，砂浆采采用强度等等级为M10的水泥砂砂浆。2.2计算方方法及内容容1.确定结构构构件尺寸寸；2.用底部剪剪力法计算算水平地震震作用下地地震剪力。并并取一榀框框架，计算算其内力；；3.对上述框框架用二次次弯矩分配配法计算竖竖向荷载下下构件内力力，并进行行梁弯矩调调幅，调幅幅系数β=0.885；4.进行框架架内力组合合及截面设设计；5.按弹性理理论计算板板及次梁的的内力，并并进行截面面设计。3结构设计流流程多层框架结构构设计的主主要流程如如图1。图1多层框框架结构设设计的主要要流程4结构方案选选型与结构构布置本建筑高H==20.7700m，属多层层建筑，采采用框架结结构，现浇浇梁、板及及柱，现浇浇板式楼梯梯；根据《建建筑抗震设设计规范》GB500011--20100第6.2..1条，框架架抗震等级级为三级。根据地质报告告，拟采用用横向柱下下条形基础础。基础埋埋深-2.550m，基础顶顶面标高为为-1.330m。混凝土：主体体结构梁、柱柱、板均采采用C30级；构造造柱、圈梁梁及过梁均均采用C20级。钢筋：HHPB3000级钢（φ）；HRB3335级钢（φ）。焊条：采采用E43及E50型。抗震及抗风措措施：填充充墙在门口口标高处设设抗震带一一道。4.1框架架柱柱截面尺寸根根椐柱的允允许轴压比比[]按下式计计算确定。（4-1）根据《建筑抗抗震设》GB50计规范011--20100第6.3..7条，框架架抗震等级级为三级时时柱的轴压压比限值为为[]=00.85。为使结构在两两个主轴方方向的动力力特性相近近，柱截面面采用方柱柱，柱的轴轴力设计值值Nc按下式估估算。（4-2）最大负载的柱柱处最大轴轴力估算为为：=1.2×11.1×((9.0++3.0))/2×77.8×114×5==43244.32kkN因此，主楼框框架柱截面面尺寸确定定为：700××700。4.2框架架梁根据《抗震规规范》第6.3..1条和第6.3..6条，梁的的截面宽度度不宜小于于200mmm；截面高高宽比小于于4；梁净跨跨与截面高高度之比宜宜大于4。（1）A-DD轴纵向框框架梁：h=(1/88~1/114)l=(1//8~1//14)××78000=9755~5577，取h=7550mm，b=3000mm；（2）1~110轴AB段及CD段横向框框架梁：h=(1/88~1/114)l=(1//8~1//14)××90000=11225~6442，取h=7550mm，b=3000mm；（3）1~110轴BC段横向框框架梁按与AB段框框架梁线刚刚度相等计计算，即（4-3）故取h=5550mm，b=3000mm；（4）楼面次次梁 h=(1/112~1//18)ll=(11/12~~1/188)×90000=7750~5500，取h=5550mm；b=300mm；跨度较小的次次梁取h=4000mm；b=2000mm。(5)现浇板板厚h=(1/330~1/355)l=((1/300~1/355)×39900=1130~111，取h=1220mm；5荷载计算5.1荷载分分类计算5.1.1屋面荷载载屋面恒载按照照构造做法法计算，列列于表4中。分析框架结构构在竖向荷荷载作用下下的内力时时，屋面活活载应取均均布活载与与雪载之间间的较大值值，非上人人屋面取0.500kN/mm2。抗震计算时，计计算屋面重重力荷载代代表值时不不考虑屋面面活载，取取雪载0.400kN/mm2。5.1.2楼面荷载载楼面恒载按照照构造做法法计算，列列于表5中。楼面活载：教教室取2.5kkN/m22；卫生间间取2.5kkN/m22；走廊取3.5kkN/m22；楼梯取2.5kkN/m22。5.1.3楼梯间荷荷载恒载：水磨石石地面30厚1.166×(0..3+0..15)//0.3==1.744kN/mm2楼梯踏步步板130厚((0.133/cossα+0.115/2))×25==5.511kN/mm2板下抹灰20厚0..02×220/coosα=0.445kN//m2合计：7..70kNN/m2活载：22.50kkN/m225.1.4墙体荷载载外墙为3000厚陶粒混混凝土砌块块，外侧贴贴面砖，内内侧抹灰。内内墙为200厚陶粒混混凝土砌块块，双侧抹抹灰。考虑虑到组砌时时在洞口处处、墙体底底部和顶部部混砌部分分粘土砖，混混砌比例取取8:2，粘土砖砖容重取19kNN/m3，则砌体体容重为：：=8.55×0.88+199×0.22=10..6kN//m3计入面层的做做法，求得得墙体的单单位面积重重量为：外墙：qouut=0..3×100.6+00.55++0.022×20==4.133kN/mm2内墙：qinn=0..2×100.6+22×0.002×200=2.992kN//m2表4屋面恒恒载计算表表名称及部位用料做法厚度(mm)容重(kN/m33)重量(kN/m22)恒荷载标准值值非上人屋面(22.8000)屋6高聚物改性沥沥青防水卷卷材30.105.901:3水泥砂砂浆找平层层20200.40聚苯保温板1003.00.301:8水泥膨膨胀珍珠岩岩找2%坡，最薄薄处不小于于20100151.501:3水泥砂砂浆找平层层20200.40钢筋混凝土楼楼板120253.00板底吊顶0.20表5楼楼面恒荷载载计算表名称及使用部部位用料做法厚度（mm）容重（kN/m33）重量（kN/m22）恒荷载标准值铺地砖楼面（教室）（厚30mmm）楼1010厚地砖铺铺平拍实，水水泥浆擦缝缝10200.203.8020厚1:44干硬性水水泥砂浆结结合层20200.40钢筋混凝土楼楼板120253.00板底轻钢龙骨骨吊顶0.20花岗石楼面(走廊)（厚50mmm）楼1320厚花岗石石板铺平拍拍实，水泥泥浆擦缝20280.564.3630厚1:44干硬性水水泥砂浆结结合层30200.60钢筋混凝土楼楼板120253.00板底轻钢龙骨骨吊顶20200.20铺地砖防水楼楼面(卫生间)（厚102mmm）楼2710厚地砖铺铺平拍实，水水泥浆擦缝缝10200.205.7525厚1:44干硬性水水泥砂浆结结合层25200.5015厚水泥砂砂浆找平层层15200.3050厚C155细石砼找找坡，最薄薄处不小于于3050251.25钢筋混凝土楼楼板120253.00板底吊顶0.505.2重力荷荷载代表值值计算5.2.1纵向框架架梁Gbx1层：7.88×32××5.855=14660.166kN2层-4层：：7.8××32×55.85==14600.16kN5层：7.88×32××5.855=14660.166kN5.2.2横向框架架梁Gby1层：9×118×5..85=9947.77kN2层层-4层：9×188×5.885=9447.7kN5层：9×118×5..85=9947.77kN5.2.3次梁Gby1层：9×118×4..29+33×9×44.29==810..81kkN2层-4层：：9×188×4.229+3××9×4..29=8810.881kNN5层：9×118×4..29+33×9×44.29==810..81kkN5.2.4柱自重Gc1层：4×99×5.22/2×112.744=11992.4664kN2层-4层：：4×9××3.9//2×122.74==894..348kN5层：4×99×3.99/2×112.744=8944.3488kN5.2.5楼面、屋屋面恒载Gs1层：[13310.44-70..2-1887.2--70.22]×3..8+2××35.11×5.775+2××70.22×4.366+8166.2=44933kN2层-4层：：[13110.4--70.22-1877.2-770.2]]×3.88+2×335.1××5.755+2×770.2××4.366+8166.2=44933kN5层：（9×2++3）×(7..8×8))×5.99=74003.766kN5.2.6墙重Gw1层层：[(7.88×16++18×22)×(55.2-00.75))+3×22×(5..2-0..75)]]×4.113+[（9×144)×(55.2-00.55))+1266×3.115+7..8×166×(5..2-0..75)]]×2.992=77708kkN2层层-4层：[(7.88×16++18×22)×(33.9-00.75))+3×22×(3..9-0..75)]]×4.113+[（9×144)×(33.9-00.55))+1266×3.115+7..8×166×(3..9-0..75)]]×2.992=57708kkN5层：：[(7.88×16++18×22)×(33.9-00.75))+3×22×(3..9-0..75)]]×4.113+[（9×144)×(33.9-00.55))+1266×3.115+7..8×166×(3..9-0..75)]]×2.992/2++(7.8××16+221×2))×2.332=32400.98kN5.2.7门窗重Gd1层：0.4×0..9×2..1×300+0.44×2.44×2.11×4+0.44×0.99×2.1×30+0..4×1..65×1.8×28=86.669kN2层-4层：：0.4×0..9×2..1×344+0.44×0.99×2.1×32+0..4×1..65×1.8×32=87.991kN5层：0.4×0..9×2..1×4+0.44×0.99×2.1×32+0..4×1..65×1.8×32=87.991kN5.2.8楼面、屋屋面活载Q表6楼、屋屋面活载计计算表格层数构件板均布自重（kN/mm2）长度（m）宽度（m）面积（m2）板重（kN）Σ（kN）1-4卫生间板2.5015.848.22130.200162.81581.00走廊板3.5059.943.3197.811314.7楼梯板3.508.408.2269.05120.8教室2.5052.208.22429.088536.425.448.22209.122261.4办公室2.509.608.2278.9198.68.408.2269.0586.35屋盖0.5059.9419.441165.223291.311291.311由上表可知：：楼面、屋屋面活载1层：15881.0kkN22层-4层：15811.0kNN5层：291..31kNN各层重力荷载载代表值汇汇总于表7。将表中中恒载与活活载求和并并除以总面面积，可得得框架单位位面积的重重量为w=122.28kkN/m22，说明初初选柱截面面尺寸时取取w=144kN/mm2是合理的的。表7各层重重力荷载代代表值计算算（kN）项次层号12-45梁自重纵向框架梁GGb×1460.1161460.1161460.116横向框架梁GGby947.7947.7947.7次梁Gby810.811810.811810.811Gb=Gb××+Gby+Gby3218.6673218.6673218.667柱自自重Gc1100.7741100.7741696.997楼、屋屋面恒载Gs493349337403.776墙重重Gw770857085708门窗窗重Gd82.7981.1781.17恒载载G=Gb+Gc++Gs+Gw+Gd17188..614039..8117843..42楼、屋屋面活载Q1581.001581.00291.311总重重Gi=G+00.5Q17979..114830..3117989..076基本自振周周期的计算算6.1结构构刚度计算算6.1.1框架梁的的惯性矩及及线刚度先计算矩形截截面梁的惯惯性矩然后后考虑楼板板的翼缘效效应，将梁梁惯性矩乘乘以增大系系数。6.1.2框架柱的的惯性矩及及线刚度Ic=1/112×bc×hc3（6-1）ic=Ic//h（6-2）6.1.3框架柱的的抗推刚度度表8梁的线线刚度计算算方向层号梁号bb×hb(mm)I0(×10-22m4)Ib(×10-22m4)Ec(×107kkPa)l(m)ib=ECIIb/l(kNm)横向1-5BL1300×75501.0551.583.009.00.527××105BL2300×55500.415990.6243.003.000.624××105ZL1300×70001.0552.113.009.000.703××105ZL2300×55500.415990.8323.003.000.832××105纵向1-5BL1300×75501.054771.5823.007.80.610××105ZL1300×75501.054772.1093.007.80.815××105表9柱的线线刚度计算算层砼bc×hc(mm))Ic(×100-2m4)Ec(×1107kPa))h(m)ic=EcIIc/h((kNm))1C30700×70002.03.005.201.154××1052-4C30700×70002.03.003.901.54×11055C30700×70002.03.003.301.54×1105表10首层层框架柱的的抗推刚度度柱的类型根数K=ibj//iCαc=(0..5+K))/(2++K)D=αc·112ic/h2(kN/mm)D(kN/mm)横向边框架边柱40.4570.3890.199××10512.98××105边框架中柱41.0680.5110.262××105中框架边柱161.6070.6870.352××105中框架中柱162.5750.6720.344××105纵向边框架边柱40.5290.4070.208××10511.7122×1055边框架中柱161.0580.6570.336××105中框架边柱40.7060.4460.228××105中框架中柱161.4120.560.287××105表11二层层-四层框架架柱的抗推推刚度柱的类型根数K=ibj//(2iC)αc=(0..5+K))/(2++K)D=αc·112ic/h2(kN/mm)D(kN/mm)横向边框架边柱40.3420.360.437××10525.96××105边框架中柱40.7470.4540.552××105中框架边柱161.0240.5320.646××105中框架中柱161.7440.60.729××105纵向边框架边柱40.3960.3740.454××10522.69××105边框架中柱160.7920.4630.563××105中框架边柱40.5290.4070.494××105中框架中柱161.0580.5090.618××105表12五层层框架柱的的抗推刚度度柱的类型根数K=ibj//(2iC)αc=(0..5+K))/(2++K)D=αc·112ic/h2(kN/mm)D(kN/mm)横向3、6轴框架架边柱120.4270.1760.214××10512.99××1053、6轴框架架边柱220.2610.1150.140××1053、6轴框架架中柱20.5390.2120.257××1054、5轴框架架边柱120.2610.1150.140××1054、5轴框架架边柱220.30.1300.158××1054、5轴框架架中柱120.5830.2260.275××1054、5轴框架架中柱220.6210.2370.288××105纵向A、D轴框架架边柱40.3810.160.194××10511.87××105A、D轴框架架中柱20.5080.2030.247××105B轴框架边柱柱20.4660.1890.23×1105B轴框架中柱柱20.6350.2410.293××105C轴框架边柱柱20.5080.2030.247××105C轴框架中柱柱20.6770.2530.307××1056.2自振周周期T1的计算采用能量法进进行计算，将将集中在各各楼层标高高处的重力力荷载代表表值，作为为水平荷载载作用在该该质点处，求求得相应的的质点水平平位移ui，然后计计算基本自自振周期TT1，结果见见表14、15。其中，填填充墙材料料为陶粒混混凝土，周周期折减系系数取T=0..8。从表中中可以看出出，框架在在两个方向向的基本自自振周期相相差不多，即即两个方向向的动力特特性相近，满满足抗震设设计时的要要求。表13横向基本本自振周期期T1层号Gi(kN))Vi(kN))Di(kN//m)i(m)ui(m)GiuiGiui22T15179899.0717989..0712.99××1050.060.1769933182.881563.1335=0.5833（s）414830..3132819..3825.96××1050.012660.1169931734.111202.777314830..3147649..6925.96××1050.0183350.1043331547.225161.4225214830..316248025.69××1050.0240.0859981275.111109.6334117979..180459..112.98××1050.0619980.061998114.34457.087表14纵向向基本自振振周期T1层号Gi(kN))Vi(kN))Di(kN//m)i(m)ui(m)GiuiGiui22T15179899.0717989..0711.87××1050.052550.184223313.5587173.9663=0.5033（s）414830..3132819..3822.69××1050.014550.131771953.1152257.233314830..3147649..6922.69××1050.0210.177221738.1112203.7007214830..316248022.69××1050.027550.096221426.6676137.2446117979..180459..111.7122×10550.068770.068771235.115784.85557水平地震作作用计算本工程建筑总总高度H＜40m，且属于于刚度和质质量沿高度度分布比较较均匀的框框架结构，所所以近似采采用底部剪剪力法进行行地震作用用计算。7.1水平平地震作用用影响系数数α1根据给定条件件，抗震设设防烈度为为7.5度（0.155g）；设计计地震分组组为第一组组，场地类类别为2类。可得得计算参数数：αmax==0.122，Tg=0.335s，横向水平地震震作用影响响系数α1分别为：：横向：纵向：7.2水平平地震作用用标准值集中在各层楼楼、屋盖标标高处的重重力荷载代代表值Gi见表6，总重力力荷载代表表值为：=804559.1kkN结构底部总水水平地震作作用标准值值为横向：FEkk=α1Geq=α1·0.885Geq=00.07557×0..85×8804599.1=55177..14kNN纵向：FEkk=α1Geq=α1·0.885Geq=00.09009×0..85×8804599.1=66216..67kNN各层楼、屋盖盖标高处的的横向和纵纵向水平地地震作用标标准值及地地震剪力作作用标准值值如表15、16。由于横横向基本自自振周期TT1=0.5583s＞1.4Tg=0.449s；T1=0.4476s＜1.4Tg=0.449s故横向应应考虑顶部部附加地震震作用系数数δ5：横向：δ5==0.088T1+0.001=0..08×00.5833+0.001=0..056664ΔF5=δ5·FEk=0..056664×51177.114=2993.233kN表155各楼层横横向水平地地震作用标标准值及地地震剪力作作用标准值值层号Gi（kN）Hi（m）GiHi517989..0720.83741722.65660.357771746.9975240.991414830..3116.92506322.23990.239661170.1183210.338314830..31131927944.030.18433900.1004110.448214830..319.11349555.82110.129630.0224740.550117979..15.293491..320.08933436.6445177.114∑80459..110460446.077表166各楼层纵纵向水平地地震作用标标准值及地地震剪力作作用标准值值层号Gi（kN）Hi（m）GiHi517989..0720.83741722.65660.357771851.8865555.558414830..3116.92506322.23990.239661240.4443092.330314830..31131927944.030.18433954.1444046.444214830..319.11349555.82110.129667.8554714.229117979..15.293491..320.08933462.3225176.661∑80459..110460446.0777.3框架架侧移验算算由于本工程高高宽比小于于4，柱轴向向变形引起起的侧移忽忽略不计，梁梁柱弯曲变变形引起的的层间侧移移计算见表表17。从结果果看，层间间位移均满满足要求。表17层间间侧移Δi层号横向纵向层间侧移允许许值Vi(kN)Di(kN/m))i=Vii/Di(mm)Vi(kN)Di(kN/m))ii=VVi/Di(mm)i==H/5550(mm)55240.99112.99××1054.255555.55811.87××1055.467.0943210.33825.96××1051.243092.33022.69××1051.367.0934110.44825.96××1051.584046.44422.69××1051.787.0924740.55025.69××1051.834714.22922.69××1052.087.0915176.66312.98××1053.995176.66111.71××1054.429.45以上结果汇总总于图2中。地震震作用地震剪力水平侧移地地震作用地震剪力水平侧移图2地震作用用、地震剪剪力与水平平侧移7.4框架架剪力标准准值横向共有100榀框架，纵纵向共有4榀框架，按按照各框架架柱在总刚刚度中的比比例分配至至各框架柱柱。横向5轴框架纵纵向B轴框架的的各柱剪力力分配计算算见表18及表19。表18横向5轴框架柱柱剪力分配配层号层剪力层抗侧刚度边柱中柱Vi(kN)Di(kN/m))Dij(kN/m))Vij=VVi·Dij/DDi(kN)Dij(kN/m))Vij=VVi·Dij/DDi(kN)横向4轴框架架55240.99112.99××1050.140××10556.480.275××105110.95543210.33825.96××1050.158××10567.520.288××105116.19934110.44825.96××1050.646××105102.2990.729××105115.43324740.55025.96××1050.646××105117.9660.729××105133.12215176.66312.98××1050.352××105140.3880.344××105137.199表表19纵向B轴框架柱柱剪力分配配层号层剪力层抗侧刚度边柱中柱Vi(kN)Di(kN/m))Dij(kN/m))Vij=VVi·Dij/Di(kN)Dij(kN/m))Vij=VVi·Dij/Di(kN)纵向B轴框架架55555.55811.87××1050.23×1105107.6550.293××105137.13343092.33022.69××1050.494××10567.320.618××10584.224434046.44422.69××1050.494××10588.09880.618××105110.211224714.22922.69××1050.494××105102.6440.618××105128.40015176.66111.7112×10050.228××105100.77740.287××105126.8558水平地震作作用下框架架内力计算算以横向5轴框框架为例，采采用D值法进行行计算。其其计算步骤骤如下：8.1根据据柱剪力及及反弯点高高度计算柱柱端弯矩柱反弯点距柱柱下端的高高度yh按式（5-2--2）计算，即即：yh==(y00+y1+y2+y3)h；柱端弯矩按式式（5-2--5）计算。柱柱下端弯矩矩：Mb=Vijj·yh；柱上端端弯矩：Mt=Vij·(11-y)hh。计算结果果见表20。表表20横向5轴框架柱柱柱端弯矩矩计算层号柱位置柱剪力反弯点相对高高度y柱端弯矩(kkN·m))Vij(kkN)Ky0y1y2y3y下端Mb上端Mt5边柱5A56.4880.2610.60.12—0.00.6132.16688.11中柱5B110.9550.5830.270.10—0.00.27116.833315.877中柱5C116.1990.6210.30.09—0.00.30135.933317.200边柱5D63.750.30.150.1—0.00.1537.29211.3334边柱5、55D67.521.2040.4020.050.00.00.402105.866157.477中柱5、55C90.151.7440.420.050.00.00.402141.344210.2553边柱5、55D102.2991.2040.4020.050.00.00.402160.377238.566中柱5、55C115.4331.7440.420.050.00.00.402180.977269.2112边柱5、55D117.9661.2040.4020.050.00.00.402184.944275.111中柱5、55C133.1221.7440.420.050.00.00.402208.711310.4661边柱5、55D140.3881.6070.570.050.00.00.57309.388313.899中柱5、55C137.1992.5750.500.0270.00.00.57304.977306.7668.2计算算梁端弯矩矩及梁剪力力利用节点平衡衡条件，梁梁端弯矩按按式（5-2--6）计算，梁梁剪力由梁梁两端的弯弯矩之和除除以梁跨度度求得。计计算结果见见表21。表221横向5轴框架梁梁端弯矩、剪剪力计算层号54321A轴ΣMCCol,AA(kNN·m)88.11107.966145.899196.522232.299LABMA=ΣMCCol,AA88.11107.966145.899196.522232.299VAB=(MMA+MB,LL)/l28.0138.5647.4966.4079.58MB,L=ΣΣMCol,,B·iAB/(iAB+iBC)130.3995192.799224.544321.411388.311B轴ΣMCCol,BB(kNN·m)315.877398.444464.055664.2445802.4995LBCMB,R=ΣΣMCol,,B·iBC/(iAB+iBC)185.4775205.655239.511342.844414.1885VBC=(MB,R+MC,L)//l44.7752.7460.7186.90101.655MC,L=ΣΣMCol,,C·iBC/(iBC+iCD)163.722205.755234.044335378.699C轴ΣMCool,C((kN·mm)317.200398.644453.455649.077733.722LCDMC,R=ΣΣMCol,,C·iCD/(iBC+iCD)153.488192.899219.411314.077355.033VCD=(MC+MD)/l46.7656.2168.8595.1144110.3777MD=ΣMCCol,DD211.233245.588317.600427.822505.911D轴ΣMCool,D((kN·mm)211.233245.588317.600427.822505.9118.3根据据梁端剪力力计算柱轴轴力边柱轴力；；中柱轴力力计算结果见表表22。表22横向向5轴框架柱柱轴力计算算层号各梁剪力各柱轴力VAB(kNN)VBC(kNN)VCD(kNN)NANBNCND528.0144.7746.76-28.011-16.766-1.9946.76438.5652.7456.21-66.577-30.944-5.46102.977347.4960.7168.85-114.006-44.166-13.6171.822266.4086.9095.1144-180.446-64.666-21.8114266.9334179.58101.655110.3777-260.004-86.733-30.6441377.31118.4绘制制内力图左震作用下，横横向5轴框架的的内力图见见图3。右震作作用下，内内力相同，方方向相反弯矩(kN··m)剪力(kN))轴力(kN)图3横向3轴框架内内力图9竖向荷载载作用下框框架内力计计算与水平地震作作用下相同同，取横向向5轴框架进进行计算。作作用在梁上上的竖向荷荷载按照各各自的负荷荷范围计算算，导算为为作用在梁梁及梁柱节节点上的荷荷载，荷载载详值见表表23、24。由纵向向传来的作作用在梁柱柱节点上的的竖向荷载载值见表25。荷载简简图如图9所示。9.1竖向荷荷载作用下下的计算9.1.1恒荷载计计算把梯形荷载化化作等效均均布荷载a1=0.55×7.88/9=00.43331、屋面恒荷荷载恒载：5.655×7.88/2×((1-2××0.43332+00.43333)×22=58..67kkN/m活载：0.5××7.8//2×(11-2×00.43332+0..43322)×2==5.199kN//m2、楼面板传传荷载恒载：36.885kNN/m,,活载：51.99kN//m梁自重重：5.855kN//mA-BB(C-DD)轴间框架架梁均布荷荷载为：屋面梁梁：恒载=梁自重+板传荷载=5.885+588.67==64.552kNN/m活载=板传荷载=5.119kNN/mB-C轴间框架架梁1、屋面板板荷载恒载：5.655×7.88/4×55/8×22=13..77kkN/m活载：0.5××7.8//4×5//8×2==1.222kN//m2、楼面板板荷载恒载：8.665kNN/m活载：12.1187kkN/m梁自重：4.299kN//mB-C轴间框架架梁均布荷荷载为：屋面梁：：恒载=4.229+133.77==18.006kNN/m活载=1.222kNN/m楼面梁：：恒载=12..94kkN/m活载=12..187kN/mm恒恒载作用下下结构计算算简图活载作用用下结构计计算简图图4作用在横横向5轴框架上上的竖向荷荷载9.2竖向恒恒载作用下下框架内力力计算采用二次弯矩矩分配法。计计算步骤如如下：1．计算竖向向荷载作用用下各层梁梁端固端弯弯矩(表23)。表23恒载载（活载）作作用下横向向5轴框架梁梁端固端弯弯矩（kN·m）荷载（KN/m）部位边跨中跨跨度均布荷载（kkn/m))固端弯矩(左左）固端弯矩(右右）跨度均布荷载（kkn/m))固端弯矩(左左）固端弯矩(右右）恒荷载5层964.52-435.551435.511318.06-13.555-13.5551-4层942.7-288.223288.233312.94-9.7055-9.7005活荷载5层95.19-35.03335.0331.22-0.9155-0.91551-4层951.9-350.333350.333312.1877-9.14-9.142．根据梁柱柱线刚度求求梁柱转动动刚度，并并确定各节节点处的分分配系数，详详见图5其中，Sikk为节点k第i根杆件的的转动刚度度，Sik为节点k各杆件的的转动刚度度之和。杆件的转动刚刚度的计算算方法如下下：梁柱节点处为为刚接，当当杆件的另另一端为刚刚节点时，第第j根杆件的的转动刚度度为Sj=4i；当利用用结构对称称性而将杆杆件的另一一端取为定定向支座时时，第j根杆件的的转动刚度度为Sj=2i，i为杆件的的线刚度。进行弯矩的分分配和传递递，求得各各节点处的的杆端弯矩矩值。图5用二次弯弯矩分配法法计算竖向向恒载作用用下框架弯弯矩根据静力平衡衡条件计算算各梁跨中中弯矩跨中弯矩取荷荷载实际分分布并按两两端简支的的计算值与与梁端弯矩矩叠加求得得。跨中最最大弯矩并并不一定在在跨度的中中点处，应应建立平衡衡方程求解解，计算简简图如图11。在图11所示示荷载作用用下，距离离A端x处的跨中中弯矩为：：（11）对上式求导，并并令，可求求得跨中最最大弯矩的的位置x如下：（2）代回到式（11）中，即即可求得跨跨中最大弯弯矩Mxmaxx由以上计算看看出，最大大弯矩与跨跨度的中点点处弯矩相相差不大。因因此为简化化计算，近近似取跨度度中点处的的弯矩为跨跨中最大弯弯矩。图6竖向荷载载作用下框框架弯矩图图5．根据各梁梁、柱弯矩矩计算各梁梁、柱的剪剪力。梁柱剪力按照照平衡条件件进行计算算，结果见见表24及表25。6．柱轴力计计算柱轴力按节点点处平衡条条件进行计计算，如图图7。柱顶截面轴力力：柱底截面轴力力：式中gi———各层柱自自重；Gii——各层由纵纵向框架传传来的竖向向荷载；VLL、VR——分别为节节点左侧、右右侧梁剪力力；列表计算，结结果见表26。图7柱剪力力计算简图图表24恒载载作用下梁梁剪力计算算楼层q(kn/mm)L(m)ql/2ΣM/LAB跨梁端剪力564.523290.3444.94442.73192.1550.837342.73192.1550.837242.73192.1550.837142.73192.15514.75BC跨梁端剪力518.06327.090412.94319.410312.94319.410212.94319.410注：V0为各各跨梁在两两端简支条条件下的剪剪力，梁端端剪力V及V0以使结点点顺时针转转动为正。表25恒载作用用下柱端剪剪力计算层号54321A轴上端弯矩Mtt-359.22-131.5576-131.5576-131.5576-131.5576下端弯矩Mbb-131.5576-131.5576-131.5576-131.5576-148.446V=(Mt++Mt)/h125.84467.4767.4767.4753.85B轴上端弯矩Mtt272.533115.9664115.9664115.9664115.9664下端弯矩Mbb115.9664115.9664115.9664115.9664131.0223V=(Mt++Mt)/h99.6159.4759.4759.4747.50C轴上端弯矩Mtt272.533115.9664115.9664115.9664115.9664下端弯矩Mbb115.9664115.9664115.9664115.9664131.0223V=(Mt++Mt)/h99.6159.4759.4759.4747.50D轴上端弯矩Mtt-359.22-131.5576-131.5576-131.5576-131.5576下端弯矩Mbb-131.5576-131.5576-131.5576-131.5576-148.446V=(Mt++Mt)/h125.84467.4767.4767.4753.85注：柱端剪力力V以使结点点顺时针转转动为正。表26恒恒载作用下下柱轴力计计算楼层横梁剪力（kN）柱重(KN))纵向荷载（kN）边柱轴力（kkN）5285.449.69157.733443.133492.8224191.31149.69103.022294.333344.0223191.31149.69103.022294.333344.0222191.31149.69103.022294.333344.0221177.466.25103.022280.422346.6779.3竖向向活载作用用下框架内内力计算竖向活载作用用下，框架架内力计算算方法与恒恒载作用时时相同，为为简化计算算，只考虑虑活载在各各跨满布时时的情况，内内力组合时时将支座最最大弯矩和和跨中最大大弯矩乘以以放大系数数1.1，以考虑虑活载的不不利布置的的影响。计计算结果见见表27-表29。图8竖向活活载框架弯弯矩图表27活载作用用下梁剪力力计算层次Q(kn/mm)L(m)Ql/2ΣM/LV左V右AB跨55.19923.360.323.0623.6645.199233.5550.96232.599234.51135.199233.5550.96232.599234.51125.199233.5550.96232.599234.51115.199233.5551.17232.388234.722ＢＣ跨51.2231.8301.831.83412.1877318.28018.2818.28312.1877318.28018.2818.28212.1877318.28018.2818.28112.1877318.28018.2818.28注：V0为各各跨梁在两两端简支条条件下的剪剪力，梁端端剪力V及V0以使结点点顺时针转转动为正。表288活载作作用下柱端端剪力计算算层号54321A轴上端弯矩Mtt-29.233-160-160-160-160下端弯矩Mbb-160-160-160-160-180.5545V=(Mt++Mt)/h48.5282.0582.0582.0565.49B轴上端弯矩Mtt24.92143.366143.366143.366143.366下端弯矩Mbb143.366143.366143.366143.366160.4008V=(Mt++Mt)/h43.1573.5273.5273.5258..42C轴上端弯矩Mtt24.92143.366143.366143.366143.366下端弯矩Mbb143.366143.366143.366143.366160.4008V=(Mt++Mt)/h43.1573.5273.5273.5258..42D轴上端弯矩Mtt-29.233-160-160-160-160下端弯矩Mbb-160-160-160-160-180.5545V=(Mt++Mt)/h48.5282.0582.0582.0565.49注：柱端剪力力V以使结点点顺时针转转动为正。表29活活载作用下下柱轴力计计算楼层边柱中柱VAA柱柱轴力Vb（左左）Vb（右右）B柱轴力力523.0627.0923.661.8325.494232.599255.655234.51118.28252.7993232.599488.244234.51118.28252.7992232.599720.833234.51118.28252.7991232.388953.211234.72218.28252.79910荷载作作用效应组组合按照本篇第三三章所述的的荷载作用用效应组合合原则，按按承载力极极限状态计计算时，应应当进行以以下组合：：(11)无地震作作用时取竖向恒载效效应SG与竖向活活载效应SQ的基本组组合，并考考虑弯矩调调幅；S=1.200SG+1..40SQQ（10-1）S=1.355SG+0..7×1..40SQQ（10-2）由于本例抗震震设防烈度度为7度(0.115g)，地震作作用较大，同同时水平风风荷载较小小。因此，无无地震作用用时，未考考虑竖向荷荷载效应与与水平风荷荷载效应的的基本组合合。通过比较并根根据实际经经验可知，由由于活荷载载所占比例例很小(约占总荷荷载的15%左右)，对框架架梁、柱，起起控制作用用的基本组组合均为组组合工况B。(2)有地震震作用时取重力荷载代代表值的荷荷载效应(SG+0..5SQ)与水平地地震作用效效应SEh的基本本组合：S=1.200(SG+0..5SQ)±1..30SEEh（10-3）S=1.000(SG+0..5SQ)±1..30SEEh（10-4）10.1竖竖向荷载作作用下的基基本组合根据以上组合合原则，竖竖向荷载作作用下框架架组合内力力结果见表表30-表33。表330竖向荷荷载作用下下的梁端及及跨中弯矩矩基本组合合层号组合AB跨BC跨CD跨MABzMAByMAB中MBCzMBCyMBC中MCDzMCDyMCD中5MG-359.22-403.77566.955-75.599-75.9-52.5-403.77-359.22566.955MQ-29.055-31.51127.65-6.55-6.552.05-31.511-29.05527.65组合-516.224-17