某城市污水处理厂工艺初步设计

{生产工艺技术}某城市污水处理厂工艺初步设计1设计内容和任务1.1毕业设计的任务剖面图，并附详细的设计说明书和计算书。1.2设计内容及要求1．设计说明书：说明城市概况、设计任务、工程规模、水质水量。比较通顺、段落分明、字迹工整。说明书共50-70页。2．设计图纸：（不少于7形尺寸、相互距离；各构筑物之间的连接管道及场区内各种管道的平面位置、标高等。3．英文翻译（英译汉3000-50001.3设计资料1．概况——某城市位于黄淮平原。该市地形由南向北略有坡度，平均坡度为0.4‰，地面平整，海拔高度为黄海绝对标高3.9～5.0m，地坪平均绝对标高为4.80m。属粉质砂土区，承载强度7～11t/m2，地震裂度6度，处于地震波及区。全年最高气温38℃，最低-8℃。夏季主导风向为东南风。污水处理厂出水排入距厂150m的某河中，某河的最高水位约为4.10m，最低水位约为1.30m，常年平均水位约为2.50m。要求设计规模为200000m3/d。2．原水水质CODcr:300mg/LBOD5:200mg/LSS:180mg/LNH3-N：25-35mg/LTP:3.9mg/LpH=6-93．设计出水指标：该水经处理以后，水质应符合国家《污水综合排放标准》（GB18918－2002）中的一级标准。2污水处理工艺流程说明2.1城市概况某城市位于黄淮平原。该市地形由南向北略有坡度，平均坡度为0.4‰，3.9～5.0m4.80m。属粉质砂土区，承载强度7～11t/m2，地震裂度6度，处于地震波及区。全年最高气温38℃，最低-8℃。夏季主导风向为东南风。污水处理厂出水排入距厂150m4.10m1.30m均水位约为2.50m。要求设计规模为200000m3/d。2.2污水处理工艺流程说明2.2.1工艺方案分析本项目污水处理的特点为：①污水以有机污染为主，BOD/COD=0.66,可生中主要污染物指标BOD、COD、SS值为典型城市污水值。化处理最为经济。由于将来可能要求出水回用，处理工艺尚应硝化，考虑到NH3-N出水浓度排放要求较低，不必完全脱氮。现在主要的污水二级处理工艺有，氧化沟以及SBR等。1、工艺内回流系统，尤其是内回流系统，设计回流比往往在200%～300%左右或更大，这将增加投资和运行能耗，而且内回流的控制较复杂，对管理的要求较高。2、卡鲁塞尔氧化沟工艺泥回流系统。稳定可靠；工艺控制简单；系统性能显示，BOD降解率达95%～98%，COD降解率达90%～95%，同时具有较高的脱氮除磷功效；系统不再使用转刷曝气机而采用立式低速搅拌机，沟深可增加到5m甚至8m，从而使曝气池的占地面积大大减少；氧化沟从“田径跑道式向“同心圆式转化，池壁公用，降低了占地面积和工程造价。3.5m氧宜维持在2mg/L结构简单，管理方便。对中小规模的城市污水处理厂有一定的适用性。3、改良的SBR类工艺SBR工艺早在20世纪初已有使用，由于人工管理的困难和繁琐未能推广法。一体化的集约构筑物，并利于实现紧凑的模块布置，最大的优点是节省占地。另外，可以减少污泥回流量，有节能效果。典型的SBR工艺沉淀时停止进水，静止沉淀可以获得较高的沉淀效率和较好的水质。SBR经过不断演变和改良，又产生或同期发展为CASSCAST和MSBR与其他生物脱氮除磷工艺相比，MSBR是一种高效率的反应器，它综合了，SBR，UCT等工艺的优点，结构简单简凑，占地面积小，土建造价低，自动化程度高，MSBR系统中序批池在出水时，其特殊的构造形成了污泥层的过滤和可以维持较高的污泥浓度。循环式活性污泥法工艺（CAST和SBR功能。循环式活性污泥法工艺（CASS一个池子中进行。随着自动化控制的日益普及，CASS工艺由于其投资和运行费用低，处理性能高超，尤其是脱氮除磷功能越来越得到重视。但是SBR类工艺也有着局限性，包括反应器容积利用率低、水头损失大、SBR反应池并联SBR工艺设备利用率低，基建时费用也不会节省。以下为各种好氧生物处理工艺方法的技术经济指标比较各种好氧生物处理工艺方法的技术经济指标比较方案技术指经济指标*运行情况标运管适应（BOD5基建行理负能耗占地备注去费稳情荷波除率％）定况动适用于中等浓度的生传统活性一一不适

85～95100100100污泥法般般应敏感渐减曝气一一空气供应逐渐减小以配合85～95100100100一般法般般有机负荷的需要分段曝气一一85～95100100100一般处理污水的范围较广法般般完全混合稳简一般都能使用，85～90<100<100>100适应法定便能抗冲击负荷浅层曝气稳简适用于中小型规模的污水85～91<100<100>100一般法定便厂深层曝气稳简适用于中小型规模的污水85～95>100<100<100适应法定便厂深井曝气稳一85～90>100<100<100适应施工难度大，一般不用法定般吸附再生一简80～90<100>100<100一般适用高悬浮固体污水法般便纯氧曝气85～95>100>100<100一麻适应一般应用于空间较小，法般烦有经济氧源的地方稳简适用于中小型污水厂、氧化沟90～95<100>100>100适应定便需要脱氮除磷地区稳简SBR90～99<100100<100适应定便约一简可分期建设达到不同的AB法85～95<100<100适应100般便水质要求A/O和一一90～95>100>100>100一般需脱氮除磷的大型污水厂

A2/O般般约稳简生物膜法>=90<100<100适应适用于小型污水厂100定便而20SBR并不合适。工艺对大型污水厂具有难以替代的优点：①法与氧化沟和SBR越大这种优势越明显。对于大型污水厂来说，年运营费很可观，比如规模为400000m3/d的污水厂，1m3污水节省处理费1分钱，一年就节省146万元。a.设置初沉池，利用物理法以最小的能耗和费用去除污水中相当一部分有机物和悬浮物，降低二级处理的负荷，b.污泥采用厌氧消化，它比氧化沟和SBR工艺的同步好氧消化显著节省能耗，是一种公认的节能工艺。这种工艺的基建投资一般情况下比氧化沟和SBRSBR的投资比氧化沟与SBR就越大。2.2.2工艺流程考虑到进水量较大而水中杂质含量不是很大，故省略初沉池直接进入图2.2.2工艺流程简图3工艺流程设计计算3.1设计流量计算平均流量：Qa=200000m3/d=8333.3m3/h=2.315m3/s总变化系数：Kz=(Qa－平均流量，L/s)==1.15∴设计流量Qmax：Qmax=Kz×Qa=1.15×200000=230000m3/d=9583.3m3/h=2.662m3/s3.2设备设计计算3.2.1中格栅理设施能正常运行的装置。设计规定：(1)水泵处理系统前格栅栅条间隙，应符合下列要求：1)人工清除25～40mm2)机械清除16～25mm3)最大间隙40mm(2)在大型污水处理厂或泵站前原大型格栅(每日栅渣量大于),一般应采用机械清渣。(3)格栅倾角一般用～。机械格栅倾角一般为～。(4)通过格栅的水头损失一般采用0.08～0.15m。(5)过栅流速一般采用0.6～1.0m/s。设计计算：图3.2.1中格栅计算草图(1)设格栅前水深h=1.2m，过栅流速v=0.9m/s，栅条间隙宽度b=0.026m，栅条倾角α=60°，格栅数N=1，则栅条间隙数n为设栅条宽度为S=0.01m，则栅槽宽度B为B=S(n-1)+bn=0.01×(88-1)+0.026×88=3.16m(2)水流通过格栅的水头损失为式中∑h——水流通过格栅的水头损失(m)；k——系数，格栅受污堵塞后，水头损失增大倍数，一般k=3；β——形状系数，本设计中，栅条采用锐边矩形断面，β=2.42；将各参数数值代入上式，计算得，∑h=0.073m，取∑h=0.10m(3)格栅总高度H为H=h++∑h式中——栅前渠道超高，取0.3m则栅槽总高度为H=1.2+0.3+0.10=1.60m。(4)栅槽总长度L为式中——进水管渠道渐宽部分长度(m)2.00，为进水渠展开角，一般用20°；==1.59m——栅槽与出水渠道渐缩长度(m)，=0.795m；——栅前槽高(m)，=+=1.2+0.3=1.5m；将各参数代入，计算得L=6.25m。(5)每日栅渣量W：设每日栅渣量为0.05m3/1000m3，KZ＝1.15采用机械清渣。3.2.2提升泵房过，从而达到污水的净化。设计计算：选择5台水泵（4台使用，1台备用）流量要求：选取500QW2600-15-160型潜污泵扬程/m流量/(m3/h)转速轴功率/kw出口直径效率/%/(r/min)/mm15260074516050086.05污水提升泵房的集水池容积：设集水池的有效水深为3m，则集水池的面积为：考虑到500QW2600-15-160型潜污泵的安装最小池口尺寸为1950×16002台泵之间留1m的检修维护空间。选择集水池的长为18m，宽为6m。保护水深1.2m，实际水深4.2m3.2.3细格栅图3.2.3细格栅计算草图(1)设格栅前水深h=1.0m，过栅流速v=0.9m/s，栅条间隙宽度b=0.008m，栅条倾角α=60°，格栅数N=2，则栅条间隙数n为设栅条宽度为S=0.005m，则栅槽宽度B为B=S(n-1)+bn=0.005×(172-1)+0.008×172=2.23m(2)水流通过格栅的水头损失为式中∑h——水流通过格栅的水头损失(m)；k——系数，格栅受污堵塞后，水头损失增大倍数，一般k=3；β——形状系数，本设计中，栅条采用锐边矩形断面，β=2.42；将各参数数值代入上式，计算得，∑h=0.139m，取∑h=0.14m(3)格栅总高度H为H=h++∑h式中——栅前渠道超高，取0.3m则栅槽总高度为H=1.0+0.3+0.11=1.41m。(4)栅槽总长度L为式中——进水管渠道渐宽部分长度(m)1.50，为进水渠展开角，一般用20°；==2.00m——栅槽与出水渠道渐缩长度(m)，=1.00m；——栅前槽高(m)，=+=1.0+0.3=1.3m；将各参数代入，计算得L=6.75m。(5)每日栅渣量W：设每日栅渣量为0.07m3/1000m3，取KZ＝1.15采用机械清渣。3.2.4沉砂池筑物的正常运行。沉砂量可选15~30m3/106m3，含水率为60%，容重为1500kg/m3；砂斗贮砂时间为2天，宜重力排砂；斗壁与水平面的夹角不应小于55º；排砂管直径不应小于200mm；贮砂斗不宜太深，应与排砂方法要求，总体高程布置相适应。池底坡度一般为0.01~0.02，当设置除砂设备时，可根据设备要求考虑池底形状。沉砂池的超高不应小于0.3m。设计计算：图3.2.4沉砂池设计草图(1)污水在沉砂池中停留时间t=50s，则沉砂池总有效容积V为：(2)污水在池中水平流速v＝0.30m/s,则水流断面积A为：(3)设有效水深=1.1m，则沉砂池总宽度B为：B＝A/＝8.87/1.1=8.0m(4)设沉砂池4格，每格池宽b＝B/4＝2.00m(5)沉砂池的池长L＝vt＝0.30×50＝15m(6)沉砂室所需容积(7)每个沉沙斗容积：设每一分格有2个沉沙斗(8)沉沙斗各部分尺寸：设斗底宽=0.5m，斗壁与水平面的夹角为60º，斗高=1.0m沉沙斗上口宽：沉沙斗容积：(9)沉沙室高度：采用重力排沙，设池底坡度为0.06，坡向沙斗，(10)池高：；—超高（m—贮砂室高度（m）(11)验算最小流速：在最小流速时，只用一格工作分离出来的水回流至泵房。3.2.5工艺1、设计流量Q=200000m3/d（不考虑变化系数）2COD=300mg/LBOD5(S0)=200mg/LSS=180mg/LNH3-N=35mg/L；TP=3.9mg/L3、设计出水水质COD=60mg/LBOD5(Se)=20mg/LSS=20mg/LNH3-N=15mg/L；TP=0.1mg/L4、设计计算(1)BOD5污泥负荷N=0.20kgBOD5/(kgMLSS·d)(2)回流污泥浓度XR=8000mg/L(3)污泥回流比R=0.6(4)混合液悬浮固体浓度(5)反应池容积V(6)反应池总水力停留时间(7)各段水力停留时间和容积厌氧：缺氧：好氧＝1：1：3厌氧池水力停留时间，池容缺氧池水力停留时间，池容好氧池水力停留时间，池容(8)厌氧段总磷负荷(9)反应池主要尺寸反应池总容积设反应池2座，每座设计2组并联。单组池容有效水深单组有效面积采用5廊道式推流式反应池，廊道宽单组反应池长度校核：(满足)(满足)取超高为1.0m，则反应计池总高(10)反应池进、出水系统算1)进水管单组反应池进水管设计流量管道流速管道过水断面面积管径取进水管管径DN1100mm校核管道流速2)回流污泥渠道单组反应池回流污泥渠道设计流量QR渠道流速管道过水断面面积管径取回流污泥管管径DN600mm3)进水井反应池进水孔尺寸：进水孔过流量孔口流速孔口过水断面积孔口尺寸取进水竖井平面尺寸4)出水堰及出水竖井。按矩形堰流量公式：式中——堰宽，H——堰上水头高，m出水竖井平面尺寸5)出水管单组反应池出水管设计流量管道流速管道过水断面积管径取出水管管径DN1400mm校核管道流速(11)曝气系统设计计算1)设计需氧量AOR。AOR＝（去除BOD5需氧量-剩余污泥中BOD5氧当量）+（NH3-N硝化需氧量-剩余污泥中NH3-N的氧当量）-反硝化脱氮产氧量每日产生的生物污泥量生物合成需氮量为折合每单位体积进水用于生物合成的氮量为：反硝化量所需去除氮量碳化需氧量D1硝化需要量D2反硝化脱氮产生的氧量总需要量去除1kgBOD5的需氧量2)标准需氧量采用鼓风曝气，微孔曝气器。选取HGB型橡胶膜微孔曝气器工作条件充氧能力服务面积水深风量充氧能力氧利用率理论动力效率f（m2）H（m）（m3/h）qc（kg/h）ε（%）E[kg/（kw·h）]0.54.320.14822.97.3830.19820.156.2曝气器敷设于池底，距池底0.2m，淹没深度4.3m，氧转移效率EA＝20％，计算温度T=25℃。好氧反应池平均时供气量3)所需空气压力p式中根据供气量和压力选用四台RF-350罗茨鼓风机4)曝气器数量计算(以单组反应池计算)按供氧能力计算所需曝气器数量。取工作风量为：核算：曝气器实际风量：曝气机实际服务面积：5)供风管道设计供风干管道采用环状布置。流量流速管径取干管管径DN550mm单侧供气(向单侧廊道供气)支管流速管径取支管管径为DN300mm双侧供气流速管径取支管管径DN=450mm(12)厌氧池及缺氧池设备选择(以单组反应池计算)将厌氧池和缺氧池分成41厌氧池有效容积缺氧池有效容积混合全池污水所需功率为选取8台TR221.57-4/12型潜水推流器。型号叶轮直径电动机功率转速外形尺寸重量（mm）（kW）（r/min）（mm）（kg）TR221.57-4/1218004.5381300×1800×1800300(13)污泥回流设备污泥回流比污泥回流量设回流污泥泵房1座，内设5台潜污泵(4用1备)单泵流量选取选取400QW-1250-5-30型潜污泵扬程/m流量/(m3/h)转速轴功率/kw出口直径效率/%/(r/min)/mm512509803040078.9(14)混合液回流设备1)混合液回流泵混合液回流比混合液回流量设混合液回流泵房2座，每座泵房内设5台潜污泵(3用2备)单泵流量水泵扬程根据竖向流程确定。取扬程H=2m选取550QW-3500-7-110型潜污泵扬程/m流量/(m3/h)转速轴功率/kw出口直径效率/%/(r/min)/mm7350074511055077.52)混合液回流管。混合液回流管设计泵房进水管设计流速采用管道过水断面积管径取泵房进水管管径DN1600mm校核管道流速3)泵房压力出水总管设计流量设计流速采用3.2.6二沉池1.设计要求1）二次沉淀池是活性污泥系统的重要组成部分，它用以澄清混合液并回收，.BOD浓度；同时回流污泥浓度也会降低，从而降低曝气中混合及浓缩影响净化效果.2）二沉池也有别于其他沉淀池，除了进行泥水分离外，还进行污泥浓缩，并用，往往所需要的池面积大于只进行泥水分离所需要的面积.32000～4000mg/L属于成层沉淀，它沉淀时泥水之间有清晰的界面，絮凝体结成整体共同下沉，初期泥水界面的沉速固定不变，仅与初始浓度有关.活性污泥的另一个特点是远小于设计的过水断面.4）由于进入二沉池的混合液是泥，水，气三相混合液，因此沉降管中的下降流速不应该超过0.03m/s.以利于气，水分离，提高澄清区的分离效果.2.池体设计计算4面负荷法计算，水力停留时间t=3h，表面负荷为1m3/（m2•h-1）图3.2.5二沉池设计草图1)二沉池表面面积二沉池直径，取55m2)实际水面面积3)实际表面负荷4)单池设计流量5)回流污泥浓度为混合液浓度，为保证污泥回流浓度，二沉池的存泥时间不宜小于2h沉池污泥区所需存泥容积Vw采用机械刮吸泥机连续排泥，设泥斗的高度。6)校核堰口负荷校核固体负荷7)澄清区高度：设按澄清区最小高度1.5m考虑，取8)污泥区高度：设9)池边深度：10)沉淀池高度：设池底坡度为0.05，污泥斗直径d=2m，池中心与池边落差，超高，污泥斗高度2.进水部分设计1)进水管计算单池设计污水流量进水管设计流量选取管径DN1000mm，流速2）配水槽计算配水槽宽取0.8m取导流絮凝区停留时间为600s，水温取20孔径Φ=50mm,沉淀池内配水槽内孔数（m）为：孔距为：3.出水部分设计1)单池设计流量2)环形集水槽内流量3)环形集水槽设计采用周边集水槽，单侧集水，每池只有一个总出水口，安全系数k取1.2集水槽宽度取集水槽起点水深为集水槽终点水深为槽深取0.7m，采用双侧集水环形集水槽计算，取槽宽b=1.5m，槽中流速槽内终点水深槽内起点水深校核：当水流增加一倍时，q=0.579m³/s，v´=0.8m/s设计取环形槽内水深为0.8m，集水槽总高为0.8+0.3（超高）=1.1m90°三角堰。4)出水溢流堰的设计采用出水三角堰（90°），堰上水头（三角口底部至上游水面的高度）H1=0.05m(H2O).每个三角堰的流量三角堰个数三角堰中心距（单侧出水）二、排泥部分设计1)单池污泥量总污泥量为回流污泥量加剩余污泥量回流污泥量剩余污泥量2)集泥槽沿整个池径为两边集泥3.2.7消毒接触池设每座池分3格则池长：4、加氯间1)加氯量按每立方米投加5g计，则2)加氯设备选用5台REGAL-2100型负压加氯机（4用110kg/h3.2.8污泥泵房入剩余污泥泵房集泥井中。1、设计参数污泥回流比0.6设计回流污泥流量120000m3/d剩余污泥流量的计算：；；a—产率系数，可取0.5QA—b—活性污泥微生物自身氧化率，可取0.1V—f—可取0.75Xa—好氧区混合液污泥浓度；SS0—进水悬浮物浓度；SSe—出水悬浮物浓度。剩余污泥流量：2、污泥泵回流污泥泵7台（5用2300QW1000-28-132潜水排污泵剩余污泥泵2台（1用1150QW210-7-7.5潜水排污泵3、集泥池1)容积按1台泵最大流量时6min的出流量设计取集泥池容积120m32)面积有效水深，面积集泥池长度取8m，宽度4、泵位及安装排污泵直接置于集水池内，排污泵检修采用移动吊架。3.2.9污泥浓缩池1.设计要求1）污泥在最终处置前必须处理，而处理的最终目的是降低污泥中有机物含量小以便于运输和处置.2）重力式浓缩池用于浓缩二沉池出来的剩余活性污泥的混合污泥.3）按其运转方式分连续流，间歇流，池型为圆形或矩形.4）浓缩池的上清液应重新回至初沉池前进行处理.5）连续流污泥浓缩池可采用沉淀池形式，一般为竖流式或辐流式.6）浓缩后的污泥含水率可到96%，当为初次沉淀池污泥及新鲜污泥的活性污按两种污泥的比例效应进行计算.7）浓缩池的有效水深一般采用4m，当为竖流式污泥浓缩池时，其水深按沉淀部分的上升流速一般不大于0.1mm/s进行核算.浓缩池的容积并应按10～16h进行核算，不宜过长.2.设计计算二沉池产生剩余活性污泥及其他处理构筑物排除污泥由地下管道自流入集流井，剩余污泥泵(采用地下式)将其提升至污泥处理系统。水，底部排泥；污泥含水率P1=99.6%；设计浓缩后含水率P2=97%。浓缩池沉淀部分上升流速v一般不大于0.1mm/s，取0.1mm/sT取10h。池数n=2。固体负荷q=75kgss/(m2.d)。浓缩池所需表面面积A：则直径为浓缩池有效水深h2为：中心进水管上升流速v/可取为0.1m/s，则中心进水管管径为：喇叭口直径为d1=1.35d=1.33m喇叭口高度为h/=1.35d1=1.79m浓缩池底部设置污泥斗，直径可采用D/4，污泥斗夹角可设置为50º，斗高为：浓缩后污水流量为：浓缩后污泥量为：浓缩池总深度：；h1—超高，取0.3mh2—有效水深；h3—中心管与反射板之间距离，取0.5m；h4—缓冲层高度，取0.3m；h5—泥斗高度。出水堰采用锯齿形，堰口出流负荷不宜大于1.7L/（m·s挡板和刮渣板。为使得污泥进入底部泥斗，设置污泥浓缩机，选取型中心传动浓缩机。3.2.10贮泥池采用圆形贮泥池，贮存来自浓缩池的污泥量。每天污泥量为；贮泥池贮泥时间T=4h；则有效容积为。设贮泥池池高，则贮泥池表面积F为贮泥池径。贮泥池设置超声波液位计。距池底0.5m处安装潜水搅拌机以防止污泥沉积，选取DOT075型低速潜水推流器。3.2.11浓缩污泥提升泵房污泥泵提升流量选取2台50QW25-10-1.5型潜污泵（1用13.2.12污泥脱水间进泥量Q，含水率P=97%；计算泥饼重量GW，含水率为P=75％；选取6台LWD430W型卧螺离心式污泥脱水机（5用1污泥脱水间长L=18m，宽B=9m。3.3主要构建筑物与设备一览表序名称规格数量设计参数主要设备号设计流量HG-1200回旋式机械格栅1套1中格栅L×B=2座=200000m3/d超声波水位计2套6.25m×3.16m栅条间隙螺旋压榨机（Φ300）1台栅前水深螺纹输送机（Φ300）1台过栅流速钢闸门（2.0X1.7m）4扇手动启闭机（5t）4台设计流量1500mm,N60kw5台，2进水泵L×B=18.6m×1座Q=9583.3m3/h4用1备房9.6m单泵流量钢闸门（2.0mX2.0m）5扇Q=2600m3/h手动启闭机（5t）5台设计扬程H=6mH2O手动单梁悬挂式起重机（2t，选泵扬程H=15mH2OLk4m）1台1mH2O=9800Pa设计流量HG-1200回旋式机械格栅1套3细格栅L×B=6.75m×2座=200000m3/d超声波水位计2套2.23m栅条间隙螺旋压榨机（Φ300）1台栅前水深螺纹输送机（Φ300）1台过栅流速钢闸门（2.0X1.7m）4扇手动启闭机（5t）4台设计流量Q＝QSL-400启闭机（1.2t）4台3平流沉L×B×H=1座9583.3m3/h砂水分离器（Φ0.5m）2台砂池15m×8m×2.5m水平流速v=0.3m/sAEW可调式出水堰（AEW-3000）有效水深H1=1.1m12个停留时间T=50S设计流量TR221.57-4/12搅拌机32台4A2O池L×B×H=4座Q=2083.3m3/hHGB型橡胶膜微孔曝气器82.3m×49.5m停留时间T=8h18144个×5.5mBOD5污泥负荷N=0.20kgBOD5/(kgMLSS·d)设计流量ZBX-55型支座式周边传动双臂5辐流式D×H=4座Q=2500m3/h吸泥机4台二沉池Φ55m×6.33m水力停留时间t=3h，撇渣斗4个表面负荷为1m3/（m2•h-1）池边水深H1=3.5m接触消L×B×H=设计流量6毒池27.3m×15m×4座Q=9583.3m3/h注水泵（Q3～6m3/h）2台4m停留时间T=0.5h有效水深H1=3m7加氯间L×B=1座投氯量1000kg/dREGAL-2100型负压加氯机5台12m×9m氯库贮氯量按15d电动单梁悬挂起重机(2.0t)1计台无堵塞潜水式回流污泥泵2台8回流及L×B=1座钢闸门(2.0X2.0m)2扇剩20m×10m手动单梁悬挂式起重机(2t)1余污泥台套筒阀DN800mm,Φ1500mm2个建式）电动启闭机（1.0t）2台手动启闭机（5.0t）2台无堵塞潜水式剩余污泥泵3台4劳动定员及其附属构筑物4.1劳动定员污水厂人员编制系根据建设部2001年《城市污水处理工程项目建设标准》进1～5万m3/d一级污水厂，每万m3配备25～75～10万m3/dm3配备7～510～20万m3/d二级污水厂，每万m3配备5～3人。污水厂人员编制表序号机构设置人员(人)备注1管理及工程技术人员8厂长1副厂长2总工程师12直接生产人员60工程师6给排水、机电、自控污水处理值班工人15污泥处理值班人15中心控制室10化验室63辅助生产人员16机修电修4门卫24.2人员培训似，且运转管理好的城市污水处理厂进行时间培训。4.3技术管理上述的组织机构进行行政管理外，还必须加强技术管理。(1).会同市政环保部门监测污水系统水质，监督工厂企业工业废水排放水质。工业废水排放水质必须达到“污水排入城市下水道水质标准－86)的要求。(2).存记录完整的各项资料。(3).及时整理汇总、分析运行记录，建立运行技术档案。(4).建立处理构筑物和设备的维护保养工作和维护记录的存档。(5).建立信息系统，定期总结运行经验。4.4附属构筑物距离，并应位于处理构筑物夏季主风向所在的上风中处。4.5附属化验设备污水厂的常规主要化验设备列下表：序号设备名称数量设备名称数量1高温炉1生物显微镜12电热恒温箱1离子交换纯水器15BOD培养箱1电冰箱17电热恒温水锅1电动离心机19分光光度计1真空泵111酸度计1灭菌器113溶解氧测定仪2磁力搅拌器115水分测定仪1COD仪117精密天平2空调器119物理天平1计算机15工程概预算实际需要需建设城市污水处理厂，设计处理水量为20万t/天。5.1估算依据1）建筑部建标《全国市政工程投资估算指标第四册排水工程HGZ47-104-2007》2）国家城市给水排水工程技术研究中心《给水排水工程概预算与经济评价手册》3）上海市政工程设计研究院《给水排水设计手册》5.2单项构筑物的工程造价计算5.2.1.第一部分费用查有关排水工程投资估算、概算指标确定。根据有关指标计算各项构筑物的工程造价见下表：序号名称投资概算1总平面2污水泵房3平流沉砂池4厌氧池5曝气池6污泥泵房7污泥浓缩池8贮泥池9脱水机房10锅炉房11综合楼及控制室12办公及化验楼13机修间14变电所、配电间15仓库合计13413.4万元5.2.2第二部分费用费、招投标管理费等。根据有关资料统计，按第一部分费用50%计。5.2.3第三部分费用资金。工程预备费按第一部分费用的10%计，则：价格因素预备费按第一部分费用的5%计，则：贷款期利息按贷款、铺底流动资金按20%计，则：第三部分费用合计：13413.4+670.67+2682.68=4694.69万元工程总投资合计：项目总投资=第一部分费用+第二部分费用+第三部分费用13413.4+6706.7+4694.69=24814.79万元5.3运行成本计算（1）动力费（通常即为电费）：E1=0.994QHd/nKz式中Q―设计供水量，200000立方米每天。H―工作全扬程，15m。D―电费单价，0.6元/度。n―水泵和电机效率，一般取75%。Kz―日变化系数，取1。E1=0.994*200000*15*0.6/0.75=元=238.56（万元/年）（2）药剂费：液氯单价1700元/吨E2药剂费取每年62.05（万元/年）（3）工资福利费：E3=An式中A―职工每人每年的平均工资福利费，取30000元n―劳动定员，取5人E3=252（万元/年）（4）折旧提成费：E4=SP式中S―工程总费用，24814.79万元P―综合折旧提成率，一般取5%E4=SP=1240.74（万元/年）（5）检修维护费：E5=S*1%=248.15（万元/年）（6）其它费用：E6=(E1+E2+E3+E4+E5)*6%=122.49（万元/年）因此，年经营费用为：ΣE=E1+E2+E3+E4+E5+E6=2163.99（万元/年）年处理水量为：ΣQ=365Q=7300万m3单位制水成本为：T=ΣE/ΣQ=0.296（元/m3）6污水处理厂总体布置6.1污水处理厂平面布置6.1.1污水处理厂平面布置的原则1、处理单元构筑物的平面布置功能要求和水力要求，结合地形和地质条件，确定它们在厂区内平面的位置，对此，应考虑：(1)功能分区明确，管理区、污水处理区及污泥处理区相对独立。(2)构筑物布置力求紧凑，以减少占地面积，并便于管理。(3)考虑近、远期结合，便于分期建设，并使近期工程相对集中。(4)各处理构筑物顺流程布置，避免管线迂回。(5)变配电间布置在既靠近污水厂进线，又靠近用电负荷大的构筑物处，以节省能耗。(6)建筑物尽可能布置为南北朝向。(7)厂区绿化面积不小于30％，总平面布置满足消防要求。(8)交通顺畅，使施工、管理方便。素。2、管、渠的平面布置区污水管及电缆管线等，设计如下：(1)污水管道一并处理。(2)污泥管道计时考虑污泥含水率相对较低的特点，选择适当的管径及设计坡度以免淤积。(3)事故排放管格栅前后闸门，进厂污水可通过事故排放管溢流临时排入渭河。(4)超越管时污水能全部构筑物(5)雨水管道为避免产生积水，影响生产，在厂区设雨水排放管，厂区雨水直接排入某河。(6)厂区给水管(7)电缆管线厂内电缆管线主要采用电缆沟形式敷设，局部辅以穿管埋地方式敷设。3.厂区道路，围墙设计8米和6道路为3～4米，道路转弯半径一般均在6米以上。道路布置成网格状的交通网络。每个建、构筑物周边均设有道路。路面采用混凝土结构。污水处理厂围墙：采用花池围墙，以增加美观，围墙高2.1m。4、辅助建筑物筑面积大小应按具体情况与条件而定。位置应根据方便、安全等原则确定。卫生条件，改变人们对污水处理厂“不卫生的传统看法。按规定，污水处理厂厂区的绿化面积不得少于30%。5、本设计污水处理厂的平面布置法，共分四区：厂前区、污水处理水区、污泥处理区和中水处理区。(1)厂前区布置：设计力争创造一个舒适、安全、便利的条件，以利于工作人环水。大门左右靠墙两侧设花坛。1)水区布置：设计采用“一型布置，其优点是布置紧凑、分布协调、条块分明。同时对辅助构筑物的布置较为有利。2)泥区布置：考虑到空气污染，将泥区布置在夏季主导风向的下风向，同时，远离人员集中地区。脱水机房接近厂区后门，便于污泥外运。6.1.2污水处理厂的平面布置水体方向及考虑夏季主导风向将污水处理构筑物依其流程由被向北布置,形成处理厂生产区,作为辅助生产构筑物的维修间设在进水泵房东侧,机修间位于处理厂中心,靠近鼓风机房,中心办公楼则位于进厂大门的西侧,内设化验楼,会议楼,厂区绿化用地较多,运行费用。6.2污水处理厂的高程布置6.2.1污水处理厂高程布置方法(1)选择两条距离较低，水头损失最大的流程进行水力计算。(2)以污水接纳的水体的最高水位为起点逆污水处理流程向上计算。(3)在作高程布置时，还应注意污水流程与污泥流程积极配合。水处理厂的正常运行。考虑为宜(污泥流动不在此例)水头损失包括：(1)污水流经各处理构筑物的水头损失。在作初步设计时可按下表所列数据估和需要的跌水(多在出口处)，而流经构筑物本身的水头损失则很小。(2)污水流经连接前后两处构筑物管渠(包括配水设备)的水头损失。包括沿程与局部水头损失。(3)污水流经量水设备的水头损失。在对污水处理污水处理流程的高程布置时，应考虑下列事项：(1)选择一条距离最长，水头损失损失最大的流程进行水力计算。并应适当留有余地，以保证在任何情况下，处理系统都能够运行正常。(2)计算水头损失时，一般应以近期最大流量(或泵的最大出水量)作为构物和计流量，并酌加扩建时的备用水头。(3)设置终点泵站的污水处理厂，水力计算常以接纳处理后污水水体的最高水挖土深度不宜过大，以免土建投资过大和增加施工上的困难。(4)在作高程布置时还应注意污水流程与污泥流程的配合，尽量减少抽升的污的污泥水能自动排入污水入流干管或其它构筑物的可能。6.2.2本污水处理厂高程计算水面水位作为起点，逆流向上推算各水面高程：1.口和需要的跌水(多在出口处)，而流经构筑物本身的水头损失则很小。构筑物名称水头损失(cm)构筑物名称水头损失(cm)格栅10～25双层沉淀池10～20沉砂池10～25曝气池污水潜流入池25～50沉淀池：平流20～40污水跌水入池50～150沉淀池：竖流40～50沉淀池:辐流50～602.各处理构筑物间连接管渠的水力计算表：管渠名设计流管渠设计参数称L/s）尺寸D(mm)水深流速长度i或B×HH(mm)v(m/s)L(m)出厂管2266160011250.0011.2500出厂管至接触2266160011250.0011.210池二沉池92612007500.00141.22出水管配水井到二沉92612007500.00141.230池二沉池到配水926160011250.0011.232井曝气池到配水92610005600.00121.2197.7井沉砂池到配水753160011250.0011.212井泵房到231590011250.0011.26沉砂池（1）污水处理部分高程计算：河面最高水位：4.1m出水厂管沿程损失：0.001×150=0.15m接触池下游水位：4.25m接触池出水口损失：0.2m自由跌水：0.3m接触池上游水位：4.75m二次沉淀池出水口损失：0.20m配水井至接触池沿程损失：0.001×135=0.135m自由跌落：0.6m二次沉淀池集水槽堰上水头：0.30m合计：1.035m二沉池池水位：5.785m配水井到二沉池沿程损失:29.1×0.002=0.0582m跌水位：0.1m合计：0.1582m配水井水位：5.9432m曝气池集水槽堰上水头：0.30m曝气池进水口损失：0.20m曝气池至配水井沿程损失损失：197.7×0.0012=0.237m曝气池跌水位：0.40m配水井出水损失：0.20m配水井进口损失：0.15m合计：0.987m曝气池水位：6.9302m配水井到曝气池沿程损失：0.6-0.4=0.2m跌水位：0.1m沉砂池配水井到配水井沿程损失：0.6-0.4=0.2m跌水位：0.1m沉砂池跌水位：0.2m合计：0.8m沉砂池水位：7.7302m配水井沿程损失：0.6-0.4=0.2m配水井跌水位：0.1m总水头损失：3.6302m（2）污泥处理部分高程计算污泥流程为压力流：储泥池泥位：5.1m重力浓缩池到污泥投配井水头损失：自由水头1.5m，则管道中心标高为：5.10-(2.52+1.5)=1.08m场地面标高为4.8m,则有，重力浓缩池标高：4.80+3.00=7.80m储泥井标高：4.80+0.30=5.10m脱水机房标高：4.80+3.20=8.00m参考文献[1]室外排水设计规范（GBJ14-87）[2]《给水排水设计手册》第1、5、8、9、10、11册[3]张自杰主编.排水工程（下册）.第四版：中国建筑工业出版社，2000[4]崔玉川主编.城市污水厂处理设施设计计算.北京：化学工业出版社，2003[5]金兆丰余志荣主编.污水处理组合工艺及工程实例.北京：化学工业出版社，2005[6]城镇污水处理厂污染物排放标准（GB18918-2002）[7]城镇污水处理厂附属建筑和附属设备设计标准（GJ31-89）[8]地表水环境质量标准（GHZB1-1999）[9][10]建筑部建标《全国市政工程投资估算指标第四册排水工程HGZ47-104-2007》[11]蒋白懿主编.给水排水管道设计计算与安装.化学工业出版社，2005[12]李亚峰主编.给谁排水工程专业毕业设计指南.化学工业出版社，2003[13]金兆丰主编.污水处理组合工艺及工程实例.化学工业出版社[14]高艳玲主编.污水生物处理新技术.中国材料工业出版社[15]孙立平主编.污水处理新工艺与设计计算实例.科学出版社翻译英文原文摘自《TheCompetitionbetweenPolyphosphate-AccumulatingOrganismsandGlycogen-AccumulatingOrganisms:TemperatureEffectsandModelling》,byCarlosManuelborninToluca,Mexico.1.4.identificationofPAOandGAOPhosphorus(P)isakeynutrientthatstimulatesthegrowthofalgaeandotherphotosyntheticmicroorganismssuchastoxiccyanobacteria(blue-greenalgae),andmustberemovedfromwastewatertoavoideutrophicationinaquaticwatersystems.TheriskofadverseeffectstotheplantandanimalmunitiesinwaterwaysdeclinesasPconcentrationsapproachbackgroundlevels.Aroundtheworld,agrowingawarenessoftheneedtocontrolPemissions,whichisreflectedinincreasinglystringentregulations,hasmadePremovalmorewidelyemployedinwastewatertreatment.Enhancedbiologicalphosphorusremoval(EBPR)promotestheremovalofPfromwastewaterwithouttheneedforchemicalprecipitants.EBPRcanbeachievedthroughtheactivatedsludgeprocessbyrecirculatingsludgethroughanaerobicandaerobicconditions.Usually,biologicalnutrientremoval(BNR)referstothebinationofbiologicalnitrogenremovalandtheEBPRprocess.ThegroupofmicroorganismsthatarelargelyresponsibleforPremovalareknownasthepolyphosphateaccumulatingorganisms(PAOs).Theseorganismsareabletostorephosphateasintracellularpolyphosphate,leadingtoPremovalfromthebulkliquidphaseviaPAOcellremovalinthewasteactivatedsludge.Unlikemostothermicroorganisms,PAOscantakeupcarbonsourcessuchasvolatilefattyacids(VFAs)underanaerobicconditions,andstorethemintracellularlyascarbonpolymers,namelypoly-β-hydroxyalkanoates(PHAs).Theenergyforthesebiotransformationsismainlygeneratedbythecleavageofpolyphosphateandreleaseofphosphatefromthecell.ReducingpowerisalsorequiredforPHAformation,whichisproducedlargelythroughtheglycolysisofinternallystoredglycogen.Aerobically,PAOsareabletousetheirstoredPHAastheenergysourceforbiomassgrowth,glycogenreplenishment,Puptakeandpolyphosphatestorage.NetPremovalfromthewastewaterisachievedthroughtheremovalofwasteactivatedsludgecontainingahighpolyphosphatecontent.WhilethemajorityofPremovalfromtheEBPRprocessisoftenachievedthroughanaerobic–aerobiccycling,anaerobic–anoxicoperationalsoallowsPremovaltooccur,duetotheabilityofatleastsomePAOs(i.e.denitrifyingPAOsorDPAOs)tousenitrateornitriteinsteadofoxygenaselectronacceptorsand,therefore,performPuptakeanddenitrificationsimultaneously.MaximisingthefractionofPremovalachievedanoxicallycanreduceprocessoperationalcosts,duetosavingsinaerationaswellasintheamountofcarbonsourcesneededfordenitrification.Currently,manydifferentprocessconfigurationsexistwherebothPandnitrogenremovalarebined.Whenoperatedsuccessfully,theEBPRprocessisarelativelyinexpensiveandenvironmentallysustainableoptionforPremoval;however,thestabilityandreliabilityofEBPRcanbeaproblem.ItiswidelyknownthatEBPRplantsmayexperienceprocessupsets,deteriorationinperformanceandevenfailures,causingviolationstodischargeregulations.Insomecases,externaldisturbancessuchashighrainfall,excessivenitrateloadingtotheanaerobicreactor,ornutrientlimitationexplainstheseprocessupsets.Inothercases,microbialpetitionbetweenPAOsandanothergroupoforganisms,knownastheglycogen(non-polyphosphate)accumulatingorganisms(GAOs),hasbeenhypothesisedtobethecauseofthedegradationinPremoval.LikePAOs,GAOsareabletoproliferateunderalternatinganaerobicandaerobicconditionswithoutperforminganaerobicPreleaseoraerobicPuptake,thustheydonotcontributetoPremovalfromEBPRsystems.GAOsarebelievedtouseglycogenastheirprimaryenergysourceforanaerobicVFAuptakeandPHAformation,whilePHAisoxidisedaerobically,leadingtobiomassgrowthandglycogenreplenishment.SinceGAOsconsumeVFAswithoutcontributingtoPremoval,theyarehighlyundesirableorganismsinEBPRsystems.GAOshaveindeedbeenfoundinnumerousfull-scaleEBPRplants,andstudieshavesuggestedthattheyincreasetheanaerobicVFArequirementsoftheseplants.MinimisingthegrowthofGAOsinEBPRsystemshasbeenawidelyresearchedtopicrecently,duetotheopportunitiesthatexistforincreasingthecost-effectivenessofthisprocess.1.5.FactorsaffectingthePAO-GAOpetitionDiversestudieshavebeenundertakenaimingatgettingabetterunderstandingabouttheinfluenceofdifferentenvironmentalandoperatingconditionsonthePAO-GAOpetition.Theeffectsoftemperature,typesofinfluentcarbonsources,pHandinfluentP/VFAratio,amongotherparameters,havebeenobservedtoplayanimportantroleonthepetitionbetweenPAOandGAO.1.5.1.TemperatureeffectsMostofthelab-scalestudiescarriedouttoaddresstheeffectsoftemperatureonthePAO-GAOpetitionagreeonthestatementthat,atwastewatertemperatureshigherthan20C,theactivityoftheBPRprocesstendstodeteriorateandGAObeethedominantmicroorganisms.However,theunderlyingmechanismsoftheEBPRprocessdeteriorationandactualtemperatureeffectsonthemetabolismofPAOandGAOremainunclearsinceallthosestudieswerenotperformedusingenrichedPAOandGAOcultures.Atfull-scalesystems,differentstudieshavedescribedthedominanceofGAOandtheEBPRperformancedeteriorationofwastewatertreatmentplantshandlingwarmeffluents(wheresewagetemperatureishigherthan20C).Thesecorroboratetheconclusionswithdrawnfromlab-scalestudies.Brdjanovicetal.(1997,1998a)carriedoutasystematicstudyonanenrichedPAOcultureinordertounderstandtheshort-andlong-termtemperatureeffectsontheEBPRprocess.Onthecontrary,analogoussystematicstudieswithanenrichedGAOculturehavenotbeenreportedyet.SincePAOandGAOpeteforsubstrateunderanaerobicconditions,theeffectsoftemperatureontheiranaerobicmetabolismsplayacrucialrole.Moreover,despitethefactthatbiomassproductionandglycogenstoragetakeplaceunderaerobicconditions,limitedattentionhasbeenpaidtotheeffectsoftemperatureontheaerobicmetabolismofGAO.AsystematicstudyonanenrichedGAOculturecouldprovideimportantinformationtounderstandtheoccurrenceofthesemicroorganismsatfull-scalewastewatertreatmentplants(WWTP).Furthermore,theanaerobicandaerobictemperaturedependenciesofGAOcouldbebinedtomodeltheinteractionbetweenPAOandGAOatdifferenttemperatures,whichmayfurthermorehelptoprehendthestabilityoftheEBPRprocessatdifferentweatherconditions.Therefore,thereisaclearneedforstudyinganddeterminingthetemperaturedependenciesofthemetabolismofGAO.1.5.2.TheeffectofthecarbonsourcesDistinctcarbonsources,mostlyVFAbutalsonon-VFA,suchasglucoseandethanol,havebeenobservedtohaveastronginfluenceontheEBPRmicrobialmunities.SinceHAcandHPrarethedominantcarbonsourcespresentintheinfluentoffull-scaletreatmentplants(Minoetal.,1998;Meijeretal.,2002;Oehmenetal.,2007),mostoftheresearchhasfocusedontheeffectofVFAonthePAO-GAOpetitionand,therefore,ontheEBPRstability.Eitherstable(Kubaetal.,1994;Smoldersetal.,1995;Brdjanovicetal.,1998a)orunstableEBPRprocesses(Filipeetal.,2001a;Satohetal.,1994;Oehmenetal.,2007)havebeenreportedwhenusingHAcassolecarbonsource.Whereas,stableEBPRsystemsappeartobeachievedwhenHPrissupplied(Chenetal.,2004;Pijuanetal.,2004;Oehmenetal2006a,2007).However,whenstudyingtheVFAeffectsonthemetabolismsoftheEBPRmicrobialmunities,theuseofeitherHAcorHPrassolecarbonsourcedoesnotseemtoensurethedominanceofPAO.AccordingtoOehmenetal.(2005b,c,2006a),AccumulibacterareabletotakeupHAcandHPrwiththesameefficiencyandatasimilarkineticrate(around0.20C-molh).Meanwhile,thecurrentlyknownGAO(CompetibacterandAlphaproteobacteria-GAO)havedifferentcarbonsourcepreferences.WhileCompetibactercantakeupHAcatthesameratelikeAccumulibacter(atabout0.20C-molh),theirHPruptakeispracticallynegligible(Oehmenetal.,2005b,2006a).Ontheotherhand,Alphaproteobacteria-GAOcanpetewithAcumulibacterforHPrbecausetheirHPruptakerateissimilar,buttheyarenotabletopeteforHAcbecausetheytakeupHAcatalowerrate(approximately50%)thanPAO(Oehmenetal.,2005b,2006a,b;Daietal.,2007).ThehighpreferenceofAccumulibacterforbothHAcandHPrledtothedevelopmentofacontrolstrategy,whichconsistsofperiodicallyalternatethecarbonfeedbetweenHAcandHPr,tominimizethegrowthofGAO(Luetal.,2006).Despitethatthisstrategyseemstobepromising,toperiodicallyalternatethesetwoVFAmayfaceupoperatinglimitationsatfull-scalesystems.Nevertheless,takingintoaccountthattheknownGAOstrainsarenotabletotakeupHAcandHPrasefficientlyasPAO,itappearsthatinordertosuppresstheproliferationofGAOtheseVFAshouldbesuppliedfollowingcertainHActoHPrratios.Moreover,infull-scaleEBPRsystems,Thomasetal.(2003)andZengetal.(2006)observedthattheHActoHPrratiocanbecontrolledthroughadjustingtheoperationalconditionsoftheprefermenters.Thus,todefineaproperHActoHPrratiotofavourPAOoverGAOcouldleadtomorestableandreliableEBPRprocessesatbothlab-andfull-scalesystems.1.5.3.TheeffectofpHSeveralstudieshavepostulatedthatapHhigherthan7.25isnecessarytokeepagoodEBPRprocessperformance(Filipeetal.,2001c;SchulerandJenkins,2002;Oehmenetal.,2005a).Themainreasonappearstobethat,assumingthattheintracellularpHiskeptconstant,anincreaseinthepHinthewaterphasecreatesahigherpHgradientandanincreaseintheelectricalpotentialdifferenceacrossthecellmembrane(Smoldersetal.,1994a;Filipeetal.,2001a,2001d).ThisresultsinahigherenergyrequirementforHActransportthroughthecellmembraneandmaintenanceathigherpHlevels.InthecaseofPAO,thehigherenergyneedsleadtohigherpoly-Pdegradationand,consequently,toahigheranaerobicP-release(Smoldersetal.,1994a).TherestoftheanaerobicmetabolicprocessesofPAO,includingtheirHAcuptakerate,seemtobeindependentuponpHchanges(Smoldersetal1994a;Filipeetal.,2001d).Tothecontrary,GAOlosepetitiveadvantagesoverPAOsincetheirHAcuptakeratedecreasesaspHrises(Filipeetal.,2001a).ApossibleexplanationcouldbethatPAOrelyontwoenergysources(poly-Pandglycogen),whereasGAOonlyontheintracellularglycogen.Thus,asthepHlevelincreases,theanaerobicglycolysisseemstobeaffectedandbeesunabletoprovidetheenergyrequiredtocoverboththeenergynecessaryforHAcuptakeandanaerobicmaintenance(Filipeetal.,2001a).Smoldersetal.(1994a)andFilipeetal.(2001a,2001d)proposedlinearexpressionsconcerningthepHdependencyoftheanaerobicstoichiometryofPAOandGAOforthecaseofHActhroughtheαparameter,whichrepresentstheenergy(ATP)necessaryforthetransportofsubstrateoverthecellmembrane.Furthermore,Filipeetal.(2001a)developedaMonod-typeexpressiontodescribethepH-effectontheanaerobicsubstrateuptakeratesofGAO.RegardingthePAOandGAOculturescultivatedonHPr,Oehmenetal.(2005c)observedanon-linearpH-dependencyoftheanaerobicstoichiometryof