模板工程专项施工方案

工程概况萝岗区行政办公用房及萝岗中心区人防工程一期工程位于开创大道以北，水西环路以南。本工程共分两个标段，我司负责承建二标段，其中包括机关办公主楼（B）、机关办公主楼（C）等两栋建筑和B-H轴以南的地下室工程。建筑层数最高三层（不含夹层一层），建筑高度最高19.36m，本标段地下室二层，地下室连成一个整体,建筑总面积约3.9万平方米。本工程为框架结构，地下室负二层层高4.20m,三层层高4.20m，机关办公楼（B）、机关办公楼（C）两栋建筑梁截面尺寸分别有：500mm×700mm、250mm×500mm、400mm×700mm、350mm×800mm、600mm×900mm、600mm×600mm、300mm×500mm、250mm×600mm、500mm×2800mm、350mm×500mm。经分析比较，方案中计算部位如下：选取本工程各建筑中首层（即地下室一层顶板标高-0.05m楼层）梁板结构框梁跨度最大的计算，地下室的框架梁最大跨度为9.0m，最大框架梁截面为500mm×2800mm施工编制依据和安装要求1、编制依据1.1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001（2002年版）；1.2、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-2000；1.3、《木结构设计规范》GB50005-20031.4、《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204－2002）1.5、《建筑施工手册》（第三版）中国建筑工业出版社；1.6、《建筑施工工艺标准》中国建筑工业出版社；1.7、萝岗区行政办公用房及萝岗中心区人防工程一期施工总承包（二标段）工程有关施工设计图纸；1.8、《广东省建设工程高支撑模板系统施工安全管理办法》粤建监字【1998】027号；1.9、省、市建委对高支模的有关规定；2、安装要求模板工程及其支撑架应达到如下基本要求:2.1、保证工程结构和构件各部分形状尺寸和相互位置的正确；2.2、具有足够的强度，刚度和稳定性，能可靠地承受新浇砼的重量和侧压力，以及在施工过程中所产生的荷载；2.3、构造简单，装拆方便，并便于钢筋的绑扎与安装，符合砼的浇筑及养护等工艺要求；2.4、模板接缝应严密，不得漏浆；2.5、支撑必须安装在楼板上，并有足够的支承面积，以保证所浇筑的砼结构不致发生下沉；2.6、合理安排，统筹施工，提高材料的利用率和周转次数，节约材料。三、施工准备1、材料准备根据现有实际情况选择高支模施工的使用材料如下：1.1、楼面模板、梁侧模和底模模板采用18mm厚夹板；1.2、梁底枋、侧模板的竖直枋木采用80mm×100mm松枋木；托梁采用80mm×101.3、楼面模板底采用80mm×100mm松枋木；托梁采用80mm×101.4、梁、楼面支撑采用外径42.0mm，壁厚2.5mm的门架，可调式U型上托盘和可调式或固定底座，钢管钢材采用Q235。选用门式脚手架的高度分别为1900mm（MF–1219）、1700mm（MF–1217）、1100mm（MF1211）、900mm（MF–1209）、500mm（MF1205）。2、人员配备各专业施工人员及上岗证配备齐全。3、技术准备3.1、模板支撑架施工前，要进行技术交底，并提出有关的要求及注意事项。3.2模板涂刷脱模剂，并分规格堆放，根据图纸要求，放好轴线和模板边线，定好水平控制标高。柱混凝土浇筑完毕。3.4、根据模板方案、图纸要求和工艺标准，向班组进行安全、技术交底。3.5、脚手架支撑地面场地干净，并满足承载力要求，应有可靠的照明设施。3.6、模板安装前，先检查门式架、钢管、构配件质量，不符质量标准的不得投入使用。高支模体系设计1、构造做法：1.1、600×900梁（350×600梁以上的梁，600×900梁以下的梁支模参照此梁排布）。梁底门式钢脚手架排间距为600，竖直向按设计标高调整门式钢架支顶标高，然后上放三层相互垂直木枋。上层木枋是间距@＝200mm的80×100木枋，跨度1200mm；中层木枋采用2条80×100木枋，跨度为600mm；底层木枋采用2条80×100木枋。门式钢脚手架须与纵横水平杆用钢扣连接（见梁大样图）。1.2、500×2800梁（600×900梁以上的梁支模参照此梁排布）。梁底门式钢脚手架排间距为500，竖直向按设计标高调整门式钢架支顶标高，然后上放三层相互垂直木枋。上层木枋是间距@＝200mm的80×100木枋，跨度600mm；中层木枋采用2条80×100木枋，跨度为600mm；底层木枋采用2条80×100木枋。门式钢脚手架须与纵横水平杆用钢扣连接（见梁大样图）。1.3、200mm厚楼板楼板底门式钢脚手架排间距为600，竖直向按设计标高调整门式钢架支顶标高。上层木枋是间距@＝300mm的80×100木枋，跨度1200mm；下层托梁采用一条80×100木枋，跨度为900mm。门式钢脚手架须与纵横水平杆用钢扣连接。1.4、钢管、门式钢脚手架支顶安装时，立柱应采用对接方式，立柱之间对接必须加扣夹牢固好，以保证垂直度和力的传递。支顶上部用U型可调节螺杆调节支顶，螺杆伸出长度不超过300mm。1.5、纵横水平拉杆设置在钢管、门式钢脚手架支顶底部上0.20m处纵横设置水平拉杆，用ф48钢管拉结，以后纵横水平拉杆每1800mm高设置一道，水平拉杆端头伸出扣件边缘长度不应少于100㎜，水平拉杆端头有混凝土梁、柱的应与混凝土梁、柱顶紧或抱箍（抱箍间距为两个步距）。1.6、剪刀撑设置高支模支顶周边及高支模范围内横向剪刀撑沿纵向每3.6米设置一道，纵向剪刀撑沿横向每6.3米设置一道，剪刀撑应由底至顶连续设置，用ф48钢管拉结，斜杆与地面倾角为450～600，并与地面顶紧，剪刀撑与钢管立杆有效连接，剪刀斜撑搭接长度不少于1000mm，采用不少于3个旋转扣件固定，剪刀斜撑端头伸出扣件边缘长度不应少于100mm。层高超过6.5米以上必须设置水平剪刀撑。2、支撑体系2.1对层高5.5m的，梁高小于1000mm的梁，使用2个1.7m门式钢架加1个900mm可调节顶托组合搭设，楼板采用2个1.7m门式钢架、1个0.9m2.2、对其它楼层部份支顶的组合搭设，按梁标高及板标高要求进行组合，组合时均以梁支顶钢架组合为主要参数。2.3、由于本工程混凝土构件为水平构件，水平推力只是混凝土泵产生的水平推力，水平推力较小，设置剪刀撑、水平拉杆相连形成整体，且端头顶紧结构的混凝土柱可将水平推力传递到结构柱和地面，确保支架的整体稳定，所以不进行抗倾覆的验算。五、高支模设计计算书1、参数信息1.1根据本工程的特点，主要选择以下几个部位进行审核验算：①、600mm×900mm大梁；②、500mm×2800mm大梁；1.1脚手架参数①、600mm×900mm大梁梁底门式钢脚手架排间距为600，竖直向按设计标高调整门式钢架支顶标高，然后上放三层相互垂直木枋。上层木枋是间距@＝200mm的80×100木枋，跨度1200mm；中层木枋采用2条80×100木枋，跨度为600mm；底层木枋采用2条80×100木枋。门式钢脚手架须与纵横水平杆用钢扣连接（见梁大样图）。②、500mm×2800mm大梁梁底门式钢脚手架排间距为500，竖直向按设计标高调整门式钢架支顶标高，然后上放三层相互垂直木枋。上层木枋是间距@＝200mm的80×100木枋，跨度600mm；中层木枋采用2条80×100木枋，跨度为600mm；底层木枋采用2条80×100木枋。门式钢脚手架须与纵横水平杆用钢扣连接（见梁大样图）。1.2荷载参数模板与木板自重(kN/m2)：0.35；混凝土与钢筋自重(kN/m3)：25；楼板浇筑厚度(m)：0.20；倾倒混凝土荷载标准值(kN/m2)：2.00；施工均布荷载标准值(kN/m2)：1.00；1.3木方参数木方弹性模量E(N/mm2)：9500；木方抗弯强度设计值(N/mm2)：13.00；木方抗剪强度设计值(N/mm2)：1.30；木方的间隔距离(mm)：300；木方的截面宽度(mm)：80；木方的截面高度(mm)：100；2、编制依据2.1中信华南（集团）建筑设计院的“萝岗区行政办公用房”各栋施工图纸。2.2建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范（JGJ128—2000）（后述简称规范JGJ128—2000）。2.3招、投标文件、施工合同。2.4粤建监字[1998]28号文。2.5建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范JGJ128-2000、J43-2000。2.6门式钢支顶架技术参数资料。2.7无缝钢管支顶技术参数资料。2.8国家、行业或地方颁布的有关现行施工规范、标准、规程、法规和图集。2.9现场实际情况。3、高支模设计计算3.1、高支模支撑方法3.1.1、600mm×900mm梁（350×600梁以上的梁，600×900梁以下的梁支模参照此梁排布）梁底门式钢脚手架排布间距为600（两门式重叠600mm布置），竖直向按设计标高调整门式钢架支顶标高，然后上放三层相互垂直木枋。上层木枋是间距@＝300mm的80×100木枋，跨度1200mm；中层木枋采用2条80×100木枋，跨度为600mm；底层木枋采用2条80×100木枋。门式钢脚手架须与纵横水平杆用钢扣连接。3.1.2、500mm×2800mm梁(600mm×900mm以上梁支模参照此梁布置）梁底门式钢脚手架排布间距为500（两门式重叠500mm布置），竖直向按设计标高调整门式钢架支顶标高，然后上放三层相互垂直木枋。上层木枋是间距@＝200mm的80×100木枋，跨度600mm；中层木枋采用2条80×100木枋，跨度为600mm；下层木枋采用一条80×100木枋，跨度为63.1.3、200厚楼板楼板底门式钢脚手架排间距为600mm，竖直向按设计标高调整门式钢架支顶标高。上层木枋是间距@＝300mm的80×100木枋，跨度600mm；下层托梁采用一条80×100木枋，跨度为63.1.4、砼柱托柱托底门式钢脚手架排间距为450，竖直向按设计标高调整门式钢架支顶标高，然后上放二层相互垂直木枋。上层木枋是间距@＝250mm的80×100木枋，跨度600mm；下层木枋采用一条80×100木枋，跨度为450mm3.1.5、门式钢脚手架支顶安装时，立柱应采用对接方式，立柱之间对接必须加扣夹牢固好，以保证垂直度和力的传递。支顶上部用U型可调节螺杆调节支顶，螺杆伸出长度不超过300mm3.1.6、纵横水平拉杆设置在门式钢脚手架支顶底部上0.20m处纵横设置水平拉杆，用ф48钢管拉结，以后纵横水平拉杆每153.1.7、剪刀撑设置高支模支顶周边及高支模范围内横向剪刀撑沿纵向每6米设置一道，纵向剪刀撑沿横向每6米设置一道，剪刀撑应由底至顶连续设置，用ф48钢管拉结，斜杆与地面倾角为450～603.2、地基承载力验算：3.2.1、本工程地下室高支模在地下室底板进行施工。混凝土设计强度C30，抗压强度标准值fc=15N/mm2，地下室底板为新浇混凝土，按7天70%强度进行验算600×900梁的N=11.158kN（从600×900梁模板门式钢脚手架高支模计算书得出）；350×1800梁的N=17.055kN（从350×1800梁模板门式钢脚手架高支模计算书得出）；300×600梁的N=10.204kN（从600×900梁模板门式钢脚手架高支模计算书得出）；200厚楼板的N=27.887kN（从200厚楼板模板门式钢脚手架高支模计算书得出）。取门架立柱受到的最大轴向压力N=27.887KN,门架立柱底部支座为100×100mm，故支承层受压面积：A=100×100=10000mm支承层受到压力：f=N/A=27.887×103/10000=2.79N/mm2<70%fc=10.5N/mm2。故支承层承载力符合要求。3.2.2、由于本工程混凝土构件为水平构件，水平推力只是混凝土泵产生的水平推力，水平推力较小，设置剪刀撑、水平拉杆相连形成整体，且端头顶紧结构的混凝土柱可将水平推力传递到结构柱和地面，确保支架的整体稳定，所以不进行抗倾覆的验算。六、梁（600mm×900mm）高支撑架计算书1、基本数据：（1）、取1900mm（MF1219）架验算：立杆外径42mm、壁厚2.5mm、h0=1900mm，每榀架自重（包括底座顶托、交叉剪力撑等）为0.566KN。（2）、模板及木枋自重取5KN/m3；新浇混凝土自重标准值为24KN/m3；钢筋自重标准值梁为1.5KN/m3，板为1.1KN/m3。（3）、施工荷载（施工人员、设备自重荷载）标准值梁为1.5KN/m2，板为2.5KN/m3。（4）、振捣混凝土时产生的荷载标准值，对水平模板为2.0KN/m2，对垂直模板4.0KN/m2。（5）、每架一榀门架承载力的设计值Nd（门架稳定承载力设计值）计算：Nd=eq\f(ψAfc,γ'm×0.9)A1=1/4π(422-372)=310.33mm2(A：门架二根立柱截面积为2×I=I0+I1eq\f(h1,h0)(I0、I1分别为立杆、加强杆的截面惯性矩。)I0=eq\f(π(424-374),64)=6.075×104(mm4)I1=eq\f(π(26.84-21.84),64)=1.424×104(mm4)I=6.075×104+1.424×104×eq\f(1536,1930)=6.188×104(mm4)i=eq\f(I,A1)=eq\f(6.188×104,310.23)=14.12(mm)λ=eq\f(h0,i)=eq\f(1536,14.12)=109查表：ψ=0.523γ'm=1.59×eq\f(NGK+NQK,NGK+1.17NQK)=1.59×eq\f(15.417+12.47,15.417+1.17×12.47)=1.47N‘d=eq\f(ψAfc,γ'm×0.9)=eq\f(0.523×2×310.23×0.205,1.47×0.9)=50.28(KN)2、梁底模板验算（模板底枋80×100mm双枋布置，长度约1800mm，间距300㎜，按五等跨连续简支梁计算）a.基本数据:底模自重：q1=5×(0.018×0.6)×1.2=0.065KN/m侧模自重：q2=5×(0.018×0.9×2)×1.2=0.1944KN/m两侧竖枋、水平枋自重：q3=5×[0.10×0.08×(0.9×4+1)×2]×1.2=0.44416KN/m新浇混凝土自重：q4=24×(0.6×0.9)×1.2=15.552KN/m钢筋自重：q5=1.5×(0.6×0.9)×1.2=0.922KN/m施工荷载：q6=1.5×0.6×1.4=1.26KN/m振捣混凝土荷载：q7=2.0×0.6×1.4=1.68KN/mb.抗弯强度校核:q＝∑qi＝20.86N／mmMmax＝0.105ql2＝0.105×20.86×3002=197127N.mmW=bh2/6=600×182/6=32400mm3σ=Mmax/W=6.08N/mm2σ<[σ]＝13N／mm2(符合要求)c.抗剪强度验算剪力系数Kv＝0.606V=Kvq1L=0.606×20.86×0.3=3.79t=3V/(2bh)=3×3.79×1000/(2×600×18)=0.53N/mm2梁底模抗剪强度t＝0.53N/mm2<[t]＝1.40(符合要求)d.挠度校核q，＝∑qi.GK＝17.92N／mmI=bh3/12=600×183/12=291600ωmax=0.644eq\f(ql4,100EI)=0.644×17.92×3004/（100×1000×291600）=0.32mmωmax﹤〔ω〕=l/250=300/250=1.2mm(符合要求)②、梁底上层木枋（80×100mm，间距300mma.基本数据:L=600，C＝600，γ＝600/600＝1q=17.92×0.30/0.60=8.96KN/mb.抗弯强度校核:Mq＝eq\f(qcL(2-γ),8)＝8.96×0.6×0.6×（2－1）/8=0.41KN.m板重量＝1.2×（0.2×25+5）+1.4×2.5＝15.5KN/m2板传递到上层木枋的荷载P＝0.30×0.30×15.5＝1.4KNa=1/2×（L－C）＝1/2×（0.6-0.6）＝0mMp=aP=0×1.4=0KN.mMmax＝Mq+Mp＝(0.41+0)×106＝410000N.mmW=bh2/6=80×1002/6=133333mm3σ=Mmax/W=3.07N/mm2σ<[σ]＝13N／mm2(符合要求)故最次梁底用80×100单枋布置，按300mm间距布置c.抗剪强度校核:V＝0.5×8.96×0.6＋1.4＝4.088KNt=3V/（2bh）＝3×4088/（2×80×100）＝0.77N/mm2上层木枋抗剪强度t＝0.77N/mm2<[t]＝1.40(符合要求)d.挠度校核(按中间集中荷载简支梁计算)q=17.92×0.3/0.6=8.96N/mmI=bh3/12=80×1003/12=6.67×106ωq=qcL3×（8-4γ2+γ3）/（384EI）=8.96×600×6003×（8－4×12＋13）/（384×10000×6.67×106）=0.22mmωq=paL3×（3-4×(a/L)2）/（24EI）=1.4×103×0×6002×[3－4×（0/600）2]/(24×10000×6.67×106)=0mmωmax＝ωq+ωq=0.22+0=0.22mmωmax﹤〔ω〕=l/250=600/250=2.4mm(符合要求)③、梁底下层木枋（80×100木枋）验算：（跨度L＝600按跨数三跨验算）a.基本数据:p＝V底枋＝(0.5×17.92×0.3+1.4)＝4.088KNb.抗弯强度校核:Mmax＝KmPL＝0.175×4088×600=429240N.mmW=bh2/6=80×1002/6=133333mm3σ=Mmax/W=3.22N/mm2σ<[σ]＝13N／mm2(符合要求)框架梁底用80×100木枋做托梁符合要求。c.抗剪强度校核:剪力系数Kv＝0.65V＝KvP＝0.65×4088/1000＝2.66KNt＝3V/(2bh)＝3×2.66×1000/（2×80×100）＝0.50N/mm2下层木枋抗剪强度t＝0.50N/mm2<[t]＝1.40(符合要求)d.挠度校核挠度系数Kv＝1.146P=V=4088KNI=bh3/12=80×1003/12=6.67×106ωmax=eq\f(KvPL\s(3),100EI)=1.146/（100×10000×6.67×106）×4088×6003=0.15mmωmax﹤〔ω〕=l/250=600/250=2.4mm(符合要求)④、梁侧模板验算（梁侧模板高900㎜，梁侧竖枋80×100mm，间距300mm，竖枋背钉一条水平枋80×100mm，采用T14对拉螺栓。侧模板按五等跨连续简支梁计算）基本数据:新浇混凝土对侧模板的作用力F=0.22rt0B1B2V1/2=0.22×24×6×1×1×21/2=44.8KN/m2F=rH=24×0.9=21.6KN/m2故取F1=21.6KN/m2振捣混凝土对侧模板的作用力：F2=4.0KN/m2梁侧模板受到的侧压力设计值：F=0.85×（21.6×1.2+4.0×1.4）=26.79KN/m2b.抗弯强度校核:q＝0.9×26.79＝24.11N／mmMmax＝0.105ql2＝0.105×24.11×3002=227839.5N.mmW=bh2/6=900×182/6=48600mm3σ=Mmax/W=4.7N/mm2σ＜[σ]＝13N／mm2(符合要求)c.挠度校核q，＝21.6×0.9=19.44N/mm2I=bh3/12＝900×183/12=437400mmωmax=0.644eq\f(ql4,100EI)=0.644×eq\f(19.44×300\S(4),100×10000×437400)=0.23mmωmax﹤〔ω〕=l/250=300/250=1.2mm(符合要求)d.对拉螺栓验算大梁侧模采用T14对拉螺栓，布置在侧模水平枋上，水平布置1排，对拉螺栓水平间距500mm。查施工手册可知T14螺栓净截面面积A=104mm2对拉螺栓的拉力：N=F×水平间距×上下间距=26.79×0.6×0.3=8.037KN对拉螺栓的应力：σ=N/A=8.037×103/104=77.28N/mm2﹤〔σ〕=170N/mm2对拉螺栓按上述方法布置，符合施工要求。⑤、门架承载力验算:（梁高按600mm×900mm计算，梁底单榀门架计算单元（长为大梁轴线方向门架间距600mm，宽为大梁宽度）。门架立柱在此处受到的轴向压力有：模板及支架自重：N1=∑N1i=3.924KN底模自重N11=5×(0.018×0.6×0.6)×1.2=0.039KN底枋自重N12=5×(0.08×0.10×1.8×2)×1.2×2=0.346KN侧模自重N13=5×(0.018×0.9×0.6×2)×1.2=0.1166KN背枋自重N14=5×[0.10×0.08×(1.8×4+0.6×2)]×1.2=0.403KN托梁自重N15=0.08×0.1×0.6×2×1.2＝0.012KN门架自重（按3榀计算）N16=0.566×3×1.2=2.04KN新浇混凝土自重：N2=24×(0.9×0.6×0.6)×1.2=9.33KN钢筋自重：N3=1.5×(0.9×0.6×0.6)×1.2=0.583KN施工荷载：N4=1.5×(0.6×0.6)×1.4=0.756KN振捣混凝土荷载：N5=2.0×(0.6×0.6)×1.4=1.008KN其中：NGK=N1+N2+N3=12.87KNNQK=N4+N5=1.323KN门架立柱在大梁底受到的轴向压力N=∑Ni=14.193KN每架一榀门架承载力降低0.9，则Nd=50.28×0.93=36.65KN（3榀）门架立柱受到的最大轴向压力N=∑Ni=14.193KN小于门架立柱设计承载力36.65KN，故单榀门架强度满足施工要求。七、梁（500mm×2800mm）高支撑架计算书1、基本数据：（1）、取1900mm（MF1219）架验算：立杆外径42mm、壁厚2.5mm、h0=1900mm，每榀架自重（包括底座顶托、交叉剪力撑等）为0.566KN。（2）、模板及木枋自重取5KN/m3；新浇混凝土自重标准值为24KN/m3；钢筋自重标准值梁为1.5KN/m3，板为1.1KN/m3。（3）、施工荷载（施工人员、设备自重荷载）标准值梁为1.5KN/m2，板为2.5KN/m3。（4）、振捣混凝土时产生的荷载标准值，对水平模板为2.0KN/m2，对垂直模板4.0KN/m2。（5）、每架一榀门架承载力的设计值Nd（门架稳定承载力设计值）计算：Nd=eq\f(ψAfc,γ'm×0.9)A1=1/4π(422-372)=310.33mm2(A：门架二根立柱截面积为2×I=I0+I1eq\f(h1,h0)(I0、I1分别为立杆、加强杆的截面惯性矩。)I0=eq\f(π(424-374),64)=6.075×104(mm4)I1=eq\f(π(26.84-21.84),64)=1.424×104(mm4)I=6.075×104+1.424×104×eq\f(1536,1930)=6.188×104(mm4)i=eq\f(I,A1)=eq\f(6.188×104,310.23)=14.12(mm)λ=eq\f(h0,i)=eq\f(1536,14.12)=109查表：ψ=0.523γ'm=1.59×eq\f(NGK+NQK,NGK+1.17NQK)=1.59×eq\f(15.417+12.47,15.417+1.17×12.47)=1.47N‘d=eq\f(ψAfc,γ'm×0.9)=eq\f(0.523×2×310.23×0.205,1.47×0.9)=50.28(KN)2、主梁底模板验算（模板底枋80×100mm双枋布置，长度约1800mm，上层枋间距200㎜，按五等跨连续简支梁计算）a.基本数据:底模自重：q1=5×(0.018×0.5)×1.2=0.054KN/m侧模自重：q2=5×(0.018×2.8×2)×1.2=0.6048KN/m两侧竖枋、水平枋自重：q3=5×[0.10×0.08×(2.8×4+1)×2]×1.2=1.1712KN/m新浇混凝土自重：q4=24×(0.5×2.8)×1.2=40.32KN/m钢筋自重：q5=1.5×(0.5×2.8)×1.2=2.52KN/m施工荷载：q6=1.5×0.5×1.4=1.05KN/m振捣混凝土荷载：q7=2.0×0.5×1.4=1.4KN/mb.抗弯强度校核:q＝∑qi＝47.12N／mmMmax＝0.105ql2＝0.105×47.12×2002=197904N.mmW=bh2/6=500×182/6=27000mm3σ=Mmax/W=7.34N/mm2σ<[σ]＝13N／mm2(符合要求)c.抗剪强度验算剪力系数Kv＝0.606V=Kvq1L=0.606×47.12×0.25=5.17t=3V/(2bh)=3×5.17×1000/(2×500×18)=0.86N/mm2梁底模抗剪强度t＝0.86N/mm2<[t]＝1.40(符合要求)d.挠度校核q，＝∑qi.GK＝44.67N／mmI=bh3/12=500×183/12=243000mmωmax=0.644eq\f(ql4,100EI)=0.644×44.67×2004/（100×10000×194400）=0.37mmωmax﹤〔ω〕=l/250=200/250=0.8mm(符合要求)6.2、主梁底上层木枋（80×100mm）单枋（间距20a.基本数据:L=500，C＝500，γ＝500/500＝1q=47.12×0.20/0.5=18.85KN/mb.抗弯强度校核:Mq＝eq\f(qcL(2-γ),8)＝18.85×0.5×0.5×（2－1）/8=0.59KN.m板重量＝1.2×（0.2×25+5）+1.4×2.5＝15.5KN/m2板传递到上层木枋的荷载P＝0.20×0.20×15.5＝0.62KNa=1/2×（L－C）＝1/2×（0.5-0.5）＝0mMp=aP=0×0.62=0KN.mMmax＝Mq+Mp＝(0.59+0)×106＝590000N.mmW=bh2/6=80×1002/6=133333mm3σ=Mmax/W=4.43N/mm2σ<[σ]＝13N／mm2(符合要求)故最大截面框架梁底用80×100单枋布置，按200mm间距布置符合要求。c.抗剪强度校核:V＝0.5×18.85×0.5＋0.62＝5.33KNt=3V/（2bh）＝3×5330/（2×80×100）＝1.0N/mm2上层木枋抗剪强度t＝1.0N/mm2<[t]＝1.40(符合要求)d.挠度校核(按中间集中荷载简支梁计算)q=44.67×0.2/0.5=17.87N/mmI=bh3/12=80×1003/12=6.67×106ωq=qcL3×（8-4γ2+γ3）/（384EI）=17.87×500×5003×（8－4×12＋13）/（384×10000×6.67×106）＝0.22mmωq=paL3×（3-4×(a/L)2）/（24EI）=0.62×103×0×5002×（3－4×（0/500）2）/（384×10000×6.67×106）=0mmωmax＝ωq+ωq=0.22+0=0.22mmωmax﹤〔ω〕=l/250=500/250=2.0mm(符合要求)6.3、梁底下层木枋（2×80×100木枋）验算：（跨度L＝600按简支梁进行近似验算） a.基本数据:p＝V底枋＝(0.5×18.85×0.5+0.62)＝5.33KNb.抗弯强度校核:Mmax＝KmPL＝0.244×5330×600=780312N.mmW=bh2/6=2×80×1002/6=266667mm3σ=Mmax/W=2.93N/mm2σ<[σ]＝13N／mm2(符合要求)框架梁底用2条80×100木枋做托梁符合要求。c.抗剪强度校核:剪力系数Kv＝1.267V＝KvP＝1.267×5330/1000＝6.75KNt＝3V/(2bh)＝3×6.75×1000/（2×2×80×100）＝0.63N/mm2下层木枋抗剪强度t＝0.63N/mm2<[t]＝1.40(符合要求)d.挠度校核挠度系数Kv＝1.883P=V=5330KNI=bh3/12=2×80×1003/12=1.3333333×107mm4ωmax=eq\f(KvPL\s(3),100EI)=1.883/（100×10000×1.3333333×107）×5330×6003=0.16mmωmax﹤〔ω〕=l/250=600/250=2.4mm(符合要求)6.4、大梁侧模板验算（大梁侧模板高2800㎜，梁侧竖枋80×100mm，间距300mm，竖枋背钉两条水平枋80×100mm，采用T14对拉螺栓。侧模板按五等跨连续简支梁计算）基本数据:新浇混凝土对侧模板的作用力F=0.22rt0B1B2V1/2=0.22×24×6×1×1×21/2=44.8KN/m2F=rH=24×2.8=67.2KN/m2故取F1=67.2KN/m2振捣混凝土对侧模板的作用力：F2=4.0KN/m2梁侧模板受到的侧压力设计值：F=0.85×（67.2×1.2+4.0×1.4）=86.24KN/m2b.抗弯强度校核:q＝0.9×86.24＝77.62N／mmMmax＝0.105ql2＝0.105×77.62×3002=733509N.mmW=bh2/6=2800×182/6=151200mm3σ=Mmax/W=4.851N/mm2σ＜[σ]＝13N／mm2(符合要求)c.挠度校核q，＝86.24×0.9=77.62N/mm2I=bh3/12=2800×183/12=1360800mmωmax=0.644eq\f(ql4,100EI)=0.644×77.62×3004/（100×10000×874800）=0.72mmωmax﹤〔ω〕=l/250=300/250=1.2mm(符合要求)d.对拉螺栓验算大梁侧模采用T14对拉螺栓，布置在侧模水平枋上，水平布置2排，对拉螺栓水平间距600mm查施工手册可知T14螺栓净截面面积A=104mm2对拉螺栓的拉力：N=F×水平间距×上下间距=86.24×0.6×0.30=15.52KN对拉螺栓的应力：σ=N/A=15.52×103/104=149.23N/mm2﹤〔σ〕=170N/mm2对拉螺栓按上述方法布置，符合施工要求。6.5、门架稳定性承载力验算：梁高按500mm×2800mm计算，梁底单榀门架计算单元（长为大梁轴线方向门架间距600mm，宽为大梁宽度）。门架立柱在此处受到的轴向压力有：模板及支架自重：N1=∑N1i=4.003KN底模自重N11=5×(0.018×0.5×0.6)×1.2=0.032KN底枋自重N12=5×(0.08×0.10×2.8×3)×1.2×2×2=1.613KN侧模自重N13=5×(0.018×2.8×0.6×2)×1.2=0.362KN背枋自重N14=5×[0.10×0.08×(2.8×4+0.6×3)]×1.2=0.624KN托梁自重N15=0.08×0.1×0.6×2×1.2＝0.012KN门架自重（按2榀计算）N16=0.566×2×1.2=1.36KN新浇混凝土自重：N2=24×(2.8×0.5×0.6)×1.2=24.19KN钢筋自重：N3=1.5×(2.8×0.5×0.6)×1.2=1.51KN施工荷载：N4=1.5×(0.5×0.6)×1.4=0.63KN振捣混凝土荷载：N5=2.0×(0.35×0.6)×1.4=0.84KN其中：NGK=N1+N2+N3=29.7KNNQK=N4+N5=1.47KN门架立柱在大梁底受到的轴向压力N=∑Ni=31.17KN每架一榀门架承载力降低0.9，则Nd=50.28×0.92=40.73KN（2榀）门架立柱受到的最大轴向压力N=∑Ni=31.17KN小于门架立柱设计承载力40.73KN，故单榀门架强度满足施工要求。七、楼板模板强度验算（200mm厚楼板）7.1、楼板底模板验算（模板底枋80×100mm单枋布置，长度约1800mm，间距300㎜，按五等跨连续简支梁计算）a.基本数据:底模自重：q1=5×(0.018×1)×1.2=0.108KN/m新浇混凝土自重：q4=24×(0.20×1)×1.2=5.76KN/m钢筋自重：q5=1.5×(0.20×1)×1.2=0.36KN/m施工荷载：q6=1.5×1×1.4=2.1KN/m振捣混凝土荷载：q7=2.0×1×1.4=2.8KN/mb.抗弯强度校核:q＝∑qi＝11.128N／mmMmax＝0.105ql2＝0.105×11.128×3502=105160N.mmW=bh2/6=1000×182/6=54000mm3σ=Mmax/W=1.95N/mm2σ<[σ]＝13N／mm2(符合要求)c.挠度校核q，＝∑qi.GK＝6.228N／mmI=bh3/12=1000×183/12=486000mmωmax=0.644eq\f(ql4,100EI)=0.644×6.228×3004/（100×10000×486000）=0.067mmωmax﹤〔ω〕=l/250=300/250=1.2mm(符合要求)7.2、楼板底上层木枋（80×100mm，间距30双层枋计算简图基本数据:底模自重：q1=5×(0.018×0.30)×1.2=0.0324KN/m新浇混凝土自重：q4=24×(0.20×0.30)×1.2=1.728KN/m钢筋自重：q5=1.5×(0.20×0.30)×1.2=0.108KN/m施工荷载：q6=1.5×0.30×1.4=0.63KN/m振捣混凝土荷载：q7=2.0×0.30×1.4=0.84KN/mq＝∑qi＝3.34N／mmP=3.34×（600+300）=3006Nb.抗弯强度校核:q＝∑qi＝3.34N／mmMmax＝0.125ql2＝0.125×3.34×12002=601200N.mmW=bh2/6=80×1002/6=133333mm3σ=Mmax/W=4.51N/mm2σ<[σ]＝13N／mm2(符合要求)故最楼板梁底用80×100单枋布置，按300mm间距布置符合要求。c.挠度校核(按中间集中荷载简支梁计算)P=3.34×（600+300）=3006NI=bh3/12=80×1003/12=6.67×106ωmax=eq\f(pl3,48EI)=3006×12003/（48×10000×6.67×106）=1.62mmωmax﹤〔ω〕=l/250=1200/250=4.8mm(符合要求)7.3、梁底下层木枋（80×100木枋）验算：（跨度L＝600按跨数三跨验算）a.基本数据:p＝V底枋＝3.006KNb.抗弯强度校核:Mmax＝KmPL＝0.175×3006×600=315630N.mmW=bh2/6=80×1002/6=133333mm3σ=Mmax/W=2.37N/mm2σ<[σ]＝13N／mm2(符合要求)框架梁底用80×100木枋做托梁符合要求。c.抗剪强度校核:剪力系数Kv＝0.65V＝KvP＝0.65×3006/1000＝1.95KNt＝3V/(2bh)＝3×1.95×1000/（2×80×100）＝0.37N/mm2下层木枋抗剪强度t＝0.37N/mm2<[t]＝1.40(符合要求)d.挠度校核挠度系数Kv＝1.146P=V=3006KNI=bh3/12=80×1003/12=6.67×106ωmax=eq\f(KvPL\s(3),100EI)=1.146/（100×10000×6.67×106）×3006×6003=0.11mmωmax﹤〔ω〕=l/250=600/250=2.4mm(符合要求)7.4、门架稳定性承载力验算：A1－1～A1－18轴×A1－B轴～A1－H轴、A2－3～A1－5轴×C～A3－CA2－C轴、C－2～1/A3－4轴×C～A3－CA2－C轴的200mm厚楼板底单榀门架计算单元（长为门架排架方向600mm，宽为门架宽＋最大间距＝1900mm）。门架立柱在此处受到的轴向压力有：模板及支架自重：N1=∑N1i=2.807KN底模自重N11=5×(0.018×0.6×1.9)×1.2=0.123KN底枋自重N12=〔5×(0.08×0.10×1.8×3)×1.2〕×2=0.518KN托梁自重N13=0.08×0.1×0.6×4×1.2＝0.023KN门架自重（按3榀计算）N14=0.566×4×1.2=2.04KN新浇混凝土自重：N2=24×(0.20×0.6×1.9)×1.2=6.57KN钢筋自重：N3=1.1×(0.20×0.6×1.9)×1.2=0.30KN施工荷载：N4=2.5×(0.6×1.9)×1.4=3.99KN振捣混凝土荷载：N5=2.0×(0.6×1.9)×1.4=3.19KN其中：NGK=N1+N2+N3=9.57KNNQK=N4+N5=7.18KN门架立柱在楼板底受到的轴向压力N=∑Ni=16.75KN每架一榀门架承载力降低0.9，则Nd=50.28×0.93=36.65KN（3榀）门架立柱受到的最大轴向压力N=∑Ni=16.75KN小于门架立柱设计承载力36.65KN，故单榀门架强度满足施工要求。八、高支模施工方法1、材料模板：采用1220mm×2440mm×18mm（厚）胶合板。木枋：采用80mm×100mm支撑系统：MF1219、MF1217、MF1209、MF1205等门式脚手架、对拉螺栓等。2、施工顺序放出轴线及梁位置线，定好水平控制标高↓梁板门式脚手架安装↓架设梁底木枋龙骨于门式脚手架顶托板上↓梁底模及侧模安装↓架设板底木枋龙骨于门式脚手架顶托板上↓楼板模板安装↓梁板钢筋绑扎铺设↓梁板混凝土浇筑↓混凝土保养，达到设计强度等级的100%↓拆下门式脚手架可调顶托↓拆除梁、板模板，清理模板↓拆除水平拉杆、剪刀撑及门式脚手架3、安装支撑系统1、支撑系统采用两个MF1217门架和一个MF1209门架组合而成。梁模板支撑的门架采用垂直于梁轴线的布置方式，板模板支撑时采用平行于板短向而布置，并根据梁底及板底的高度组合拼装。2、梁和楼板的脚手架跨距和间距不宜大于600mm。3、支顶安装前，应放出轴线、梁位置线以及楼面水平控制标高。安装第一层门式脚手架后，要调节可调底座来进行调平校直，然后安装上层门式脚手架。但可调底座调节螺杆伸出长度不宜超过200mm。当安装高度不足一榀门架高度时，可采用更换门架类型和可调托座进行调节。在每往上安装一榀门架时，门架两侧要安装剪刀撑，并用连接销和锁臂锁紧立杆接头。门式脚手架应垂直，上下层门式脚手架应在同一竖直中心线上。门式脚手架安装宜排列整齐，并在相互垂直的两个方向有保证其稳定的支撑系统。除门式脚手架剪刀撑必须连接固定外，还必须在门式脚手架层间连接部位设纵横φ48×3.5mm水平钢拉杆一度，在底部门架下端内外两侧设通长φ48×3.5mm扫地杆，水平加固杆应采用扣件与门架立杆扣牢。门架必须牢固地支承在混凝土地台面上，浇筑混凝土前要派专人检查支顶的稳定性。4、支撑安装完成后，应认真检查支架是否牢固，发现问题，立即整改。4、梁、板模板的安装4.1支撑体系安装：门式钢脚手架先沿主梁离柱边200mm开始排第一只架，间距600交叉摆放。边排边上斜拉杆，排至梁另一边的支承柱（或剪力墙）边时，如果离支承柱（或墙）距离大于400mm时，要在柱边（或墙）出200mm加一个门架，并要用拉杆连接在相邻的架上，扎三度固定。同时在每两个门式钢架之间增设一条DN48无缝钢管支撑在第一层枋木上（即在间距600mm中加一条钢管，形成无缝钢管间距为1600mm，门式钢架间距为600mm，并沿梁、板纵横方向设置拉结杆、斜撑、扫地杆等；纵、横拉杆沿楼层高度方向离地200mm布置第一道拉结杆，扫地杆以上每隔1800mm布置一道拉结杆，每隔在第一层架顶铺设临时托脚板后，再架设上层门架，然后加顶托，大致调平在顶托后放木枋。底层木枋沿门架方向排，顶层木枋垂直梁放置。其间距可以根据梁尺寸而定，铺梁底板，调顶托至预定高度水平（或合梁拱要求）。固定梁底板再装梁侧模板，设压脚板再定侧板支撑，当梁高小于600㎜时,用旧板加两面道斜撑，斜撑与水平面夹角均为45°。当梁高大于600㎜时，梁底放置二层互相垂直的木枋，且在梁底上200mm左右，用φ14@700螺栓对拉收紧以防浇筑砼时对梁侧压力过大而鼓出。支撑体系要求在下层楼板面上600mm的位置每排列门架用四形扣一道纵向钢管拉杆，横向每1.8m一道与纵向钢管扣紧，在顶层架顶下500mm纵横各扣一道钢管拉杆，纵横钢管交接处用钢管扣扣住。在第一层门架横杆中间处用一道通长钢管与门架相扣，这样整个支撑高度有三道水平拉杆通长顶住。支撑体系安装前，应放出轴线，梁位置线以及楼面水平控制标高；安装第一组支顶后，要进行调平校直，然后再继续安装其余支顶。竖杆应垂直。同一行、列竖杆中心线应在同一轴线上；整个支撑系统安装应整齐划一。支撑系统安装完成后，应认真检查支架是否牢固，发现问题，立即整改。4.2梁模板的安装先在柱上弹出轴线、梁位置线和水平控制标高线，按设计标高调整门式脚手架可调顶托的标高，将其调至预定的高度，然后在可调顶托的托板上安放80mm×100mm木枋。固定木枋后在其上安装梁底龙骨，龙骨采用80mm×100mm木枋，间距为300mm。龙骨安装完成后，用胶合板安装梁底模板，并拉线找平。当梁跨度大于或等于当梁高超过750mm或梁宽超过350mm时，侧模宜增加φ14穿梁螺栓。4.3板模板的安装(3个MF1217门架)通线调整门式脚手架可调顶托的标高，将其调到预定的高度，在可调顶托托板上架设80mm×100mm木枋（大龙骨），大龙骨固定后架设小龙骨（80mm×100mm木枋），小龙骨间距为4.3.1支顶、梁板模板的拆除拆除模板和支顶时，先将门式脚手架可调顶托松下，用钢钎撬动模板，使模板卸下，取下模板和木枋，然后拆除水平拉杆、剪刀撑及门式脚手架。模板拆除后，要清理模板面，涂刷脱模剂。4.3.2技术安全措施1、门式脚手架搭设前，应按《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ128—2000）、（J43—2000）和施工组织设计的要求向搭设和使用人员做技术和安全作业要求的交底。2、对门架、配件、加固件应进行检查验收，严禁使用不合格的门架、配件。3、搭设在混凝土地坪上的脚手架立杆底座下应铺设垫板或垫块。4、不配套的门架与配件不得混合使用于同一脚手架。5、门架安装应自一端向另一端延伸，自下而上按步架设，并逐层改变搭设方向，不得相对进行，以免结合处错位，难于连接。6、水平加固杆、剪刀撑安装应符合构造要求，并与门架的搭设同步进行。7、水平加固杆应设于门架立杆内侧，剪刀撑应设于门架立杆外侧并连牢。8、可调底座、顶托处应采取措施防止被砂浆、水泥浆等污物填塞螺纹。9、模板支撑和门架搭设完毕后应进行检查验收，合格后方准使用。10、泵送混凝土时，应随浇、随捣、随平整，混凝土不得堆积在泵送管路出口处。11、应避免装卸物料对模板支撑或脚手架产生偏心、振动和冲击。12、交叉支撑、水平加固杆、剪刀撑不得随意拆卸，因施工需要临时局部拆卸时，施工完毕后应立即恢复。13、门架经单位工程负责人检查验证并确认不再需要时，方可拆除。14、拆除时应采用先搭后拆、后搭先拆的施工顺序。15、拆除模板支撑及满堂脚手架时应采用可靠安全措施，严禁高空抛掷。4.4、支模监测项目部准备在现场采用水平仪及经纬仪进行施工过程自我监测。1、监测项目：支架沉降、位移和变形，以及支承地面稳定性沉降观测。2、测点布设：在1/2跨位置，每个监测剖面布设二个支顶水平位移监测点、三个支顶沉降观测点及支承地面稳定性沉降观测点。（详见附图）3、监测频率：模板的沉降测量由专人专职负责。在开始浇筑前测量一次，记录此值并以此值为初始值；在浇筑时，每隔30min测量一次，并与初始值相对比，得出沉降、位移量；浇筑完成之后至高支模层的混凝土强度达到80％这段时间，每隔半天测量一次。4、变形监测预警值：800×1200梁、400×900梁、450×1100梁、150厚楼板、600×800梁、350×600梁以下的立柱支架垂直位移预警值取10mm，梁的立杆支架水平位移预警值取8mm。5、注意事项：对焊接钢筋、线锤、标示角钢等应做好保护，并挂好警示牌，防止人为破坏。当沉降量超出预警值时，立即通知作业人员进行疏散，并通知相关部门人员来处理。九、高支模的施工管理1、成立以项目经理为中心的领导班子，对本工程存在的实际问题做了充分的分析后，决定采用满堂红门式脚手架方式建立高支模系统。2、施工现场安全责任人负责施工全过程的安全工作，应在高支模搭设、拆除和混凝土浇筑前向作业人员进行安全技术交底。3、支模完毕，经施工主管组织有关人员验收合格后，方能进行钢筋安装。4、高支模施工现场作业人员不得从支撑系统上爬下，应从外排栅进入工作面。5、支模搭设、拆除和砼浇筑期间，无关人员不得进入支模底下，并由安全员在现场监护。6、混凝土浇筑时，安全员专职观察模板及支撑系统的变化情况，发现异常应立即暂停施工，迅速疏散人员，待排除险情并经施工现场负责人检查同意后方可复工。十、质量安全保证措施：8.1、建立质量、安全生产领导小组机构。组长：组长：刘环荣关永祥副组长：黄楚文副组长：黄楚文副组长：廖劲涛组员：郑晓钦关建荣组员：组员：郑晓钦关建荣组员：蔡发组员：郑镇成组员：朱剑8.2、高支模施工的洞口临边如果无排栅的须设置安全护栏，高度不少于1.2m，护栏内满铺密目安全网。8.3、加强对现场工人的安全教育，工人进场施工前，质安员必须进行有针对性、有重点的生产安全交底。门式钢脚手架支顶搭设人员必须是经过按现行国家标准考核合格持证上岗的专业架子工。8.4、进入施工现场，必须配戴安全帽，工地现场任何人不能穿拖鞋或高跟鞋。8.5、使用电动机械必须接零接地，并实行一箱一机一闸一防漏电开关。8.6、施工现场严禁吸烟，严禁酒后上班，经医生检查不适宜高处作业的人员，不得进行高处作业。8.7、水平杆、剪刀撑与立杆确保有足够的连接刚度。严禁不同直径钢管混合使用。8.8、钢管立柱点应在同一直线上，立柱垂直度应符合规范要求，严禁使用有质量毛病的钢管。8.9、水平杆的接头均应错开在不同的位置中设置，确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45～60N.m。8.10、柱边立杆与柱距离不大于250mm，施工过程模板没有固定前，不得进行下道工序施工，禁止利用拉杆、支撑攀爬上下，必须设置专用施工楼梯上下。8.11、拆除模板，周围应设围栏或警戒标志，并设专人看管，禁止无关人员入内。拆除应按顺序以先装后拆，后装先拆原则，从一端向另一端，逐层向下拆除，禁止上下同时作业。8.12、水平杆、剪刀撑，应与门式钢脚手架同步拆除，不得提前拆除。8.13、拆下的模板、枋木、钢管、扣件、等材料，应向下传递或用绳吊下，禁止往下投扔。8.14、拆除工作当日完工后，应仔细检查岗位周围情况，如发现留有隐患的部位，应及时进行修复或继续完成至一个程序，一个部位的结束，方可撤离岗位。8.15、输送至地面的所有模板、枋木、扣件、门式钢脚手架、钢管等物体，应按类堆放整理。8.16、操作木工机械不准戴手套，以防将手套卷进机械造成事故。8.17、临边支架外侧应有防护措施，以防坠物伤人。8.18、高支模搭设，拆除和混凝土浇筑期间无关人员不得进入高支模底下。8.19、严禁堆放碎板、纸碎、水泥袋等杂物。8.20、严禁在作业面上吸烟、乱丢火种。在各层楼面设置灭火器材。8.21、需要进行电焊施工作业，必须有专人监护跟焊，对焊接的火花必须用铁皮封挡，严禁焊花掉落。动火作业前，必须进行安全检查并用水淋湿所施工作业的范围。8.22、施工现场临时使用的电线、电闸不得挂在支顶上，如确实施工需要架设的电线，必须用有效的绝缘器材进行安装。电器设备，必须有防雨、防漏电措施。施工现场使用照明灯具要遵守有关安全规定2、雨季施工措施①做好汛前和雨季来临前的检查工作，及时认真整改存在隐患，做到防患于未然。汛期和雨季来临期间要组织昼夜值班，做好记录，密切注意天气预报和暴雨警报。安排好应急疏散通道及安全集结中心。②雨季来临之前，加固临时设施，大标志牌，临时围墙等处设警告牌；疏通好施工场地内的下水管道和雨水井，保证排水畅通，保证场地雨后不陷、不滑、不泥泞、不存水。③雨天作业必须设专人看护，存在险情的地方未采取可靠的安全措施之前禁止作业施工。④检查机械防雷接地装置是否良好，各类机械设备的电气开关应做好防雨准备。大风雷雨天气应切断电源，以免引起火灾或触电伤亡事故。风雨过后，要对现场的临时设施、用电线路等进行全面的检查，当确认安全无误后方可继续施工。⑤各区高支模，必须设置避雷装置，且其周围有排水设施。⑥机电设施要经常检查接零、接地保护，所有机械棚要搭设严密，防止漏雨，并随时检查漏电装置功能是否灵敏有效。⑦脚手架底部地基要做好排水。⑧钢筋要用枕木或木方、地垄等架高，防止沾泥、生锈。⑨浇筑混凝土前，要随时掌握天气预报，尽量避免在雨天进行。现场足够的覆盖材料，要保证新浇筑的混凝土不被雨水冲刷，已喷脱模剂的模板不被雨水冲掉。3、防台风措施（1）台风季节应特别提高警惕，随时做好防台风袭击的准备。设专人关注天气预报，做好记录，并与市气象台保持联系，如遇天气变化及时报告，以便采取有效措施。（2）成立台风期间抢险救灾小组，密切注意现场动态，遇有紧急情况，立刻投入现场进行抢救，使损失降到最低。（3）遇6级以上大风时，应暂停室外的高空作业，雨后应先清扫施工现场，支撑不滑时再进行工作。（4）对施工现场应进行全面详细检查，如有拉结不牢、排水不畅、漏雨、沉陷、变形等情况，应采取措施进行处理，问题严重的必须停止使用。风雨过后，应随时检查，发现问题，重点抢修。（5）台风到来之前，应对现场的机械、脚手架、及未装好的钢筋、模板等进行临时加固，堆放在楼面、屋面的小型机具、零星材料要堆放加固好，不能固定的东西要及时搬到建筑物内。（6）在台风来之前要立即对模板、钢筋特别是脚手架、电源线路进行仔细检查，发现问题要及时处理，经现场负责人同意方可复工。（7）在台风来之前抗风及抗雨领导小组应组织抢险队集结待命，统一指挥，随时准备排除危险隐患。安排好应急疏散通道及安全集结中心。（9）科学、合理安排台风期间施工，使工程不会因此而处于停工状态。提前安排好各分部分项工程的施工，做到有备无患。台风过后，全体动员进行抢险救灾，全面检查已施工工程的质量状况，以最快的速度恢复生产，使工期损失降到最低。4、炎热天气施工措施（1）炎热天气要做好防暑降温工作。（2）工地设茶水供应站，保证施工操作人员的水分补充；饮食要卫生、饭菜要可口，确保职工健康。（3）高温时期施工，应避开日照高温时间浇灌砼，必须连续施工时，对模板、输送泵采取浇水、覆盖等降温措施。（4）要混凝土商考虑到天气炎热的情况对混凝土的影响，考虑增加缓凝剂延缓砼的凝固，降低坍度落损失等。（5）高温时期混凝土出槽温度控制不得高于28℃（6）指派专人负责做好砼的养护工作，采用浇水蓄水养护，使砼表面经常处于湿润状态，防止发生龟裂现象。5、安全应急救援预案5.1、当事故发生后，现场有关人员应立即报告现场负责人及事故应急救援组组长，由应急救援组长指挥对伤员立即组织抢救，采取有效措施防止事故扩大和保护现场。按照有关规定，及时报告企业安全管理部门和本企业安全生产负责人，及请求救援。5.2、发生高处坠落事故应急救援当发生高处坠落事故后，抢救的重点放在对休克、骨折和出血上进行处理。(1)发生高处坠落事故，应马上组织抢救伤者，首先观察伤者的受伤情况、部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20度左右，尽快送医院进行抢救治疗。(2)出现颅脑损伤，必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸入，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。(3)发现脊椎受伤者，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后。搬运时，将伤者平卧放在帆布担n架或硬板上，以免受伤的脊椎移位、断裂造成截瘫，招致死亡。抢救脊椎受伤者，搬运过程，严禁只抬伤者的两肩与两腿或单肩背运。(4)发现伤者手足骨折，不要盲目搬动伤者。应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固定，使断端不再移位或剌伤肌肉，神经或血管。固定方法：以固定骨折处上下关节为原则，可就地取材，用木板、竹头等，在无材料的情况下，上肢可固定在身侧，下肢与腱侧下肢缚在一起。(5)遇有创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头低脚高的卧位，并注意保暖。正确的现场止血处理措施。①一般伤口小的止血法：先用生理盐水(0.9%NaCl溶液)冲洗伤口，涂上红汞水，然后盖上消毒纱布，用绷带；较紧地包扎。②加压包扎止血法：用纱布、棉花等作成软垫，放在伤口上再加包扎，来增强压力而达到止血。③止血带止血法：选择弹性好的橡皮管、橡皮带或三角巾、毛巾、带状布条等，上肢出血结扎在上臂上1/2处(靠近心脏位置)，下肢出血结扎在大腿上1/3处。结扎时，在止血带与皮肤之间垫上消毒纱布棉垫。每隔25~40分钟放松一次，每次放松0.5～1分钟。(6)动用最快的交通工具或其他措施，及时把伤者送往邻近医院抢救，运送途中应尽量减少颠簸。同时，密切注意伤者的呼吸、脉搏、血压及伤口的情况。5.3、发生支模坍塌应急救援(1)施工项目在班组作业前必须要结合工作环境进行有针对性的安全技术交底。并保持出入口畅通。(2)在施工危险区域悬挂对口警示标志，设专人监护。按规定设防护措施。保持出入口畅通，有计划清理拆除下来的材料，严禁阻塞通道。(3)当支模在拆除过程中发生大面积倒塌、坍塌，不要慌张，保持镇静，注意事态的发展情况、方向及受影响的位置，有序指挥员工疏散。(4)在坍塌过程中不要盲目抢险，有危及用电安全的，应立刻切断电源，确认未有继续坍塌危险的情况下，组织抢救人员，采取有效措施进行抢救工作，首先抢救受伤人员，再抢救集体财产。(5)现场急救处理：①尽快解除重物压迫，减少挤压综合症的发生。②伤肢制动，可用夹板等简单托持伤肢。③伤肢降温(避免冻伤)，尽量避免局部热缺血。④伤肢不应抬高、按摩或热敷。⑤如果挤压部位有开放创伤及活动出血者，应止血，但避免加压，除有大血管断裂外不用止血带。⑥迅速转往医院。(6)立刻设危险区域，并设警示标志，设专人监护，保护事故现场。(7)按规定上报有关主管部门请求救援。5.4、触电事故救援①、当事故发生后现场有关人员首先要尽快使触电者脱离电源A、脱离电源的基本方法有：（a）、将出事附近电源开关刀拉掉、或将电源插头拔掉，以切断电源。（b）、用干燥的绝缘木棒、竹竿、布带等物将电源线从触电者身上拨离或者将触电者拨离电源。（c）、必要时可用绝缘工具（如带有绝缘柄的电工钳、木柄斧头以及锄头）切断电源线。（d）、救护人可戴上手套或在手上包缠干燥的衣服、围巾、帽子等绝缘物品拖拽触电者，使之脱离电源。（e）、如果触电者由于痉挛手指紧握导线或导线缠绕在身上，救护人可先用干燥的木板塞进触电者身下使其与地绝缘来隔断入地电流，尽快采取其它办法把电源切断。（f）、如果触电者触及断落在地上的带电高压导线，且尚未确证线路无电之前，救护人员不可进入断线落地点8～10米的范围内，以防止跨步电压触电。触电者脱离带电导线后应迅速将其带至8～10米以外立即开始触电急救。只有在确证线路已经无电，才可在触电者离开触电导线后就地急救。B、在使触电者脱离电源时应注意的事项：（a）、未采取绝缘措施前，救护人不得直接触及触电者的皮肤和潮湿的衣服。（b）、严禁救护人直接用手推、拉和触摸触电者；救护人不得采用金属或其它绝缘性能差的物体（如潮湿木棒、布带等）作为救护工具。（c）、在拉拽触电者脱离电源的过程中，救护人宜用单手操作，这样对救护人比较安全。（d）、当触电者位于高位时，应采取措施预防触电者在脱离电源后坠地摔伤或摔死（电击二次伤害）。（e）、夜间发生触电事故时，应考虑切断电源后的临时照明问题，以利救护。②、触电者未失去知觉的救护措施：应让触电者在比较干燥、通风暖和的地方静卧休息，并派人严密观察，同时请医生前来或送往医院诊治。③、触电者已失去知觉但尚有心跳和呼吸的抢救措施：应使其舒适地平卧着，解开衣服以利呼吸，四周不要围人，保持空气流通，冷天应注意保暖，同时立即请医生前来或送往医院诊治。若发现触电者呼吸困难或心跳失常，应立即施行人工呼吸或胸外心脏挤压。④、对“假死”者的急救措施：当判定触电者呼吸和心跳停止时，应立即按心肺复苏法就地抢救。方法如下：A、通畅气道。第一，清除口中异物。使触电者仰面躺在平硬的地方，迅速解开其领扣、围巾、紧身衣和裤带。如发现触电者口内有食物、假牙、痰血块等异物，立即把病人的头侧向一边，迅速用一只手指或两只手指交叉从口角处插入，从口中取出异物，操作中要注意防止将异物推到咽喉深入。第二，采用仰头抬颊法畅通气道。操作时，救护人用一只手放在触电者前额，另一只手的手指将其颏颌骨向上抬起，两手协同将头部推向后仰，舌根自然随之抬起、气道即可畅通。为使触电者头部后仰，可于其颈部下方垫适量厚度的物品，但严禁用枕头或其他物品垫在触电者头下。B、口对口（鼻）人工呼吸。使病人仰卧，松解衣扣和腰带，清除伤者口腔内痰液、呕吐物、血块、泥土等，保持呼吸道通畅。救护人员一手将伤者下颌托起，使其头尽量后仰，另一只手捏住伤者的鼻孔，深吸一口气，对住伤者的口用力吹气，然后立即离开伤者口，同时松开捏鼻孔的手。吹气力量要适中，次数以每分钟16—18次为宜。C、胸外心脏按压。将伤者仰卧在地上或硬板床上，救护人员跪或站于伤者一侧，面对伤者，将右手掌置于伤者胸骨下段，左手置于右手之上，以上身的重量用力把胸骨下段向后压向脊柱，以能使胸骨向下移动三四厘米即可，随后将手腕放松，每分钟挤压60—80次。在进行胸外心脏按压时，宜将伤者头放低以利静脉血回流。若伤者同时拌有呼吸停止，在进行胸外心脏按压时，还应进行人工呼吸。一般做四次胸外心脏按压，做一次人工呼吸。5.5、火灾事故的预防及其应急措施（1）、注意事项①、施工现场防火工作认真贯彻“预防为主、消防结合”的方针，立足于自防自救，实行“谁主管、谁负责”的原则。②、对职工进行经常的防火宣传教育，普及消防知识，增强消防观念，使员工自觉遵守各项防火规章制度。③、施工过程需要动火作业，必须办理动火审批手续，落实动火作业“八不、四要、一清”的防火措施，才可动火。④、现场存放易燃、易爆化学危险物品，不论数量多少，必须经公司主管部门审批同意后，才可存放，严格控制存放数量，并落实防火措施。⑤、按规定配备消防器材、设立临时消防供水系统，做到与施工同步进行。临时消防供水系统高压水泵设专线供电、供水管直径不少于65mm；每层设直径为50mm的消防结口，配备一条长度为20m的消防水带。⑥、电线架设、电器设备的安装要符合技术规程的要求，并由持有电工证的电工架设安装，严禁乱拉乱接电线。⑦、易燃杂物要及时清理，不宜堆放在施工现场和宿舍附近，消防通道要保持畅通无阻。⑧、火灾事故扑灭后，要保护好事故现场，及时消除对周边环境的影响。由主管部门或消防部门对事故现场进行调查、鉴定、确定起火原因。（2）、演练要求：为了使应急预案在实践中得到正确运用，各单位应安排时间按照应急预案计划要求进行演练。实地演练的次数应根据单位的具体情况和生产任务而定。一般要求每年应不少于一次，演练的时间可根据季节变化或节假日前等情况来确定，通常可安排在冬、夏季到来之前。①、演练形式a.模拟操场训练：按接警、出动、分工配合以及临时处理等综合动作演练，检验是否符合应急方案的要求。b.模拟实战训练，即按接警出动到现场按照实距要求出水、泡沫、1211灭火，同时进行抢救和疏散物资的训练。c.演练的范围可分整个单位综合性演练、或分部位、分段（片）开展演练。②、演练注意事项a.演练前必须做到有计划，有步骤，有组织，做到参演人员明确演练任务、方法和要求。b.要选择适当时间，尽量不要影响施工现场的正常工作和生产秩序。c.要点火演练的，必须采取完善的安全措施。5.6、除以上所述安全应急救援措施外，如有不详尽之处，还应参照项目部的专项安全事故应急救援预案执行。6、防台风应急措施（1）台风季节应特别提高警惕，随时做好防台风袭击的准备。设专人关注天气预报，做好记录，并与市气象台保持联系，如遇天气变化及时报告，以便采取有效措施。（2）成立台风期间抢险救灾小组，密切注意现场动态，遇有紧急情况，立刻投入现场进行抢救，使损失降到最