机电一体化机械手设计说明书

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I机电工程学院课程设计说明书（2014/2015学年第一学期）课程名称：机电一体化课程设计题 目：工业机械手设计专业班级：11级机电七班学生：王岩学 号：110200719指导教师：喜敬设计周数：二周设计成绩：2014年12月30日. .r. .-目录第一章工业机械手综述11.1工业机械手的发展概况11.2工业机械手的应用11.3工业机械手的组成及原理2第二章伸缩臂的设计方案32.1设计方案论证以及确定32.1.1设计参数及要求32.1.2设计方案的比较论证32.2机械手伸缩臂总体结构设计方案32.3执行装置的设计方案32.3.1滚珠丝杠的选择3减速齿轮的有关计算10电动机的选择15第三章PLC控制系统设计173.1PLC的构成及工作原理173.2选择PLC183.3PLC外部I/O分配图183.4软件设计193.5硬件设计25总结25. z.-参考文献26. z.-第一章工业机械手综述1.1工业机械手的发展概况工业机械手在先进制造技术领域中扮演着极其重要的角色，是近几十年发展起来的一种高科技自动化生产设备，是一种能自动化定位控制并可重新编程序以变动的多功能机器，它有多个自由度，可用来搬运物体以完成在各个不同环境中工作。工业机械手即工业机器人是集机械、电子、控制、计算机、传感器、人工智能等多学科先进技术于一体的现代化制造业重要的自动化装备。机械手技术涉及到力学、机械学、电气液压技术、自动控制技术、传感器技术和计算机技术等科学领域，是一门跨学科综合技术。1.2工业机械手的应用机械手是工业自动控制领域中经常遇到的一种控制对象。机械手可以完成许多工作，如搬物、装配、切割、喷染等等，应用非常广泛。在现代工业中，生产过程中的自动化已成为突出的主题。各行各业的自动化水平越来越高，现代化加工车间，常配有机械手，以提高生产效率，完成工人难以完成的或者危险的工作。目前在我国机械手常用于完成的工作有：注塑工业中从模具中快速抓取制品并将制品传送到下一个生产工序；机械手加工行业中用于取料、送料；浇铸行业中用于提取高温熔液等等。广泛采用工业机械手，不仅可提高产品的质量与产量，而且对保障人身安全，改善劳动环境，减轻劳动强度，提高劳动生产率，节约原材料消耗以及降低生产成本，有着十分重要的意义。同计算机、网络技术一样，工业机械手的广泛应用正在日益改善着人类的生. z.-产和生活方式。1.3工业机械手的组成及原理工业机械手一般应由机械系统、驱动系统、控制系统、检测系统和人工智能系统等组成。机械系统是完成抓取工件实现所需运动的执行机构；驱动系统的作用是向执行机构提供动力，执行元件驱动源的不同，驱动系统的传动方式有液动式、气动式、电动式和机械式四种，采用液压机构驱动机械手,结构简单、尺寸紧凑、重量轻、控制方便；控制系统是工业机械手的指挥系统，它控制工业机器人按规定的程序运动；检测传感系统主要检测工业机械手执行系统的运动位置、状态，并反馈给控制系统进而及时比较调整。本次设计的工业机械手属于圆柱坐标式的液压驱动机械手，具有手臂升降、伸缩、回转等三个自由度。因此相应地有手臂伸缩机构、手臂升降机构、手臂回转机构等组成。每一部分均用液压缸驱动与控制。下图为本次设计的机械手总平面图：图1-1机械手总平面图1底座、2立柱、3液压缸、4伸缩臂、5升降臂、6机械手机械手的工作原理：机械手主要由执行机构、驱动系统、控制系统以及位置检测装置等所组成。在PLC程序控制的条件下，采用液压传动方式，来实现执行机构的相应部位发生规定要求的，有顺序，有运动轨迹，有一定速度和时间的动作。同时按其控制系统的信息对执行机构发出指令，必要时可对机械手的动作进行监视，当动作有错误或发生故障时即发出报警信号。位置检测装置随时将执行机构的实际位置反馈给控制系统，并与设定的位置进行比较，然后通过控制系统进行调整，从而使执行机构以一定的精度达到设定位置。下图为机械手的系统工作原理框图：图1-2机械手的系统工作原理框图. z.-第二章伸缩臂的设计方案2.1设计方案论证以及确定设计参数及要求1、伸缩长度：300mm；2、单方向伸缩时间：1.5～2.5s；3、定位误差：要有定位措施，定位误差小于2mm；4、前端安装机械手，伸缩终点无刚性冲击。2.1.2设计方案的比较论证根据设计参数及要求，选择齿轮、滚珠丝杠来实现工业机械手伸缩臂的伸缩运动，结构简单，易于控制，更经济实用。2.2机械手伸缩臂总体结构设计方案经过本人的反复思考及论证，先做出运动简图。现如下图2-1所示，该机构中支座安装在机器人床身上，用于安装滚珠丝杠和伸缩杆等零件。由步进电动机（1）驱动，带动一级齿轮减速器（2）。通过减速器输出轴与丝杠（3）相连，以电机为动力驱动滚珠丝杠转动，通过丝母的直线运动，推动导向杆运动，利用电机正反转动实现伸缩换向。法兰用于安装机械手，构成如图所示的结构：图2-1步进电机伸缩机构示意图2.3执行装置的设计方案2.3.1滚珠丝杠的选择. z.-2.3.1.1滚珠丝杠副的选择：（1）由题可知：伸缩长度S为300毫米，伸缩时间t为2秒，所以速度Vs300mm150mm0.15ms,初选螺距P=10mm（2.1）则：t2ssnV15060r900r）mP10minmin（2.2（2）计算载荷：FCFKKKF（K为载荷系数，KH为硬度系数，K为精度系数）CFHAmFA由题中条件，取K1.25，取K1.06取D级精度7，取K1.18FHA丝杠的最大工作载荷Fm:导向杆所受摩擦力即丝杠最大工作载荷:Ｆma*=F=0.15400=120N （2.3）则：F1.21.01.11202112NC（3）计算额定动载荷Ca'的值：C'F3nL'mhaC1.67104（2.4）C'211239601500020064N所以a1.67104（4）根据选择滚珠丝杠副：按滚珠丝杠副的额定动载荷 C'a等于或稍大于C'a的原则，选用汉江机床厂 FC1型滚珠丝杠9：表2-1汉江机床厂FC1型滚珠丝杠丝 丝杠尺寸/mm 螺 滚珠直 额定载荷. z.-杠中大径导旋径螺母安装尺寸/mm动载静载代径程角米制号ddp/mmDDDBEMLQhC/NC/N21212aoa4006-4039.58211'3.9695011875156448M9159213796982536FC1-5006-3，C21379NFC1-52008-2.5C22556Naa考虑各种因素选用FC1-5006-3。由表2-9得丝杠副数据：公称直径D50mm导程p=8mm螺旋角211'0滚珠直径d3.969mm0按表2-1中尺寸计算：滚道半径R0.52d0.523.969mm2.064mm（2.5）0d3.969e0.07R00.072.064mm5.6102mm偏心距22（2.6）丝杠径dD2e2R(5025.610222.064)mm45.76mm（2.7）10（5）稳定性验算由于一端轴向固定的长丝杠在工作时可能发生失稳，所以在设计时应验算其安全系数S，其值应大于丝杠副传动结构允许安全系数[S]（见表2-10）。丝杠不会发生失稳的最大载荷,称为临界载荷Fcr（N）按下式计算：F2EIacr(l)210（2.8）式中E为丝杠材料的弹性模量，对于钢，E=206Mpa;l为丝杠工作长度（m）L=450mm；为丝杠危险截面的惯性矩m4；u为长度系数，见表2-10。. z.-依题意：43.1447m4d10.04576m2.15106464（2.9）取u2则3，3.1422061092.151074.85106Ncr20.4523（2.10）安全系数SF4.85106。查表2-10，[S]=3～4，S>[S]，丝杠是安全的，crm不会失稳。（6）刚度验算:滚珠丝杠在工作负载F（N）和转矩T（N·m）共同作用下引起每个导程的变形量:LpFp2T2GJ11（2.11）0EAcAd2其中A——丝杠截面积4m2Jd4J——丝杠极惯性矩m4C32CG——丝杠的切变模量，对于钢G83.3MPaTFDT——转矩0tgm2式中：ρ为摩擦角，其正切函数值为摩擦系数，Fm为工作载荷，取摩擦系数tg0.0025，则ρ=8′40″则T=430502103tg2011'8'40"0.43Nm（ 2.12）按最不利情况取（其中F=Fm）2.23102N•m （2.13）. z.-则:丝杠在工作长度上的弹性变形引起的导程误差为：LLL0.452.231022.14）P081031.25um（通常要求丝杠的导程误差L应小于其传动精度（0.03mm）的1/2，即L110.03mm0.015mm15um）22（2.15该丝杠的L满足上式，所以其刚度可满足要求。（7）效率验算：滚珠丝杠副的传动效率 12为tgtg(2011')0.930'8'40"2.16）tgtg211（要求在90%～95%之间，所以该丝杠副合格。经上述计算：FC1-5006-3各项性能均符合题目要求，可选用。2.3.1.2滚珠丝杠螺距的选择：P=8mm2.3.1.3滚珠丝杠的有效长度：根据结构的设计确定，要保证有300mm的伸缩长度，先对丝杠螺母进行选择。丝杠螺母选用外循环螺旋槽式：滚珠螺母可得到其结构尺寸总长为L=61mm。根据其传动的特点，要保证螺母不脱离滚珠丝杠，又要有300mm移动距离，则丝杠的有效传动长度为L=430mm。2.3.1.4滚珠丝杠的安装结构：采用双推简支式安装，一端安装支推轴承与深沟球轴承的组合，另一端安装深沟球. z.-轴承，其轴向刚度较低，双推端可预拉伸安装，预紧力小，轴承寿命较高，适用于中速传动精度较高的长丝杠传动系统。由此可知：丝杠转速：nL300rs18.75rs1125r2.17）Pn=L/2所以2P16min（2.3.1.5丝杠安装轴承的选择由于滚珠丝杠副的支承形式采用的是一端固定一端游动（F-S），而又避免丝杠受压，所以丝杠的固定端（承重端）为左端，右端为游动端。因此为了满足使用要求，左端的轴承选取双向推力球轴承与深沟球轴承的组合形式。推力轴承的特点是只能承受单向轴向载荷。为了限制左端的径向位移，同时又要限制向右的轴向位移，故选用角接触球轴承。此类轴承的特点是能同时承受径向轴向联合载荷。1)双向推力球轴承的选择2)初步选定为51000型代号为51306d=30mmD=60mmT=21mmCa36.2KN3)校核基本额定载荷通过所要求轴承寿命（等于丝杠的寿命）算基本额定载荷在实际工程计算中，轴承寿命常用小时表示L108C13（2.18）h60nPC60nLP6014201500010003h3108=2338N（2.19）108其中，C——基本额定动载荷（N）P——当量动载荷（N）——寿命指数 球轴承3. z.-n——轴承的转速（r/min）在使用寿命为15000小时的要求下，双向推力球轴承应承受的基本额定动载荷为2338N。初步选用的轴承的额定载荷Ca=27KN，即Ca＞C所以满足使用要求。此类单向推力球轴承的数据如下表14:表2-2球轴承4)深沟球轴基本尺寸安装尺寸基本额定载荷极限转速重量轴承代号承的dDTdDrCC脂油W51000型选择aaaxaoaminma*ma*≈选用的mmmmKNr/minkg——轴承型30602057530.636.266.8320045000.1451306号为6007c（15）,具体数据见下表15:表2-3深沟球轴承基本尺寸安装尺寸基本额定载极限转速重量轴承代号荷dDBAdDrCC脂油W70000Csaasror≈型mmMmKNr/minkg——457516165169125.820.57500100000.287009C5)深沟球轴承的选择：下端的轴承只起游动和限制径向位移的作用，所以采用深沟球轴承。选择60000型，具体数据见下表16:表2-4球轴承数据. z.-基本尺寸安装尺寸基本额定载荷极限转速重量轴承代号dDBdDrCC脂油W60000型aaasrorminma*ma*≈mmmmKNr/minkg——3042732.439.60.34.003.1512000160000.026618062.3.2减速齿轮的有关计算2.3.2.1选定齿轮类型、精度等级、材料及齿数：4000r/min（1）确定传动比 i=1125r/min=1.25 故此次设计采用一级减速（2）按照工作要求，此次设计齿轮传动采用直齿圆柱齿轮开式传动。轮齿的主要失效形式为齿面磨损，故此次设计采用硬齿面。（3）选择齿轮材料及确定许用应力：由表10-1选小齿轮材料为40MnB（调质）、硬度260HBS；大齿轮材料35SiMn（调质）、硬度230HB，制造精度系数为8级。（4）估计丝杆功率:摩擦功率 P摩=QV/60000f式中：Q—摩擦力（N），Q=Fma*=120N；150mm/s*60V—直线传动中的速度（m/min）；V= 1000 =9m/min； （2.20）f—直线传动机械效率f=螺母*导向杆=92%*75%=69%;. z.-120N*9m/min故P摩= 60000*69% =0.028KW （2.21）参考卧式车床Pf=（0.03~0.04）Pi，故取P摩=0.04P快 故P快=0.028KW/0.04=0.7KWP丝杆=P快*齿轮=0.7KW*0.95=0.67KW(5)选小齿轮齿数z20,大齿轮齿数ziz1.252025。1212.3.2.2按齿面接触强度设计由设计计算公式（10-9a）进行计算，即d2.323kT•i1Z2t1Ed1tiH18（2.22）确定公式的各计算值（1）试选载荷系数Kt1.3（2）计算小齿轮传递的转矩P丝杆T 95.5105n丝杆=95.51050.67/1125=5.687103N·mm1（3）由表10-7选取齿宽系数d0.5（4）由表10-6查得材料的弹性模量ZE 189.8MPa12（5）由图10-21d按齿面硬度查得小齿轮的接触疲劳HLim1625MPa大齿轮的接触疲劳强度极限HLim2580MPa；（6）由式10-13计算应力循环次数：N60njL6040008.64109191283001511hN8.641094.8109（2.2423.6（7）由图10-19查得接触疲劳寿命系数K0.88;K0.90HN1HN2.z.

2.23））-（8）计算接触疲劳许用应力取失效概率为1%，安全系数S=1，由式（10-12）得KHLim10.88625MPa20H1SK0.901580MPa522MPaHN2HLimH2S（2.25）1）计算：计算小齿轮分度圆直径d，代入中较小的值1tH49.13mm（2.26）2）计算圆周速度vn49.1321125vm2.89m1t11000601000（2.27）603）计算齿宽b：b•d0.549.13224.57mm（2.28）d1t4）计算齿宽与齿高之比b/h模数md/z49.132/202.46mm（2.29）t1t1齿高h=2.25×2.46mm=5.53mmb/h=49.132/5.53=8.89（2.30）5）计算载荷系数根据v2.89ms，8级精度，由图10-8查得动载系数K1.11V直齿轮，假设KF/b100N/mm。由表10-3查得KK1.2；AtHF由表10-3查得使用系数K1；A由表10-4查得:K0.860.18(10.62)20.23103b21（2.31）Hdd. z.-将数据代入K0.860.18(10.612)120.2310334.871.416（2.32）H由b/h=34.87/3.92=8.89K1.416H查图10-13得KF1.35；故载荷系数:KKKKK11.111.21.41241.931（2.33）AVHH6）按实际载荷系数校正所算得的分度圆直径，由（10-10a）得dd3KK49.13231.9311.3mm56.06mm22（2.34）11tt7)计算模数mmdz56.06202.82mm取标准模数m=4（2.35）112.3.2.3校核齿根弯曲疲劳强度:KFYYtFa23由式10-4得校核式为：FbmFF2T25.6871031186.5N1）计算圆周力：tz3..620（2.36）22）齿形系数及应力校正系数：由表10-5得：3）齿形系数YFa12.55,YFa22.324）应力校正系数YSa11.61,YSa21.70K5）计算弯曲疲劳许用应力FNFE（2.37）FS（1）弯曲疲劳安全系数S=1.4（2）由图10-20c按齿面硬度查得小齿轮的弯曲疲劳强度极限480MPa；FE1大齿轮的弯曲疲劳强度极限360MPa；FE2. z.-（3）由图10-18查得弯曲疲劳寿命系数K0.78;K0.84；则：FN1FN2K0.78480FN1FE1267.43MPaF1S1.4K0.84360FN2FE2216MPa（2.38）F2S1.46）校核计算:（1）由前知载荷系数K1K1.11K1.2K1.35AVFF则：KKKKK10.861.21.351.393（2.39）AVFF（2）校核：满足要求。则：zd156.0614.0217（2.40）1m4取z1所以ziz1.251721.25取z25（2.41）2122.3.2.4几何尺寸计算1）分度圆直径：dmz41768mm,dmz425100mm（2.42）11222）中心距：ad12d2 68210084mm（2.43）3）齿轮宽度：bd•d0.56832mm（2.44）1取B30mmB35mm214）齿顶圆直径：d2h*476mm（2.45）za1m172a11. z.-d2h*4108mm（2.46）za2m252a225）齿根圆直径：d**z2h2cm17220.25（2.47）f11ad2h**z2cm25（2.48）f22a22.3.2.5验算：KFb1186.54.66N/mm100N/mm（2.49）At40对照表11-2可知选用8级精度是合宜的。2.3.3电动机的选择根据设计任务书要求选用3相6拍步进电机。2.3.3.1确定各旋转件的角速度2n丝杆丝杆=60=1125r/min*2/60=117.75rad/s（2.50）2.3.3.2确定各旋转件的转动惯量：其中丝杆系效直径取为0.038m。d4LJ丝杆= 32 =*78*103*0.044*0.43/32=0.8*103Kg•m2（2.51）2.3.3.3确定直线传动件质量mi=m螺母+m连杆+m导向杆+m挡块+m夹持器（2.52）m其中：m

夹持器=20Kg，m导向杆=11Kg取

i

i =50Kg. z.-2.3.3.4转化到电机轴上当量转动惯量Jk(Wk)2(V)2J=ww2）（2.53）Ki（Kg•m式中：Wk—各旋转件的角速度；（rad/s）,Jk—各旋转件的转动惯量；（Kg•m2）,mi—各直线运动件的质量；（Kg）,V—-直线运动件的速度；（m/s）,W---电机角速度；（rad/s）W丝杆2miV2故J=J丝杆w+iw117.7520.162=0.8*103*157+30*157=17.7*103（2.54）2.3.3.5确定克服惯性量所需的电机上的扭矩:WM=Jt（N•M）（2.55）1式中：J—电机轴上的当量转动惯量（Kg•m2）；W—电机的角速度（rad/s）；t--时间，取t=0.27；157M惯=1*103*0.2=0.785N•M2.3.3.6确定负载扭矩:TFL1200.050.6N•m（2.56）L. z.-所以TstT0.61.5N•mL最大静转矩TSmaxM1T0.7851.52.36N•m（2.57）st2.3.3.7选择电机由最大静转矩，查机械设计手册选90BF004所选电机技术数据如下17：表2-5电机技术数据规格步距角相数最大静转最高空载运行频率（0）矩（N·m）启动频率步/s电压电流步/sVA90BF0040.753215008000126表2-6电机外形尺寸外径110

长度181

轴径9

重量3第三章PLC控制系统设计3.1PLC的构成及工作原理可编程控制器（简称PLC）虽然外观各异，但是硬件结构大体相同。主要由中央处理器（CPU）、储存器（RAM、ROM）、输入输出器件（I/O接口）电源及编程设备几大部分构成。PLC是在工业环境中使用的数字操作电子系统。它使用可编程存储器储存用户设计的程序指令，这些指令用来实现逻辑运算、顺序操作、定时、计数及算术运算和通过数字或模拟出入/输出来控制各种机电一体化系统。由于它具有程序可变、抗干扰能力强、可. z.-靠性高、功能强、体积小、耗电低，特别是易于编程、使用操作方便、便于维修、价格便宜等特点，具有广泛的应用前景。PLC实质上是一台面向用户的专业数字控制计算机。图3-1为PLC的硬件结构框图，PLC通过输入/输出接口与被控对象的工作机相连接。控制系统的具体要求，通过编程器预先把程序写入到储存器中，然后执行程序，完成控制任务。当系统或被控对象改变时，只需相应变化输入/输出接口与被控对象的连线，重新编程，即可形成一个新的控制系统。图3-1PLC硬件结构框图3.2选择PLC此次设计选择的PLC定为F1-40系列。(1)I/O点数的估算根据分析的结果，进行统计估算，F1-40系列选择主机I/O点数为24/16。(2)容量计算存容量指的是用户程序的容量。最大I/O点数为120，一般指令的条数为I/O点数的10-12倍左右，PLC的容量不得小于此要求。(3)其它PLC除了主控模块外，还可以配接各种功能模块。本次设计选择增加位置控制模块、速度控制模块。这些模块可实现特殊功能。3.3PLC外部I/O分配图根据所选的PLCF1-40系列的部元件及输入输出的相关元件、设备，编制出I/O分配3-2所示如下：:. z.-图3-2PLC接线图3.4软件设计根据任务书的要求，可以采用移位寄存指令或步进指令进行系统软件的设计，整个控制系统的设计应采用模块化设计。（1）模块化设计公共程序模块，手动程序模块，自动程序模块，远位模块。公共程序模块包括主电路、油泵等的控制，状态初始化，状态转换启动，状态转换停止，事故报警保护等程序。程序总框图如图3-3所示：图3-3程序总框图公共程序部分是对整个程序进行控制的部分，对机器的运行控制起着主要作用。公共程序的梯形图如图3-4所示：图3-4公共程序表3-1公共程序指令表步序指令步序指令步序指令0LD*4008SS60016OUTY5351ORM1009LD*40217OUTM1012ANI*40210ORM10118LDM1013OUTY53311ANIM10019ANIM1004OUTY53412ANI*40320SS601. z.-5 OUTM100 13 ANIM103 21 ANI*5026 LD*404 14 ANIM104 22 OUTM767 ANDM100 15 ANIM71手动程序采用电动方式，应能完成全部自动程序所完成的动作。手动程序部分如图3-5所示：图3-5手动程序表3-2手动程序指令表步序指令步序指令步序指令0LD*41614ANB28ANB1ANI*41515OUTY43229OUTY4352ANI*40516LD*42130LD*4173ANI*50617ANI*42231ANI*4204LD*40718ANI*41432ANI*4075OR*41119LD*40733AND*5066ANB20OR*41134OUTY4337OUTY43021ANB35LD*44208LD*41522OUTY43136ANI*4179ANI*41623LD*42237ANI*41110ANI*40424ANI*42138AND*50611ANI*50625ANIT54039OUTY43612LD*40726LD*407. z.-13 OR*411 27 OR*411自动程序应包括连续过程，单周过程，画出状态转移图。自动程序部分如图3-6所示：图3-6自动程序表3-3自动程序指令表步步步步指令指令步序指令指令指令序序序序STLS60144ANDOUT132STLS633176STLS644088Y532Y531OUTSS613OUT133OUT177OUT14589Y430Y530Y532Y530ANDSTLS613AND134AND178AND24690*405Y531Y532Y530SS602OUTAND135SS634179SS64534791Y532Y530STLS602ANDSS623136STLS634135SS63444892Y532OUTSS614STLS623137OUT136STLS63454993Y431Y532ANDSTLS614OUT138OUT137OUT65094*414Y530Y530Y532SS603OUTAND139MPS138OUT75195Y532Y530Y530. z.-STLS603OUTSS624140AND139MPS85296Y530Y530OUTMPSSTLS624141AND140AND95397Y432*412Y530ANDANDOUT142SS630141AND105498*404Y530Y530*412SS604ANDOUT143MPP142SS630115599Y412Y532STLS604SS607OUT144ANI*412143MPP1256100Y440OUTMPPMPS145SS635144ANI*4121357101Y433ANDANI*412AND146STLS636145SS6351458102*406Y532SS605SS615AND147OUT146STLS6361559103Y413Y431STLS605STLS615SS617148RY534147OUT1660104Y431OUTANDMPP149AND148RY5341761105Y433*503*414OUTOUTANI*413150SS637149AND1862106Y434Y435*414. z.-ANDOUTT450SS625151STLS637150SS6371963107*407SS606SPK3STLS625152OUT151STLS6372064108Y441STLS606ANDAND153AND152OUT2165109T450*504Y441Y441OUTSS616SS626154SS640153AND2266110Y536Y441ANDSTLS616111STLS626155STLS640154SS6402367Y536SS607OUT112OUT156AND155STLS6402468Y441Y536*413STLS607SY437113AND157OUT156AND2569Y536Y532*413ANDAND114SS627158AND157OUT2670*412Y441Y532Y532OUTSS617115STLS630159SS641158AND2771Y530Y532ANDSTLS617116AND160STLS641159SS6412872Y530*412SS610AND117OUT161OUT160STLS6412973*413Y530Y532. z.-STLS610OUT118OUT162OUT161OUT3074Y532Y531Y531Y532OUTAND119AND163AND162OUT3175Y530Y532Y530Y532Y531OUTSS620120AND164AND163AND3276Y531Y531Y531Y532ANDSTLS620121SS631165SS642164AND3377Y530Y531ANDOUT122STLS631166STLS642165SS6423478Y531Y532SS611OUT123OUT167OUT166STLS6423579Y531Y531Y531STLS611AND124AND168AND167OUT3680Y532Y531Y531Y531OUTAND125SS632169SS643168AND