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分厂年产分厂年产25万吨乙二醇项目·设计计算湖南蓝伯化PAGEPAGE4目录第一章概 项目背 设计依 设计计算范 辅助设计软件的应 第二章流程模拟与单元过程优 流程模 流程模拟方 单元过程模 单元过程优 塔设备分析与优 物料衡算一览 合成草酸二甲酯及亚硝酸甲酯再生工段物料衡 分离草酸二甲酯和甲醇工段物料衡 合成乙二醇工段物料衡 总物料衡算 能量衡算一览 合成草酸二甲酯及亚硝酸甲酯再生工段物料衡 分离草酸二甲酯和甲醇工段物料衡 合成乙二醇工段物料衡 第四章换热网络计 概 换热网络集 合成草酸二甲酯工 草酸二甲酯加氢工 甲醇和碳酸二甲酯分离工 第五章设备选型及设 设计标准与依 换热器选 换热器结构简 换热器选型一览 泵设 概 泵选用原 选型依 选型示例——常压塔进料泵 泵选型一览 压缩 概 设计依 选用原 选型示例——循环氢压缩 压缩机选型一览 塔设 概 设计依 塔型的选择原 反应 概 类型与特 设计要 设计示例——草酸二甲酯加氢反应 反应器选型一览 储 概 分 储罐的标 贮罐设计的一般程 储罐选型一览 第六章配管设 设计依 设备配 管道设 管道布 常见设备的配 配管示 配管一览 湖南蓝伯化湖南蓝伯化分厂年产25万吨乙二醇项目·设计计算第一章概论项目背thlenelcolG，化学式C)2，其物理性质见表11。主要用于制聚酯涤纶，聚酯树脂、吸湿剂，增塑剂，表面活性剂,合成纤维、化妆品和并用作、油墨等的溶剂、配制发动机的抗冻剂气体脱水剂，制造树脂也可用于玻璃纸纤维皮革粘合剂的湿润剂可生产P纤维级PT即涤纶PT11。1-1乙二醇的主要物理性项 数 项 数 沸 相对密度 闪 介电系 燃 极 粘度 酯化反应2 羰化反应 加氢反应（COOCH3）2+H2 势。199565.69万吨，2000195.71万吨，年均增长率高达24.40%。进入21世纪以来，乙二醇的表观消费量继续大幅增长，2002年突破300万吨大关，达到301.99万吨，成为超过的世界第一大乙二醇消费国，由于需 湖南蓝伯化湖南蓝伯化分厂年产25万吨乙二醇项目·设计计算国聚酯（包括聚酯纤维、聚酯树脂和薄膜等）的生产发展很快，2010年聚酯的产量将达1900665万吨。加上在防冻剂以及其他方面一套18万吨/年乙二醇生产装置辽阳石油化纤公司拟于2007年底将现有的乙二醇生产能20万吨/200810万吨/年生产装置，，200936万吨/200965万吨/年乙二醇生产装置乙烯拟于2009年新建一套42万吨/年乙二醇装置，长春天裕生物工程公司拟建一套10万吨/年乙二醇装置，丰原宿州生化公司拟以玉米、木薯等淀粉18万吨/2008年我国乙二醇总生产能力将达到约268万吨，2010420万吨，但与需求量相比仍有很大的缺口，即使装置开足马，30万吨/年以上的大型乙二醇生产装置，妄图以从根本上缓解我国乙二醇的供需是不设计依2015年“东华科技——三井化学杯”《化工工厂初步设计文件内容深度规定》HG-T20688-200020001225日国2湖南蓝伯化湖南蓝伯化分厂年产25万吨乙二醇项目·设计计算 设计计算范AspenAspenPlusV7.3AspenEnergyAnalyzerV7.3ASPENExchangeDesignandRatingV8.4CUP-TOWERV12.1SW6-2011V1.0Auto-CAD2012PDS湖南蓝伯化湖南蓝伯化分厂年产25万吨乙二醇项目·设计计算 第二章流程模拟与单元过程优流程模AspenPlus和工程中。1976~1981年，由麻省理工大学化工系主持、能源部资助、55个高校和公司参与开发出Aspen(AdvaneedSystemforProeessEngineering)FORTRAN拟软件。目前，该系统包含的组分数据有：1773种有机物、2450种无机物、3314种固体物、900种水溶电解质的基本物性参数丰富的状态方程和活度系数方法。Aspen具有完备AspenPlusNRTL25本工艺中原料来源于电石炉尾气，反应物主体大多都为气体，综合气体性质选择NRTL-RK方法进行模拟计算。本设计主要涉及到甲醇、亚硝酸甲酯、水，一氧化碳、一湖南蓝伯化湖南蓝伯化分厂年产25万吨乙二醇项目·设计计算 2-1合成乙二醇全流程模在循环收敛过程中引入流股，人为给定一个初始值，最终迭代至撕designvery模块对设备参数进行收敛使设备参数符合设计要求；亚硝酸酯再生反应精馏塔的模拟的反应尾气导入再生塔，按NO与O2分子比为4.1：6.5，配入氧气氧化，按醇与NO2~620%20%（含未反应气体部分转入压缩冷凝塔处理。AspenPlus7.3数据库很强大，但是还是存在欠缺，对于有些物质的物性参数在AspenPlus7.3AspenPlusPropertyEstimation对数据库中没有都没有，利用Property Estimation物性估算如下。亚硝酸甲酯与硝基甲烷是同分异构体，亚硝酸甲酯在常温常压下是一种、无色无味、比空气重的气体，易燃易爆气体，在受热和光照的条件下容易分解。亚硝酸甲酯的原因是它能与血液中的红细胞作用形成高铁血红蛋白，使红细胞丧失携带氧的功能，轻度症状为嘴唇、指甲呈现紫黑色，严重者若不及时抢救将亚硝酸甲酯的可查阅到的物性很少目前可以知道的是沸点-12℃，亚硝酸甲酯的气相标准生成焓为-65.440.84kJ/mol，其标准汽化热为22.60.2kJ/mol，利2-2亚硝酸甲酯结构2-3亚硝酸甲酯沸点定表2-1Aspen估算的亚硝酸甲酯基本标量物单MOLECULAR-CRITICALKCRITICALCRITICALCRITICAL-IDEALGASCPAT300J/KMOL-AT500J/KMOL-AT1000J/KMOL-STD.HT.OFSTD.FREEENERGYVAPORPRESSUREATATATACENTRIC-HEATOFVAPATLIQUIDMOLVOLATSOLUBILITY 上面估算出的数据中理想气体的标准生成焓为-66.99kJ/mol-65.440.84kJ/mol2.4%24.92kJ/mol22.6在这里我们一并把草酸二甲酯的物性估算也做好，草酸二甲酯在常温下为单斜形结晶，其为54℃，沸点为163.5℃，溶解于醇和醚中。在开发合成气草酸二甲酯法乙二醇工艺之前草酸二甲酯有很多用途是重要的有机化工原料其可用于各种料、、萃取剂、重要的溶剂以及其他。同理用上述方法对草酸二甲酯进行物242-4草酸二甲酯结构2-5草酸二甲酯沸点定表2-2Aspen估算的草酸二甲酯基本标量物单MOLECULAR-CRITICALK湖南蓝伯湖南蓝伯化分厂年产25万吨乙二醇项目·设计计算 CRITICALCRITICALCRITICAL-IDEALGASCPAT300J/KMOL-AT500J/KMOL-AT1000J/KMOL-STD.HT.OFSTD.FREEENERGYVAPORPRESSUREATATATACENTRIC-HEATOFVAPATLIQUIDMOLVOLATSOLUBILITYUNIQUACR-UNIQUACQ-- AT298.15J/KMOL-ATJ/KMOL-（2）NRTL-RK进行过程的模拟湖南蓝伯化湖南蓝伯化分厂年产25万吨乙二醇项目·设计计算 MNKINETIC动力学参数的控制快速反应，整个反应过程在气相中完成，是典型的气相反应；MNN2NO、O2CH4Or

P0k0.384exp19056

NO 型与反应指数方程来看，一氧化氮反应指数为1、氧气反应指数为0.1活化能为19056J/Kmol。2-6Aspen图2-6亚硝酸甲酯再生反应动力学参合成草酸二甲酯反应器模拟135Pd-Al2O3。8湖南蓝伯化湖南蓝伯化分厂年产25万吨乙二醇项目·设计计算2-7合成草酸二甲酯反应器中的化学反查文献资料，发现很多学者作了一氧化碳和亚硝酸甲酯的反应动力学方面的研究，另外此反应过程中存在生成碳酸二甲酯的副反应此副反应的动力学鲜有因此，我们就只选择了运用转化率反应模型来模拟此过程，这样副反应也能够得到体现。2-8反应器中化学反应转化率的定加氢反应器模拟草酸二甲酯加氢乙二醇是连串反应，首先是草酸二甲酯加氢乙醇酸二甲酯， 湖南蓝伯化湖南蓝伯化分厂年产25万吨乙二醇项目·设计计算1，2-丙二醇、1，2-Cu/SiO2催化剂系列。图2-9反应器中的主要化学我们查找资料找到了黄维捷先生的关于研究草酸二甲酯加氢乙二醇的动力学，他HWspnPlus反RStoc0.980.940.02的乙二醇过度加氢转化为乙醇。图2-10反应器中化学反应转化率的(MeOH)-DMC的加压-常压精馏塔设计随其应用领域和需求量逐渐扩大，其生产过程的研究也显得尤其重要。目前，DMCMH)与MC的混合物。由于在常压下MHMC形成二元共沸物[MH70%(ω)；MC30ω)]M–MC中的MC为了解决这个问题我们采用的是加压分离法利用M–MCM–MC形成的MH为主的共沸MCMCMHMC备投资少、操作方便、易控等特点。变压精馏是由一个加压塔和一个常压塔串联的流程来分离碳酸二甲酯与甲醇的混合99.9%以上的工业甲醇，以便在合成气制乙二醇系99.55%MC211所示。2-11变压精Configuration2-12（包括冷凝器和再沸器）湖南蓝伯化湖南蓝伯化分厂年产25万吨乙二醇项目·设计计算 2-12加压塔参数设图2-13加压塔物流位2-14加压塔压力的设Configuration2-12（包括冷凝器和再沸器）2-15常压塔参数设图2-16常压塔物流位图2-17常压塔压力的设湖南蓝伯化湖南蓝伯化分厂年产25万吨乙二醇项目·设计计算表2-4变压精馏计算结果参塔理论板回流DistillateQC/QR/8--单元过程优T101甲醇吸收塔T101塔是普通的吸收精馏塔，甲醇做吸收剂，将甲醇和草酸二甲酯、碳酸二甲酯进行简单的分离。根据该塔的分离要求进料板位置对20的情况下，以进料板位置为变量，草酸二甲酯和碳酸二甲酯的产率为2-18草酸二甲酯与进料位置的关系图2-19碳酸二甲酯与进料板位置关系湖南蓝伯化湖南蓝伯化分厂年产25万吨乙二醇项目·设计计算 图2-20DMO、DMC与进料板位置关系由图2-18、图2-19、图2-20可知，随着进料板位置的增高，分离产物的产率先变化不明显，当进料位置为19块塔板时，分离产物的产率急剧增加，最终确定为第21块板为T103DMO0.3626的情况下，提纯物质草酸二甲酯以及塔再沸器的热负荷与进料板位置关系如下图：图2-21DMO与进料位置关系图2-22再沸器热负荷与进料板位置关图2-23DMO分离产率、塔热负荷、进料板位置三者关2-212-222-238T104NO混合气回收4140的情况下，改变塔顶采出量与进料量之比图2-24塔冷凝器热负荷和塔顶采出率的关2-25NO质量分率跟塔顶采出率的关系图2-26塔顶冷凝热负荷、NO质量分率、塔顶采出量与进料量之比三者关系0.16左右，NO质量分率最高，且塔顶的冷凝负T105再生反应精馏塔在理论塔板数为1525Gcal/h的情况下，改变进料位置，得到反应产物CH3NOT107加压精馏

2-27反应产CH3NO与进料板位置关系2-28甲醇质量分率与进料板位置关系2-29塔顶冷凝器与进料板位置关系T1100.0825块的情况下，改变进料板位置，得到甲醇和冷凝图2- 甲醇质量分率与进料板位置的关系图2- 塔顶冷凝器热负荷与进料板位置的关系图2-32甲醇质量分率、塔顶冷凝器热负荷、进料板位置三者关系11块板为最佳进料板。T1111221的情况下，以进料板位置为自变量，以塔顶冷凝器图2- 塔顶冷凝器热负荷与进料板位置的关系2-34乙二醇产率与进料板位置的关系图2-35塔顶冷凝器热负荷、乙二醇质量分率、进料板位置三者关系8块板。图2-36塔顶采出量与进料量之比(D:F)影响示意2-360.10.31D:F增加塔底轻烃含量迅速减少，0.31D:F0.31。湖南蓝伯化湖南蓝伯化分厂年产25万吨乙二醇项目·设计计算 第三章物料衡算与能量衡算合成草酸二甲酯(DMO)反应器3-1DMO反应器进出料流股条项进出温度压力表3-2合成DMO反应器进出料流股表 进出进出进出氮氧甲总甲醇吸收塔表3-3甲醇吸收塔进出料流股条件项温度压力组MoleFlowMole表组MoleFlowMole氮0氧00甲草酸二 酯酯总11111甲醇冷却分离器3-5甲醇冷却分离器进出料流股条项进温度压力3-6甲醇冷却分离器进出料流股MoleFlow Mole组进进氮氧甲草酸二甲酯碳酸二甲酯总111DMO提纯塔表3-7DMO提纯塔进出料流股条件项进温度压力表3-8DMO提纯塔进出料MoleFlow Mole组进 出料 出料 进 出料 出料氮氧甲草酸二甲酯湖南蓝伯化湖南蓝伯化分厂年产25万吨乙二醇项目·设计计算碳酸二甲酯总111反应精馏塔表3-9反应精馏塔进出料流股条件项温度压力组MoleFlowMole表3-10反组MoleFlowMole水392氮0氧032甲酯6362酯总11111甲醇冷却分离器表3-11甲醇冷却分离器进出料流股条项进温度压力3-12甲醇冷却分离器进出料流股MoleFlow Mole进进进水氮氧甲湖南蓝伯化湖南蓝伯化分厂年产25万吨乙二醇项目·设计计算 总111NO混合气回收塔表3-13NO混合气回收塔进出料流股条件项进温度压力表3-14NO混合气回收塔进出料MoleFlow Mole进进进氮氧甲碳酸二甲酯总111加压精馏塔表3-15加压精馏塔进出料流股条件项进温度压力表3-16加压精馏塔进出料MoleFlow Mole组进进氮氧甲碳酸二甲酯 总 111常压精馏塔表3-17常压精馏塔进出料流股条件项进温度压力表3-18常压精馏塔进出料MoleFlow Mole进进进甲碳酸二甲酯总111合成乙二醇反应器表3-19合成乙二醇反应器进出料流股条件项进出温度压力表3-20合成乙二醇反应器进出料流股表 进出进出进出水甲氢乙总闪蒸罐表3-21闪蒸罐进出料流股条件项进温度压力3-22闪蒸罐进出料MoleFlow Mole进进进水甲氢乙总111甲醇回收塔表3-23甲醇回收塔进出料流股条件项温度压力组MoleMoleFlow表3-24甲醇组MoleMoleFlow 甲 198乙二 乙醇酸甲 乙 总 1111脱轻组分回收塔湖南蓝伯化湖南蓝伯化分厂年产25万吨乙二醇项目·设计计算表3-25脱轻组分回收塔进出料流股条件项进温度压力表3-26脱轻组分回收塔进出料MoleFlow Mole进进进水甲乙总111DMOMG回收塔表3-27闪蒸罐进出料流股条件项进温度压力3-28闪蒸罐进出料MoleFlow Mole进进进水甲乙总1113-29总工艺流程进料流股湖南蓝伯化湖南蓝伯化分厂年产25万吨乙二醇项目·设计计算 项 进料 进料 进料 进料 进料 进料温度 压力 气相分 13-30总工艺流程进料流股质量流率水00000氮00000氧000000000甲0000000000000000000000000000000氢00000000000000000乙0000003-31总工艺流程进料流股质量分率质量分率水00000氮00000氧0010000000甲010010000000000000000000000000000氢000001000000000000乙0000003-31总工艺流程出料流股项 出料温度 压力 气相分率湖南蓝伯化湖南蓝伯化分厂年产25万吨乙二醇项目·设计计算表3- 总工艺流程出料流股表水000氮200000氧500000100000甲400100010000000100200000000氢701000010000000000乙0000总00000表3- 总工艺流程出料流股表质质量分组水000氮200000氧500000100000甲400100010000000100200000000氢701000010000000000乙0000总000011湖南蓝伯化湖南蓝伯化分厂年产25万吨乙二醇项目·设计计算 湖南蓝伯化湖南蓝伯化分厂年产25万吨乙二醇项目·设计计算 合成草酸二甲酯(DMO)反应器合成DMO反应3-1DMO反应器表3-36进出流股焓值项温度压力质量流量焓值--∑H--3-37能量平∑Hin ∑Q ∑W

误 - 甲醇吸收塔甲醇吸收3-2甲醇吸表3- 进出流股焓值项温度压力质量流量焓值∑H3-39能量平∑Hin∑Q∑W 误-0 - 甲醇冷却分离器3-40进出流股焓值项温度压力质量流量焓值--∑H--3-41能量平∑Hin ∑Q ∑W

误 - - DMO提纯塔TDMO提纯塔3-3甲醇吸3-进出流股焓值项温度压力质量流量焓值∑H3-43能量平∑Hin ∑Q ∑W

误- - 亚硝酸酯再生反应精馏塔T图3-4亚硝酸酯再生反应精3-44进出流股焓值项温度压力质量流量焓值--∑H--3-45能量平∑Hin ∑Q ∑W

误- 甲醇冷却分离器3-进出流股焓值项温度压力质量流量焓值--∑H--3-47能量平∑Hin ∑Q ∑W

误- - - NO混合气回收塔NO混合气回收项温度压力项温度压力质量流量焓值--∑H--3-49能量平∑Hin ∑Q ∑W

误 - 加压精馏塔加压3-7加压精馏塔3-50进出流股焓值表项温度压力质量流量焓值--∑H--3-51能量平∑Hin ∑Q ∑W

误- - 常压精馏塔常压3-8常压精3-52进出流股焓值项温度压力质量流量焓值--∑H--3-53能量平∑Hin ∑Q ∑W

误 - 合成乙二醇反应器合成乙二醇反应3-9常压精3-54进出流股焓值项温度压力质量流量焓值--∑H--3-55能量平∑Hin ∑Q ∑W

误 - 3.2.1.6闪蒸罐闪蒸罐3-10闪蒸3-56进出流股焓值项 温度压力质量流量焓值∑H3-57能量平∑Hin ∑Q ∑W

误 - 甲醇回收塔项温度压力项温度压力质量流量焓值--∑H--3-59能量平∑Hin ∑Q ∑W

误- - 脱轻组分回收塔3-12脱轻组分回收塔3-60进出流股焓值项温度压力质量流量焓值∑H3-61能量平∑Hin ∑Q ∑W

误 - DMOMG回收塔DMO和MG回收塔项温度压力项温度压力质量流量焓值∑H3-63能量平∑Hin ∑Q ∑W

误 - 湖南蓝伯湖南蓝伯化分厂年产25万吨乙二醇项目·设计计算 第四章换热网络计概使系统中所有需要加热和冷却的物流都达到工艺流程所规定的出口温度，使得基于热集成网络运行费用与换热设备投资费用的系统总费用最小。spn其是夹点技术。它主要是对过程系统的整体进行优化设计，包括冷热物流之间的恰当匹配、冷热公用工程的类型和能级选择；加热器、冷却器及系统中的一些设备如分离器、蒸发器等设备在网络中的合适放置位置；节能、投资和可操作性的三衡；最终的优化目标是总年度运行费用与设备投资费用之和总年度费用目标换热网络集在此不同工段的换热网络集成过程详述于下。通过AspenEnergy湖南蓝伯化湖南蓝伯化分厂年产25万吨乙二醇项目·设计计算

图4-1合成草酸二甲酯工段工艺流程

图4- 物料流股信AspenEnergyAnalyzer进行系统能量消耗分析，取图4- 组合曲湖南蓝伯化湖南蓝伯化分厂年产25万吨乙二醇项目·设计计算图4- 总组合曲图4-5平衡组湖南蓝伯化湖南蓝伯化分厂年产25万吨乙二醇项目·设计计算 （4）图4- 换热网络的改造方案下表是设计网络与目标换热网络之间的百分比率关系表4-1设计网络与目标换热网络间的百分图4-7换热器连接情图4-8草酸二甲酯加氢工段工艺流程（2）图4- 物料流股信(3)采用AspenEnergyAnalyzerV7.3进行系统能量消耗分析，得出草酸二甲酯图4- 组合曲湖南蓝伯化湖南蓝伯化分厂年产25万吨乙二醇项目·设计计算图4- 总组合曲4-11平衡组（4）湖南蓝伯化湖南蓝伯化分厂年产25万吨乙二醇项目·设计计算 图4- 换热网络的改造方案下表是设计网络与目标换热网络之间的百分比率关系表4-2设计网络与目标换热网络间的百分图4-13换热器连接情图4-14草酸二甲酯加氢工段工艺流程（2）图4-15物料流(3)采用AspenEnergyAnalyzerV7.3进行系统能量消耗分析，得出草酸二甲酯图4- 组合曲湖南蓝伯化湖南蓝伯化分厂年产25万吨乙二醇项目·设计计算图4- 总组合曲4-18平衡组（4）湖南蓝伯化湖南蓝伯化分厂年产25万吨乙二醇项目·设计计算 图4- 换热网络的改造方案下表是设计网络与目标换热网络之间的百分比率关系表4-3设计网络与目标换热网络间的百分图4-20换热器连接情湖南蓝伯化湖南蓝伯化分厂年产25万吨乙二醇项目·设计计算 第五章设备选型及设《压力容器 《锅炉和压力容器用钢板》第1号修改《奥氏体不锈钢焊接选用规定 《化工装置用奥氏体不锈钢大口径焊接技术要求《安全阀的设置和选用 《片的设置和选用 《设备进、出管口压力损失计算 HG/T20580~20585-《钢制化工容器材料选用规定 《钢制化工容器强度计算规定 《钢制化工容器结构设计规定 《钢制化工容器制造技术要求 JB/T4730.1~6-2005(15)《石油化工塔型设备基础设计规范》SH/T3030-2009(16)《热交换器 GB151- SHS01009-2004 (21)《离心泵名词术语 选型原则U形管式换热器这种换热器壳程易于但管子损坏管子3843℃。②高温端的温差不应小于20℃，低温端的温差不应小于5℃。当在两工20℃。料的，一般低5℃。155-2允许的压力降范工艺物流的压力 允许压力降9.89.8104~16.7

9.83.9

~3.316.7 9.811223344556(U形管式)677湖南蓝伯湖南蓝伯化分厂年产25万吨乙二醇项目·设计计算881垢的物料(如立式热虹吸式再沸器)，为方便，采用外径25mm或121.25～1.523341～6。45热系数增加，但流动阻力相对较大。正方形排布，排布的管数较少，但方45度和三角形排布。540～50%的裕量；对于工艺物流与公用工程20～35%的裕量。湖南蓝伯化湖南蓝伯化分厂年产25万吨乙二醇项目·设计计算 表5- 折流板间公称直管折流板—4500~—600~1500~—900~<—— 7500，1400~——7500，—17007500，———选型步骤AspenPlusHeatX模块进行简捷计算，关键是传热系K5-4所示。表5- K值的经验数管 壳 传热系数K水水水气水水水水水水蒸气冷凝(加压水水蒸气冷凝(常压或负压气水溶液(μ<0.002水溶液(μ>0.002水水AspenPlusHeatX模块进行详细核算，此处冷热流体5-5。5-5常见流体的污垢热阻流体名污垢热流体名污垢热流污垢热名盐煤熔汽重原空柴EDRAspenPlus软件的相关计算数据及几何尺寸导设计示例——亚硝酸甲酯换热器湖南蓝伯化湖南蓝伯化分厂年产25万吨乙二醇项目·设计计算5-6操作条操作条 参壳 管 出口温度 进口压力 蚀性物质，为节约经济，管程壳使用碳钢材料取热流体结垢因子为管板式换热器(JB/T4715-2012)系列，初选换热器型号：BEM1200-4.0-242.9-3/19-1-I头管箱形式为BEM直径1200mm，4.0MPa1.0MPa242.9m2，换热EDRAspenPlus软件的相关计算数据及几何尺寸导入，核8个警告，根据警告调整相应的几何结构，重新运行，只剩2个警告，提示按的ETMA标准，管板上应布置1373EDR0.5bar，0.49bar40%EDR校核通过。湖南蓝伯化湖南蓝伯化分厂年产25万吨乙二醇项目·设计计算 亚硝酸甲酯-CO预热换热器图5- E0101结构简图5- E0102结构简草酸二甲酯加氢进料预热器图5- E0501结构简图5- E0402结构简图5- E0702结构简湖南蓝伯化湖南蓝伯化分厂年产25万吨乙二醇项目·设计计算 5-7换热器选型一览序型型管管/规排列方总积数数1BEM1200-4.0-476.9-4.5/19-2立212BEM1000-1.6-205.3-3/19-4卧413BEM1100-4.0-510.6-6/19-4立414BEM700-4.0-105.1-3/19-1卧115BEM900-1.0-265.0-4.5/19-1立116BEM1300-1.6-1101.8-9/19-4卧417BEW900-1.0-259.5-4.5/19-2卧218BEM1400-0.25-900.5-6/19-1立119BEM1200-4.0-476.9-4.5/19-2卧21BEM1400-0.25-846.6-6/19-4卧41湖南蓝伯化湖南蓝伯化分厂年产25万吨乙二醇项目·设计计算BEM1100-4.0/0.2-486-6/19-6立61BEM700-0.2/4.0-89.7-3/19-6卧61BEM700-4.0/0.016-77.9-3/25-2卧21BEM900-0.011/1.0-174.7-3/19-1卧11AEL400-0.6-30.1-3/19-1卧11BEM600-0.01/2.5-64-3/19-4立41BEM1300-0.6-732.5-6/19-2卧21BES1600-1.34/1.0-1155.8-6/19-2立21BEM1100-4.0-780.9-9/19-2卧21BEM273-2.5-4.7-1.5/19-2立21BES1000-0.6-417.7-6/19-4卧41湖南蓝伯湖南蓝伯化分厂年产25万吨乙二醇项目·设计计算 概5-8泵的特编指叶片容积1流均恒范围2扬特范3效特范(最高点45没 启维简麻简6隔膜泵7H——Q——对输送易燃、易爆、或贵重介质的泵，要求轴封可靠或采用无泄漏泵如磁力驱动泵、隔膜泵、泵；对输送腐蚀性介质的泵，要求对流部件采用BCF固体颗粒介质的泵，要求对流部件采用耐磨材料，必要时轴封用采用清洁液体冲洗。对安装在区域的泵，应根据区域等级，采用防爆电动机；对于要求每年一次大检修的工厂泵的连续运转周期一般不应小于8000h；泵的设计一10年。湖南蓝伯化湖南蓝伯化分厂年产25万吨乙二醇项目·设计计算经济上要综合考虑到设备费、运转费、维修费和的总成本最低5-9：5-9典型化工用泵的特点和选用要泵名 特 选用要

于100℃；工作时不能停车高，一般为30~60

100%50%~100%100%循环 流量稳定，扬程较低；介质种类繁流量较小；扬程较低；泵温度低(

50%~100%贵重产品，要求密封可靠

)

泵的备用率100%产品泵，一般不设备用泵般间歇操作

50%~100%油

0.1~0.2MPa；机械密

1.1～1.5倍作为最大流量。装置系统所需的扬程是选泵的又一重要性能数据，一般要用放大

Hzp

H

根据算出泵所需的扬程

湖南蓝伯化湖南蓝伯化分厂年产25万吨乙二醇项目·设计计算 g

Hf和（2）由《化学工业》的智能选泵系统对泵的种类进行选取选型示例——P1001ρ=758.637kg/m3，黏度μ=0.001N·s/m2；进料量：34.1m3/hHzp

H 4 36003.14 4 36003.144.5mmu4Q 4 2.0002m/s 36003.142.0m/s合理。Reud758.63720.0781.2105＞4000 对于无缝，绝对粗糙度e取0.5mm，于是有相对粗糙度d

49018.6m30m的无缝不锈钢，管道直径均为d=0.08m，绝对粗糙度为ε=0.032mm。直管段的摩擦系数 0.2285))d所以，第一段沿程阻力lu

0.228530hf d2

0.08

171.3J/同理，第二段沿程阻力lu

0.228518.6hf d2

0.08

106.2J/9080mm所以，局部阻力为

ll

28.56J d 扬程

zphfhf

18.61(171.3106.228.564)59.58湖南蓝伯化湖南蓝伯化分厂年产25万吨乙二醇项目·设计计算

5-27泵的安装尺寸

5-28泵的工5-29泵的安装信TH80-65-125湖南蓝伯化湖南蓝伯化分厂年产25万吨乙二醇项目·设计计算 5-泵选型设备位设备名流量扬程转速电动机台连接方型2串GDF100-DMO2串GDF100-DMO2串GDF80-2并IH65-40-4串GDF125-DMO2串GDF100-2串GDF100-2并IH65-40-2串GDF80-3串GDF32-DMOMG回收塔进3串IH50-32-泵DMOMG回收塔塔4串IH50-32-DMC-2串IH80-65-2串IH65-50-2串IH80-65-DMC-2串IS100-80-2串湖南蓝伯湖南蓝伯化分厂年产25万吨乙二醇项目·设计计算 概压缩机是用来压缩气体借以提高气体压力的机械，也称为“压气机”或“气泵0.2MPa0.02MPa时称为通风机。根据压缩气体的原理，压缩机可分为“容积式”和“动力式”两类。压缩性能、造价、尺寸重量等指标也相差甚远。高压和压压缩时，一般都采用活塞式压缩机必须满足现场安装条件的要求：安装在有腐蚀性气体存在场合的压缩20应采用耐低温材料；安装在性环境内的压缩机，其防爆电动机的防爆等级应符合性环境的区域等级。50100%3050%操作也比较，因此在长输管道以外的装置设计上应采用一台大的而不采用两台小的。选型示例——混合气压缩机、轻组分压缩机（2个）。下面以循环氢压缩机为例介绍压缩机的C0101402.0MPa，要求压缩2.5MPaASPENPLUSW=7073.67kW。查6MCL607。乙二醇项目·5-11压缩机选型一览设备位名型型数额定排介温进口压出口压冷量方155水缩甲醇、DMC111水1气5水115水1氢水湖南蓝伯化湖南蓝伯化分厂年产25万吨乙二醇项目·设计计算 概塔器是气液、液-液间进行传热、传质分离的主要设备，在化工、制药、和轻工业中，应用十分广泛，塔器甚至成为化工装置的一种标志。在气体吸收、液体精馏蒸馏)而且还不断有新的塔型出现。虽然塔型众多，但根据塔内部结构，通常将塔大致分为板式塔和填料塔两大类。《压力容器 GB150-《钢制塔式容器 JB4710-《钢制压力容器用封头标准 JB/T4746-《碳钢、低合金钢制填料塔式压力容器技术要求 《碳素钢、低合金钢人孔与手孔类型与技术条件 HG21514-《中国动参数区划图 GB18306-《建筑结构荷载规范 GB50009-塔型的选择原则物料性质、操作条件、塔设备的性能，以及塔设备的制造、安装、操作和维修等。精馏塔主要有板式塔和填料塔两种，它们都可以用作蒸馏和吸收等气液传质过程，但两者各有优缺点，要根据具体情况选择。下面是填料塔与板式塔的比较。表5-12填料塔与板式塔的比类 板式 填料结构特点

操作特 气液逆流逐级接 微分式接触，可采用逆流操作，也设备性能空塔速度（亦即生产能力）

②大尺寸压力降小，小尺寸压力降大

适用场 处理量大，操作弹性大，带有

填料塔塔型选择一般原则湖南蓝伯化湖南蓝伯化分厂年产25万吨乙二醇项目·设计计算板式塔塔盘的类型与选表5-13塔板性能的比塔盘类 优 缺 适用场泡罩 较成熟、操作稳 结构复杂、造价高、塔板

浮阀 效率高、操作范围 浮阀易脱 分离要求高、负荷变化筛 结构简单、造价低、

易堵塞、操作弹性较 分离要求高、塔板数较舌型 结构简单且阻力 操作弹性窄、效率 分离要求较低的闪蒸湖南蓝伯湖南蓝伯化分厂年产25万吨乙二醇项目·设计计算表5-14主要塔板性能的量化比511933流动通量以满足降耗、节能、设备放大、高纯产品等各种需要。a表示，其单位为②空隙率单位体积填料中的空隙体积称为空隙率，以表示，其单位为③填料因子填料的比表面积与空隙率三次方的比值即称为填料因子，以表示，其单位为1/m。它表示填料的流体力学性能，值越小，表明流动阻湖南蓝伯湖南蓝伯化分厂年产25万吨乙二醇项目·设计计算 表5- 九种常用填料的性能对评排很12金属3456瓷较7略8略95-30板式2—3—8—提馏段塔盘；9—进气口；10—裙座；11—排液口；12—裙座人孔

图5- 填料6—填料；7—8—支撑裙座；12—裙座人孔表5- 塔型确DMOM250YNO混合气回收塔DMO和MG料从第8块板进料，T105的详细计算过程如下文所述。采用AspenPlus对T103添加PackSizing，选用M250Y型塔板，查询填料手册表5- M250Y规整填料的特性数度表5- AspenPlus模拟的T105工艺要 liquidfrom/℃

vaporto/℃

Massflowliquidfrom

Massflowvaporto/（kg/hr）湖南蓝伯化湖南蓝伯化分厂年产25万吨乙二醇项目·设计计算 4VolumeVolumeMolecularDensityliquidfromvaportowtvaporfromFoamingvaportoliquidtytension的物系，泛点率应取低限值，而无的物系，可以取较高的泛点率；二的塔，应取较低的泛点率。考虑到石油组分可近似看做无物系，且为加

故空塔气速u1.13ms气相动能因子与气相负荷因子

F HETP

NT

m3/（m2·h）关于持液量的计算既可由实验测定，也有相关的经验，通常金属板波劳德数Fr和填料的特性尺寸等。如持液量计算和Billet-Schultes关联式。湖南蓝伯化湖南蓝伯化分厂年产25万吨乙二醇项目·设计计算原料进料质量流量：W243419kgh，密度995.4293kgm3混合进料，取流速u8ms

圆整取公称直径DN=110mm，同理，可以计算得到萃取剂进料管直径为Cuptower图5- T105的Cuptower校核输入界结果如下页表中所示，塔顶和塔顶的操作条件都在填料塔全负荷的80左F降为3.35mb，持液量1.4%。湖南蓝伯化湖南蓝伯化分厂年产25万吨乙二醇项目·设计计算 表5- T105的Cuptower核算详基本信1项目名2客户名7塔板名3项目8计算4装置名9校核5塔的名日7/20/20155:236塔段说工艺设顶底1质量流2密3体积流4粘5质量流6密7体积流8粘9表面张工艺计1液泛分%2气体动3液体喷m3/m24单位填5空塔气6泛点气7气体负8流动参/9填料层塔的结1填料类/6塔m2材/7填料层m3比表面8持液%4空隙%9每米理/5倾斜°FPa01.0-操作负荷性能顶底1操作点/2操作点3备DN5000mm在该温度和压力范围内，钢材选用Q345R，据经验，大型化工容器采用湖南蓝伯化湖南蓝伯化分厂年产25万吨乙二醇项目·设计计算图5-33T0103的SW6-2011校核输入界面之表5- 内压圆筒校核报告内压圆计单中航一航空动力控制系GB150.3-Mm材 (MMMmm焊接接头系数 =mme=n-C1-C2=mn m重K试PT=1.25P[] (或由用户输入M的应力水平T MT=pT.(Die)=MT合 (Die)=M力t =MM结合表5- 上封头校核报告上封头校核计位中航一航空动力控制系GB150.3-材 (板材湖南蓝伯湖南蓝伯化分厂年产25万吨乙二醇项目·设计计算 焊接接头系数试PT1.25Pc] (或由用户输入 T=pT.(KDi0.5e)=T合K=1 D2=2i6 2h i h=2[]t0.5 =ceh=nh-C1-C2=min=nh=结满足最小厚度要重压力计 KDi0.5e=结结合下封头校核报告下封头校核计位中航一航空动力控制系GB150.3-MCmmmm材 (板材焊接接头系数试PT1.25Pc] (或由用户输入力 湖南蓝伯化分厂湖南蓝伯化分厂年产25万吨乙二醇项目·设计计算T=pT.(KDi0.5e)=T合K=1 D2=2i6 2h ih=2[]t0.5 =ceh=nh-C1-C2=min=nh=结满足最小厚度要重压力计 KDi0.5e=结合湖南蓝伯化湖南蓝伯化分厂年产25万吨乙二醇项目·设计计算 表5- 常用液体分布器的特多孔型布液装 溢流型布液装工作原理借助孔口以上液层产生的

（槽） 能够提供足够均匀的液体分布和空出足够大的气体通

分布器的小孔易被冲蚀或分 2.多管式喷淋器

器性能对比，最终选定采用喷淋密度范围2.512.5m3/(m2

湖南蓝伯湖南蓝伯化分厂年产25万吨乙二醇项目·设计计算 图5- 堰槽式液体分布器设计平面还是兼有中间加料或出料的再分布，均能达到理想的效果，而且气流通量大，阻力小，很适用于大塔径。大直径、大液量的填料塔，采流式结构，集液槽由周边槽和横槽组成，周但是除雾装置大多应用在吸收塔中，防止排出的气体夹带吸收或有用组成成分的小液滴。对于应用于精馏的填料塔，一般不必添加除雾装置，因为即使塔内液滴随气体排出塔顶，依旧会在冷凝器中冷却，再次回流到精馏塔中。由于塔填料是一个低压降的传质设备,依靠气相的自分布在填料塔内很难达到均匀分布。尤其对于大型的填料塔,一旦气相在塔内分布不均匀,势必影响大型精馏塔常用的再沸器为热虹吸式再沸器，再沸气体从塔底进入精馏塔动，再从塔的中部上升，达到均匀分布的目的。蓝伯公司分厂蓝伯公司分厂年产25万吨乙二醇项目·设计计算概5-22部分反应器特型 适用的反 优缺管 气相；液 返混小，所需反应器容积较小，比传 固定 气-固(催化或非催化) 返混小，高转化率时催化剂用量少，流化 气-固(催化或非催化)相；特别是

设计示例——S121无明火压力容器金铬钢制成，用矿渣棉保温，由圆柱裙座和水泥地基支撑。草酸二甲酯加氢生产乙二醇，是合成气乙二醇的重要部分，这是一个酯继续加氢生成目标产物乙二醇(EG)，而产物乙二醇继续加氢则会生成乙醇温400K,200℃。反应器管在相同的压力、温度、氢酯比，气体空速的条件下，模拟反应器温度对20mm40mm，MOG的选择性没有多大487K491.5K，这是因为管径的增加减少了传热比表面积，并且增加了中心反应热传到管壁的距离，从而引起热点温度上升。对于某一产量的反应器设计来说，管径决定了流速，又决定了反应器的传热比0.025m0.03m0.025m的管径。图5-35反应器半径对热点温度和时 图5-36反应器半径对转化率和选择压

产率的利于反应进行。控制工艺条件：温度200℃，液时空速为1.5g/g-cal/h，氢酯比60，改变压力，反应转化和产物选择性的变化情况。从图中可知，随着压2.5MPa图5- 压力对反应的影氢酯原料中的氢酯比n（H2）：(DMO)对反应平衡有很大影响，高氢酯比有利于,速为1.5g/g-cal/h，改变氢酯比催化剂反应活性的变化。如图可知草酸二甲60-8060。图5- 氢酯比对反应的影空图5-10空速对反应活性的影 图5-11空速对热点的影1710017100后，草酸二甲酯能转化率的下降速率大于乙醇酸甲8000-17000h-1。Cu/SiO22002.5MPa、氢酯6013000h-10.025m98.67％，DMO100％。原料组成反应器一的物料衡算表格可以确定。Aspen5-加氢反应器模拟结TemperaturePressureVaporMoleFlowVolumeFlow MoleFlow催化剂用142136.952kg/h,在该条件下进料的平均密度为 ：VRVf

VR为催化剂床层体积，单位为m3 为原料气体体积（标）流量，单位为m3hv为催化剂空速，单位为h1

2500736646.25m3/h273200V736646.25 反应管长度的计RAV051728.9996R 1.4则催化剂床层高度为

56.6655.52m0.3，则反应管H5.525.520.3管束尺寸和反应管的排选取工业上所用352.5mm的列管，故内径为0.03m，催化剂填充高V1d2h0.253.140.0325.520.0039m30.0039n56.66514530（根0.0039整个管板按30°划分为12个区间，整个管板由一个30°区间阵列而成。取不200mm。按正三角形排列，取管心距为t1.25d00.04375管所占的面积为s3t230.0437521.66103 72651.66103则每个反应器的直径为:72651.66103管程压力降的计pb

0 bpb m pbfab1bR R m

上式中：pfmu0dpb为床层空隙率H为流体的绝对粘度a、b为系数，采用Ergun数值，a=1.75，b=150。u0=1.4m/s，b=0.5=2.747kg/m3,=1.3197×10-5pa·s，dp=1mm

0.0032.7471.4874.21.3197105f1.7515010.5 0.5 10.5p5.522.34

23181.87Pa 封头和反应器壁厚的S pDi

——焊缝系数Q345RGB1502.5MPa4000mm。GB713C1=0.3mm故筒体的名义厚度由上面可得封头的曲面深度hD4000 500mm2个1.8m校核：当mPDt时，符合强度要

22.54000161.29MP431反应器高度的1.125m50mm,1.8m；反应物料的开在器壁，故器壁部分列管上下各留出1.5米。EHA椭圆形封头。由以上可得：Hi=7.176+1.5×2+1×2=12.176H总=12.176+4=16.17616.2mH总=16.2m热量衡算:aspen对于该反应，反应器的热负荷为14350.338KW，因此对于该反应实际放热量为：51661397KJ/h反应的传热系数为K=180.3，取安全系数为1.1，则流体（水）进口温度为进口温度7.840kg/m3，Cp77.454J/kgk

，0.0358w/mk取流体进口管流速u1=1.2m/s，管为：Φ864×6，则进口管内径852mm，则进口管的体积流量为：V 3.140.85221.20.684m3/4d w17.8400.6485.08kgs18288kg

t2t1

210

18288

水的进口温度210213.648200℃，210200240.12tm

25.062需要的传热面积为：A K

380.3

实际传热面积为A1dtLn3.140.035.5214530

进料管道速度为20m/s并管的直径为：3.14d0 0.9567mDn3.141000，则速度为：u414.36918.3ms3.1415-30m/s20m/s，,则42423.14u

47.184518.68ms15-30m/s3.14700mm，Φ700mm×8mm的进料管。管法兰PL400(B)-0.25RFDN200-Q235-BJB/T4736。出口Vout=49970.1462=13.88m3/s43.14 0.665m取DN=700m43.14700mm，Φ720mm×8mm的出料管。管法兰选PL400（B）-0.25RFDN200×6-B-Q235-BJB/T4736。4Mpa,4MPa，参考化工设计手册，选DN=32的安全阀。采用外用接管内用无缝参照化工设计手册外接管为人工作压力为2.5MPa，工作温度为200℃，筒体内径为4000mm900mm，故选用人孔Ⅲ（A·G）A450-0.6HG21516-95，法兰选用PL450（B）-0.25RF，DN450×6-B-Q235-BJB/T4736，厚度与筒体相同。支座采用裙座，材质为16MnR，裙座与塔体的采用对接式焊接，裙筒M80×5302个450mm的人孔（HG21515-95）。表5-25反应器的工艺计算及结果汇项反应温度参反应压力催化剂填充量催化剂填充高度长度尺材个数（根排封形材厚度深度直边高度1质量筒材内径高度壁厚1质量裙类材内径壁厚高度4人螺4总高度全反应器质量蓝伯公司分厂年产25万吨乙二醇项目·设计计算5-26反应器选型一览设备位设备名封头形类尺数/设计温设计压材保温22蓝伯公司分厂蓝伯公司分厂年产25万吨乙二醇项目·设计计算概、储罐主要用于在化工生产中的原料或产品等储罐是化工生产、、、分5-27储罐的地上储罐、储罐、半储罐、海上储罐、海底储生产油罐、油50m3以上为大型储罐，多为立式储罐；50m3常用储罐的标准：1.石油学会标准积计算择制设备草图（条件图）标注尺寸，提出设计条件和订货要求。——产品的时间为20分钟，取安全系数为0.8，则计算得到甲醇中间罐的积为

Vt0.0112060 HG/T3154-1985卧式椭圆型封头贮罐系列，20m3，1.4MPa；10mm；H=5800mm蓝伯公司蓝伯公司分厂年产25万吨乙二醇项目·设计计算5.7.55-28储罐选型一览设备名类数尺封头形介设计压设计温度材保防重量1-罐腐卧1二甲酯腐T0201塔顶回流1-卧1罐腐T0301塔顶回流立1卧1酯腐T0401塔顶闪蒸1-卧1腐1-罐腐T0601罐立1等腐卧1罐腐T0701卧1罐腐卧1腐T0801罐卧1酯卧1腐卧1甲腐卧1 罐

标准椭圆封 甲醇、碳酸二酯

储

标准椭圆封 碳酸二甲 不需要保 外层涂腐

标准椭圆封 甲 不需要保 外层涂腐标准椭圆封 乙二 不需要保 外层涂腐

碳酸二甲酯储 立式拱1 标准椭圆封 碳酸二甲 不需要保 外层涂 罐 腐蓝伯公司分厂蓝伯公司分厂年产25万吨乙二醇项目·设计计算第六章配管《石油化工金属管道布置设计规范 《化工、石油化工管架、管墩设计规定 《化工装置管道布置设计规定 HG/T20549-《输气管道工程设计规范 GB50251-《输油管道工程设计规范 GB50253-《石油化工配管工程设计图例 SH/T3052-《石油化工非埋地管道设计通则 SH/T3039-《压力管道安全管理与监察规定》1996《防止静电事故通用导则 GB12158-11223为了防止因介质流速过高而引起管道冲蚀、磨损、振动和噪声等现象，液体流4m/s85%34455DN32，DN65DN1251122式中：d——管道直径35MPa的压力管路形式，即简单管路还是复杂管路管壁的粗糙度，管壁的粗糙度有绝对粗糙度(ε)和相对粗糙度。粗糙度Re数决定，然后选择不同的压降进行计算。1122P————阻力系数，无因次在化工管路中，为满足生产工艺和安装检修需要，管安装的各种阀门管件都是管路中必不可少的组成部分。阀门及附件选择不当，会使管路发生损坏和泄漏，给化工生产造成严重影响，甚至要进行紧急停车处理。据有关资料70%以上是阀门及附件的维修。因此阀门和管件的选择与管子一样重要。选择时的原则为：11223344556677管道有较强的腐蚀，检查和维修，在车行道处有时需特别处理以承受大载荷。低点排液不便及易凝油品凝固在管内时处理，带隔热层的管道很难保持其良好的隔热功能等，故只有在敷设不可能时，才予以采用。管沟敷设可充分利用空间，并提供了较方便的检查维修条件，还可敷设有隔热层;易积聚或串入油气，增加不安全因素，污物清理等。埋地管道顶与路面的0.6，并应在冻土深度以下。和有腐蚀性物料的管道不应敷设在生活间、楼梯和走廊处，并应配置安全阀、防爆片、阻火器、水封等防火、防爆设施。放空管应引至室外指定地点或2m以上。0.5m;0.25m。当管道改变标高或时应避免管道形成积聚气体的“气袋或液体口袋”U和盲肠1520(15时，排液口1525不设阀门，采用螺纹管帽或法兰盖封闭。除管廊上的管道外，≤25不设高点排气口。及易燃易爆液体管道的排放点不得接入下水道，应接入封闭系统。比空气重的气体的放空点应考虑对操作环境的影响及人身安全的防护。从水平的气体主管上引接支管时，应从主管的顶部接出。、、(DN≤40的用承插焊连接或卡套100mm。小于5倍管壁厚，且不小于50mm。对于DN大于或等于50m的管道，两焊缝100mm。5100mm钢板卷焊的管纵向焊缝应置于易检修和观察位置，且不宜在水平管底部。对有加固环或支撑环的管子，加固环或支撑环的对接缝应与管子的纵向焊100m。流动方向相反的(根据工艺要求确定)1/10～5/1000。输送物料粘5/100左右。埋地管道及敷设在地沟中的管道，在停止生产时，其积存物料不考虑放尽者，可不考虑敷设坡度。常用物料管道的坡度如下：6-1常用物料管道坡度物蒸蒸汽冷清冷冻生产废压缩空N2坡0.3m;2m;3.2m。，4m1～1.4m4m6m。70mm。100mm。并应考虑拧紧法兰螺栓所需的空间。50mm，立管上阀门的阀杆中心线的安装高度宜在地面或平台以上0.7～1.6m的范围，DN402m高度以下。位置过高过低时应设平台或2.5m，又不便另设永久性，应用便携梯或移动式平台使人能够操作。阀门的阀杆不应向下垂直或倾斜安装。400mm，当阀杆和手轮平台上方且高度小于2m时，应使其不影响操作人员的操作和100mm300mm100mm以内。不允许时可以不平行，但人孔与溢流堰在水平方向的净距离应大于泵悬臂式离心泵的吸配管应给予拆修叶轮的方便11223管道布置不应影响设备的抽芯(管束或内管)344①②避免系统产生压降，