围挡结构抗台风稳定性计算书

围挡稳定性设计计算书-0-目录TOC\o"1-3"\h\u计算依据： -1-1、工程概况 -1-2、2.5m围挡设计计算书 -1-2.1荷载计算 -2-2.2建立模型 -2-2.3稳定性计算 -3-2.3.1立柱抗弯压强度计算 -3-2.3.2立柱抗剪强度计算 -3-2.3.3嵌固端抵抗弯矩计算 -3-3、6m围挡设计计算书 -4-3.1荷载计算 -4-3.2建立模型 -5-3.3稳定性计算 -6-3.3.1A114×3钢管受力验算 -6-3.3.2角钢强度计算 -7-3.3.3基础抗倾覆计算 -7-3.3.3焊缝验算 -9-3.3.4基础验算 -9-4、8m围挡设计计算书 -12-4.1荷载计算 -12-4.2建立模型 -13-4.3稳定性计算 -15-4.3.1A114×3钢管强度验算 -15-4.3.2A48×3钢管验算 -15-4.3.3L40×3角钢验算 -16-4.3.4焊缝验算 -16-4.3.5基础抗倾翻验算 -18-4.3.6基础验算 -19-5、12m围挡设计计算书 -21-5.1荷载计算 -22-5.2建立模型 -23-5.3稳定性计算 -24-5.3.1A114×3钢管验算 -24-5.3.2A80×3钢管验算 -25-5.3.3L63×5角钢验算 -25-5.3.4焊缝计算 -26-5.3.5基础抗倾翻计算 -28-5.3.6基础计算 -29-围挡稳定性计算书计算依据：（1）建筑结构设计统一标准GB20068-2011（2）建筑结构荷载规范GB50009-2012（3）建筑抗震设计规范GB50011-2010（4）钢结构设计规范GB50017-2017（5）冷弯薄壁型钢结构设计规范GB50018-2002（6）钢结构工程施工质量验收规范GB50205-2001（7）建筑钢结构焊接与验收规程JGJ81-2002（8）混凝土结构设计规范GB50010-2010（9）建筑地基基础设计规范GB50007-2011（10）户外广告设施钢结构技术规程CECS148：20031、工程概况本工程为浙江省台州市玉环市，地处中国东南，距离东海海岸线直线最近距离为25km，查荷载规范知玉环市10年和50年遇基本风压分别为0.7kN/㎡、1.2kN/㎡，故本工程取1.0kN/㎡。围挡结构选型：2.5m采用方钢管作为立柱，6m高围挡采用平面桁架形式立柱、8m、12m围挡采用空间三角塔架作为立柱，分别建模计算。其中6m、8m、12m围挡，底部2.5m采用0.6mm厚彩钢板，2.5m以上采用C6@150×150钢筋网片，每平米最大受风荷载面积为2×（0.006×1/0.15）=0.08㎡。2、2.5m围挡设计计算书2.5m围挡采用80×80×2方钢管作为柱，每3m设置一道方钢管，面板采用50mm厚夹芯聚苯泡沫板，基础采用素混凝土基础，基础长宽均为700mm，高500mm，结构形式详见下。围挡结构图2.1荷载计算1）围挡自重对结构本身是有利荷载，在计算抗倾覆稳定性是不考虑自重；2）风荷载情况下围挡最容易失稳，按照最不利情况考虑，风向为水平垂直于围挡方向时最大风力；风荷载作用下围挡容易产生倾覆矢稳，按最不利情况考虑，风向为水平、垂直于围挡方向时风力最大。风荷载计算：根据《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）可以查得玉环地区50年一遇基本风压为1.2KN／m2。按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）围护结构风压Wk风压高度变化系数离地面高度取计算点的高度z=2.5m＜5m，按5m，查《荷载规范》表8.2.1,风压高度变化系数μz=1.00考虑修正系数η后,μz=μzη=1.00×1.00=1.00局部风压体型变化系数型钢和组合构件取1.3阵风系数离地面高度取计算点的高度z=2.5m＜5m，按5m；查《荷载规范》表8.6.1,阵风系数βgz=1.70Wk风荷载标准值Wk根据《荷载规范》公式8.1.1-2Wk=βgzμsμzw0=1.70×1.30×1.00×1.20=2.65kN/m22.2建立模型荷载传递：水平风荷载→围挡面板→围挡横杆→型钢立柱→主结构柱埋入基础部分支撑地面。受力结构主要为钢立柱，对整个围挡抗倾覆稳定的关键点在于结构柱本身的抗弯拉和抗剪强度。其次，埋入土体里的基础能够从土体里获得的弯矩抗力值也是决定围挡整体稳定的关键因素。故需验算项目为（1）立柱抗剪强度；（2）立柱抗弯强度；（3）基础抗倾覆翻验算；（4）基础计算；下座混凝土基础因埋在地面以下，作用在下座上的风荷载不考虑其传递到型钢立柱上。设计风压为=2.65KN/m2，立柱间隔3m，围挡高度2.5m，每根立柱受风附属面积为7.5m2。风压传至立柱为均布荷载：均布荷载q=2.65×7.5÷2.6=7.64KN/m。钢立柱与地面采用埋入式连接，视为固接，受力模型如下：计算可得最大弯矩==25.82kN·m最大剪力kN2.3稳定性计算80×80×2方钢管截面参数为：截面惯性矩Ix=70.87(cm4)截面抵抗矩Wx=16.87(cm3)回转半径ix=3.33(cm)截面面积A=6.4(cm2)2.3.1立柱抗弯压强度计算=153.05N/mm²＜[f]=215N/mm²2.3.2立柱抗剪强度计算＜[f]=125N/mm²2.3.3嵌固端抵抗弯矩计算被动土压力计算公式：其中Kp为被动土压力系数；r为土重度；z为深度c为土体粘聚力查表得：r=20kN/m3；z=0.5m；c=25kpa；Kp=3。则可算得深度0.3m处的被动土压力为P=Kpγz+等效作用点位于z=0.2m处，等效合力F=0.5×116.6×3÷2=87.45kN·m等效抵抗弯矩[M]=Fz=87.45×0.3=26.23kN·mM=25.82N·m＜[M]=26.23kN·m满足要求。3、6m围挡设计计算书6m围挡采用A114×3钢管和L40×3角钢焊成平面桁架立柱，每3m设置一道，面板采用彩钢板，下座为1600×1600×1600的钢筋混凝土基础，结构形式详见下。围挡结构图3.1荷载计算1）围挡自重对结构本身是有利荷载，在计算抗倾覆稳定性是不考虑自重；2）风荷载情况下围挡最容易失稳，按照最不利情况考虑，风向为水平垂直于围挡方向时最大风力；设计计算思路本计算书是根据按桁架建模计算内力，将荷载等效成均布线荷载。分别计算各种杆件内力，取最大内力值进行验算截面。风荷载作用下围挡容易产生倾覆矢稳，按最不利情况考虑，风向为水平、垂直于围挡方向时风力最大。风荷载计算：按50年一遇风压1.2kN/㎡。按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）围护结构风压式中：查表得：风压高度变化系数离地面高度取计算点的高度z=6.00m查《荷载规范》表8.2.1,风压高度变化系数μz=1.00考虑修正系数η后,μz=μzη=1.00×1.00=1.00局部风压体型变化系数查《荷载规范》表8.3.1，前后杆，=1.1阵风系数离地面高度取计算点的高度z=6.00m查《荷载规范》表8.6.1,阵风系数βgz=1.70风荷载标准值根据《荷载规范》公式8.1.1-2wk=βgzμsμzw0=1.70×1.1×1.00×1.20=2.24kN/m23.2建立模型荷载传递：水平风荷载→围挡面板→型钢立柱→主结构柱埋入基础部分支撑地面。6m高的围挡立柱为平面桁架结构，采用A114×3钢管和L40×3角钢焊制立柱通过两个钢管与基础固接。故需验算项目为（1）钢管截面；（2）角钢截面；（3）焊缝强度；（4）基础抗倾覆；（5）基础受力。下座混凝土基础因埋在地面以下，作用在下座上的风荷载不考虑其传递到型钢立柱上。设计风压为=2.24KN/m2，立柱间隔3m，围挡高度6m，每根立柱受风附属面积为2.5×3+0.08×3×3.5=7.5+0.84㎡。风压传至立柱为均布荷载：底部2.5m均布荷载为q=2.24×7.5÷2.51=6.7KN/m。顶部3.5m均布荷载为q=2.24×0.84÷3.5=0.54kN/m钢立柱埋入基础内，视为固接：计算可得由计算可知：立杆Mmax=-2.62kN·mVmax=16.747kNNmax=34.114kN横杆Mmax=-0.01kN·mVmax=0.02kNNmax=5.9kN斜杆Mmax=0kN·mVmax=0kNNmax=21.7kN3.3稳定性计算竖向立柱截面参数为：立柱钢管采用A114×3，截面参数为A=10.462cm²；I=161.238cm^4；W=28.287cm³横杆和斜杆采用L40×3角钢，截面参数为A=2.26cm²；I=3.59cm^4；W=3.28cm³3.3.1A114×3钢管受力验算（1）正应力计算据《钢结构标准》第8.1.1条，正应力按下式进行验算：|σ|/f=113.149/215=0.526≤1.0满足（2）剪应力验算平均剪应力τ=V/A=16750.000/1046.150=16.011(N/mm2)据《钢结构标准》第6.1.3条，得剪切力作用下的剪应力最大值:τmax=max(|τmaxx|,|τmaxy|,|τ|)=max(|32.022|,|0.000|,|16.011|)=32.022(N/mm2)τmax/fv=32.022/125.000=0.256≤1.0满足3.3.2角钢强度计算（1）正应力验算据《钢结构标准》第8.1.1条，正应力按下式进行验算：|σ|/f=0.000/215=0.000≤1.0满足（2）剪应力验算平均剪应力τ=V/A=21699.998/236.000=91.949(N/mm2)据《钢结构标准》第6.1.3条，得剪切力作用下的剪应力最大值:τmax=max(|τmaxx|,|τmaxy|,|τ|)=max(|91.949|,|0.000|,|91.949|)=91.949(N/mm2)τmax/fv=91.949/125.000=0.736≤1.0满足3.3.3基础抗倾覆计算基础侧面宽度：b=1600mm基础正面宽度：b1=1600mm基础高：hb=1600mm（1）计算过程及计算结果根据《基础规程》第6.2.1条第2款按浅基础计算（2）基础侧面的计算宽度土的侧压力系数：等代内摩阻角：根据《基础规程》第6.1.3条第1款空间增大系数：基础侧面的计算宽度：（3）抗倾覆验算根据《基础规程》第6.2.3条≤0.8×b1×b0×fa=0.8×1600×1784.752×160.00×10-6=365.517kN，满足土压力参数：解得:e=0.223m＜b1/3=1600×10-3/3=0.533m,抗倾覆验算满足3.3.3焊缝验算根据《钢结构标准》第11.2.1条：当前较薄焊件厚度he=t1=3.0(mm)按此厚度计算的焊缝剪应力:按此厚度计算的焊缝剪应力满足3.3.4基础验算剪力作用附加弯矩M'=V*h(力臂h=0.750m)：Mya'=27.20kN.mMyka'=30.22kN.mMyb'=3.20kN.mMykb'=3.56kN.m（1）基底反力计算：1）统计到基底的荷载标准值:Nk=75.56,Mkx=4.11,Mky=33.78设计值:N=68.00,Mx=3.70,My=30.402）承载力验算时,底板总反力标准值(kPa):[相应于荷载效应标准组合]pkmax=(Nk+Gk)/A+|Mxk|/Wx+|Myk|/Wy=117.02kPapkmin=(Nk+Gk)/A-|Mxk|/Wx-|Myk|/Wy=6.01kPapk=(Nk+Gk)/A=61.51kPa各角点反力p1=18.06kPa,p2=117.02kPa,p3=104.97kPa,p4=6.01kPa3）强度计算时,底板净反力设计值(kPa):[相应于荷载效应基本组合]pmax=N/A+|Mx|/Wx+|My|/Wy=76.51kPapmin=N/A-|Mx|/Wx-|My|/Wy=-23.39kPap=N/A=26.56kPa各角点反力p1=-12.55kPa,p2=76.51kPa,p3=65.67kPa,p4=-23.39kPa（2）地基承载力验算:pk=61.51<fa=100.00kPa,满足pkmax=117.02<1.2*fa=120.00kPa,满足（3）基础抗剪验算:根据《地基规范》第8.2.7-2条,需要进行抗剪验算抗剪验算公式V<=0.7*βhs*ft*Ac[《地基规范》第8.2.9条](剪力V根据净反力的最大值计算) 下 右 上 左第1阶(h0=1555mm,βhs=0.847)剪切荷载(kN)94.0245.0587.09-13.77抗剪切力(kN)1873.231873.231873.231873.23抗剪满足.（4）基础抗冲切验算:抗冲切验算公式Fl<=0.7*βhp*ft*Aq[《地基规范》第8.2.8条](冲切力Fl根据净反力的最大值计算) 下 右 上 左第1阶(h=1600mm,h0=1555mm,βhp=0.933)冲切荷载(kN)0.000.000.000.00抗冲切力(kN)0.000.000.000.00抗冲切满足.（5）基础受弯计算:弯矩计算公式M＝F×d其中,F--对应截面地基净反力合力(根据净反力的最大值计算);d--质心到验算截面的距离。根据《地基规范》第8.2.1条，扩展基础受力钢筋最小配筋率不应小于0.15%板底配筋:第1阶(kN.m):M下=30.57,M右=5.64,M上=26.24,M左=-1.72,h0=1555mm计算As(mm2/m):As下=565(构造),（6）底板配筋:X向实配E10@150(565mm2/m)≥As=565mm2/mY向实配E10@150(565mm2/m)≥As=565mm2/m4、8m围挡设计计算书8m围挡立柱采用114×3钢管焊和成立空间桁架柱，每3m设置一道立柱，面板采用彩钢瓦，下座为基础为1600×1600×1600钢筋混凝土基础，结构形式详见下。围挡结构图4.1荷载计算1）围挡自重对结构本身是有利荷载，在计算抗倾覆稳定性是不考虑自重；2）风荷载情况下围挡最容易失稳，按照最不利情况考虑，风向为水平垂直于围挡方向时最大风力；风荷载作用下围挡容易产生倾覆矢稳，按最不利情况考虑，风向为水平、垂直于围挡方向时风力最大。风荷载计算：根据《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）可以查得玉环地区50年一遇基本风压为1.2KN／m2。按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）围护结构风压式中：查表得：风压高度变化系数离地面高度取计算点的高度z=8.00m查《荷载规范》表8.2.1,风压高度变化系数μz=1.00考虑修正系数η后,μz=μzη=1.00×1.00=1.00局部风压体型变化系数查《荷载规范》表8.3.1，按塔架EQ\o\ac(○,3)，=2.4阵风系数离地面高度取计算点的高度z=8.00m查《荷载规范》表8.6.1,阵风系数βgz=1.70风荷载标准值根据《荷载规范》公式8.1.1-2wk=βgzμsμzw0=1.70×2.40×1.00×1.20=4.90kN/m24.2建立模型荷载传递：水平风荷载→围挡面板→型钢立柱→主结构柱埋入基础部分支撑地面。8m高的围挡立柱为空间三角形塔架结构，采用A114×3钢管、A48×3钢管和L40×3角钢焊制。故需验算项目为（1）A114×3钢管钢管截面；（2）A48×3钢管；（3）角钢截面；（4）焊缝强度；（5）基础抗倾覆；（6）基础受力。下座混凝土基础因埋在地面以下，作用在下座上的风荷载不考虑其传递到型钢立柱上。设计风压为=4.9KN/m2，立柱间隔3m，围挡高度8m，底部2.5m采用彩钢瓦，2.5m以上采用钢筋网片，每根立柱受风附属面积为2.5×3+5.5×0.08×3=7.5+1.32m2。风压传至立柱为均布荷载：2.5m以下均布荷载q=4.9×7.5÷2.6=14.5KN/m。2.5m以上均布荷载为q=4.9×1.32÷5.5=1.17kN/m钢立柱与地面采用埋入式连接，视为固接，受力模型如下：轴力图剪力图弯矩图由计算可知：立杆Mmax=-1.64kN·mVmax=18.26kNNmax=143.121kN横杆Mmax=0.21kN·mVmax=3.5kNNmax=38.9kN斜杆Mmax=0.17kN·mVmax=0.35kNNmax=11kN4.3稳定性计算立柱采用A114×3钢管，截面参数为A=10.462cm²；I=161.238cm^4；W=28.287cm³横杆采用A48×3钢管，截面参数为A=4.241cm²；I=10.783cm^4；W=4.493cm³斜杆采用L40×3角钢，截面参数为A=2.26cm²；I=3.59cm^4；W=3.28cm³4.3.1A114×3钢管强度验算（1）正应力验算据《钢结构标准》第8.1.1条，正应力按下式进行验算：|σ|/f=187.221/215=0.871≤1.0满足（2）剪应力验算平均剪应力τ=V/A=18260.000/1046.150=17.454(N/mm2)据《钢结构标准》第6.1.3条，得剪切力作用下的剪应力最大值:τmax=max(|τmaxx|,|τmaxy|,|τ|)=max(|34.909|,|0.000|,|17.454|)=34.909(N/mm2)τmax/fv=34.909/125.000=0.279≤1.0满足4.3.2A48×3钢管验算（1）正应力验算据《钢结构标准》第8.1.1条，正应力按下式进行验算：|σ|/f=130.664/215=0.608≤1.0满足（2）剪应力验算平均剪应力τ=V/A=3500.000/424.115=8.252(N/mm2)据《钢结构标准》第6.1.3条，得剪切力作用下的剪应力最大值:τmax=max(|τmaxx|,|τmaxy|,|τ|)=max(|16.505|,|0.000|,|8.252|)=16.505(N/mm2)τmax/fv=16.505/125.000=0.132≤1.0满足4.3.3L40×3角钢验算（1）正应力验算据《钢结构标准》第8.1.1条，正应力按下式进行验算：|σ|/f=91.679/215=0.426≤1.0满足（2）剪应力验算平均剪应力τ=V/A=350.000/236.000=1.483(N/mm2)据《钢结构标准》第6.1.3条，得剪切力作用下的剪应力最大值:τmax=max(|τmaxx|,|τmaxy|,|τ|)=max(|1.483|,|0.000|,|1.483|)=1.483(N/mm2)τmax/fv=1.483/125.000=0.012≤1.0满足4.3.4焊缝验算（1）a点分析结果根据《钢结构标准》第11.2.2条：由N引起的应力:由M引起的应力:由V引起的应力:焊缝的计算应力:焊缝的计算应力满足（2）b1点分析结果根据《钢结构标准》第11.2.2条：由N引起的应力:由M引起的应力:由V引起的应力:焊缝的计算应力:焊缝的计算应力满足（3）b2点分析结果根据《钢结构标准》第11.2.2条：由N引起的应力:由M引起的应力:由V引起的应力:焊缝的计算应力:焊缝的计算应力满足（4）构造验算1)最小角焊缝焊脚尺寸根据《钢结构标准》第11.3.5条：母材厚度t=3.0mm≤6mm，角焊缝焊脚尺寸hf不宜小于3.0mmhf1=3.0mm≥3.0mm,满足4.3.5基础抗倾翻验算（1）计算过程及计算结果根据《基础规程》第6.2.1条第2款按浅基础计算（2）基础侧面的计算宽度土的侧压力系数：等代内摩阻角：根据《基础规程》第6.1.3条第1款空间增大系数：基础侧面的计算宽度：（3）抗倾覆验算根据《基础规程》第6.2.3条≤0.8×b1×b0×fa=0.8×1600×1784.752×100.00×10-6=228.448kN，满足土压力参数：解得:e=0.425m＜b1/3=1600×10-3/3=0.533m,,抗倾覆验算满足4.3.6基础验算（1）基底反力计算：1）统计到基底的荷载标准值:Nk=103.70,Mkx=1.19,Mky=21.33设计值:N=140.00,Mx=1.60,My=28.802）承载力验算时,底板总反力标准值(kPa):[相应于荷载效应标准组合]pkmax=(Nk+Gk)/A+|Mxk|/Wx+|Myk|/Wy=105.50kPapkmin=(Nk+Gk)/A-|Mxk|/Wx-|Myk|/Wy=39.52kPapk=(Nk+Gk)/A=72.51kPa各角点反力p1=43.00kPa,p2=105.50kPa,p3=102.02kPa,p4=39.52kPa3）强度计算时,底板净反力设计值(kPa):[相应于荷载效应基本组合]pmax=N/A+|Mx|/Wx+|My|/Wy=99.22kPapmin=N/A-|Mx|/Wx-|My|/Wy=10.16kPap=N/A=54.69kPa各角点反力p1=14.84kPa,p2=99.22kPa,p3=94.53kPa,p4=10.16kPa（2）地基承载力验算:pk=72.51<fa=100.00kPa,满足pkmax=105.50<1.2*fa=120.00kPa,满足（3）基础抗剪验算:根据《地基规范》第8.2.7-2条,需要进行抗剪验算抗剪验算公式V<=0.7*βhs*ft*Ac[《地基规范》第8.2.9条](剪力V根据净反力的最大值计算) 下 右 上 左第1阶(h0=1555mm,βhs=0.847)剪切荷载(kN)63.5063.5061.2523.00抗剪切力(kN)1873.231873.231873.231873.23抗剪满足.（4）基础抗冲切验算:抗冲切验算公式Fl<=0.7*βhp*ft*Aq[《地基规范》第8.2.8条](冲切力Fl根据净反力的最大值计算) 下 右 上 左第1阶(h=1600mm,h0=1555mm,βhp=0.933)冲切荷载(kN)0.000.000.000.00抗冲切力(kN)0.000.000.000.00抗冲切满足.（5）基础受弯计算:弯矩计算公式M＝F×d其中,F--对应截面地基净反力合力(根据净反力的最大值计算);d--质心到验算截面的距离。根据《地基规范》第8.2.1条，扩展基础受力钢筋最小配筋率不应小于0.15%第1阶(kN.m):M下=10.58,M右=10.58,M上=10.08,M左=3.71,h0=1555mm计算As(mm2/m):As下=565(构造),As右=565(构造),As上=565(构造),As左=565(构造)配筋率ρ:ρ下=0.035%,ρ右=0.035%,ρ上=0.035%,ρ左=0.035%（6）底板配筋:X向实配E10@150(565mm2/m)≥As=565mm2/mY向实配E10@150(565mm2/m)≥As=565mm2/m5、12m围挡设计计算书12m围挡采用140×6.5钢管焊和成立空间桁架柱，每3m设置一道立柱，面板采用彩钢瓦，下座为基础为2500×2500×1600钢筋混凝土基础，结构形式详见下。围挡结构图5.1荷载计算1）围挡自重对结构本身是有利荷载，在计算抗倾覆稳定性是不考虑自重；2）风荷载情况下围挡最容易失稳，按照最不利情况考虑，风向为水平垂直于围挡方向时最大风力；风荷载作用下围挡容易产生倾覆矢稳，按最不利情况考虑，风向为水平、垂直于围挡方向时风力最大。风荷载计算：根据《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）可以查得玉环地区50年一遇基本风压为1.2KN／m2。按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）围护结构风压式中：查表得：风压高度变化系数离地面高度取计算点的高度z=12.00m查《荷载规范》表8.2.1,风压高度变化系数μz=1.05考虑修正系数η后,μz=μzη=1.05×1.00=1.05局部风压体型变化系数查《荷载规范》表8.3.1，按塔架EQ\o\ac(○,3)，=2.4阵风系数离地面高度取计算点的高度z=12.00m查《荷载规范》表8.6.1,阵风系数βgz=1.68风荷载标准值根据《荷载规范》公式8.1.1-2wk=βgzμsμzw0=1.68×2.40×1.05×1.20=5.10kN/m25.2建立模型荷载传递：水平风荷载→围挡面板→型钢立柱→主结构柱埋入基础部分支撑地面。12m高的围挡立柱为空间三角形塔架结构，采用A114×3钢管、A80×3钢管和L65×3角钢焊，因此不参与计算。故需验算项目为（1）A114×3钢管钢管截面；（2）A48×3钢管；（3）L65×3角钢验算；（3）焊缝强度；（4）基础抗倾覆；（5）基础受力。下座混凝土基础因埋在地面以下，作用在下座上的风荷载不考虑其传递到型钢立柱上。设计风压为=4.9KN/m2，立柱间隔3m，围挡高度12m，底部2.5m采用彩钢瓦，2.5m以上采用钢筋网片，每根立柱受风附属面积为2.5×3+9.5×0.08×3=7.5+2.28m2。风压传至立柱为均布荷载：2.5m以下均布荷载q=5.1×7.5÷2.6=14.7KN/m。2.5m以上均布荷载为q=5.1×2.28÷9.5=1.22kN/m钢立柱与地面采用埋入式连接，视为固接，斜杆支撑，视为铰接，受力模型如下：计算可得轴力图剪力图弯矩图立杆Mmax=1.6kN·mVmax=-16.61kNNmax=69.2kN横杆Mmax=0.2kN·mVmax=3.87kNNmax=33.27kN斜杆Mmax=0.12kN·mVmax=0.03kNNmax=33.6kN斜撑Mmax=0kN·mVmax=0kNNmax=24.6kN5.3稳定性计算立柱采用A114×3钢管，截面参数为A=10.462cm²；I=161.238cm^4；W=28.287cm³横杆采用A80×3钢管，截面参数为A=7.257cm²；I=53.866cm^4；W=13.466cm³斜杆采用L65×3角钢，截面参数为A=6.14cm²；I=23.17cm^4；W=13.33cm³因斜撑杆受力远小于立杆受力，两者采用同一截面钢管，故不计算斜撑杆。5.3.1A114×3钢管验算（1）正应力验算据《钢结构标准》第8.1.1条，正应力按下式进行验算：|σ|/f=115.141/215=0.536≤1.0满足（2）剪应力验算平均剪应力τ=V/A=15999.999/1046.150=15.294(N/mm2)据《钢结构标准》第6.1.3条，得剪切力作用下的剪应力最大值:τmax=max(|τmaxx|,|τmaxy|,|τ|)=max(|30.588|,|0.000|,|15.294|)=30.588(N/mm2)τmax/fv=30.588/125.000=0.245≤1.0满足5.3.2A80×3钢管验算（1）正应力验算据《钢结构标准》第8.1.1条，正应力按下式进行验算：|σ|/f=58.387/215=0.272≤1.0满足（2）剪应力验算平均剪应力τ=V/A=3800.000/725.708=5.236(N/mm2)据《钢结构标准》第6.1.3条，得剪切力作用下的剪应力最大值:τmax=max(|τmaxx|,|τmaxy|,|τ|)=max(|10.473|,|0.000|,|5.236|)=10.473(N/mm2)τmax/fv=10.473/125.000=0.084≤1.0满足5.3.3L63×5角钢验算（1）正应力验算据《钢结构标准》第8.1.1条，正应力按下式进行验算：|σ|/f=62.551/215=0.291≤1.0满足（2）剪应力验算平均剪应力τ=V/A=30.000/614.000=0.049(N/mm2)据《钢结构标准》第6.1.3条，得剪切力作用下的剪应力最大值:τmax=max(|τmaxx|,|τmaxy|,|τ|)=max(|0.049|,|0.000|,|0.049|)=0.049(N/mm2)τmax/fv=0.049/125.000=0.000≤1.0满足5.3.4焊缝计算（1）a点分析结果根据《钢结构标准》第11.2.2条：由N引起的应力:由M引起的应力:由V引起的应力:焊缝的计算应力:焊缝的计算应力满足（2）b1点分析结果根据《钢结构标准》第11.2.2条：由N引起的应力:由M引起的应力:由V引起的应力:焊缝的计算应力:焊缝的计算应力满足（3）b2点分析结果根据《钢结构标准》第11.2.2条：由N引起的应力:由M引起的应力:由V引起的应力:焊缝的计算应力:焊缝的计算应力满足（4）构造验算1)最小角焊缝焊脚尺寸根据《钢结构标准》第11.3.5条：母材厚度t=3.0mm≤6mm，角焊缝焊脚尺寸hf不宜小于3.0mmhf1=3.0mm≥3.0mm,满足5.3.5基础抗倾翻计算根据《基础规程》第6.2.1条第2款按浅基础计算（1）基础侧面的计算宽度土的侧压力系数：等代内摩阻角：根据《基础规程》第6.1.3条第1款空间增大系数：基础侧面的计算宽度：（2）抗倾覆验算根据《基础规程》第6.2.3条