基坑钢板桩计算书201930

标准段钢板桩围护结构设计及计算书1.计算依据（1）《标准段基坑围护结构设计图》；（2）《建筑施工计算手册（第二版）》；（3）《钢结构设计规范》（GB500017-2003）；（4）《理正深基坑软件7.0版》；（5）《基坑工程设计规程》（DBJ08-61-97）；（6）《建筑基坑支护技术规程》（JGJ120-2012）。2.工程概况徐圩新区地下综合管廊一期工程试验段位于江苏大道（226省道）东侧，张圩河路以北。试验段管廊北端起于应急救援中心，并预留远期向西延伸接口，南端止于张圩港河南岸，总长度1.140公里。试验段管廊主体为三舱断面，分为综合仓1、电力舱和综合舱2,A0+000〜800管廊净高4.6m,宽13.3m,A0+800〜A1+140下穿张圩港河段管廊高4.35m,宽10.4m。3地质情况根据工程地质勘测报告，本段地质情况如表3-1。表3-1本段地质情况取样编号厚度（m）名称重度(kN/m3)粘聚力（Kpa）摩擦角（。）侧摩阻力（Kpa）11.5素填土1812.005.0026.021.53黏土1822.508.3021.0314.08淤泥16.17310.041.24含钙核粉质黏土19.141.813.250.051.55粉质黏土19.63314.457.061.05粉土19.511.125.9110.071.82粉质黏土19.634.114.769.081.09粉土19.412.321.5169.091.25细沙19.4148.04施工方案概述标准段基坑深7米，宽15.3米，为长条形基坑，支撑体系布置形式为垂直对称布置。在基坑两侧采用桩长18m的拉森W钢板桩围护结构支护，围护结构设置二层，围檩采用2H400X400义13义21mm型钢，沿线每隔5米设置一道钢支撑，钢支撑采用①630X8mm钢管支撑。

图4.1-1围护结构结构设计立面图标准段拉森钢板桩围护结构顶高程为+3.3m,基坑开挖深度为7m。以基坑开挖最深处为计算依据。基坑支护标高参数见表4-1基坑主要标高参数表；承台基坑支护结构见图4-1所示：围护结构结构设计平立面图。表4-1管廊施工主要标高参数表项 目标高（m）备注编号部位标高（m）1拉森钢板桩顶标高3.32便道顶标高3.33第一层内支撑标高2.04第一层土方开挖标高1.55管廊顶标高1.16第二层内支撑标高-0.77第二层土方开挖标高-1.28管廊底标高-3.59基坑底标高-3.710钢板桩底标高-14.711基坑开挖深度75支护结构计算设计计算参数材料设计指标表5.1.1-1基坑支护结构所需材料表

序号材料名称抗压强度(MPa)抗拉强度(MPa)抗剪强度(MPa)弹性模量(MPa)备注1SYW2952952951252.0X105拉森钢板桩2Q2352152151252.0X105内支撑表5.1.1-2基坑支护结构所需材料截面特性表序号名称型号单根截面积A(cm2)单根惯性矩Ix(cm4)单根抗弯模量W(cm3)备注1拉森钢板桩Ww型600*2101^135.386305392钢围檩H400X400X13X21mm214.5465361.583268.073对口撑①609X16mm298.07131117.34306表5.1.1-3拉森钢板桩单根每米壁宽截面特性表序号名称型号单根每米壁宽截面积A(cm2)单根每米壁宽惯性矩Ix(cm4)单根每米壁宽抗弯模量W(cm3)备注1拉森钢板桩Ww型225.556700x2700单元内支撑支撑刚度计算内支撑刚度取最大水平间距s=6m的单根①609X16mm钢管，计算长度取最长自由长度L=14.5m,则支撑结构水平刚度系数kT, 2aEAk=—r—itLs2aEALsaR支撑松弛系数：取aR2aEALs14.5x62x0.8x2x105x2.981x104 =109.7MN14.5x6单元内支撑材料抗力内支撑对撑采用①609X16mm钢管，最大水平间距s=6m,计算长度取最长自由长度l0=14.5m。对撑两端与围檩铰接N=1钢管回转半径：i=i=209.73mmx.yNl1x14500”一X= = =69.14i209.73查表得少=0.779,1=1单元材料抗力:T=&①Af=1x0.779x2.981x104x215x10-3/6=832.2kN1凌计荷载计算按《建筑基坑技术规程》规定，取值20kPa的超载。设计安全等级基坑为二级基坑，安全系数为1.0。结构设计分析支护结构的抗倾覆稳定性、抗隆起、抗管涌、嵌固深度采用理正深基坑支护结构设计软件单元设计进行分析；利用单元计算的支撑反力作为荷载施加于腰梁上，利用Midas建模计算。开挖过程结构分析采用理正深基坑支护结构设计软件7.0版进行分析。按以下工况计算：工况1基坑开挖至桩顶下1.8m；工况2在桩顶下1.3m安装内支撑；工况3基坑开挖至桩顶下4.5m；工况4在桩顶下4m安装内支撑；工况5基坑开挖至桩顶下7m；工况6换撑带施工；工况7拆除第二道支撑；拉森钢板桩单元计算分析结果［支护方案］工况1〜5—排桩支护

［基本信息］规范与规程《建筑基坑支护技术规程》JGJ120-2012内力计算方法增量法支护结构安全等级二级支护结构重要性系数Y1.00 0-6 基坑深度H(m)7.000嵌固深度(m)11.000桩顶标高(m)0.000桩材料类型钢板桩卜每延米截面面积A(cm2)225.50卜每延米惯性矩I(cm。56700.00J每延米抗弯模量W(cm3)2700.00J抗弯f(Mpa)295有无冠梁无放坡级数1超载个数1支护结构上的水平集中力0［放坡信息］坡号台宽(m)坡高(m)坡度系数12.0001.0003.000［超载信息］超载序号类型超载值(kPa,kN/m)作用深度(m)作用宽度(m)距坑边距(m)形式长度(m)120.0000.0005.0005.000条形——

［附加水平力信息］水平力序号作用类型水平力值(kN)作用深度(m)是否参与倾覆稳定是否参与整体稳定［土层信息］土层数9坑内加固土是内侧降水最终深度(m)7.500外侧水位深度(m)1.000内侧水位是否随开挖过程变化是内侧水位距开挖面距离(m)0.500弹性计算方法按土层指定X弹性法计算方法m法基坑外侧土压力计算方法主动［土层参数］层号土类名称层厚(m)重度(kN/m3)浮重度(kN/m3)粘聚力(kPa)内摩擦角(度)1素填土1.5019.09.015.0010.002粘性土1.5318.08.022.508.303淤泥14.0816.16.17.003.004粘性土1.2419.19.1 5粘性土1.5519.69.6 6粉土1.0519.59.5 7粘性土1.8219.69.6 8粉土1.0919.49.4 9粘性土1.2519.79.7————层号与锚固体摩擦阻力(kPa)粘聚力水下(kPa)内摩擦角水下(度)水土计算方法m,c,K值抗剪强度(kPa)126.015.0010.00合算m法2.50——221.020.904.60合算m法2.05——310.07.003.00合算m法0.58——464.036.0015.20分算m法6.70——557.030.009.00分算m法3.72——6110.08.0020.00分算m法6.80 769.031.009.00分算m法3.82 8169.09.0016.00分算m法4.42 976.037.7014.80分算m法6.67 ［加固土参数］—I土类名称 ［宽度 ［层厚 重度I浮重度I粘聚力I内摩擦角~I

(m) (m) (kN/m3) (kN/m3)(kPa) (度)人工加固土15.34.00019.00019.00025.00010.000土类名称粘聚力水下(kPa)内摩擦角水下(度)计算方法m,C,K值抗剪强度(kPa)人工加固土25.00010.000m法3.50025.00支锚道号支锚类型水平间距(m)竖向间距(m)入射角(°)总长(m)锚固段长度(m)1内撑1.0001.3002内撑1.0002.700支锚道数 2支锚道号预加力(kN)支锚刚度(MN/m)锚固体直径(mm)工况号锚固力调整系数材料抗力(kN)材料抗力调整系数10.00109.60 2〜 832.201.0020.00109.60 4〜 832.201.00支锚道数2［支锚信息］弹性法土压力模型:经典法土压力模型:［土压力模型及系数调整］支锚道数2［支锚信息］弹性法土压力模型:经典法土压力模型:层号土类名称水土水压力调整系数外侧土压力调整系数1外侧土压力调整系数2内侧土压力调整系数内侧土压力最大值(kPa)1素填土合算1.0001.0001.0001.00010000.0002粘性土合算1.0001.0001.0001.00010000.0003淤泥合算1.0001.0001.0001.00010000.0004粘性土分算1.0001.0001.0001.00010000.0005粘性土分算1.0001.0001.0001.00010000.0006粉土分算1.0001.0001.0001.00010000.0007粘性土分算1.0001.0001.0001.00010000.0008粉土分算1.0001.0001.0001.00010000.0009粘性土分算1.0001.0001.0001.00010000.000［工况信息］

工况号工况类型深度(m)支锚道号1开挖1.800 2加撑1.内撑3开挖4.500 4加撑2.内撑5开挖7.000 ［设计结果］［结构计算］各工况:土联:KN/E； |土联:KN/E； |娥mm.)f-Jl1.50)—(247.爱,： I-6.25)—'O.Z4：l工氏2—W1fl.jQm得都N-皿 得都N-皿 费处N；，i-ZP.Z3：'-9寻 i：-21.居)--1：艮30;±11就卜:N/m} j罐mmji-Z4317；——[因7,32) ：-16J5；——(0.56)±11就卜:N/m} j罐mmji-Z4317；——[因7,32) ：-16J5；——(0.56)1-I91.&Z)--i：76.3E](-W5.3E)——I7D,03)工况4--M?।40C；mW(KN/m)[-2+317J——(2^7.32)阿mrnj--1S.15J——(0.56)鞘[KN—m)(-191.&2)--(.TEiiBj*KN；，

(-W5.3E)——(Mi03)球5--璇(7.00m}士11就KN/n】） 他橘:mm） 售期EN-m；--2B7.86)--(247.5Hl --23.70)--：0.25) '-221.3&)--：190.15] 廿⑶32)——：1日.苍内力位移包络图:

工况5工况5—JHfeI：7,QQrnJ咽络图［截面计算］［截面参数］弯矩折减系数0.85剪力折减系数1.00荷载分项系数1.25［内力取值］段号内力类型弹性法计算值经典法计算值内力设计值内力实用值基坑内侧最大弯矩(kN.m)221.55256.74235.39235.391基坑外侧最大弯矩(kN.m)90.15964.8395.7895.78最大剪力(kN)161.73134.77202.17202.1710［截面验算］基坑内侧抗弯验算(不考虑轴力)Onei=Mn/Wx=235.393/(2700.000*10-6)=87.183(MPa)<f=295.000(MPa)满足基坑外侧抗弯验算(不考虑轴力)Owai=Mw/Wx=95.782/(2700.000*1&6)=35.475(MPa)<f=295.000(MPa)满足式中：Owai——基坑外侧最大弯矩处的正应力(Mpa);Onei——基坑内侧最大弯矩处的正应力(Mpa);Mw ——基坑外侧最大弯矩设计值(kN.m);Mn ——基坑内侧最大弯矩设计值(kN.m);Wx ——钢材对x轴的净截面模量(m3);f ——钢材的抗弯强度设计值(Mpa);［整体稳定验算］计算方法：瑞典条分法应力状态：有效应力法条分法中的土条宽度：1.00m滑裂面数据整体稳定安全系数4=2.058圆弧半径(m)R=22：267圆心坐标X(m)X=-7.818圆心坐标丫(m)丫=5.531［抗倾覆稳定性验算］抗倾覆安全系数:11

MK=-psMaM——被动土压力及支点力对桩底的抗倾覆弯矩，对于内支撑支点力由内支撑抗压力决定;对于锚杆或锚索，支点力为锚杆或锚索的锚固力和抗拉力的较小值。Ma——主动土压力对桩底的倾覆弯矩。注意：锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算。工况1：序号12支锚类型

内撑

内撑序号12支锚类型

内撑

内撑材料抗力(kN/m)0.0000.000锚固力(kN/m)23542.452+0.00012447.759工况2：Ks工况2：Ks=1.891>=1.200,满足规范要求。序号12支锚类型

内撑

内撑序号12支锚类型

内撑

内撑材料抗力(kN/m)832.2000.000锚固力(kN/m)23542.452+13897.74012447.759=3.008=3.008>=1.200,满足规范要求。工况3：序号12支锚类型

内撑

内撑序号12支锚类型

内撑

内撑材料抗力(kN/m)832.2000.000锚固力(kN/m)14763.933+13897.74012447.759=2.303=2.303>=1.200,满足规范要求。工况4：序号12支锚类型

内撑

内撑序号12支锚类型

内撑

内撑材料抗力(kN/m)832.200832.200锚固力(kN/m)KsKsKsKs工况5：序14763.933+25548.540― 12447.759=3.239>=1.200,号支锚类型内撑内撑满足规范要求。材料抗力(kN/m)832.200832.200锚固力(kN/m)9231.116+25548.540K=s12447.759Ks=2.794>=1.200,满足规范要求。安全系数最小的工况号：工况1。12

最小安全Ks=1.891>=1.200,满足规范要求。［抗隆起验算］1)从支护底部开始，逐层验算抗隆起稳定性，结果如下:3N1)从支护底部开始，逐层验算抗隆起稳定性，结果如下:3N+cNc(h+1+)+q-hemld+q0A,八(p((

tan45。NcNc=(Nq-1tan(P支护底部，验算抗隆起：Ks=4.319三1.600,抗隆起稳定性满足。13

深度18.350处，验算抗隆起：Ks=2.464三1.600,抗隆起稳定性满足。深度19.900处，验算抗隆起。Ks=4.900三1.600,抗隆起稳定性满足。深度20.950处，验算抗隆起。Ks=2.615三1.600,抗隆起稳定性满足。深度22.770处，验算抗隆起。Ks=3.601三1.600,抗隆起稳定性满足。深度23.860处，验算抗隆起。Ks=4.107三1.600,抗隆起稳定性满足。2)坑底抗隆起按以最下层支点为转动轴心的圆弧条分法计算，结果如下:E(。-+(+Gjlositani)>E(q/j+G)Sin. -RL11A1 1Ks=2.222三1.900,坑底抗隆起稳定性满足。［流土稳定性验算］(21d+0.8D1K=其中:K——流土稳定性计算安全系数；Kf——流土稳定性安全系数；安全等级为一、二、三级的基坑支护，流土稳定性f 安全系数分别不应小于1.6、1.5、1.4；l——截水帷幕在基坑底面以下的长度(m)；dD——潜水水面或承压水含水层顶面至基坑底面的垂直距离(m)；Y1'——土的浮重度(kN/m)；h——基坑内外的水头差(m)；Y 地下水重度(kN/m)；w 3K=(2.00*11.00+0.80*6.00)*10.65/6.50*10.0014K=4.393>=1.5,满足规范要求。［抗承压水（突涌）验算］P—cz-P式中p 基坑开挖面以下至承压水层顶板间覆盖土的自重压力（kN/m。;PCZ 承压水层的水头压力（kN/m。；wyK——抗承压水头（突涌）稳定性安全系数，规范要求取大于1.100。yK=80.50/50.00=1.61>=1.10基坑底部土抗承压水头稳定！［嵌固深度计算］嵌固深度计算参数:嵌固深度是否考虑对支撑作用V是否考虑坑底隆起稳定性V是否考虑最下层支点为轴心的圆弧稳定性V嵌固深度计算过程：当地层不够时，软件是自动加深最后地层厚度（最多延伸100m）得到的结果。1）嵌固深度构造要求：依据《建筑基坑支护技术规程》JGJ120-2012,嵌固深度对于多支点支护结构1d不宜小于0.2h。嵌固深度构造长度ld：1.400m。2）嵌固深度满足整体滑动稳定性要求：按《建筑基坑支护技术规程》JGJ120-2012圆弧滑动简单条分法计算嵌固深度:圆心（-12.830,14.523）,半径=24.418m,对应的安全系数K=1.924三1.300 s嵌固深度计算值l=0.000m。3）嵌固深度满足坑底抗隆起要求：符合坑底抗隆起的嵌固深度ld=3.600m4）嵌固深度满足以最下层支点为轴心的圆弧滑动稳定性要求：符合以最下层支点为轴心的圆弧滑动稳定的嵌固深度l=10.600m。15满足以上要求的嵌固深度1d计算值=10.600m,1d采用值=11.000m。［嵌固段基坑内侧土反力验算］工况1：Ps=2514.585WEp=3998.348,土反力满足要求。工况2：Ps=2514.585WEp=3998.348,土反力满足要求。工况3：Ps=2012.991WEp=2859.043,土反力满足要求。工况4：Ps=2012.991WEp=2859.043,土反力满足要求。工况5：Ps=1896.510WEp=1993.068,土反力满足要求。式中：Ps为作用在挡土构件嵌固段上的基坑内侧土反力合力（kN）；Ep为作用在挡土构件嵌固段上的被动土压力合力（kN）。［支护方案］工况6〜7排桩支护舱nr16

［基本信息］规范与规程《建筑基坑支护技术规程》JGJ120-2012内力计算方法增量法支护结构安全等级二级支护结构重要性系数Y1.00 0-6 基坑深度H(m)6.300嵌固深度(m)11.700桩顶标高(m)0.000桩材料类型钢板桩卜每延米截面面积A(cm2)225.50卜每延米惯性矩I(cm。56700.00J每延米抗弯模量W(cm3)2700.00J抗弯f(Mpa)295有无冠梁无放坡级数1超载个数1支护结构上的水平集中力0［放坡信息］坡号台宽(m)坡高(m)坡度系数12.0001.0003.000［超载信息］超载序号类型超载值(kPa,kN/m)作用深度(m)作用宽度(m)距坑边距(m)形式长度(m)1J「JJJ20.0000.0005.0005.000条形 ［附加水平力信息］水平力序号作用类型水平力值(kN)作用深度(m)是否参与倾覆稳定是否参与整体稳定［土层信息］土层数9坑内加固土是内侧降水最终深度(m)7.000外侧水位深度(m)1.000内侧水位是否随开挖过程变化是内侧水位距开挖面距离(m)0.500弹性计算方法按土层指定义弹性法计算方法m法基坑外侧土压力计算方法主动17

［土层参数］层号土类名称层厚(m)重度(kN/m3)浮重度(kN/m3)粘聚力(kPa)内摩擦角(度)1素填土1.5019.09.015.0010.002粘性土1.5318.08.022.508.303淤泥14.0816.16.17.003.004粘性土1.2419.19.1 5粘性土1.5519.69.6 6粉土1.0519.59.5 7粘性土1.8219.69.6 8粉土1.0919.49.4 9粘性土1.2519.79.7 层号与锚固体摩擦阻力(kPa)粘聚力水下(kPa)内摩擦角水下(度)水土计算方法m,c,K值抗剪强度(kPa)126.012.005.00合算m法1.20 221.022.508.30合算m法2.80——310.06.502.00合算m法0.53——464.041.8013.20分算m法6.34——557.033.0014.40分算m法6.01 6110.011.1025.90分算m法11.94 769.034.1014.70分算m法6.26 8169.012.3021.50分算m法8.32 976.037.7014.80分算m法6.67 ［加固土参数］土类名称宽度(m)层厚(m)重度(kN/m3)浮重度(kN/m3)粘聚力(kPa)内摩擦角(度)人工加固土15.30.70025.00015.0002000.00045.000土类名称粘聚力水下(kPa)内摩擦角水下(度)计算方法m,C,K值抗剪强度(kPa)人工加固土2000.00045.000m法236.0002000.00［支锚信息］支锚道数2支锚道号支锚类型水平间距(m)竖向间距(m)入射角(°)总长(m)锚固段长度(m)1内撑1.0001.300 2内撑1.0002.700 18

支锚道号预加力(kN)支锚刚度(MN/m)锚固体直径(mm)工况号锚固力调整系数材料抗力(kN)材料抗力调整系数10.00109.60 2〜 832.201.0020.00109.60 4〜6 832.201.00［土压力模型及系数调整］弹性法土压力模型:经典法土压力模型:弹性法土压力模型:经典法土压力模型:层号土类名称水土水压力调整系数外侧土压力调整系数1外侧土压力调整系数2内侧土压力调整系数内侧土压力最大值(kPa)1素填土合算1.0001.0001.0001.00010000.0002粘性土合算1.0001.0001.0001.00010000.0003淤泥合算1.0001.0001.0001.00010000.0004粘性土分算1.0001.0001.0001.00010000.0005粘性土分算1.0001.0001.0001.00010000.0006粉土分算1.0001.0001.0001.00010000.0007粘性土分算1.0001.0001.0001.00010000.0008粉土分算1.0001.0001.0001.00010000.0009粘性土分算1.0001.0001.0001.00010000.000［工况信息］工况号工况类型深度(m)支锚道号1开挖1.800 2加撑1.内撑3开挖4.500 4加撑2.内撑5开挖6.300 6拆撑——2.内撑［设计结果］19［结构计算］—各工况：瑜1—腌［LEOm)工第2—.W1[1.和e\工况3—丹捺［4.50m2015工n4—MS2(400rn}工况5—麻Hb&m}工就5—后板？14OUn)21内力位移包络图:电络图■-Z5.91J--(I.C4)年班K.N—m； @郴N)(-191.54)—(263.44) (-151.29)—(232.0^J［截面计算］［截面参数］弯矩折减系数0.85剪力折减系数1.00荷载分项系数1.25［内力取值］段号内力类型弹性法计算值经典法计算值内力设计值内力实用值基坑内侧最大弯矩(kN.m)191.54102.17203.51203.511基坑外侧最大弯矩(kN.m)263.440.00279.91279.91最大剪力(kN)249.23135.79311.54311.5422［截面验算］基坑内侧抗弯验算(不考虑轴力)Onei=Mn/Wx=203.514/(2700.000*1&6)=75.375(MPa)<f=295.000(MPa)满足基坑外侧抗弯验算(不考虑轴力)Owai=Mw/Wx=279.908/(2700.000*10-6)=103.670(MPa)<f=295.000(MPa)满足式中：Owai——基坑外侧最大弯矩处的正应力(Mpa);Onei——基坑内侧最大弯矩处的正应力(Mpa);Mw ——基坑外侧最大弯矩设计值(kN.m);Mn ——基坑内侧最大弯矩设计值(kN.m);Wx ——钢材对x轴的净截面模量(m3);f ——钢材的抗弯强度设计值(Mpa);［整体稳定验算］计算方法：瑞典条分法应力状态：有效应力法条分法中的土条宽度：1.00m滑裂面数据整体稳定安全系数Ks=2.085圆弧半径(m)R=16.771圆心坐标X(m)X=-1.319圆心坐标丫(m)丫=4.98223

［抗倾覆稳定性验算］抗倾覆安全系数:MaMp——被动土压力及支点力对桩底的抗倾覆弯矩，对于内支撑支点力由内支撑抗压决定;对于锚杆或锚索，支点力为锚杆或锚索的锚固力和抗拉力的较小值。Ma——主动土压力对桩底的倾覆弯矩。注意:工况1：注意:工况1：锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算。序号12支锚类型

内撑

内撑序号12支锚类型

内撑

内撑材料抗力(kN/m)0.0000.000锚固力(kN/m)工况2：Ks94191.750+工况2：Ks94191.750+0.00013020.0127.234>=1.200,满足规范要求。序号12支锚类型

内撑

内撑序号12支锚类型

内撑

内撑材料抗力(kN/m)832.2000.000锚固力(kN/m)工况3：Ks94191.750+工况3：Ks94191.750+13897.74013020.0128.302>=1.200,满足规范要求。序号12支锚类型

内撑

内撑序号12支锚类型

内撑

内撑材料抗力(kN/m)832.2000.000锚固力(kN/m)工况4：Ks86819.456+工况4：Ks86819.456+13897.74013020.0127.735>=1.200,满足规范要求。序号12支锚类型

内撑

内撑序号12支锚类型

内撑

内撑材料抗力(kN/m)832.200832.200锚固力(kN/m)工况5：Ks86819.456+工况5：Ks86819.456+25548.54013020.0128.630>=1.200,满足规范要求。序号12支锚类型

内撑

内撑序号12支锚类型

内撑

内撑材料抗力(kN/m)832.200832.200锚固力(kN/m)24

2482954.984+25548.540K82954.984+25548.540s13020.012工况6：Ks=8.333>=1.200,满足规范要求。工况6：锚固力锚固力(kN/m)序号支锚类型1 内撑2 内撑材料抗力(kN/m)832.2000.00082954.984+13897.740K—s13020.012Ks=7.439>=1.200,满足规范要求。安全系数最小的工况号：工况1。最小安全Ks=7.234>=1.200,满足规范要求。［抗隆起验算］251）从支护底部开始，逐层验算抗隆起稳定性，结果如下:Ksm2ldNq+CNc( }K(^Otan45o+一etanhetan支护底部，验算抗隆起：Ks=3.533三1.600,抗隆起稳定性满足。深度18.350处，验算抗隆起：Ks=3.582三1.600,抗隆起稳定性满足。深度19.900处，验算抗隆起。Ks=8.023三1.600,抗隆起稳定性满足。深度20.950处，验算抗隆起。Ks=3.998三1.600,抗隆起稳定性满足。深度22.770处，验算抗隆起。Ks=5.687三1.600,抗隆起稳定性满足。深度23.860处，验算抗隆起。Ks=4.012三1.600,抗隆起稳定性满足。2）坑底抗隆起按以最下层支点为转动轴心的圆弧条分法计算，结果如下:c.1.+（qibi+GiKs itani）TT NKrl.i工(qibi+GiKs=3.216型1.900,标底抗隆起稳定性满足。［流土稳定性验算］26其中:K——流土稳定性计算安全系数；K——流土稳定性安全系数；安全等级为一、二、三级的基坑支护，流土稳定性f安全系数分别不应小于1.6、1.5、1.4；l——截水帷幕在基坑底面以下的长度(m)；dD——潜水水面或承压水含水层顶面至基坑底面的垂直距离(m)；Y,——土的浮重度(kN/m)；h——基坑内外的水头差(m)；Y 地下水重度(kN/m)；w 3K=(2.00*11.70+0.80*5.30)*6.34/6.00*10.00K=2.922>=1.5,满足规范要求。［嵌固深度计算］嵌固深度计算参数:嵌固深度是否考虑对支撑作用V是否考虑坑底隆起稳定性V是否考虑最下层支点为轴心的圆弧稳定性V嵌固深度计算过程：当地层不够时，软件是自动加深最后地层厚度(最多延伸100m)得到的结果。1)嵌固深度构造要求：依据《建筑基坑支护技术规程》JGJ120-2012,嵌固深度对于多支点支护结构l不宜小于0.2h。d嵌固深度构造长度ld：1.260m。2)嵌固深度满足整体滑动稳定性要求：按《建筑基坑支护技术规程》JGJ120-2012圆弧滑动简单条分法计算嵌固深度:圆心(-15.857,36.891),半径=40.314m,对应的安全系数K=5.347三1.300嵌固深度计算值l=0.000m。 s3)嵌固深度满足坑底抗隆起要求：符合坑底抗隆起的嵌固深度ld=0.000m4)嵌固深度满足以最下层支点为轴心的圆弧滑动稳定性要求：符合以最下层支点为轴心的圆弧滑动稳定的嵌固深度ld=0.200m。满足以上要求的嵌固深度1d计算值=1.260m,1d采用值=11.700m。［嵌固段基坑内侧土反力验算］工况1：Ps=2149.811WEp=9509.566,土反力满足要求。工况2：27Ps=2149.811WEp=9509.566,土反力满足要求。工况3：Ps=2136.243WEp=8694.326,土反力满足要求。工况4：Ps=2136.243WEp=8694.326,土反力满足要求。工况5：Ps=2109.491WEp=8215.409,土反力满足要求。工况6：Ps=2154.116WEp=8215.409,土反力满足要求。式中：Ps为作用在挡土构件嵌固段上的基坑内侧土反力合力（kN）；Ep为作用在挡土构件嵌固段上的被动土压力合力（kN）。支护单元计算分析结果汇总统计根据第5.2.2条分别计算各层内支撑支点反力等计算结果进行统计，详细参见附表-1所示。表5.2.3-1 支护结构各工况内力统计表单元长支护结构内力计算值控制值拉森钢板桩支反力186.4(KN/m)233(KN/m)内支撑应力和变形计算标准段采取拉森钢板桩围护结构支护，