pkpm v5软件说明书-网架网壳管桁架设计stwjstghj

与商标说PKPM计算机程序及全部相关文档都是受专利法和著作权法保护的产品，属于中国建筑科学建研有限公PKPM标志 建筑科学建研有限公司的商标。中国建筑科学建 8000-传真：网址：h联系人：汪洪免责PKPM1988年开发以来，国内外 第1章功能简介与模型导入导 导入导出3d3s格式文 导入导出MST格式文 第2章网架网壳结构建 第3章管桁架结构建 第4章空间结构通用建模功能介 第5章结构分析前处理功能介 构件...................................................................................................... 数 第6章计算分析与结果查 第7章整体分析与网架网壳管桁架设 第8章节点设计与实体显 支 第9章网架网壳管桁架施工 第10章连接设计技术条 第11章软件装配方 附录参考文 第1STWJV3.2STWJV4.1STWJV4.2STWJV4.3四个新版本。2018年PKPM是PKPM在空间结构设计领域的进一步扩展。为了实现网架网壳、管桁架结构的混合设计，STWJ与STGHJ两款软件集图1.3网架网壳管桁架设计软件工作界导入导出DXF格式文件通过【建立模型>导出（导入）模型>导出（导入）DXFDXF网格模AutoCAD中，如果上弦、下弦、腹杆设置在不同的图层，可以根据AutoCAD中设定的图层信息，自动转换为按图层名首先比例必须为1:1，因为导入是直接了DXF中直线定义的坐标，所以如AutoCAD中的直线网格，所以请将多义线、图块及自定义实体等图1.4导入DXF提示图1.5DXF文件路径选择图1.6导入选择集图1.7DXF文件路径选择件将同时导入DXF的图层，转换为选择集，以dxf_开头。导入导出3d3s格式文件导入导出MST格式文件MST软件的导入导出双向接口。MST会生成*.log文件，这图1.8、图1.9所示。图1.8导入MST提示图1.9导出MST提示导出整体分析模型体分析需要的.sps文件，其中有部分信息不支持导出，包括：导入子结构kN、mm为单位，因此不同程序切换时弹簧刚度刚度单位会自动转换，若.基础接口可以在支座处布置基础短柱，如图1.10所示。“基础设计模块”，如图1.11所示。进行程序后，在弹出的框点击“（1）接反力，如图1.13所示。1.11打开基础设计模图1.13aSTWJ支座反 图1.13b基础设计支座反其他导出Sap2000Midas每次用户打开一个大跨空间结构模型文件，程序都将会自动生成一个扩展名为”*.bak”的备份文件。例如，如果结构模型数据文件的名字为A.spst，则备份文件当前工程为一个.spst为扩展名的文件。如果用户需要备份模型数据，只需要保存这个.spst9个备份，扩展名为“*.spst.bak1~*.spst.bak9”。如果超过9个将循环覆盖。图1.14退出PKPM系列软件的通用操作方式，比如通过键盘输入坐标，选择时的单选、多选切换。如果用户熟悉PMCAD或STS，对这些操作一定不陌生。键盘坐标输入方式式如下（R为极距，A为角度：!XYZ!XY；相对直角坐标输入XYZ或X可识别的相对坐标前缀有：X,Y,Z,XY,XZ,YZ,XYZ。!R<A,R<A,（100000确定，在请输入第一点的提示下在命令行提示区键入!100，20Ene]（0。[Enter]，输入相对极坐标（DxyX-Y平面的空间角度，［Enter］［Tab］ ［Esc］ 鼠标光标输入方式使用键：［鼠标左键］＝［Enter］─确定输入点；─［鼠标右键］＝［Esc］─准确图形。靶的大小是在WORK.CFG中设置的，可以用［F9］修改靶的尺寸。─ ［F9］─环境参数设置与功能键定义PKPM其他软件一样，可以定义捕捉和显示等环境参数。调用环境参数可以通过按【F9】键或显示参数菜单里的环境参数命令调用设置框，这里的捕捉功能类似AutoCAD中的捕捉功能。图1.15系统显示设置1.网格2.辅助线3.工作基面4.选择集5.属性框6.子结构7.杆件坐标系XOY平面，符合右手法则。例如左图工字钢，强轴为X轴，弱轴为Y轴，12端为Z轴。比如没有转角度的竖直的柱子，其XYZXYZXYZ方向，可以看作是放倒了的柱子，X轴方向不变，Z轴由1端指向2端，则Y向下。运行环境与使用限制WindowsXP（32位、64位、Windows7（32位、64位）为10000个，超出限制后须进入PMSAP（SpasCAD）完成分析。第2参数化建模型，然后切换到具体结构类型页面进行详细参数的输入，如图2.1和图2.2所示。2.1总信息页”程序提供了《空间网格结构技术规程》JGJ7-2010中包含的主要空间网格形式，以2.2详细参数页 5000/22500mm的网格，即可得到调整后的四角锥网架（如图2.4所示设置”下拉框中，可以设置间隔一点、间隔两点、间隔三点支承（如图2.5所图2.5网架下弦设置垂直示意勾选“网架下弦设置垂直”，“支座设置在下弦”选项随之打开（如图2.5所示四周设置垂直后，平板网架如图2.6所示。图2.6下弦设置垂直网 特别说明：1.单层球面网壳建模框提供了“顶部开洞”功能，只需要输入顶部开 壳封闭、平面封闭效果如图2.8所示 图2.8结构样式示意 一端封2.9三心圆柱面端部封闭2.10双层球面网壳类型列 凯威特A-6型球面网 2.11双层椭球面网壳类型列2.12角锥型锥面网壳类型列 网架建模特殊功能2.10网架起坡

2.10网架特殊建模功2个节点确定起坡脊线；程序将自动完成起坡。选择3个节点确定起坡基面；然后选择起坡节点，与快速起坡操作顺序相反。图2.11网架起坡图2.12网架上弦起坡效果网架弧形弯折图2.13弧形弯折图2.14平板弧形弯折示意多边形围区生成网架上弦网格 图2.15围区示意 图2.16多边形围区生成网格图2.17规则网格示意 图2.18有限元网格示意 图2.19规则网格平板网架示意 图2.20有限元网格平板网架示意生成自由曲面网架 图2.21初始网架模 图2.22点到辅助线投影图2.23上弦投影辅助 图2.24仅上弦投影后的网图2.25上下弦投影辅助 图2.26上下弦投影后的网第3建图3.1直线桁架参数化建模图3.2桁架名称显 图3.3管桁架截面形式示意33所示。对BH𝜃𝜃入下弦宽度B1截面转角意义如下的xyy𝜃𝜃。腹杆形式腹杆形式腹杆形式腹杆形式腹杆形式腹杆形式腹杆形式

腹杆形式腹杆形式腹杆形式腹杆形式腹杆形式腹杆形式腹杆形式腹杆形式腹杆形式腹杆形式腹杆形式 (a)平面 (b)侧立面图3.6跨中变截面（直线变化 图3.7跨中变截面（曲线变化 (a)平面 (b)侧立面图3.8两端变截面（直线变化 图3.9两端变截面（曲线变化例如：“分段比”中填写：1.5×12+1×5+1+6/12，表示从起始端开始，12 图3.11圆弧拱高示意 图3.12圆弧桁架建模效果图图3.13多线段直线桁架建模 图3.142条线”桁架建模效果图示（三角形和四边形“图3.16三心圆桁架建模图3.17平面桁架建 (a)腹杆形式I，双 (b)腹杆形式I，单 (d)腹杆形式II，单(e)腹杆形式III，双坡 图3.18梯形屋架(a)腹杆形式I，双 (b)腹杆形式I，单(c)腹杆形式II，双 (d)腹杆形式II，单(e)腹杆形式III，双坡 图3.19三角形屋架(a)腹杆形式I，双 (b)腹杆形式I，单 (c)腹杆形式II，双 (d)腹杆形式II，单 (e)腹杆形式III，双坡 图3.20托架类屋架操完成榀操作。软件提供的榀操作包括：榀、榀移动、榀删除三种。节点，在此基础上选择“基点”，拖动光标到新位置（或在信息窗口输入定位点坐动分榀作。“类肋环型/3.23所示。图3.22自动分榀交互 (b)“类肋环型”管桁架体系图3.23类肋环型/矩形模型示意图图3.24管桁架体 图3.25非桁架构件尺寸控制，3.272非桁架构件（3.28；3.隐藏非桁架构件（3.29。图3.26部分非桁架杆件高亮显 图3.27全部非桁架杆件高亮显图3.28仅显示非桁架杆 图3.29隐藏非桁架构有关的单选项：1.高亮显示选中打断桁架，即仅显示用户选中的需要打断的桁架；2. 图3.30可能需要打断的通长桁 图3.31可能被打断的其它桁操作（修改、选择加入、选择排除等功能）带来便利（如图3.34所示。图3.33桁架管

结构上的杆件仍然存在（如图3.35所示。单击列表中的榀名称，并点击“名称修改”按键，会弹出如图3.36所示框。已选择的某一榀桁架，进行名称修改，例如用户可以将名称为CHJ-3的桁架修改为HHJ-3等。前缀后，桁架名称统一改变（如图3.37所示。 图3.35删除榀信息的杆 图3.36名称修改图3.37修改名称前 图3.38自动编点击该按键并选择若干离散杆件，即可将这些杆件归为一榀（3.393.40图3.39新建 图3.40选择杆件新图3.41合并前的桁 图3.42合并后的桁显示设置中，提供了只显示非桁架杆件这能。点击这一按键，将仅显示非榀方式查看该榀桁架（如图3.43、3.44所示 图3.43高亮显示榀桁 图3.44仅显示榀桁长弦杆，弦杆将高亮显示（3.46、3.47所示 图3.46通长弦杆管 图3.47高亮一根通长弦图3.48择杆件加入通第4网格线与节点编加、删除、编辑、工作基面等操作均是针对网格线，如图4.2所示。 网格输入中的打断（。特别需要注意的是，对于杆单元，在打断后很容易使模型的个别区域产生机构，需要用户在结构设计前进行详细检查。（.3所示“交“交网格输入中的网格是模型的基础，在网格操作中有大量 网格操作存在，比如网 及放样中的路 1端，2端X1端；如果XY1端；如果X,Y都相同，则判4.3线打断对杆件荷载的影添加网格线PKPMZ坐标值0。Z0Z值多少，都会忽略。Ctrl键，同时再按住滚轮，拖动光标，任意（9000，6000，200（X5000（mm]定必须在圆弧上，真正的圆弧网格线的终止点是输入的圆弧终止点和圆心的连线与圆相对位置计算得到的一条圆弧网格线。命令行提示用户：[圆弧方向正确吗?1/y正确,0/n反向，<1/y>:]，如果圆弧方向正确，直接鼠标左键取默认值，如果取共轭方向的圆弧，可以输入0或n后回车。鼠标右键取消本次操作。这时命令行出现提示：[请依次输入等分放样分段数n，Tab键切换至不等份放样模式!]。如果要进行不等分放样，按Tab键，然后依次输入放样的角度（度表示。角度值为增量，不要输成与圆弧起始如果角度之和小于圆弧的张角，那么剩余角度部分作为最后一段网格线。例如：输入4 和1500。2序输入分割比例，用/0即可<0>：]，如果要将上面捕捉到的网6等份。这里，输入：2/3/2/1/3/1，回车，表示要将选中的网格线按比例2/3/2/1/3/1分割。命令行出现提示：[请用光标点取该段网格线的起始节点：]，对于非网格线/节点删网格线基本操作（1）或直接用矩形框选取要拷贝的物体，和PKPM系列的其它软件完全相同。向击“选择完毕”退出。命令行出现提示：[请输入拷贝的基点]。这里拷贝基点的概念和AutoCAD拷贝基点的概念完全相同，相信用户一定不会陌生。可以用键盘输入或光标中间的节点和网格线在Z方向上拖动一定的距离，快速、准确地输入起脊屋顶。出现提示：[请用鼠标捕捉，或键盘输入拖动的参考点（格式:xxx,xxx,xxx单:mm：]，:mm：]移动有两种方式（如图4.4所示图4.4节点移动[选择完毕]并退出。命令行出现提示：[请检查以上图形，是否接受以上镜像操作?1/y接受,0/n放弃，<1/y>:]。 图4.5路径实单击“路径”命令，命令行出现提示：[请选择要拷贝的元素]。用和“网格”进行拷贝操作的路径]。用“网格”时，选择源与网格线相同的方法选择若干个节点图4.6网格阵列输入（a）阵列的XOY平面图 图4.7网格阵列实例阵列方向可以用两种方式输入，一是输入与x轴的夹角，单位是度。另法是输入一个向量，z0x,y向，由这个向量与x轴的夹角来确定阵列的方向。网格阵列的实例示意如图4.7所示。择“选择完毕”退出。命令行出现提示：[请输入旋转的基点]，这里输入的是旋转操b,0,1。直接输入旋转轴向量的三个分量11（，11）ZZ请输入旋转角度角度9（旋转正确吗?1y正确,0n放弃，y 图4.8网格线旋转放样实例择母线网格线和旋转轴，输入母线个数和张角形成旋转放样，如图4.8所示。正确吗?1/y正确,2/c反向,0/n放弃，<1/y>:]，如果放样正确，直接单击鼠标左键即可。XOY平面令行出现提示：[放样正确吗?2/c矢高反向,1/y正确,0/n错误，<1/y>]。如果要反向起拱，0（ 图4.9共线点起拱放样实例图4.10网格线斜面延伸实例Y轴的直线网格线到相应位置即可。选择完毕后，命令行出现提示：请输)平位置旋转的角度，以度为单位。这里我们用键盘输入：882c反向。确认后的放样结果如图（c）所示。选要进行缩放的节点后，右键将弹出节点缩放框，如图4.11所示。首先需要确定基点的距离进行位置比例变化。如：x方向的缩放比例设为1.5，则缩放后的节点与辅助线添加、删除与编辑请用光标捕捉、或键盘输入第一个点和请用光圆// / /4.12所示。单击1X1，Y1，Z1数值可确定第一个移动参考点，单击2X2，Y2，Z2数值可确定第1按钮或2按钮，此时若勾选了辅助线移动预览，可实时预览辅助线的新位置。若勾选了并移动新曲线选项，则是在新位置上生成新的辅助线，即并移图4.12移动点投影到辅助线点击点投影到辅助线命令，此时弹出点投影到线框，如图4.13所示。提供了图4.13点投影到线辅助线->网格线能。通过指定一个二维的平面局部坐标系，输入网格时，将完全约束在这个工作基面三点基面34.14所示。需要注意的4.14三点基面示意取消基面到观察面节点投影到基面角锥的效果如图4.15所示。 图4.17生成角锥成角锥，如图4.18所示。图4.18生成角锥实合并节点和网 第5截面定义截面定义采用左侧停靠框（如图5.1所示，集成截面定义和截面布置，可通范》的相关，因此，程序并不支持混凝土材料杆件的验算，输出的应力比等验算 图5.1截面定义 图5.2截面类型材料定义图5.3材料定义构件转角调整（一键调整5.2.15.4所示，型钢的朝向从杂乱无章调整为垂直结构构件转角调整（指定点调整 构件删除构件计算长度系数整，指定计算长度系数框如图5.6所示。图5.6计算长度系数关键杆件指定以通过手动指定或取消关键杆件，设置关键杆件的框如图5.7所示。图5.7关键杆件夹角检查图5.8夹角检查查找构件图5.9查找构件杆单梁单生成蒙皮载。生成蒙皮框如图5.10所示。图5.10生成蒙皮删除蒙皮蒙皮反向 图5.11荷载定义与布置框(a)荷载添 (b)荷载删10个“其它”类型的工况，另外三种不受该限制，但是所有自定义工况总数限制为150况，此操作比较方便。特别注意：序号1~6为程序默认工况，无法删除。例题：在面荷载下定义：1.II（恒、2.II（活、3.雪荷载（其它；原有工况为：恒荷载、活荷载、正XXY向风、负Y向风。定义完时雪荷载（其它5.13所示：组合组合组合组合组合组合1.35*0.98*1.2*1.4*1.2*雪荷载(其它1*1.4*组合4：1.2*1.4*组合5：1.2*1.4*0.84*1.2*雪荷载(其它组合6：1.2*0.98*1.4*风荷载组合7：1*恒荷载+1.4*风荷载组合8：1*1.4*0.84*组合9：1*0.98*1.4*组合1：1.35*恒荷载+0.98*组合2：1.35*恒荷载+0.98*II(活组合3：1.35*II(恒)+0.98*组合组合5：1.2*恒荷载+1.4*活荷载+1.2*雪荷载(其它组合6：1.2*恒荷载+1.4*II(活)+1.2*雪荷载(其它7：1.2*II(恒)+1.4*活荷载+1.2*雪荷载(其它组合9：1*恒荷载+1.4*点荷Z向的力为正值朝下，负值线荷面荷于Z轴）的面荷载，不过不能定义体形系数。”模型中显示，如图5.14所示。” 图5.14a面荷载单向导 图5.14b面荷载常规导荷载鼠标右键完成选择，弹出框，如图5.15所示，选择需要的工况荷载。面荷载和线荷载同上。5.15荷载附加质量的附加质量单位为kg。自重放大网架网壳的节点是有质量的，一般认为占杆件质量的30%，为了在考虑自重时考功能可将混凝土构件的自重放大系数自定为1，即可忽略这些构件的自重放大。吊车荷载点击图5.16a中的“导入吊车荷载值”按钮，弹出吊车荷载输入向导框，输入5.16b所示。在吊车资料列表中可增加、删除和修改吊车资料，点击增加或修改后将弹出吊车数据输入框，如图5.17所示。图5.16a吊车荷载图5.17吊车数据输入图5.18所示吊车荷载布置框，点击“添加”弹出如图5.19所示框。选择“多 图5.18吊车荷载布置 图5.19吊车数据图5.20吊车荷载输入列表（位置，图5.21所示为吊车荷载布置图。温度作用度的温差由于热胀冷缩产生的作用。具体取值方法可参考《建筑结构荷载规范》9.3节线转点荷载图5.22线荷转点荷 图5.23线荷转点荷操作示意拱形屋面规范雪荷本雪压值，选择拱形屋面跨度方向：a.x轴平行；b.与Y轴平行。当结构中除拱形5.24“拱形屋面”雪荷旋转壳顶规范风荷图5.25旋转壳顶规范风荷载旋转壳顶规范风荷载框如图5.25所示，用户可以输入风向数，程序自动按等蒙皮分区5.26（b）所示。 图5.26蒙皮分区示意WindBlockCord.txt1列表示分区编号，第2~4列表示分区中心点坐标，通过该文件与风洞试验数据点对位。数点击“数据”弹出如图5.27所示框，其中说明了风洞试验文档的格图5.27旋转壳顶规范风荷载风荷载参数风荷载参数框如图5.28所示，当风荷载按体型系数输入时，程序将自动根据Z坐标值最小的节点对应的实际工程图5.28风荷载参数支座约束0，当为刚性约束时刚度值为-10的值，设置弹性支座需要须确保截面强轴对应支座局部系的轴是正确的，如图5.29所示的框中的工字钢，图5.29悬臂柱刚度图5.30橡胶垫刚度，图5.31托梁刚度5.34所示，以一个黄色立方体表示支座，支座中以红绿头，其中“X”为约束的ID号。支座局部系最后绕Z轴的次序。向量：通过指定局部系的XY轴向量确定局部系。需要注意的是，X轴向量和Y轴向量必须要相互垂直。的方向，Z轴始终是与整体坐标系一致的。图5.35支座局部系一端铰接/两端铰接/两端刚接/删除一端铰接支座位移图5.36强迫位移 图5.37支座强迫位移梁端约束图5.38梁端约束显示查询栏（主界面右上角全部显示选择显示选择隐藏选择集管理模型的部分显示。如图5.39所示为选择集管理框，通过该框可以添加选择集选择集显示选择集显示框如图5.40所示，程序支持选择集的交集和并集的显示，当只选 图5.39选择集管理 图5.40选择集显示结构分层结构分层框如图5.41所示，程序默认有5个层，这5个层是无法删除的，用图5.41结构分层显示设置截面颜色指定总体统计截面统计查找构件点点距离点线距离线线夹角图标（主界面右下角5.43隐藏附加信息 平面视图 正立面视图 侧立面视图 西南轴侧视图 实体显示开关 字符放大 字符缩小 蒙皮显示荷载显示 约束显示 点点距离 第6程分析功能。点击“线性计算”将出现如图6.1所示菜单。6.1线性计算菜模型检查 图6.2模型检查 图6.3模型检查输出文设计参数““图6.4设计信息.2.弯弯————的显示功能（若要多工况下的组合位移，可以按住ctrl键，并多选左侧列表中的荷载工况，点击———《建筑抗震设计规范》10.2.12规定了结构在重力荷载代表值与多遇竖向 置的结果只体现在基本组合中（内力输出及支座反力输出中可查询，计算结果中的活 (a)满跨活荷 (b)半跨活荷 (c)1/4跨活荷图6.5单层球面网壳活荷不利布置点击【荷载布置->点（线、面）荷载->添加工况】弹出如图6.6所示框，在工况名称处添加活荷1，活荷2，输入新加工况的荷载值，将荷载施加到如图6.5(b)6.6(c)，即细组合】，弹出如图6.7所示框，可见两种新增活荷载已添加至设计荷载组合列图6.6添加工况 图6.7详细组合查询节6.1.2.2计算信图6.8信息 竖向作用分析的原则，需参考《空间网格结构技术规程》4.4.1、4.4.2节，此处不作 I89采用《抗规》法计算时，若“设防烈度”小于7度以及8度（0.20g）则竖向没有根据《空间网格结构技术规程》4.4.7规定，按照振型分解反应谱法进行多遇作用下单维作用效应分析时，网架结构杆件作用效应可按SRSS法确定：SEkjkSjj1kjkSjj1kmSEk根据《建筑抗震设计规范》2016年修订版确定特征周期和水平影响系数最的竖向作用标准值，8度和9度可分别取该结构、构件重力荷载代表值的10%和20%，设计基本加速度为0.30g时，可取该结构、构件重力荷载代表值的15%。应的竖向作用标准值。将反应谱法计算得到的竖向作用标准值与《抗规》5.3.3节规定的竖向作用标准值进行比较，选择其中的大者作为竖向作用的最终荷载值，进行作用计算。将《抗规》5.3.3规定的竖向作用标准值与重力荷的65%，特征周期可按设计第一组采用。基于此，在软件中设置了：①“竖向影响系数最大值占水平影响系数最大值的百分比”，并默认数值为65%；②竖向《抗规》5.3.4的条文说明：竖向反应谱的特征周期与水应谱相比，尤其水平谱，这也意味着65%的比值可调整。模型中构件的默认抗震等级，根据《抗规》8.1.3节确定。若需修改单个杆件的抗10.2.13图6.9添加水平工况的振型个数一般可取振型参与质量达到总质量90%所需的振型数，即：有效质量系数量系数达到90%相当，然而若有效质量系数不足，将导致计算结果与真实解偏差较大。根据《空间网格结构技术规程》4.4.810~15阶振型；对网壳结构宜至少取25~30阶振型；对体型复杂或重要大跨度空间网格结构需要选取当不勾选“剔除无效参与振型”时，水平下的有效质量系数达到46%，竖向过了97%，满足作用设计要求（如图6.11。 图6.10计算模 图6.11有效质量系数对6.12所示。用户可以根据实际工程及相关屋面雪荷载或积灰荷载标准值，组合值系数取0.5。图6.12重力荷载代表值添加由“原则组合列表”页面中“重置默认组合”计算各组合时使用（如图6.13a。表值效应”列和“水平/竖向”列（如图6.13(“重力荷载代表值效应”列并非一个单工况，而是多个工况的组合（5.4.16.13工况组合信在单工况及组合系数定义完毕后，务必点击“重置默认组合”图6.14截面优选 图6.15结构局部优选示意设置。满足《空间网格结构技术规程》中5.1.5条规定：空间网格结构杆件分布应模态分析与后处理显示可以准确地显示出现机构的点（6.18所示。这些节点，仅在【线性计算>模型检图6.16模态分析左侧停靠框如图6.19所示。其中框中的列表展示了求解振型数及相应的6.202阶振型图，振型图左侧的彩色条形表示归一ID。默认情况下，振型以动画形式展示，用户可以根据需求设置动画速度。若用缩小比例，可选择“指定倍数”并填写需要放大的比例数值（如图6.21。此外，用户可以即时输出振型图，输出按钮在界面的左上方（6.22所示。软件提供两种图形保存格式，一种是*.gif；一种是*.dwg格式文件（不仅针对振型，对于位移、内力等均可实时为图形文件。1振2振图6.19振型显示 图6.20振图6.21指定图形放大比 图6.22图形输出按结构计算与后处理显示击“结构计算”，将出现如图6.23所示框。图6.23线性计算图6.24所示为位移显示框，包括“位移云图”与“位移标注”两方面。对于6.25(a与此工况最大、最小位移对应的节点ID。若要多工况下的组合位移，可以按住ctrl键，并多选左侧列表中的荷载工况，点击“应用”按钮，即可显示多工况组合下的位移值（如图625c。图6.24位移云图 图6.25位移云按钮，或直接双击工况列表，即可显示单工况下的位移标注（627(a。位移标注的文字显示大小，可通过软件右下角工具栏自行调整，6.27b图6.26位移标注 图6.27位移标Rz后的模型上，同时绘制原始模型，以便于用户进行对比分析（如图6.28(移标注，如图6.28(b)、(c)所示。6.28位移的全模型显6.296.29选择显示及隐6.30平板网架结构位移显6.32(aCtrl键进行多选，进Ribbon菜单选择部分结构或某一结构层进行内力云图绘制（具体可参考6.1.4.1节效果如图6.33所示，内力的具体数值标注在构件两端节点处，即表示构件两端点 (a)单工况内 (b)组合工况内图6.31内力云图6.32轴力标6.33轴力图文字显6.34弯矩图文字+图形显击左键，会出现如图6.35所示框，于此同时，被选中的杆件将高亮显示。对

Fx，Fy、Fz、Mx、My、Mz，6个分量的最大值、最小对于工况来说，位移、内力、支座反力等均是通SRSS方法CQC方法得到的组合值，应的杆件（如图641。图6.38应力比/长细比 图6.39应力比统计视图区显示构件长细比，超限长细比将以不同颜色显示（如图6.42。如图6.44(a)分支点失 (b)极值点失 到的内力是通过SRSS或CQC得到的组合值无实际符号、吊车荷载得到的内力是包络图图6.45特征值屈曲分 图6.46特征值屈曲工况查 需要的是，在自定义原则组合中，若某一单工况荷载没有定义（例如图6.46中风6.48所示为两种组合1阶屈曲模态云图，视图左侧显示了云图标尺、屈关注第1阶模态的屈曲形态和屈曲因子即可。图6.47位移标注 图6.48屈曲模优选分组按高度自动分组是将杆件中点Z按中心对称分组是将与结构中心点坐标距离相同的杆件归为一组，适用于轴对称的旋网壳结构图6.49优选分组 自动优选截面力比”等。优化完毕后，弹出如图6.53所示框，优选出的截面按照顺序由小到大 网架高度优选Z坐标来实现，因此只能适用于双层平板网架。此外，用户需要使用【结构分层】将上弦设为弦层1，下弦设为弦层2。6.55 图6.54网架高度优化 图6.55网架高度优化生成计算书6.57所示，左侧为计算书，右侧为选项列表。由于选项列表中的内容繁多，软有选择此项，软件将默认输出word版计算书（如图6.58。选择波选择框如图6.59所示，波选择框与PKPM其他软件基本相同。图6.59波选择分析参数波工分析方图6.60弹性时程分析参计算结果展示线（如图664。图6.62波曲线（主方向6.63节点选图6.61时程分析显示对 图6.64节点加速度时程显设计参数每次点击设每次点击设计参数框“确认”命令后，构件全部防火参数将按照框各页面设定的参数6.65“总体信息”页规范》5.1.2条~5.1.5条计算。5.1.1高温下钢材的物理参W/(mJ/(kgkg/6.66所示，主要参数6.66“防火材料参数”页小使用厚度的等效热阻以及防火涂料使用厚度按最大使用厚度与最小使用厚度之差的图6.67“等效热阻计算参数”/图6.68“防火材料库”6.69所示，主要图6.69“防火保护层厚度”FiV，包括无防火保护层和有FiV为单位长度构件的受火面积除以单位长度构件的体积，程序按照《钢防火规范》条文说明表9和表11自动进行计算。用户填入的厚度计算钢构件在耐火极限内的最高温度Tm，并用以进行钢构件耐火验算和防火设计。当用户填入的防火保护层厚度为0时，按无防火保护层进行验算。6.70所示，主要图6.70“钢构件升温计算”算：程序根据用户选定的火灾升温曲线计算钢构件在耐火极限内的最高温度Tm，结合初始钢构件温度Ts0得到钢构件升温工况（Tm-Ts01.02：程序提其它计算参数包括初始钢构件温度Ts0、钢构件升温时间步长t、热对流传热系c、综合辐射率r，需根据工程实际情况分别填入。6.71“组合系数”页图6.72“原则组合列表”图6.73“修改防火参数” 图6.74“显示防火参数”防火设计与后处理显示图6.75“防火设计计算”图6.76“内力标注”6.77内力标注实构件最高温度Tm，如图6.80所示。当防火设计方法选择承载力法时，可显示承载力法图6.78“显示设计结果”6.79标红防火设计不满足6.80临界温度法结果显

6.81承载力法结果显

6.82构件验算结果查单击“内力表格”弹出如图6.83所示框，内力表格包含两方面输出内容：单出如图6.84所示框，在框内可直接查看构件内力结果，也可将内力结果导出到excel表格中，便于进一步查询和统计。图6.83“内力表格”6.84单工况内力结果表格（温度作用单击“防火材料统计表格”弹出如图6.85所示框，显示出结构构件防火材料

6.85防火材料统计表图图6.86“计算书设置 6.87整体结构计算第7整体分析前后处理SPAS+PMSAPSPAS建模，然后采用PMSAP进行计算并查看计算结果，因此对于整体分析的说明书请参见SPASCADPMSAP用户手册。此处只介绍提取整体分析计算结果中的网架模型并进行节点设计与施工图绘制。需要注意的是，若仅STWJ或STGHJ软件，整体分析的计算规模上限为10000；如果超过该数量，用户需要完整版SPAS+PMSAP软件锁，进行计算分析。网架网壳管桁架设计选择杆件取消网架网壳管桁架杆件选择网架网壳管桁架支点删除网架网壳管桁架支点层号指定节点设计与施工图第8节点类型指定8.1节点类型指螺栓栓规格归并设计，再进行螺栓球节点归并设计，如图8.3所示。8.2螺栓球连接参8.3高强度螺栓规格归径(mm)不大于：[]”，即可将满足条件的锥头自动替换为封板。会弹出相应框，如图8.4所示。点击“将选中截面按匹配方案a修改”后，程序会图8.4锥头匹配建议10 下，找到CSV 其中各零件的零件库文件均以.csv格式存放。此类文件可用Excel或者记事本打开修改8.5零件库CSVCSV下新建“库名称+.WJLIB”位于Ribbon\STSLIB\下，不带.WJLIB的为恢复默认值时用到的文件源。(**注：请在操作前备份CSV，以免文件错误造成程序无法正确材料库文件。)布置方向。程序可以通过多种方式设置基准孔(线)8.7所示。每个节点只图8.7基准孔 图8.8辅助孔8.8所示。设置完辅助孔焊接8.9焊接球连接参节点强度验算时，A、B值可修改。管材料表。单击“衬管参数”弹出衬管参数设置框，如图8.10所示；框内可8.10衬管参数设格结构技术规程》5.2.51款规定，防止焊接球受压失稳破坏和球外径过小。默认击“衬管信息”弹出衬管信息框，如图8.11所示。图8.11短衬管信息管信息”命令保存或调用当前衬管信息，衬管信息以.csv格式存放，此类文件可用Excel或者记事本打开修改。相贯节点X形、平面T形、平面KDY形、平面DKKTTT形、空302倍；支管壁厚不应大于主管壁厚；支管角焊缝高度焊缝hf。𝑏𝑏𝑖𝑖、ℎ𝑖𝑖 𝑏𝑏𝑖𝑖、ℎ𝑖𝑖或 、𝛼𝛼或𝑏𝑏𝑖𝑖 与X7𝜀且—K与N0.5(1-K与N3𝜀𝑘𝑡𝑡𝑖𝑖0.75≤𝑏𝑏𝑖𝑖4𝜀取bi=Di仍能满足上述相应条b2、b𝑖𝑖、h𝑖𝑖、t𝑖𝑖分别为分别为第i个矩形支管的截面宽度、高度和壁厚；D𝑖𝑖、t𝑖𝑖分i个圆支管的外径和壁厚；b、h、t为矩形主管的截面宽度、高度和壁厚；a为支管间的间隙；𝜂𝜂𝑜𝑜𝑜𝑜为搭接率𝜀𝜀i为第i个支管钢材的钢号调整系数；β为参数：对T、Y、X形节点𝑖或𝐷𝐷𝑖𝑖；对K、N形节点，β=b1+b2+b3+b4或𝐷𝐷1+𝐷𝐷2 节点；假两根在一直线上的支管，则认为是X型节点；假两根不在一直线上KDY点；如果分别有三根支管，则认为是KT/KT型节点。其中T/KT形、K/KT形、KT/KT形相贯节点不属于规范内的节点类型，需要设计8.12相贯节点设计参KT/KT形相贯节点设置自定义的折减系数µT/KT、µK/KT、µKT/KT0.9。若需要Ansys、ABAQUS等通用有限元软件进行非线性分8.13弱连接桁架8.14强连接桁架180°，所以每一个三角形就必有一个角小于60°，造成了严重的设计不满足。视为同一平面内（最多只能识别2个平面。θ的初始角度定义为10°架榀名称。主桁架自动命名为ZHJ，次桁架自动命名为CHJ，直线桁架为ZXHJ，圆弧桁架为YHHJ，样条桁架为YTHJ，多线段桁架为DXDHJ，三心圆桁架为SXYHJ，平面PMHJ8.15所示。需要注意的是，导入前处理定义的桁架会清空现有的8.15桁架只能选择加入一榀内的，若想加入榀外的杆件，需先在框上面加入桁架榀。8.16主管指8.17批量指定主8.18主管指定示1mm。可以选择不考虑支且进行了相贯节点设计以后，才能从模式下看出来，如图8.19所示。图8.19支管间隙示 图8.20支管间隙指8.21所示。要注意的是，现在套管还没有添加矩形管套管的功能，8.21主管套管指支各点的支托高度也能随之确定，其框如图8.22所示。要注意的是，只有在设置了图8.22支托8.24按坡度布置坡面支托（坡度为负支座布置球节点。相贯支座和相贯支座2适用于相贯节点。半球支座适用于焊接球节点。8.25自定8.26选择支座类8.27支座设计效果选择框，如图8.29所示。录K进行填写。8.29支座底板型式选节点及支座设计表，如图8.30所示。图8.30节点归并8.31设计结8.32相贯节点设计结查询与修改*****8.33相贯节点的节点查8.34

8.34节点修图8.35过滤修改实体显示与修改弦杆拟合图8.36弦杆拟 图8.37通长弦杆拟8.38变截面偏移距离与变截面斜8.39样条曲线/折线下图所示为两端头延长长度为500mm的情况，如图8.40。在通长弦杆拟合框8.40两端头延长长果，如图8.41所示。8.41变截面拟合通长弦500mm。但是如果是从粗杆过生成相贯线 节点三维

8.42生成的相贯8.43所示，左侧为焊接球，右侧为螺栓球。节点三维查看 8.44（不隐藏主管与隐藏主管第9网架网壳施工图绘制分区出图 图9.1分区出图 图9.2分区划分示意绘图参数绘图参数框如图9.3所示，各项参数如下：9.3绘图参值为Dx:1000mm,Dy:1000mm。9.4输出材料9.5所示，角度范围可选：a.0-180度标注；b.-90-90. 图9.5螺栓球加工图的框设置展开方式：1.柱面展开，可以设置展开方向：a.X向；b.Y向；2.球面展开，如图9.6所示。9.6绘制展开，标注点直径可设置，默认值为5mm，如图9.9所示。9.7节点标图9.8a没有绘制未设计节 图9.8b绘制未设计节图9.9a未标注起始杆 图9.9b标注起始杆杆件标注会显示在同一张布置图，否则会分图显示，如图9.10所示。9.10杆件标注在一张图纸,另外可以在层代号编辑里修改层代号。1表示杆件截面号；a1杆件长度分类。加工)（2）1a12a1…（3）S1-1….（41A,1,2A….(1号，A为长度分类)（3）1-1,1-2,2-1（1为截面号，-1为长度分类9.11标注杆件编9.12合力最大组合反9.13包络最大反自动绘图以修改绘图比例，如图9.15所示。勾选需要生成或者更新的施工图，点击“生成图图9.14自动绘图9.16生成图纸效果节点图纸构件图纸单层网壳节点角度图9.18单层网壳节点角度图杆件在XY平面内投影的夹角。用户可以根据需要自行选择夹角类型。统计报表9.19所示，表格中的数据可以到Excel文件中，也可以通过左上方的“导出到Excel”按钮完成导出。图9.19单层网壳节点角度图图纸管理其中左侧框为图纸管理框，如图9.20所示。可通过框上侧的下拉选图9.20图纸管理加长宽设置”，可以设置图框附加尺寸。缩放方式可以选择：a.b.图9.21图纸修改9.22图框设管桁架施工图绘制计算模型绘图自动绘图框如图9.23所示，列出了所有整体模型图纸和分榀图纸，包括整体理的分层进行出图的，程序默认有5个层（3个弦层和2个腹杆层。若某层内不包含 图9.23管桁架计算模型绘图出图选择与图纸管理施工图绘图管桁架图纸。以前的绘图结果会保存在相应的当中，例如先设计完网壳网架，再设计管桁架，网壳网架的图纸仍会出现两项菜单内。 图9.24管桁架施工图出图选择与图纸管理9.25双线图中的两种绘图模定制绘图1:10022.5。在图纸中即为宽度200，高度250。（1,1,19.26定制绘实线图。如图9.27所示，为三种情况下的出图示例。杆件的横截面类型，标注网络尺寸即标注了相邻节点间的尺寸，以mm为单位。如图DWG文件。表，如图9.28所示。9.28管桁架施工图材料示栏上面，用户可以根据需要导出所需的DWG文件。9.29选择全部附加信息的施工图效在管桁架施工图绘制的内容里，如果只了STGHJ锁没有STWJ锁，除了9.319.33。可以从图中看出，每榀桁架都有一个桁架名称，并且可以在图纸中看到，每榀9.31单线9.32双线9.33消隐图纸修改其中左侧框为图纸管理框，如图9.34所示。可通过框上侧的下拉选图9.34图纸管理第10连接计算基本规定抗震设计调整

应组合时，各类构件承载力抗震调整系数均取1.0。梁柱基本连接设计假定

NAf fy—构件的屈服强度基本连接验算焊接连接

fh

ff f

fh

ff f lw—角焊缝的计算长ff—正面角焊缝的强度设计值增大系数；网架网壳结构以承受静力荷载为主，故程序中取β=1.0。螺栓连接NbNtNbt

NbAf 式中：Nt—高强度螺栓承受的ftb—高强度螺栓抗拉强度设Aeff—高强度螺栓的有效截面积锚栓连接N

式中：nbolt—柱脚受拉锚栓的数量柱脚底板

式中：Mi—

1对悬臂板：M1=1c——计算区格内底板下混凝土基础的最大分布反力；2对三边支承板和两邻边支承板：M2=2——与b2a210.23对四边支承板：M3=3——与b3a310.310.110.2系数b200b2000b31b31tpb2 Nta—一个锚栓所承受的拉力D—锚栓孔径；10.2综合以上验算结果，最后tpbmaxtpb1tpb2tPb≥max{tPb1tPb2}，同时不焊接球节点2010有肋的空心球，肋应与焊缝平齐。中间肋部分的开孔，一般应在D/2~D/3之间。Dd12ad2/式中 —汇集于球节点任意两相 杆件间的夹角d1、d2—组成角的 的外径

2010120mm~900mm时，其受压和受拉承载力设计值 dN k td 0 2D k1k2—系数，当采用《空间网格结构技术规程》（JGJ7-2010）验算k1取k2取0.57；当空心球直径>500mm时，η0=0.9；Dt—空心球壁f对于单层网壳结构，空心球承受压弯或拉弯的承载力设计值Nm的计算，可采用 Nmm式中：NR—结构受拉受压承载力设计值（Nm—考虑空心球受压弯或拉弯作用的影响系数

一般需要增加20%~50%左右，m即反应了这一影响。定义偏心系数c：c（N.mm；d—杆件的外直径（mmi）当0c0.3时

ii）当0.3c2.0

m 1

212c c2iii）当cc2m

1.41.1。即对任意加肋球节点，应满足：NtNP式中：NtNP—与焊接球相连杆件中的最大拉力、压力

hhcos ch

f f c 1.211.5eD/d

螺栓球节点sdcot2lnlsdcot2lnl D1 loscotloscotD2

DmaxD1, —两相邻螺栓之间的最dbdb、l、l ddd ddd

lnllbolttendltaotonglolDout

ddd lnllbolttendlolDoutdb—较小螺栓dlrb—较大螺栓Eout—螺栓和孔壁之间的间隙量lbolt—螺栓的螺纹tend—锥头端头厚度或封板的厚度ltaotongldeep—螺栓孔实际深度比螺栓拧Dout—套筒实际外接圆直径dadd—套筒外接圆最小间隙

Nc c Nc A Ae式中：An—套筒净截面面积Ae—套筒端部有效截面面积ffce—钢材端部承压强度设计值； 33R2d12

3Rd1d

Ad2d12 4 dp—销钉直径dw—套筒六角形内接圆直径Q，该均布力产生的弯矩应不大于板的塑性弯矩t2fy4，考虑材料的t （10.37）R—封板的半径，如图10.3所示；t—封板的板厚。相贯节点受压支管在管节点处的承载力设计值NcX应按下列计算N 𝛹𝛹(1−0.81𝛽𝛽)𝑠𝑠𝑖𝑖𝑛𝑛𝑠𝑠 𝛽𝛽=

𝜎𝜎�𝛹𝛹=1− −0.3�

1，其余情况按式（10.40） 主管壁厚（mm 主管钢材的抗拉、抗压和抗弯强度设计值（N/mm2 主管钢材的屈服强度（N/mm2 10.4平面X节点（1—主管；2—支管受拉支管在管节点处的承载力设计值NtXN=0.78𝐷𝐷0.2 �𝑡𝑡 受压支管在管节点处的承载力设计值NcTN=11.51𝐷𝐷0.2𝛹𝛹𝛹𝛹

𝑛𝑛𝛹𝛹𝑑𝑑=0.069+ 𝛹𝛹𝑑𝑑=2𝛽𝛽−NtT=(2−10.6平面K节点（1—主管；2—支管受压支管在管节点处的承载力设计值NcK应按下列计算N=11.51𝐷𝐷0.2𝛹𝛹𝛹𝛹𝛹𝛹

�

𝑛𝑛𝑑𝑑

=1+

��1

�(1−

1+ 6.6+𝜃𝜃𝑐𝑐—受压支管轴线与主管轴线的夹角𝛹𝛹𝑎𝑎—参数，按式（10.48）计算𝛹𝛹𝑑𝑑—参数，按式（10.43）或（10.44）计𝑎𝑎—两支管之间的间隙受拉支管在管节点处的承载力设计值NtKN=𝑠𝑠𝑖𝑖𝑛𝑛𝑠𝑠𝑐𝑐

𝜃𝜃𝑡𝑡—受拉支管轴线与主管轴线的夹角 平面形

NcK=�NtK=�

−0.074�

𝛹𝛹𝑞𝑞+25.2−0.074� 𝛾𝛾=𝜏𝜏=两受压支管在管节点处的承载力设计值NcDY应按下式计算：

NcX—X形节点中受压支管极限承载力设计值平面DK形节点（图 b)荷载称图10.9平面DK形节点图（1—主管；2—支管）1𝑠𝑠𝑠𝜃𝑁2𝑠𝑠𝑠𝑠𝑠 𝑁𝑁𝑐𝑐𝑐𝑐𝑖𝑖𝑠𝑠𝑠𝑠𝑠𝑠𝜃𝜃𝑖𝑖=MAX(𝑁𝑁𝑐𝑐𝑐𝑐1𝑠𝑠𝑠𝑠𝑠𝑠𝜃𝜃1,𝑁𝑁𝑐𝑐𝑐𝑐2𝑠𝑠𝑠𝑠𝑠𝑠𝜃𝜃2) 四支管同时受拉时，支管在管节点处的承载力应按下列验算：1𝑠𝑠𝑠𝑠𝑠𝜃1+𝑁2𝑠𝑠𝑠𝑠𝑠𝜃2≤ 𝑁𝑁𝑡𝑡𝑐𝑐𝑖𝑖𝑠𝑠𝑠𝑠𝑠𝑠𝜃𝜃𝑖𝑖=(𝑁𝑡𝑡𝑐𝑐1𝑠𝑠𝑠𝑠𝜃1,𝑁𝑡𝑐2𝑠2 NcX1,NcX2—X形节点中支管受压时节点承载力设计值NtX1,NtX2—X形节点中支管受拉时节点承载力设计值荷载称节点（图10.9 𝑁𝑁2≤ ∑𝑁𝑁𝑖𝑖𝑠𝑠𝑠𝑠𝑠𝑠𝜃𝜃𝑖𝑖

�+�2𝑉𝑉𝑝𝑝1=𝜋𝜋

≤

𝑁𝑁𝑝𝑝1=𝜋𝜋(𝐷𝐷− NcK—平面K形节点中受压支管承载力设计值NtK—平面K形节点中受拉支管承载力设计值𝑉𝑉𝑝𝑝1—主管剪切承载力2𝐴𝐴—主管截面面积（mm22𝑓𝑓𝑦𝑦—主管钢材抗剪强度设计值（N/mmNp1—主管轴向承载力Na—截面a-a处主管轴力设计值（N） b)荷载称图10.10平面KT形节点图（1—主管；2—支管）1𝑠𝑠𝑠𝑠𝑠𝜃1+𝑁3𝑠𝑠𝑠𝑠𝑠𝜃3≤𝑁𝑐𝑐𝑐1𝑠𝑠𝑠𝑠𝜃1 𝑁2𝑠𝑠𝑠𝑠𝑠𝑠=𝑁𝑐𝑐𝑐1𝑠𝑠𝑠𝑠𝜃1

NcK1—K形节点支管承载力设计值，由式（10.47）计算，式（10.48）β=(D1+D2+D3)/3D，a为受压支管与受拉支管在主管表面的间隙。；𝑁𝑁=𝜋𝜋1+𝑠𝑠𝑠𝑠𝑠𝑠𝜃𝜃𝑖𝑖

b)荷载称图10.11空间TT形节点图（1—主管；2—支管）受压支管在管节点处的承载力设计值NcTT应按下列计算𝑁𝑁𝑐𝑐𝑐𝑐𝑐𝑐= 𝛹𝛹𝑎𝑎𝑜𝑜=1.28−

≤ 式中：ao—两支管的横向受拉支管在管节点处的承载力设计值NtTT应按下式计𝑁𝑁𝑡𝑡𝑐𝑐𝑐𝑐= b)荷载称图10.12空间KK形节点图（1—主管；2—支管）

𝜉𝜉𝑡𝑡—

𝜉𝜉𝑡𝑡= 𝑞𝑞0—平面外两支管的搭接长度 b)荷载称图10.13空间KT形节点图（1—主管；2—支管）K形受压支管在管节点处的承载力设计NcKT值应按下列计算𝑁𝑁𝑐𝑐𝑐𝑐𝑐𝑐= 1𝑄𝑄𝑛𝑛

1 𝑇𝑇𝑇+.𝑛

𝑠𝑠𝑐𝑐𝑐𝑐= 𝛽𝛽007 µ𝑐𝑐𝑐𝑐= 7𝛾1−0

𝜉𝜉=𝑎𝑎0或 𝑁𝑁𝑡𝑡𝑐𝑐𝑐𝑐= 𝑁𝑁𝑐𝑐𝑐𝑐=

支管轴力比影响系数𝑠𝑠𝑐𝑐𝑐𝑐—T形支管轴力与K形支管轴力之比，按式（10.77）计算。-1≤𝑠𝑠𝑐𝑐𝑐𝑐µ—空间调整系数，根据图.5βT—T𝜉𝜉0—参 空无加劲直接焊接的平面T、Y、X形节点，当支管承受弯矩作用时（图13.3.4-1图10.15T形（或Y形）节点的平面内受弯与平面

支管在管节点处的平面内受弯承载力设计值MiT应按下列计算（图6.16-𝑀𝑀𝑖𝑖𝑐𝑐=

𝑄𝑄𝑥𝑥=𝛽𝛾

𝑄𝑄𝑓𝑓= 𝑄𝑄𝑓𝑓=1−0.3𝑠𝑠𝑝𝑝− 𝑠𝑠=𝑁𝑁𝑜𝑜𝑝𝑝 𝐴𝐴𝑓𝑓𝑦𝑦

𝑄𝑄𝑥𝑥—参

= �𝑁𝑁𝑜𝑜𝑝𝑝—节点两侧主管压力的较小绝对值𝑀𝑀𝑜𝑜𝑝𝑝—节点与Nop对应一侧的主管平面内弯矩绝对值𝐴𝐴—与Nop对应一侧的主管截面积𝑊𝑊—与Nop对应一侧的主管截面模量（mm3）支管在管节点处的平面外受弯承载力设计值MoT应按下列计算𝑀𝑀𝑜𝑜𝑐𝑐=𝑄𝑄𝑦𝑦𝑄𝑄𝑓𝑓

2𝑄𝑄𝑦𝑦=.𝛾𝛾(. 3+

𝑠𝑠𝑜𝑜𝑐𝑐=

式中：N、Mi、Mo—支管在管节点处的力、平面内弯矩、平面外弯矩设计值Nj—支管在管节点处的承载力设计值，根据节点形式按前面的规定计算。T形节点𝑁𝑁𝑐𝑐𝑇𝑇=(4+20𝛽𝛽2)(1+

==

𝑀𝑀𝑖𝑖𝑐𝑐𝑇𝑇=𝑀𝑀𝑜𝑜𝑐𝑐𝑇𝑇=βRC—支管的宽度与主管直径的比值，且需满足𝑏𝑏1—支管的宽度ℎ1—支管的平面内高度𝑡𝑡—主管壁厚 主管钢材的抗拉、抗压和抗弯强度设计值（N/mm2）X形节点5(1+0.25𝜂𝜂𝑇𝑇𝑅𝑅

𝛹𝛹 1

𝑀𝑀𝑖𝑖𝑐𝑐𝑇𝑇= 𝑀𝑀𝑜𝑜𝑐𝑐𝑇𝑇=

𝑡𝑡=

)𝑡𝑡≤

𝑚𝑚𝑎𝑎𝑥𝑥 𝑊𝑊𝑦𝑦1 𝑁𝑁1—支管的轴向力2𝐴𝐴1—支管的横截面积（mm2𝑀𝑀𝑥𝑥1—支管轴线与主管表面相交处的平面内弯矩3𝑊𝑊𝑥𝑥1—支管轴线与主管表面相交处的平面内弹性抗弯截面模量（mm3𝑀𝑀𝑦𝑦1—支管轴线与主管表面相交处的平面外弯矩3𝑊𝑊𝑦𝑦1—支管轴线与主管表面相交处的平面外弹性抗弯截面模量（mm3𝑡𝑡1—支管壁厚2𝑓𝑓𝑜𝑜—主管钢材的抗剪强度设计值（N/mm）2当β≤0.85时，支管在节点处的承载力设计值Nui应按下列计算𝑁𝑁𝑢𝑢𝑖𝑖=1.8 +2�

C=(1−𝛽

𝛹𝛹𝑛𝑛= 𝑏𝑏—参数，按式(10.102𝛹𝛹𝑛𝑛—参数，按式(10.103)或式(10.1042σ—节点两侧主管压应力的较大绝对值（N/mm）2当β=1.0时，支管在节点处的承载力设计值Nui𝑁𝑁=

2ℎ𝑖

+

𝑡𝑡𝑓𝑓𝑘

对于X形节点，当𝜃𝜃𝑖𝑖≤90°且h≧ℎ𝑖𝑖/𝑐𝑐𝑐𝑐𝑠𝑠𝜃𝜃𝑖𝑖时，尚应按下式计算

𝑁𝑁𝑢𝑢𝑖𝑖=

λ=1.73

−

1

2𝑓𝑓𝑜𝑜—主管钢材抗剪强度设计值（N/mm22𝑓𝑓𝑘𝑘—主管强度设计值，按式(10.108)或式(10.109)计算（N/mmφ—长细比按式(10.110)确定的受压构件的稳定系数𝑁𝑁𝑢𝑢𝑖𝑖=2.0(ℎ𝑖𝑖+2𝑡𝑡𝑖𝑖+ 𝑏𝑏=10∙𝑡𝑡𝑓𝑓𝑦𝑦∙ ≤ 𝑏𝑏/𝑡𝑡𝑡𝑡

𝑖𝑖

=

ℎ𝑖𝑖+𝑏𝑏′

𝑏

𝑓𝑓—主支管钢材抗拉（抗压和抗弯）强度设计值（N/mm2）𝑁𝑁

= 𝑏𝑏𝑖𝑖+ 𝑖𝑖

ℎ𝑖𝑖 𝑁𝑁=

+

𝐴𝐴𝑜𝑜=(2ℎ

𝛼𝛼 𝛼𝛼2𝐴𝐴—主管的受剪面积，应按式(10.119)计算（mm23𝑡𝑡2+

=1−�1

𝑉𝑉

剪力对主管承载力的影响系数，按式(10.122)计算 节点间隙处弦杆所受的剪力，可按任一支管的竖向分力计2𝐴𝐴—主管横截面面积（mm2

𝑏𝑏𝑒𝑒𝑖𝑖++

)�

𝑖𝑖 𝑖𝑖 =10∙𝑡𝑡𝑗𝑗𝑓𝑓𝑦𝑦𝑗𝑗∙𝑏𝑏≤ 当50%≤ηov<80%时

𝑁𝑁=2.0�ℎ

当80%≤ηov<100%时

𝑖𝑖𝑁𝑁=2.0�ℎ

𝑖𝑖

𝐴𝐴𝑗𝑗

≤𝐴𝐴

此时β≤(𝑏𝑏1+𝑏𝑏2+𝑏𝑏3+ℎ1+ℎ2+ℎ3)/(6b)，间隙值取为两根受力较大且力的符号相反𝑁𝑁𝑢𝑢1𝑠𝑠𝑠𝑠𝑠𝑠𝜃𝜃1≥𝑁2𝑠𝑠𝑠𝑠𝑠𝜃2+𝑁3𝑠𝑠𝑠𝑠𝑠𝜃 𝑁𝑁𝑢𝑢1≥ 𝑁𝑁1、𝑁𝑁2、𝑁𝑁3—腹杆所