sawe软件计算结果十个比值以及调整方法

SATWE软件计算结果分析一、位移比主要为限制结构构平面布置的的不规则性，以以避免产生过过大的偏心而而导致结构产产生较大的扭扭转效应。见见抗规3.4.2，高规4.3..5及相应的条条文说明。规范条文：新高规3.4..5规定：结构平平面布置应减减少扭转的影影响。在考虑虑偶然偏心影影响的规定水水平地震力作作用下，楼层层竖向构件最最大的水平位位移和层间位位移，A级高度高层层建筑不宜大大于该楼层平平均值的1..2倍，不应应大于该楼层层平均值的11.5倍；B级高度高层层建筑、超过过A级高度的混混合结构及本本规程第10章所指的复复杂高层建筑筑不宜大于该该楼层平均值值的1.2倍，不不应大于该楼楼层平均值的的1.4倍。基本概念：位移移比包含两项项内容（1）楼层竖向向构件的最大大水平位移与与平均水平位位移的比值；；（2）楼层竖向向构件的最大大层间位移与与平均层间位位移的比值；；计算位移比仅考考虑墙顶，柱柱顶等竖向构构件上节点的的最大位移，不不考虑其他节节点的位移。位位移比可以用用结构刚心与与质心的相对对位置（偏心心率）表示，二二者相距较远远的结构在地地震作用下扭扭转效应较大大，位移比是是控制结构整整体抗扭特性性和平面不规规则性的重要要指标。钢筋混凝土高层层建筑结构的的最大适用高高度应区分为为A级和B级：A级高度钢筋混混凝土乙类和和丙类高层建建筑最大适用用高度结构体系非抗震设计抗震设防烈度6度7度8度9度0.20g0.30g框架7060504035--------框架-剪力墙1501301201008050剪力墙全部落地剪力墙墙1501401201008060部分框支剪力墙墙1301201008050不应采用筒体框架-核心筒1601501301009070筒中筒20018015012010080板柱-剪力墙11080705540不应采用B级高度钢筋混混凝土乙类和和丙类高层建建筑最大适用用高度结构体系非抗震设计抗震设防烈度6度7度8度0.20g0.30g框架-剪力墙170160140120100剪力墙全部落地剪力墙墙180170150130110部分框支剪力墙墙15014012010080筒体框架-核心筒220210180140120筒中筒300280230170150操作要点：位移移比在<结构位移>（WDISPP.OUT）中输出，各各楼层位移比比为Ratioo(X)和Radioo(Y)。其中，Ratioo(X)=MMax(X))/Ave((X)位移比不满足，简简便的调整方方法：1）程序调整：：satwe程序不能实实现2）人工调整：：只能人工调调整改变结构构平面布置，使使结构规则，刚刚度均匀，减减小结构刚心心与形心的偏偏心距：可利利用程序的节节点搜索功能能在satwe的“分析结构图图形和文本显显示”中的“各层配筋构构件编号简图图”中快速找到到位移最大的的节点，加强强该节点对应应的墙、柱等等构件刚度；；也可以找出出位移最小的的节点削弱其其刚度；直到到位移比满足足要求。注意事项及电算算调整：（1）新高规55.1.5规定，进行高高层建筑内力力与位移计算算时，可假定定楼板在其自自身平面内为为无限刚性，如果在结构模型中设定了弹性板或楼板开大洞，应计算两次，第一次抗震计算时选择satwe→分析与设计参数补充定义→总信息→对所有楼层强制采用刚性楼板假定，按规范要求的条件计算位移比，第二次应在位移比满足要求后，不选择该项，以弹性楼板假定进行配筋计算。（2）但需注意意的是，对于于复杂结构，如如不规则的坡坡屋顶、体育育馆看台、工工业厂房、错错层和越层结结构，或者柱柱、墙不在同同一标高，或或者没有楼板板等情况，如如果采用强制制刚性楼板假假定，结构分分析会严重失失真，所以，一一般这些结构构都不强行进进行位移比控控制。（3）高层建筑筑位移比计算算应考虑偶然然偏心的影响响，多层建筑筑可以不考虑虑。（4）位移比是是判断结构规规则性的重要要依据，对是是否考虑双向向地震有重要要参考作用。（5）当楼层的的最大层间位位移角不大于于新高规第3．7．3条规定的限限值的40％时，该楼楼层竖向构件件的最大水平平位移和层间间位移与该楼楼层平均值的的比值可适当当放松，但不不应大于1..6。（6）若位移比比超过1.2，则需要在在总信息参数数设置中考虑虑双向地震作作用；（7）因为高层层建筑在水平平力作用下，几几乎都会产生生扭转，故楼楼层最大位移移一般都发生生在结构单元元的边角部位位。二、层间最大位位移与层高之之比（层间位位移角）规范条文：新高规的3.77.3条规定定，按弹性方方法计算的风风荷载或多遇遇地震标准值值作用下的楼楼层层间最大大水平位移与与层高之比△△u／h宜符合下列列规定：1高度不大于于150m的高层建筑筑，其楼层层层间最大位移移与层高之比比△u／h不宜大于表3．7．3的限值。表3.7.3结构体系Δu/h框架1/550框架—剪力墙、框框架—核心筒、板板柱—剪力墙1/800筒中筒、剪力墙墙1/1000除框架结构外的的转换层1/10002高度不小于2250m的高层建筑筑，其楼层层层间最大位移移与层高之比比△u／h从不宜大于1／500。3高度在1550m～250m之间的高层层建筑，其楼楼层层间最大大位移与层高高之比△u／h从的限值可可按本条第1款和第2款的限值线线性插入取用用。注：楼层层间最最大位移△u以楼层竖向向构件最大的的水平位移差差计算，不扣扣除整体弯曲曲变形。抗震震设计时，本本条规定的楼楼层位移计算算可不考虑偶偶然偏心的影影响。抗规5.5.1条文说明：：第一阶段设设计，变形验验算以弹性层层间位移角表表示。名词释义：（1）

层间位位移比：即楼楼层竖向构件件的最大层间间位移角与平平均层间位移移角的比值。其中：层间位移角：墙墙、柱层间位位移与层高的的比值。最大层间位移角角：墙、柱层层间位移角的的最大值。平均层间位移角角：墙、柱层层间位移角的的最大值与最最小值之和除除2。控制目的:高层建筑层数多多，高度大，为为了保证高层层建筑结构具具有必要的刚刚度，应对其其最大位移和和层间位移加加以控制，主主要目的有以以下几点：1．保证主体结结构基本处于于弹性受力状状态,避免混凝土土墙柱出现裂裂缝,控制楼面梁梁板的裂缝数数量,宽度。2．保证填充墙墙,隔墙,幕墙等非结结构构件的完完好,避免产生明明显的损坏。结构位移输出文文件（WDISPP.OUT）Max—Dx、Max—Dy

:x和y方向层间最最大位移即要求：Max—Dx//h和Max—Dy/h满足规范要要求电算结果的判别别与调整要点点:1．验算层间位位移角则不需需要考虑偶然然偏心；2．最大层间位位移是在刚性性楼板假设下下的控制参数数。构件设计计与位移信息息不是在同一一条件下的结结果（即构件件设计可以采采用弹性楼板板计算，而位位移计算必须须在刚性楼板板假设下获得得），故可先先采用刚性楼楼板算出位移移，而后采用用弹性楼板进进行构件分析析。3．因为高层建建筑在水平力力作用下,几乎都会产产生扭转,故楼层最大大位移一般都都发生在结构构单元的边角角部位。4.当结构层间间位移角很小小，例如一般般结构弹性位位移角小于规规定限值的1/2，复杂结构构和高层结构构弹性位移角角小于规定限限值的1/3，位移比可可适当放宽，如如放大20%。周期比控制主要要为限制结构构的抗扭刚度度不能太弱，使使结构具有必必要的抗扭刚刚度，减小扭扭转对结构产产生的不利影影响，见高规规4.3.5及相应的条条文说明。周周期比不满足足要求，说明明结构的抗扭扭刚度相对于于侧移刚度较较小，扭转效效应过大，结结构抗侧力构构件布置不合合理。规范条文：新高规的3.44.5条规定定，结构扭转转为主的第一一自振周期Tt与平动为主主的第一自振振周期Tl之比，A级高度高层层建筑不应大大于0.9，B级高度高层层建筑、超过过A级高度的混混合结构及本本规程第10章所指的复复杂高层建筑筑不应大于00.85。(抗规中没有明明确提出该概概念，所以多多层时该控制制指标可以适适当放松，但但一般不大于于1.0。)新高规5.1..13条规定，抗震震设计时，BB级高度的高层层建筑结构、混混合结构和本本规程第10章规定的复复杂高层建筑筑结构，尚应应符合下列规规定：1宜考虑平扭扭耦联计算结结构的扭转效效应，振型数数不应小于15，对多塔楼楼结构的振型型数不应小于于塔楼数的9倍，且计算算振型数应使使各振型参与与质量之和不不小于总质量量的90％；2应采用弹性性时程分析法法进行补充计计算；3宜采用弹塑塑性静力或弹弹塑性动力分分析方法补充充计算。名词释义：周期比:即结构构扭转为主的的第一自振周周期（也称第第一扭振周期期）Tt与平动为主主的第一自振振周期（也称称第一侧振周周期）T1的比值。周周期比主要控控制结构扭转转效应，减小小扭转对结构构产生的不利利影响，使结结构的抗扭刚刚度不能太弱弱。因为当两两者接近时,由于振动藕藕连的影响,结构的扭转转效应将明显显增大。对于通常的规则则单塔楼结构构，如下验算算周期比:（1）计算结果果详周期、地地震力与振型型输出文件（WZQ.OOUT），因satwe电算结果中中并未直接给给出周期比，故故对于通常的的规则单塔楼楼结构，需人人工按如下步步骤验算周期期比。（2）根据各振振型的两个平动系数数和一个扭转转系数（三者者之和等于1）判别各振振型分别是扭扭转为主的振振型（也称扭扭转振型）还还是平动为主主的振型（也也称平动振型型）。一般情情况下，当扭扭转系数大于于0.5时，可可认为该振型型是扭振振型型，反之应为为平动振型。当当然，对某些些极为复杂的的结构还应结结合主振型信信息来进行判判断；（3）通常周期期最长的扭转转振型对应的的就是第一扭扭转周期Tt，周期最长长的平动振型型对应的就是是第一平动周周期T1（4）对照“结结构整体空间间振动简图”，考察第一一扭转/平动周期是是否引起整体体振动，局部部振动不能当当做第一扭转/平动周期。需需考察下一个个次长周期。（5）考察第一一平动周期的的基底剪力比比是否为最大大（6）计算Ttt/T1，看是否超超过0.9((0.85))多塔结构周期比比：对于多塔楼结构构，不能直接接按上面的方方法验算，而而应该将多塔塔结构切分成成多个单塔，按按多个单塔结结构分别计算算。体育场馆、空旷旷结构和特殊殊的工业建筑筑，没有特殊殊要求的，一一般不需要控控制周期比。体体育场馆、空空旷结构和特特殊的工业建建筑，没有特特殊要求的，一一般不需要控控制周期比。周期、地震力与与振型输出文文件（WZQ.OOUT）

考虑扭转转耦联时的振振动周期(秒)、X,Y方向的平动动系数、扭转转系数

振型号

周期

转角

平动系数(X+YY)

扭转系数

1

00.63066

1110.188

00.99((0.122+0.888)

0..01

2

0.61144

21.199

0.95((0.822+0.122)

0..05

3

0.42248

2.339

0.066(0..06+0..00)

0.94

44

0.11876

1744.52

0..96(0.95++0.01)

0.004

5

0.17118

85.000

1.00(0.011+0.999)

0..00

6

0.13355

5.003

0.055(0..05+0..00)

0.95

77

0.00994

1777.15

0..97(0.97++0.00)

0.003

8

0.08449

87.633

1.00(0.000+1.000)

0..00

9

0.07752

12.773

0.033(0..03+0..00)

0.97

X方向的有效效质量系数:

97.722%Y方向的有效效质量系数:

96.711%即要求：0.42448/0.66306=00.67

<0.9997.72%%

96.771%

>>90%

说明无需再增加加振型计算（高高规5.1.113，计算振型数数应使各振型型参与质量之之和不小于总总质量的90％）周期比不满足足的调整方法法：1）程序调整：：satwe程序不能实实现2）人工调整：：只能人工调调整改变结构构平面布置，提提高结构规扭扭转刚度；总总的调整原则则是加强结构构外围墙、柱柱或梁的刚度度，适当削弱弱结构中间墙墙、柱的刚度度。电算结果的判别别与调整要点点:1.对于刚度均均匀的结构，在在考虑扭转耦耦连计算时，一一般来说前两两个或几个振振型为其主振振型，但对于于刚度不均匀匀的复杂结构构，上述规律律不一定存在在。总之在高高层结构设计计中，使得扭扭转振型不应应靠前，以减减小震害。SATWE程序中给出出了各振型对对基底剪力贡贡献比例的计计算功能,通过参数Ratioo(振型的基基底剪力占总总基底剪力的的百分比)可以判断出出那个振型是是X方向或Y方向的主振振型，并可查查看以及每个个振型对基底底剪力的贡献献大小。2.振型分解反反应谱法分析析计算周期，地地震力时，还还应注意两个个问题，即计计算模型的选选择与振型数数的确定。一一般来说，当当全楼作刚性性楼板假定后后，计算时宜宜选择“侧刚模型”进行计算。而而当结构定义义有弹性楼板板时则应选择择“总刚模型”进行计算较较为合理。至至于振型数的的确定，应按按上述[高规]5.1..13条（B级高度的高高层建筑结构构和本规程第第10章规定的复复杂高层建筑筑结构，抗震震设计时，宜宜考虑平扭耦耦联计算结构构的扭转效应应，振型数不不应小于15，对多塔楼楼结构的振型型数不应小于于塔楼数的9倍，且计算算振型数应使使各振型参与与质量之和不不小于总质量量的90％）执行，振振型数是否足足够，应以计计算振型数使使振型参与质质量不小于总总质量的90%作为唯一的的条件进行判判别。([耦联]取3的倍数，且≤3倍层数，[非耦联]取≤层数，直到到参与计算振振型的[有效质量系系数]≥90％)3.如同位移比比的控制一样样，周期比侧侧重控制的是是侧向刚度与与扭转刚度之之间的一种相相对关系，而而非其绝对大大小，它的目目的是使抗侧侧力构件的平平面布置更有有效、更合理理，使结构不不至于出现过过大（相对于于侧移）的扭扭转效应。即即周期比控制制不是在要求求结构足够结结实，而是在在要求结构承承载布局的合合理性。考虑虑周期比限制制以后，以前前看来规整的的结构平面，从从新规范的角角度来看，可可能成为“平面不规则则结构”。一旦出现现周期比不满满足要求的情情况，一般只只能通过调整整平面布置来来改善这一状状况，这种改改变一般是整整体性的，局局部的小调整整往往收效甚甚微。周期比比不满足要求求，说明结构构的扭转刚度度相对于侧移移刚度较小，总总的调整原则则是要加强外外圈结构刚度度、增设抗震震墙、增加外外围连梁的高高度、削弱内内筒的刚度。4.扭转周期控控制及调整难难度较大，要要查出问题关关键所在，采采取相应措施施，才能有效效解决问题。a)扭转周期大大小与刚心和和形心的偏心心距大小无关关，只与楼层层抗扭刚度有有关；b)剪力墙全部部按照同一主主轴两向正交交布置时，较较易满足；周周边墙与核心心筒墙成斜交交布置时要注注意检查是否否满足；c)当不满足周周期限制时，若若层位移角控控制潜力较大大，宜减小结结构竖向构件件刚度，增大大平动周期；；d)当不满足周周期限制时，且且层位移角控控制潜力不大大，应检查是是否存在扭转转刚度特别小小的层，若存存在应加强该该层的抗扭刚刚度；e)当不满足扭扭转周期限制制，且层位移移角控制潜力力不大，各层层抗扭刚度无无突变，说明明核心筒平面面尺度与结构构总高度之比比偏小，应加加大核心筒平平面尺寸或加加大核心筒外外墙厚，增大大核心筒的抗抗扭刚度。f)当计算中发发现扭转为第第一振型，应应设法在建筑筑物周围布置置剪力墙，不不应采取只通通过加大中部部剪力墙的刚刚度措施来调调整结构的抗抗扭刚度。5.新高规5..1.5规定，进行高高层建筑内力力与位移计算算时，可假定定楼板在其自自身平面内为为无限刚性，如果在结构模型中设定了弹性板或楼板开大洞，应计算两次，第一次抗震计算时选择<对所有楼层强制采用刚性楼板假定>（satwe→分析与设计参数补充定义→总信息→对所有楼层强制采用刚性楼板假定），按规范要求的条件计算周期比，第二次应在周期比满足要求后，不选择该项，以弹性楼板假定进行配筋计算。对于不适宜刚性楼板假定的复杂高层建筑结构，不宜考虑周期比控制。5.调整周期比比原则总结如如下：结构抗侧力构件件的布局均匀匀对称。增加结构周边刚刚度：a.增大周边柱柱、剪力墙的的截面或数量量。b.增大周边梁梁的高度，楼楼板的厚度。c.在楼板外伸伸段凹槽处设设置连接梁或或连接板。d.加强转角窗窗周边构件的的截面和强度度，包括剪力力墙暗柱，窗窗间墙，楼板板等，特别是是增设暗梁。e.减小周边剪力墙洞口。降低结构中部的的刚度：a.结构中部剪剪力墙上开洞洞；b.中部核心筒筒开结构洞再再填充。四、层刚度比控控制主要为限制结构构竖向布置的的不规则性，避避免结构刚度度沿竖向突变变，形成薄弱弱层，见抗规规3.4.2，高规4.4.2及相应的条条文说明;对于形成的的薄弱层则按按高规5.1.114予以加强。规规范条文：1．抗震规范附附录E.2.1规定，筒体体结构转换层层上下的结构构质量中心宜宜接近重合(不包括裙房)，转换层上上下层的侧向向刚度比不宜宜大于2。2．高规的3..5.2条规规定，抗震设设计的高层建建筑结构：对框架结构，楼楼层与其相邻邻上层的侧向向刚度比γ1可按式(3．5．2—1)计算，且本本层与相邻上上层的比值不不宜小于0.7，与相邻上上部三层刚度度平均值的比比值不宜小于0.8。3．5．8侧侧向刚度变化化、承载力变变化、竖向抗抗侧力构件连连续性不符合合本规程第3．5．2、3．5．3、3．5．4条要求的楼楼层，其对应应于地震作用用标准值的剪剪力应乘以1.25的增大系数数。3．高规的5..3.7条规定，高高层建筑结构构整体计算中，当当地下室顶板板作为上部结结构嵌固部位位时，地下一一层与首层侧侧向刚度比不不宜小于2。4．高规的100.2.3条规定，转转换层上部结结构与下部结结构的侧向刚刚度变化应符符合本规程附附录E的规定。：：E.0.1)当转换层设设置在1、2层时，可近近似采用转换换层与其相邻邻上层结构的的等效剪切刚刚度比γe1表示转换换层上、下层层结构刚度的的变化，γe1宜接近1，非抗震设设计时γe1不应小于0.4，抗震设计计时γe1不应小于0.5。E.0.2)当转换层设设置在第2层以上时，按按本规程式(3．5．2—1)计算的转换层层与其相邻上上层的侧向刚刚度比不应小小于0.6。E.0.3)转换层设置置在第2层以上时，尚尚宜采用图E所示的计算算模型按公式式(E．0．3)计算转换层层下部结构与与上部结构的的等效侧向刚刚度比γe2。γe2宜接近1，非抗震设设计时γe2不应小于0.5，抗震设计计时γe2不应小于0.8。名词释义：刚度比指结构竖竖向不同楼层层的侧向刚度度的比值（也也称层刚度比比），该值主主要为了控制制高层结构的的竖向规则性性，以免竖向向刚度突变，形形成薄弱层。对于地下室结构顶板能否作为嵌固端，转换层上、下结构刚度能否满足要求，及薄弱层的判断，均以层刚度比作为依据。[抗规]与[高规]提供有三种方法计算层刚度，即剪切刚度（Kii=GiAii/hi）<高规附录E.0.11>、剪弯刚度（Kii=Vi/Δi）<高规附录E.0.33>、地震剪力与地震震层间位移的的比值（Ki=Vi/Δui）（Ki=Fi/Δi，satwe实际计算方方式）。<抗震规范的3.4.22、3.4.3条文说明和高高规4.3.55中建议的计计算方法>通常选择第三种种算法。刚度的正确理解解应为产生一一个单位位移移所需要的力力建筑结构的总信信息(WMASSS.OUT))======

各层刚心、偏偏心率、相邻邻层侧移刚度度比等计算信信息Ratx1，RRaty1:X，Y方向本层塔塔侧移刚度与与上一层相应应塔侧移刚度度70%的比值或上三层平平均侧移刚度度80%的比值中之之较小者……===============================================================即要求：Ratx1、RRaty1>1刚度比不满足足时的调整方方法：程序调整：如果果某楼层刚度度比的计算结结果不满足要要求，satwe自动将该楼楼层定义为薄薄弱层，并按按10版高规3.5.8将该楼层地地震剪力放大大1.25倍。2）人工调整：：如果还需人人工干预，可可适当降低本本层层高和加加强本层墙、柱柱或梁的刚度度，适当提高高上部相关楼楼层的层高和和削弱上部相相关楼层墙、柱柱或梁的刚度度。电算结果的判别别与调整要点点:1.规范对结构构层刚度比和和位移比的控控制一样，也也要求在刚性性楼板假定条条件下计算。对于有弹性板或板厚为零的工程，应计算两次，在刚性楼板假定条件下计算层刚度比并找出薄弱层，然后在真实条件下完成其它结构计算。2.层刚比计算算及薄弱层地地震剪力放大大系数的结果果详见结构的总信信息WMASSS.OUT。一般来说说，结构的抗抗侧刚度应该该是沿高度均均匀或沿高度度逐渐减少，但但对于框支层层或抽空墙柱柱的中间楼层层通常表现为为薄弱层，由由于薄弱层容容易遭受严重重震害，故程程序根据刚度度比的计算结结果或层间剪剪力的大小自自动判定薄弱弱层，并乘以以放大系数，以以保证结构安安全。当然，薄薄弱层也可在在调整信息中中通过人工强强制指定。3.对于上述三三种计算层刚刚度的方法，我我们应根据实实际情况进行行选择：对于于底部大空间间为一层时或或多层建筑及及砖混结构应应选择“剪切刚度”；对于底部部大空间为多多层时或有支支撑的钢结构构应选择“剪弯刚度”；而对于通通常工程来说说，则可选用用第三种规范范建议方法，此此法也是SATWE程序的默认认方法。Satwe主菜单第二二项<结构内力，配配筋计算>（satwe计算控制参参数）——层刚度比计计算。五、层间受剪剪承载力之比比控制主要为限制结构构竖向布置的的不规则性，避避免楼层抗侧侧力结构的受受剪承载能力力沿竖向突变变，形成薄弱弱层，见抗规规3.4.2，高规4.4.3及相应的条条文说明;对于形成的的薄弱层应按按高规5.1.114予以加强。规范条文：层间受剪承载力力比也是控制制结构竖向不不规则性和判判断薄弱层的的重要指标。新高规的3.55.3条规定定，A级高度高层建建筑的楼层抗抗侧力结构的的层间受剪承承载力不宜小小于其相邻上上一层受剪承承载力的80％，不应小小于其相邻上上一层受剪承承载力的65％；B级高度高层建建筑的楼层抗抗侧力结构的的层间受剪承承载力不应小小于其相邻上上一层受剪承承载力的75％。抗规3.4.44-2（3）规定：平面面规则而竖向向不规则的建建筑，刚度小的楼楼层的地震剪剪力应乘以不不小于1.15的增大系数数；楼层承载力力突变时，薄薄弱层抗侧力力结构的受剪剪承载力不应应小于相邻上上一楼层的65％。新高规3.5..8条规定：侧向向刚度变化、承承载力变化、竖竖向抗侧力构构件连续性不不符合本规程程第3.5..2、3.5.3、3.5.44条要求的楼楼层，其对应应于地震作用用标准值的剪剪力应乘以1.25的增大系数数。建筑结构构的总信息(WMASSS.OUT))**************************************************************楼层抗抗剪承载力、及及承载力比值值***************************************************************Raatio_BBu:表示本层与与上一层的承承载力之比即要求：Ratio_BBu>0..8(0.775)如不符，说明本本层为薄弱层层，加强软件实现方法::1.层间受剪承承载力的计算算与砼强度、实实配钢筋面积积等因素有关关，在用SATWE软件接PK出施工图之之前，实配钢钢筋面积是不不知道的，因因此SATWE程序以计算算配筋面积代代替实配钢筋筋面积是不真真实的。2.目前的SAATWE软件在《结结构设计信息息》（WMASSS.OUT）文件中输输出了相邻层层层间受剪承承载力之比的的比值，该比比值是否满足足规范要求需需要设计人员员人为判断。3.受剪承载力力计算以矩形形柱代替异性性柱和剪力墙墙作近似计算算，结果仅供供参考。六、刚重比控制制主要是控制在风风荷载或水平平地震作用下下，重力荷载载产生的二阶阶效应不致过过大，避免结结构的失稳倒倒塌，见高规规5.4.1和5.4.4及相应的条条文说明。刚刚重比不满足足要求，说明明结构的刚度度相对于重力力荷载过小;但刚重比过过分大，则说说明结构的经经济技术指标标较差，宜适适当减少墙、柱柱等竖向构件件的截面面积积。规范条文：(新新高规5.4.4条)1．对于剪力墙墙结构,框剪结构,筒体结构稳稳定性必须符符合下列规定定:

EJd≥1.4H2∑Gi2．对于框架结结构稳定性必必须符合下列列规定:Di≥10H2∑Gj/hi名词释义：结构的侧向刚度度与重力荷载载设计值之比比称为刚重比比。它是控制制结构整体稳稳定的重要指指标，也是影影响重力二阶阶（p-Δ）效应的主主要参数,且重力二阶阶效应随着结结构刚重比的的降低呈双曲曲线关系增加加。高层建筑筑在风荷载或或水平地震作作用下,若重力二阶阶效应过大则则会引起结构构的失稳倒塌塌，故控制好好结构的刚重重比，则可以以控制结构不不失去稳定。建建筑结构的总总信息(WMASSS.OUT))=========================================================结构整体稳定验验算结果===============================================================X向刚重比EEJd/GHH2=

477.79Y向刚重比EEJd/GHH2=

411.49该结构刚重比EEJd/GHH2大于1.4,能够通过高高规(5.4..4)的整体稳定定验算该结构刚重比EEJd/GHH2大于2.7,可以不考虑虑重力二阶效效应（见七、重重力二阶效应应）刚重比不满足时时的调整方法法：1、程序调整：：刚重比不满满足规范上限限要求，在SATWE的“设计信息”中勾选“考虑P-Δ效应”，程序自动动计入重力二二阶效应的影影响。2、人工调整：：刚重比不满满足规范下限限要求，只能能通过调整增增强竖向构件件，加强墙、柱柱等竖向构件件的刚度。七、重力二阶效效应（p-Δ）：规范条文：新高规5.4..1规定：当高层层建筑结构满满足下列规定定时，弹性计计算分析时可可不考虑重力力二阶效应的的不利影响。1.对于剪力墙结构,框剪结构,筒体结构:EJd≥2.77H2∑Gi2．对于框架架结构Di≥20H22∑Gj/hi当高层建筑结构构不满足本规规程第5．4．1条的规定时时，结构弹性性计算时应考考虑重力二阶阶效应对水平平力作用下结结构内力和位位移的不利影影响。新抗规3.6..3规定：当结构构在地震作用用下的重力附附加弯矩大于于初始弯矩的的10％时，应计计入重力二阶阶效应的影响响。（注：重力附附加弯矩指任任一楼层以上上全部重力荷荷载与该楼层层地震平均层层间位移的乘乘积；初始弯弯矩指该楼层层地震剪力与与楼层层高的的乘积。）新抗规8.2..3-1规定：钢结构构应按本规范范第3．6．3条规定计入入重力二阶效效应。进行二二阶效应的弹弹性分析时，应应按现行国家家标准《钢结结构设计规范范》GB500017的有关规定定，在每层柱柱顶附加假想想水平力。新混规5.3..4规定：当结构的二二阶效应可能能使作用效应应显著增大时时，在结构分分析中应考虑虑二阶效应的的不利影响。混混凝土结构的的重力二阶效效应可采用有有限元分析方方法计算，也也可采用本规规范附录B的简化方法法。当采用有有限元分析方方法时，宜考考虑混凝土构构件开裂对构构件刚度的影影响。新混规附录B：：在框架结构构、剪力墙结结构、框架-剪力墙结构构及筒体结构构中，当采用用增大系数法法近似计算结结构因侧移产产生的二阶效效应(P—△效应)时，应对未未考虑P—△效应的一阶阶弹性分析所所得的柱、墙墙肢端弯矩和和梁端弯矩以以及层间位移移分别按公式式(B．0．1—1)和公式(B．0．1—2)乘以增大系系数ηs。名词释义：侧向向刚度较柔的的建筑物，在在风荷载或水水平地震作用用下将产生较较大的水平位位移△，由于结构构在竖向荷载载P的作用下，使使结构进一步步增加侧移值值且引起结构构内部各构件件产生附加内内力。这种使使结构产生几几何非线性的的效应，称之之为重力二阶阶效应。操作说明：在satwe→→分析与设计计参数补充定定义→设计信息→考虑p-Δ效应，通常常当侧移附加加弯矩大于水水平力作用下下构件弯矩的的1/10时，应考虑虑重力二阶效效应。通常混混凝土结构可可以不考虑重重力二阶效应应，钢结构按按抗规8.2.33-1考虑。也可可以根据WMASSS.OUT中提示，若若显示可以不不考虑重力二二阶效应，则则不考虑该选选项。Satwe软件件采用的是等等效几何刚度度的有限元法法，采用这种种方法考虑PP—△效应影响与不不考虑P—△效应的分析结结果相比，结结构周期不变变，变化的仅仅仅是结构的的位移和构件件内力，这种种方法既适用用于采用刚性性楼板假定的的结构，也适适用于存在独独立弹性节点点的结构。程程序采用偏心心距增大系数数法近似计算算偏心受压细细长柱的P—δ效应，也即考考虑P—△效应时，不改改变柱计算长长度系数。注意：考虑二阶阶效应后计算算的位移仍应应满足新高规规第3．7．3条的规定。八、剪重比控制制主要为限制各楼楼层的最小水水平地震剪力力，确保周期期较长的结构构的安全，见见抗规5.2.5，高规3.3.113及相应的条条文说明。这这个要求如同同最小配筋率率的要求，算算出来的水平平地震剪力如如果达不到规规范的最低要要求，就要人人为提高，并并按这个最低低要求完成后后续的计算。规范条文：[新抗规]5..2.5条与[高规]4.3.112条规定，抗震震验算时，结结构任一楼层层的水平地震震剪力应符合合下式要求：：名词释义：剪重比即最小地地震剪力系数数λ，主要是控制制各楼层最小小地震剪力，尤尤其是对于基基本周期大于于3.5S的结构,以及存在薄薄弱层的结构构,剪重比若不不满足最小值值要求，说明明结构有可能能出现比较明明显的薄弱地地位，出于对对结构安全的的考虑,规范增加了了对剪重比的的要求。周期、振型、地地震力（WZQ.OOUT），各各塔的地震剪剪力为Vx和Vy。操作说明：在satwe→→分析与设计计参数补充定定义→调整信息→按抗震规范范（5.2.5）调整各楼楼层地震内力力剪重比不满足足时的调整方方法：程序调整：saatwe程序“调整信息”中勾选“按抗震规范5.2.5调整个楼层层地震内力”后，satwe按10抗5.2.5自动将楼层层最小地震剪剪力系数直接接乘以该层及及以上重力荷荷载代表值之之和，用以调调整该楼层地地震剪力，以以满足剪重比比要求。人工调整：如果果还需人工干干预，可按下下列三种情况况进行调整：：a)当地震震剪力偏小而而层间侧移角角又偏大时，说说明结构过柔柔，宜适当加加大墙、柱截截面，提高刚刚度；b)当地震震剪力偏大而而层间侧移角角又偏小时，说说明结构过刚刚，宜适当减减小墙、柱截截面，降低刚刚度以取得合合适的经济技技术指标；c)当地震震剪力偏小而而层间侧移角角又恰当时，可可在satwe的“调整信息”重的“全楼地震作作用放大系数数”中输入大于1的系数增大大地震作用，以以满足剪重比比要求。电算结果的判别别与调整要点点:1.若结构剪重重比不满足规规范要求，建建议先不选择择程序自动调调整，首先考考查剪重比原原始值，若与与规范要求相相差较大，应应优化设计方方案，改进结结构布局、调调整结构刚度度；当剪重比比与规范要求求相差不大时时，再选择该该项自动调整整地震剪力，以以完全满足规规范要求。2．对于一般高高层建筑而言言,结构剪重比比底层为最小小,顶层最大,故实际工程程中,结构剪重比比由底层控制制,由下到上,哪层的地震震剪力不够，就就放大哪层的的设计地震内内力。3．各层地震内内力自动放大大与否在调整整信息栏设开开关；如果用用户考虑自动动放大，SATWE将在WZQ.OOUT中输出程序序内部采用的的放大系数。4.正确计计算剪重比，必必须选取足够够的振型个数数使有效质量量系数大于0.9。5．六度区剪重重比可在0.7％～1％取。若剪剪重比过小，均均为构造配筋筋,说明底部剪剪力过小，要要对构件截面面大小、周期期折减等进行行检查;若剪重比过过大，说明底底部剪力很大大，也应检查查结构模型，参参数设置是否否正确或结构构布置是否太太刚。6.地下室室由于受回填填土的约束作作用，可以不不考虑剪重比比调整。7.对于竖竖向不规则结结构的薄弱层层的水平地震震剪力应增大大1.15倍，即上表表中楼层最小小地震剪力系系数λ应乘以1.15倍，当周期期介于3.5s和5.0s之间时，可可对于上表采采用插入法求求值。九、轴压比验算算主要为限制结构构的轴压比，保保证结构的延延性要求，规规范对墙肢和和柱均有相应应限值要求，见见抗规6.3.7和6.4.6，高规6.4..2和7.2.114及相应的条条文说明。轴轴压比不满足足要求，结构构的延性要求求无法保证;轴压比过小小，则说明结结构的经济技技术指标较差差，宜适当减减少相应墙、柱柱的截面面积积。规范条文：[砼规]11..4.16条[抗规]6.3..6条,[高规]6.4..2条同时规定:柱轴压比不不宜超过下表表中限值。一一、二、三、四四级抗震等级级的各类结构构的框架柱、框框支柱，其轴轴压比不宜大大于下表规定的限限值。对Ⅳ类场地上较较高的高层建建筑，柱轴压压比限值应适适当减小。柱柱轴压比限值值见下表：结构体系抗震等级一级二级三级四级框架结构0.650.750.850.90框架—剪力墙结结构、筒体结构0.750.850.900.95部分框支剪力墙墙结构0.600.70[砼规]11..7.16条[高规]7.2..13条同时规定:一、二、三三级抗震等级级的剪力墙，其底部加强部位的墙肢轴压比不宜超过下表的限值。剪力墙轴压比限值抗震等级（设防防烈度）一级（9度）一级（7、8度度）二级、三级轴压比限值0.40.50.6[砼规]111.7.117条[高规]7.2..15条同时规定定：剪力墙两两端及洞口两两侧应设置边边缘构件，并并宜符合下列列要求：一、二、三三级抗震等级级剪力墙，在在重力荷载代代表值作用下下，当墙肢底底截面轴压比比大于下表规定时，其其底部加强部部位及其以上上一层墙肢应应按本规范第第11．7．18条的规定设设置约束边缘缘构件；当墙墙肢轴压比不不大于下规定时，可可按本规范第第11．7．19条的规定设设置构造边缘缘构件；剪力墙设置构造造边缘构件的的最大轴压比比：抗震等级（设防防烈度）一级（9度）一级（7、8度度）二级、三级轴压比限值0.10.20.3名词释义：轴压压比μn=N/fcA指柱地震作作用组合的轴轴向压力设计计值与柱的全全截面面积和和混凝土轴心心抗压强度设设计值乘积之之比值。它是影响墙墙柱抗震性能能的主要因素素之一，为了了使柱墙具有有很好的延性性和耗能能力力，规范采取取的措施之一一就是限制轴轴压比。对不不进行地震作作用计算的结结构，取无地地震作用组合合的轴力设计计值。剪力墙墙肢轴压比指指在重力荷载载代表值作用用下墙的轴压压力设计值与与墙的全截面面面积和混凝凝土轴心抗压压强度设计值值乘积的比值值混凝土构件件配筋、钢构构件验算输出出文件（WPJ*..OUT）Uc---轴压比(N/Ac//fc)也可在satwwe分析结果图图形和文本显显示—