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文档简介

21M钢筋混凝土单层厂房结构设计计算书精选资料钢筋混凝土结构-2课程设计任务书一、题目:钢筋混凝土单层厂房结构设计二、目的与要求:认识单层厂房结构设计的全过程,培育单层厂房结构设计的工作能力。要求:(1)、掌握单层厂房结构部署和结构选型的一般原则和方法;(2)、综合运用过去所学的力学及钢筋混凝土结构的知识,掌握排架内力剖析方法以及构件截面设计方法;(3)、掌握单层厂房结构施工图的表达方法。三、设计内容:1、达成计算书一份,内容包含:(1)设计资料;(2)结构部署与选型;(3)排架内力剖析及柱、基础的配筋计算。2、绘制施工图:(1)柱子模板图及配筋图;(2)基础平面部署图及配筋图。四、设计资料:1、厂房跨度21米,总长108米,中间设伸缩缝一道,柱距9米。2、车间内设有两台软钩200/50kN中级工作制吊车,轨顶设计标高12米。3、建筑场所地质状况:地面下0.8米范围内为杂填土,杂填土下边3.5米内为均匀粉土,其承载力标准值fk=200kPa,地下水位为地面下4.50米,无腐化性。4、基本风压W0=0.4kN/m2;基本雪压S0=0.35kN/m2。5、屋面是不上人的钢筋混凝土屋面,屋面均布可变荷载标准值为0.7/m2。6、建议采纳资料:1)、柱:混凝土C25,纵向受力钢筋II级,箍筋I级。2)、基础:混凝土C30,II级钢筋。7、采纳的标准图集:(1)、屋面板:G410(一)标准图集,预应力混凝土大型屋面板,板重标准值(包含灌缝在内)1.4KN/m2。(2)、天沟板:G410(三)标准图集,JGB77-1天沟板,板重标准值2.02kN/m。3)、屋架:G415(三)标准图集中预应力混凝土折线形屋架,屋架自重标准值106kN。4)、吊车梁:G323-1~2标准图集DLZ-4,梁高1200毫米,翼缘宽600毫米,腹板宽300毫米,梁自重标准值44.2kN/根,轨道及部件重1kN/米,轨道及垫板高度200毫米。8、建议采纳的柱截面尺寸:上柱为矩形bxh=400x400mm,下柱为I形bf=400mm,h=800mm,b=100mm,hf=150~170mm。9、屋面做法:仅供学习与沟通,若有侵权请联系网站删除感谢-2-精选资料0081060400150531

防水层(0.4KN/平米)20厚水泥沙浆找平层(0.4KN/平米)屋面板15.99014.30012.40000210.0008.6000021±0.0005-0面图55004400吊车尺寸图仅供学习与沟通,若有侵权请联系网站删除感谢-3-精选资料44060006000600060006000600060001160006000103380500平面部署6000图60006000600060006000600060004406402400064025280仅供学习与沟通,若有侵权请联系网站删除感谢-4-精选资料结构计算书一、结构的计算1、计算简图确实定1)计算上柱高及柱全高依据图2.107及相关设计资料:上柱高Hu=柱顶标高-轨顶标高+吊车梁高+轨道结构高=12.4-10.0+1.2+0.20=3.8m全柱高H=柱顶标高-基顶标高=12.4-(-0.5)=12.9m故下柱高Hl=H-Hu=12.9-3.8=9.1m上柱与全柱高的比值3.80.295.92)初步确立柱截面尺寸依据表2.9(A)的参照数据,上柱采纳矩形截面,b×h=400mm×400mm,下柱采纳I形,b×h×hf=400mm×800mm×150mm(其余尺寸见图2.108),依据表2.8对于下柱截面宽度和高度的限值,验算初步确立的截面尺寸,对于下柱截面宽度Hl9100364mmb400mm(能够)2525对于下柱截面高度,有吊车Hl9100mmh800mm(能够)1275812无吊车时1.5H3774mmh800mm(能够)2525(3)上、下柱截面惯性与其比值仅供学习与沟通,若有侵权请联系网站删除感谢-5-精选资料排架平面内:上柱1394Iu4004002.3310mm12下柱比值排架平上柱下柱

Il1400800321150483.431.421010mm41212Iu2.1331090.150Il1.421010面外:Iu2.133109mm4Il2158.34003483.410031.729109mm41212排架计算简图(几何尺寸及截面惯性矩)如图2.109所示图2.108形截面尺寸仅供学习与沟通,若有侵权请联系网站删除感谢-6-精选资料图2.109排架计算简图2、荷载计算1)恒荷载(а)房子结构自重预应力混凝土大型屋20mm水泥沙浆找平一毡二油隔气层

1.21.51.8KNm2面板1.2200.020.48KNm2层1.20.050.06KNm2100mm水泥珍珠岩制1.240.10.48KNm2品保温层1.20.350.42KNm220mm水泥沙浆找平层g3.72KNm2天沟板1.26072KN天窗端壁1.2100120KN屋架自重天窗架1.2×40=48KN则作用于横向水平面排架一端柱顶的屋盖结构自重G13.7262412014.47248462.24KN22仅供学习与沟通,若有侵权请联系网站删除感谢-7-精选资料e1hu40015050mm15022柱自重上柱G21.2250.40.43.818.24KNe2hlhu800400200mm2222下柱e30(c)吊车梁与轨道自重G41.2(4516)61.2KN(2)屋面活荷载由《荷载规范》可知,屋面均匀活荷载标准值为0.7KN/m2,大于该厂房所在地区的基本雪压S0=0.30KN/m2,,故屋面活荷载在每侧柱顶产生的压力为,Q1=1.4×0.7×6×12=70.56KNe1=50mm3)吊车荷载由电动双钩桥式吊车数据查得Pmax..K=200KN.Pmin.k=50KN,B=5000mm.k=4000mmQ2.K=75KN依据B与K及反力影响线,可算得与各轮对应的反力影响线竖标(图2.110),于是可求的作用与上柱的吊车垂直荷载Dmax0.9QPmax.kyi0.91.4200(1.00.2670.80.067)588KNDminPmin50147KNDmax588Pmax200e4750hl800750350mm22仅供学习与沟通,若有侵权请联系网站删除感谢-8-精选资料图2.110计算简图作用于每个轮子上的吊车水平制动设计值0.1T(QQc.kGQ2.K)(20075)6.875KN44则作用于排架上的吊车水平荷载,按比率关系由求得DmaxTDmax6.875Tmax58820.2KNQPmax.k200其作用点到柱顶的垂直距离yHuhe3.81.22.6my2.60.684Hu3.8(4)风荷载w00.35KNm2z,地域的基本风压对于大城市市郊,风压高度变化系数按B类地域考虑,高度的q1,q2取值,对按柱顶标高12.4m考虑,查《荷载规范》得z1.08;对Fw按天窗檐口标高19.86m考虑,查

1.26.《荷载规范》仅供学习与沟通,若有侵权请联系网站删除感谢-9-精选资料得风荷载体型

z系数的散布图2.111所示。故集中风荷载Fw为风向图2.111风荷载体型系数FwQ(1.3h10.4h21.2h3)z0B1.4(1.31.90.41.691.23.87)1.260.35628.86KNq1Qs1z0Bq2Qs2z0

1.40.81.0800.3562.54KNm1.40.51.0800.3561.59KNm排架受荷总图如图2.112所示。仅供学习与沟通,若有侵权请联系网站删除感谢-10-精选资料图2.112作用于排架上的荷载3、内力计算1)恒荷载作用下如前所述,依据恒荷载的对称性和考虑施工过程中的实质受力状况,可将图2.112中的恒载G1、G2及G4的作用简化为图2.113a、b、c所示的计算简图。(a)在G1作用下MM

11G1e1462.240.0523.11(KN?m)12G1e2462.240.25115.56(KN?m)已知n=0.151,λ=0.295,由附图2.2中的公式仅供学习与沟通,若有侵权请联系网站删除感谢-11-精选资料图2.113恒荷载作用下的内力()的作用;()的作用;()的作用;()图(·)()图()故在M11作用下不动铰支承的柱顶反力121110.2953n3C1122310.29511n

23

110.151.95110.15R11C1MH

111.9523.1123.49kN212.9由附图2.3中的公式312310.2952C2121.221210.2952111n0.15故在M12作用下不动铰支承的柱顶反力R12C2MH

121.2115.5610.75kN212.9所以,在M11和M12共同作用下(即在G1作用下)不动铰支承的柱顶反力R1R11R123.510.7514.25kN相应的弯矩图如图2.113a所示在G2的作用下M22G2e218.240.23.65kN?M相应的弯矩图如图2.113b所示。在G4的作用下仅供学习与沟通,若有侵权请联系网站删除感谢-12-精选资料M44G4e461.20.3521.42kN?MRQ1Q1?R114.2570.562.18kNG2462.24相应的弯矩图如图2.113c所示。将图2.113a、b、c的弯矩图叠加,得在G1、G2、G3和G共同作用下的恒荷载弯矩图(2.113d),相应的轴力N图如图2.113e所示。(2)屋面活荷载作用下对于单跨排架,Q与G同样为对称荷载,且作用地点同样,仅数值大小不一样。故由G的内力争按比率可求得Q的内力争。如:柱顶不动铰支承反力相应的M图如图2.114a,b所示。图2.114屋面活荷载作用下的内力争()的作用;()图()(3)吊车荷载(考虑厂房整体空间工作)厂房总长102m,中间设一道伸缩缝,跨度为24m,吊车起重量为20t,由表2.13可查得无檩屋盖的单跨厂房空间作用分派系数=0.9(a)吊车垂直荷载作用下Dmax作用在A柱的状况图2.122中吊车垂直荷载作用下的内力,可按如图2.115所示的简图进行计算。所以,A、B仅供学习与沟通,若有侵权请联系网站删除感谢-13-精选资料柱顶剪力按图2.115a所示简图推导的以下公式进行计算:VAmax0.52MDmaxMDminC2H20.520.95880.350.91471.20.35=-12.68KN12.9(绕杆端反时针转)VBmax0.5MDmax2MDminC2H2=0.50.95880.3520.91471.20.3512.9=11.25KN(绕杆端顺时针转为正)相应的弯矩如图2.115b所示。图2.115吊车垂直荷载作用下的内力争Dmin在A柱的状况:因为结构对称,故只要将A柱与B柱的内力对调,并注意内力变号即可。(b)吊车水平荷载作用下Dmin从左向右作用在A、B柱的状况(图2.112中吊车水平荷载作用下)的内力,可按如图2.116a所示简图推导的以下公式计算:TTA=VTB=(1)C5Tmax由式中C5可按附录Ⅰ的附图1.4~1.6的公式计算:当y=0.6Hl时,由附图1.4中的公式仅供学习与沟通,若有侵权请联系网站删除感谢-14-精选资料21.830.4160.221.80.2950.29530.4160.2C5nn0.67112131210.29531n0.15当y=0.7Hl时,由附图1.5中的公式22.130.2430.122.10.2950.29530.2430.1C5nn0.62112131210.29531n0.15当y=0.684Hl时,用内插法求得G50.670.670.620.0840.6820.1VTATTB1C5Tmax10.90.62820.21.27kN相应的弯矩图如图2.116a所示。图2.116吊车水平荷载作用下的弯矩图Tmax从右向左作用在A,B柱的状况:在这类状况下,仅荷载方向相反,故弯矩值仍可利用上述计算结果,但弯矩图的方向与之相反(图2.116b)。(4)风荷载(a)风从左向右吹(图2.117a)仅供学习与沟通,若有侵权请联系网站删除感谢-15-精选资料先求柱顶反力系数C11,当风荷载沿柱高均匀散布时,由附图1.8中的公式31411310.295411n0.151.95C111818131131n0.2950.15对于单跨排架,A,B柱顶剪力VB0.5FVA0.5F

wC11H2q1q20.528.860.3412.92.541.5916.5kNwC11H2q1q20.528.860.3412.92.541.5912.3kN(b)风从右向左吹(2.117b)在这类状况下,荷载方向相反,弯矩图的方向与风从左向右吹的方向相反(图2.117b)4、最不利内力组合因为结构对称,只要对A(或B)柱进行最不利内力组合,其步骤以下:①确立需要独自考虑的荷载项目。本设计为不考虑地震作用的单跨排架,共有八种需独自考虑的荷载项目,因为小轮不论向右或向左运转中刹车时,A,B柱在Tmax的作用下,其内力大小相等而符号相反,在组合时可列为一项。所以,独自考虑的荷载项目共七项。②将各样荷载作用下设计控制截面(1-1,2-2,3-3)的内力M,N(3-3截面还有剪力V)填入组合表(表2.30)。填表时要注意相关内力符号的规定。③依据最不利又最可能的原则,确立每一内力组的组合项目,并算出相应的组合值。计算中,当风荷载与活荷载(包含吊车荷载)同时考虑时,除恒荷载外,其余荷载作用下的内力均乘以0.85的组合系数。仅供学习与沟通,若有侵权请联系网站删除感谢-16-精选资料图2.117风荷载作用下的内力简图排架柱所有内力组共计算结果列入表2.30。仅供学习与沟通,若有侵权请联系网站删除感谢-17-精选资料表1。排架柱内力组合表荷载项屋目恒面荷活吊车荷载风荷载内力组合载荷柱截载G1DmaxDmin号面Nmax及Nmin及Mmax及G2Q1在在Tmax左右风内力G3AA风M,VM,VN,VG4柱柱①②③④⑤⑥⑦项组合项组合项组合目值目值目值M30.93.5-48-43±64.3-74.2-33①-89.5①-89.5(KN·m)19.4①+++0.9++0.9②⑦×⑦×1-1+N451.770.600000③)()(451.7(KN)+522.3③451.7③⑤++⑤⑤AM-66.8-1588±64.3-74.2①100-141①138.7+柱10.619.5②①⑤+0.9+2-2++⑥×③⑦)(N480.570.588147000+1139980.3⑤480.5③6+M62.96.142-93±370-①302.7+581.3191.7345.1+①433②③1+0.93-3++×70.⑤+⑥⑤(③+N593.26588147000+1251.8593.2②1153仅供学习与沟通,若有侵权请联系网站删除感谢-18-精选资料V14.31.8--±22.159.459.412.711.345.1-3119.05、排架柱设计(1)柱截面配筋计算(a)最不利内力组合的采纳因为截面3-3的弯矩和轴向力设计值均比截面2-2的大,故下柱配筋由截面3-3的最不利内力组合确立,而上柱配筋由截面1-1的最不利内力组合确立。经比较,用于上,下柱截面配筋计算的最不利内力组合列入表2.31。确立柱在排架方向的初始偏爱距ei、计算厂l0及偏爱距增大系数(表2.31)表2.31柱在排架方向ei、l0、e0h0ei1l0截内力组(mm)(mm(mm)(mm)面)M-3363365830.876001-1(Kn·m)1N522.(Kn)28M-1983652181760089.5N451.68M4337307657561193503-3N593.18M581.5047655301910025N1153表中:①e0=M/N②eie0ea;ea取20mm和h/30的较大值;④10.22.7ei,11.0时,取11.0;h0

h2(mm)(mm)4000.9601.8824000.9601.4148000.9081.3848001.0001.133仅供学习与沟通,若有侵权请联系网站删除感谢-19-精选资料⑤21.150.01l0,l015时,21.0,考虑吊车荷载l0=2.0Hu(上柱),l0=1.0Huhh(下柱),不考虑吊车荷载l0=1.5H;Kl02M⑥cm12,cm1heiM1400h0

21(C)柱在排架平面内的配筋计算(表2.32)表2.32柱在排架平面内的截面配筋计算截内力组ei2面(mm)ηexζbh0偏As=As′(mm)(mm)(mm)(mm)心计算实配值情值况M-33831.882321910.55×大13.61-(kN·M)365=201偏1N(kN)522.28心M89.52181.41447379201大672.3763N451.68偏(3@18)心M4337561.38414111040.55×大188519643-N593.18765=421偏(4@25)3心M581.2553011240N1153偏心表中:①ei、见表2.31;②ehas;ei2③x,上柱xNN114.3N,下柱1fcb4005720当Nbf'hf'1fc时,x'fNN;b1fc5720当N''Nbf'bhf'1fcN40010015811.43N;bfhf1fc时,xb1fc10011.434741430仅供学习与沟通,若有侵权请联系网站删除感谢-20-精选资料Nebxh0xNe5720xh0xfcfc2'bh0,As'2;④As、As,上柱xAsfyh0'99000s下柱当2'x''35mm),shf时(取ssNehf'xh0x1fcNe5720xh0x'22AsASfyh0'219000s当bh0xh'f时Neb'fbhf'h0xbxh0x1fcNe310500001430x765xAsAS'fy2'22190002;h0s上柱或下柱当x2''Ne'Ne',e'eih's时,AsASfyh0'300h02ss35(d)柱在排架平面外承载力计算上柱Nmax=494.5kN,当不考虑吊车荷载时,按表2.22。l0=1.2H=1.2×12900=154800mm,l0/b=15480/400=38.7,查《混凝土规范》知2φ=0.35,As=As=763mm′Nu(fcAc'2fyAs)0.35(14.34004002300603)927430N927.4KNNmax494.5KN(能够)下柱Nmax1059KN,当考虑吊车荷载时,查表2.22,l0Il1.729941.0H9100mm,I10mm,1502A4008002(450500)2177500mmiIl1.7291.775Al0910092.0i99

1010

95974099mm查表《混凝土规范》表7.3.1,0.588,As'2As1964mm,故Nu0.588(1517750023001964)2258KNNmax1153KN(能够)(2)裂痕宽度验算截面3-3,当M=321.3KN·m,N=537.5KN,相应的e0598mm,e05980.780.55,故应作裂痕宽度验算。1-1截面因e00.55,h0765h0仅供学习与沟通,若有侵权请联系网站删除感谢-21-精选资料因此不作此项验算。由内力组合表可知,验算裂痕宽度的荷载标准组合值62.92370316.7KN·mNk593.18Mk1.21.4494.3KN1.2e0Mk316.70.641mNk494.3teAs19640.023Aet0.5100800(400100)1502211l011154804000e06411.11sh8004000h0765ese0has1.146418001059mm2352则纵向受拉钢筋As协力点至受压区协力作用点间的距离为h02'h0z0.870.12(1f)e20.870.121

400100150100765

765765637mm1059纵向受拉钢筋As的应力Nkez49430010596372sk167NAsz1942637mm裂痕间纵向受拉钢筋应变不均匀系数0.65ftk1.1tesk

0.652.011.10.760.023167故最大裂痕展开宽度为maxcrsk1.9c0.08deq2.10.7616751.9250.0822Este2.0100.0230179mm0.3mm(知足要求)柱牛腿设计(a)牛腿几何尺寸确实定牛腿截面宽度与柱宽相等,为400mm,若取吊车梁外侧至牛腿外边沿的距离c180mm吊车梁端部为340mm,吊车梁轴线到柱外侧的距离为750mm,则牛腿顶面的长度为750-400+c180mm相应牛腿水平截面高为600+400=1000mm,牛腿外边沿高度h1500mm,倾角α=450,于是牛腿的几何尺寸如图2.118所示。仅供学习与沟通,若有侵权请联系网站删除感谢-22-精选资料牛腿配筋因为吊车垂直荷载于下柱截面内,即a=750—800=—50〈0,故该牛腿可按结构要求来配筋纵向钢筋取416,箍筋取8@100(图2.118)φφ8图2.118牛腿的几何尺寸及配筋表示图牛腿局部挤压验算设垫板的长和宽为400mm×400mm,局部压力标准组合植FvkDmax,kG58861.24K471KN1.41.2故局部压应力为skFvk471002.9Nmm20.75fcA4004000.7514.310.73Nmm2(4)柱的吊装演算吊装方案:一点翻身起吊,吊点设在牛腿与下柱交接处(图2.119)荷载计算上柱自重g11.21.5250.40.47.2KNmm0.4(1.00.710.22)牛腿自g21.21.5250.7217.5KNmm重下柱自重g1.21.5250.17758.0KNmm3计算简图如图2.119b所示。(c)内力计13.82算M17.252KNm2仅供学习与沟通,若有侵权请联系网站删除感谢-23-精选资料M217.24.521(17.57.2)0.7275.4KNm22M318.09.2275.446.9KNm82弯矩图如2.119所示。截面承载力计算截面1-1:bh400mm400mm,0365mm,s',fy300Nmm2s763mm2hAA故截面承载力Asfy(h0'Muas)763300(36535)76.KNmM52KNm(能够)截面2-2:bh400mm800mm,0765mm,ss'1964mm2,fy300Nmm2hAA故截面承载力'MuAsfy(h0as)1964300(76535)430KNmM75.4KNm(能够)裂痕宽度演算故承载力计算可知,裂痕宽度演算截面1-1即可。钢筋应力以下:仅供学习与沟通,若有侵权请联系网站删除感谢-24-精选资料顶基

顶柱

φφφφφ图2.119柱吊装演算简图Mk520000001.2179Nmm2sk0.877630.87Ash0365按有效受拉混凝土面积计算的纵向钢筋配筋率AS7630.00950.01,取0.01te0.854004000.5bh1.10.56ftk1.10.652.00.3740.01179tesk故sk(1.9c0.08deq1795(1.9250.0822maxcrEs)2.10.37410)te2.00.010.157mmmm(能够)0.3实质上吊装阶段荷载为短期作用,最大裂痕宽度应为0.252/1.5=1.168mm,知足要求,对柱若采纳平卧起吊,承载力和裂痕宽度将均不知足要求。6、基础设计(1)荷载计算由柱传至基顶的荷载由表2.30可得荷载设计植以下:第一组Mmax581.25KNm,N1153KN,V59.4KN第二组Mmax433KNm,N593.8KN,V59.35KN仅供学习与沟通,若有侵权请联系网站删除感谢-25-精选资料第三组Mmax1251.78KNm,N302.7KN,V22.27KN由基础梁传至基顶的荷载墙重(含两面刷灰)1.214.30.450.35645.11.85.24367.9KN窗重(钢框玻璃窗)1.245.141.80.516.56KN基础梁由基础梁传至基础顶面荷载设计值为:

1.20.20.30.456253KN20.2G5404.76KNG5对基础地面中心的偏爱距0.30.8e50.55m22G5e5404.760.55222.6KN作用于基底的弯矩和相应基顶的轴向力设计值分别为假设基础高度为800+50+250=1100mm,则作用于基底的弯矩和相应基顶的轴向力设计值:第一组第二组第三组

Mbot581.251.159.4222.6423.99KNmN1153404.761557.76KNMbot4331.159.35222.6275.69KNmN593.8404.76998.56KNMbot302.71.122.27104.6KNmN1251.78404.761656.54KN基础的受力状况如图2.120所示。仅供学习与沟通,若有侵权请联系网站删除感谢-26-精选资料图2.120基础底面尺寸确实定①基底尺寸确实定由第二组荷载确立l和bA1.1~1.4998.565.36~6.83mm2240201.6取l1.5,由l1.5Alb6.84mm2,解得b2.14mbb取b2.5m;l1.52.33.5m取l4.0m演算e0l的条件6e0Mbot423.99Nbot1557.76222.541.6l40.667m能够0.241m66仅供学习与沟通,若有侵权请联系网站删除感谢-27-精选资料验算其余两组荷载设计值作用下的基底应力第一组pmaxNbotMbotNGdMbotAWAW998.56201.6275.6999.93241.42.54122.53.76173KNm21.2f1.2200240KNm2能够Pminm299.93241.490.5KN0Pmm2299.932131.9KNf200KNm(能够)第三组Pmax1656.54201.6104.6165.73215.72.541262.54213KNm21.2f1.2200240KNm2(能够)Pmin99.93215.7116.2KNm2>0(能够)Pmm2m299.932131.9KN200KN因为该车间属于可不作地基变形计算的二级建筑物,所以最后确立基底尺寸为2.3m×3.7m(图2.120)。(2)确立基底的高度前面已初步确立基础的高度为1.1m,如采纳锥形杯口基础,依据结构要求,初步确立的基础剖面尺寸如图2.121所示。因为上阶底面落在柱边损坏锥面以内,故该基础只须进行变阶处的抗冲击切力验算。(a)在个组荷载设计值作用下的地基最大净反力第一组Ps,max155842428.515.248371.6KNm第二组998.56275.692Ps,max8.515.248169.5KNm第三组Ps,max16

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