龙门吊计算书

龙门吊计算书-CAL-FENGHAI.-(YICAI)-CompanyOnel计曹算书目录第1章计算书 错误!未定义书签。龙门吊轨道基础、车挡设计验算 错误!未定义书签。龙门吊走行轨钢轨型号选择计算 错误!未定义书签。龙门吊轨道基础承载力验算 错误!未定义书签。龙门吊轨道基础地基承载力验算 错误!未定义书签。吊装设备及吊具验算 错误!未定义书签。汽车吊选型思路 错误!未定义书签。汽车吊负荷计算 错误!未定义书签。汽车吊选型 错误!未定义书签。钢丝绳选择校核 错误!未定义书签。卸扣的选择校核 错误!未定义书签。绳卡的选择校核 错误!未定义书签。汽车吊抗倾覆验算 错误!未定义书签。地基承载力验算 错误!未定义书签。第1章计算书1.1龙门吊轨道基础、车挡设计验算MG85-39-11龙门吊，龙门吊跨径改装修整为37m，每台最大起吊能力为85T。上纵梁为三角桁架，整机运行速度6m/min，小车运行速度5m/min，整机重量60T°1#梁场最大梁重137T，设置两台MG85龙门吊，最大起吊能力170T，可以满足使用要求。本方案地基基础梁总计受力：M=137+60X2=257TF=M*g=257TXkg=2519kN2台龙门吊共计有8个支点，则每个支点受力：P=F/8=315kN85T满负荷运转（吊装170T）时，Pmax=（85+60）TXkg/4=355kN。1.1.1龙门吊走行轨钢轨型号选择计算确定龙门吊走行轨上的钢轨，计算方式有两种，二者取较大值：方式一：根据《路桥施工计算手册》计算：*8=小315+（菸60/10。。/8）二63。心方式二：根据《吊车轨道联结及车挡（适用于混凝土结构）》中“总说明公式（1）”计算：P=XXX315=533kN/m；满负荷运转时：g=2X355+（20X60/1000/8）=710kN/m；1maxPmax=XXX355=600kN。每种工况下，二者取较大值。所以本方案中钢轨最小理论重量应为63kg/m，满负荷运转时钢轨最小理论重量为71kg/m。起重机生产厂家推荐使用P43钢轨，经查《GB2585-2007铁路用热轧钢轨》“表钢轨计算数据”得到：P43的理论米重量为m，小于QU100的理论重量，综合考虑钢轨专业性用途、今后的周转使用及安全性能指标，我们认为龙门吊制造厂家的意见不利于该龙门吊今后的周转使用，不予采纳。规格尺寸米重(kg/m)备注abcd9kg/m63.5(53.532.15.9S.?4轻轨12kg/m69.S569.S538.17.5415k-g/m70-3779.3742.S6&3315.22~2kgFm93-6693.6650求10.7221J1075>51C7.S512.3130.138恒tn1341146S1338.73重轨14。1147014.544.651521327015.551.51d&k-g.'m176150P7316.5ti0uti4QU70120120702S52.S吊车轨QUSO130BOSO32硝.砂QU1001501501003SS8^6Qtl201701701Z044119.1

考虑到龙门吊周转使用，按照满负荷运转时配备基础梁走形轨理论重量N71kg/m，根据《起重机用钢轨YBT5055-2014》表3，选用QU100，理论重量为m。1.1.2龙门吊轨道基础承载力验算赧堀 —犒'褪版赧堀 —犒'褪版彰路面本方案采用C30钢筋混凝土基础，C30抗压强度mm2，QU100钢轨高度为150mm，底面宽度a=150mm，龙门吊单侧支腿接触点之间的距离为，钢轨受到集中荷载时，扩散角为45度，则轨道底面对轨道基础的受力为300mmX6980mm的均布荷载。F=315kNX2+mXX10N/kg/1000=635kNP=F/A=635X1000/(300X6980)二mm2P<mm2故条形基础的结构形式满足龙门吊的使用要求。1.1.3龙门吊轨道基础地基承载力验算预制梁场建立在已压实成型的路床上，实测地基承载力为110KPa。荷载：其中钢筋混凝土基础梁密度取m3(含配筋)。F=315kNX2+mXX10N/kg/1000+m3X(XX)X10=636kN每侧支点轨道基础地基受力集中面积：A=1X(+)二。轴心荷载作用下地基承载力验算：a：本方案复核：pk=636/=<f「110kPa满足《建筑地基基础设计规范》GB5007-2011第条规定。b：按照满负荷运转时复核:Pk=716/=94kPa<fk=110kPa满足《建筑地基基础设计规范》GB5007-201ik第条规定。所以，地基承载力满足要求。1.2吊装设备及吊具验算汽车吊选用2台KATONK-400E，吊车工作半径，两片主梁分别整体吊装；吊装钢丝绳选用6x37S+FC-628，双支吊索起吊；卸扣选择美标G2130-25-1-3/4"；绳卡选用U型绳卡，绳卡螺栓直径为20mm，每处固结钢丝绳的绳卡个数为5个，绳卡间距180mm。1.2.1汽车吊选型思路首先要勘察吊装现场，根据现场实际情况首先确定吊装线路，然后根据线路可以确定吊车臂的工作半径R，最后根据吊装的吨位查起重机性能表即可以确定吊车。起重半径R无要求时根据起重量Q及起重高度H，查阅起重机性能曲线或性能表，来选择起重机型号和起重机臂长L，并可查得在选择的起重量和起重高度下相应的起重半径，即为起吊该构件时的最大起重半径，同时可作为确定吊装该构件时起重机开行路线及停机点的依据。（3） 起重半径R有要求时根据起重量Q、起重高度H及起重半径R三个参数查阅起重机性能曲线或性能表，来选择起重机型号和起重机臂长L,并确定吊装该构件时的起重半径，作为确定吊装该构件时起重机开行路线及停机点的依据。（4） 最小臂长L有要求时根据起重量Q及起重高度H初步选定起重机型号，并根据由数解法或图解法所求皆的最小起重臂长的理论值L，查起重机性能曲线或性能表，从规定的几种臂长中选择一种臂长L>L，即为吊装构件'时所选的起重臂长度。根据实际选用的起重臂长L及'相应的a值，可求出起重半径，然后按R和L查起重机性能曲线或性能表，复核起重量Q及起重高度H，如能满足要求，即可按R值确定起重机吊装构件时的停机位置。1.2.2汽车吊负荷计算龙门架抬吊部分总重量仔=单片主梁重量+支腿总承重量X2^30T，两台汽车吊抬吊，则每台汽车吊承担的重量G=G/2=15T，如图所示：间距分别为、、。/37000/37000龙门吊主梁吊点位屋逸择：使吊点处负弯矩与踌中正弯矩绝对值相等骼疥植工计算等册一用永兴、何兆益馨髻著,p474表14-21$不考虑吊索影响时，合理吊点距离外边缘距离尸0.2929L,L为直梁长度“钢丝绳钢丝绳1.2.3汽车吊选型汽车吊的起吊高度HNh+h+h+h，起重臂长度LNH/sinO,O为起重臂仰角，一般取值12 3 470〜77°，本工程取值70°。根据上述方案，龙门吊支腿安装高度h=11m，龙门吊主梁安装悬停过程中主梁距离支腿顶面1高度h二，主梁上绑扎点至主梁吊起后底面的距离h二，主梁顶面至吊车吊钩高度h二，2 3 4则汽车吊的起吊高度HN11+++二，起重臂长度LNsin70N。汽车吊工作半径取值，综合考虑吊车臂长、起重量，选定两台40T的吊车KATONK-400E。汽车吊起重性能复核：吊车1工况为：臂长，工作半径，额定起重量20T，则吊车A负荷率为15/20=75%<80%,，满足双机抬吊要求的单机负荷率小于80%的要求。吊车2工况为：臂长，工作半径，额定起重量20T，则吊车A负荷率为15/20=75%<80%,，满足双机抬吊要求的单机负荷率小于80%的要求。所以，两台KATONK-400E满足起吊重量要求。1.2.4钢丝绳选择校核龙门架主梁抬吊选用6X37S+FC-628--1670，吊点选择在主梁端部，双支吊索起吊，如上图所示。钢丝绳拉力计算：本吊装方案中，钢丝绳在竖直方向两条吊索之间方向夹角B：B=arcsin2/二°，则钢丝绳与主梁水平夹角为a=90-B二°，所以每根钢丝绳的拉力为N=X82/2/sin()=，因此，查《GB8918-2006重要用途钢丝绳》表11得到：钢丝绳选用6X37S+FC-628，钢丝绳破断拉力为432kN，对应。钢丝绳实际安全系数复核：钢丝绳实际安全系数为432/=>6，满足6倍的安全系数要求。1.2.5卸扣的选择校核选用G2130，X作荷载25T，公称直径1-3/4"即，卸扣销轴螺栓直径51mm。吊装质量最大支撑时拉力N=，卸扣的安全系数取值为4,则卸扣的极限工作荷载为X4=20T，选用弓形卸扣。查《GBT/T25854-2010一般起重用D形和弓形锻造卸扣》表2选用的弓形卸扣型号为：GBT/T25854-4-BX20，且要求公称直径dW71cm，卸扣销轴螺栓直径DW80mm。

由于目前国标卸扣都是采用45号钢锻造而成，国标卸扣重量重、体积大，国标规定的卸扣尺寸仅有最大值或最小值，导致各厂家生产尺寸不统一，难以掌握卸扣实体质量，所以目前国内使用较多的为美式卸扣。美式卸扣拥有体积小，拉力大、尺寸规范的特点。常用标准有：弓型卸扣一G209、G2130（带保险），D型卸扣一G210、G2150（带保险）。按种类可分为G209（BW），G210（DW），G2130（BX），G2150（DX）。按型式可分为弓型（欧米茄形）弓型带母卸扣和D型（U型或直型）D型带母卸扣。安全系数有4倍、5倍、6倍，甚至8倍。按照“附录美标高强弓形卸扣-G2130尺寸参数表（弓型带螺母1/3-150T）”选用G2130，工作荷载25T，公称直径1-3/4"即，卸扣销轴螺栓直径51mm。最终卸扣选择美标G2130-25-1-3/4"。卸扣的校核：（1） 尺寸校核（相对于国标）：公称直径d=1-3/4"=W71cm，卸扣销轴螺栓直径B=51mmW80mm，满足规范要求。（2） 安全系数：卸扣安全荷重Q=40X51X51=104040N=，卸扣的安全系数为二，另外，卸扣b自身安全系数为4〜6倍，所以，卸扣的极限安全系数为X（4〜6）二〜，所以该型号卸扣的安全性满足要求。与钢丝绳直径628配套U型绳卡螺栓直径为20mm，每处固结钢丝绳的绳卡个数为5个，绳卡间距180mm。查《GB/T5976-2006钢丝绳夹》表1（见附件）得到螺栓直径为22mm，所以最终选择螺栓直径为22mm。校核：查《路桥施工计算手册》表15-16公式15-11得到：U型绳卡个数％=X2/二，查表5-19数值为5，安全系数5/=4。 1所以每处固结钢丝绳的索绳卡个数为5个、绳卡间距180mm符合要求，此时可以承受的荷载为5XX2/二，对应。1.3汽车吊抗倾覆验算因为按照《GB50009-2012建筑结构荷载规范》表中“阜阳市百年一遇最大风压”不需考虑，所以应根据《GB3811-2008起重机设计规范》表9-1进行汽车吊抗倾覆验算，按照最不利情况（最大运行速度大于s）。作用荷载：P=，P二。式中P-龙门吊主梁重量，考虑双机抬吊，取值12T；F-主臂重量G或副臂重量g换算到主Q轮胎式起重机、履带式起重机

最大允许速度大于O.Ws轮胎式起重机、履带式起重机

最大允许速度大于O.WsWItT«〔nil1如5彳荷栽呢理■分区J?=WJ(=IQ安1阜阳市0,35(Jl5$-T36n犊表&»述加载荷I.5/^40.]F本方案中，汽车吊自重G=，每台汽车吊分担最大主梁重量Q=24T/2=12T,龙门吊支腿安装高度h=11m，龙门吊主梁安装悬停过程中主梁距离支腿顶面高度h二，主梁上绑扎点至主梁吊起篇底面的距离七二，主梁顶面至吊车吊钩高度h4=。 2SM=1X37900X所以，汽车吊稳定性满足要求。41.4地基承载力验算预制梁场建立在已压实成型路床上，实测地基承载力为气路基=110kPa。汽车吊支腿下钢板直径30cm，使用40X20cm马尾松作为垫木。查《路桥施工计算手册》“附表3-39木材容许应力和弹性模量”马尾松得到：马尾松抗压应力。垫木==12000kPa。由“起重机受力分析简图”得到二元一次方程组如下:aN+N=G+PNx^a+a)1=G