苏州某厂房及配套设施模板施工方案高支模

TOC\o"1-5"\h\z\uHYPERLINK\l"_Toc227052551"模板施工方案2HYPERLINK\l"_Toc227052552"1承台及基础梁模板施工5HYPERLINK\l"_Toc227052553"2柱模板施工5HYPERLINK\l"_Toc227052554"4现浇板施工7HYPERLINK\l"_Toc227052555"5楼梯模板施工7HYPERLINK\l"_Toc227052556"6高支模施工8HYPERLINK\l"_Toc227052557"6.1概况8HYPERLINK\l"_Toc227052558"6.2梁板模板操作要点8HYPERLINK\l"_Toc227052559"6.3梁模板及支架验算10HYPERLINK\l"_Toc227052560"6.4楼板模板及支架验算17HYPERLINK\l"_Toc227052561"6.5高支模搭设23HYPERLINK\l"_Toc227052562"6.6高支模搭拆安全措施24HYPERLINK\l"_Toc227052563"7模板的拆除24HYPERLINK\l"_Toc227052564"8质量控制措施25HYPERLINK\l"_Toc227052565"9模板工程保护26工程概况1工程设计概述本工程由****有限公司投资，****工程有限公司设计。整个厂区工程由主厂房及研发楼(1#建筑)、警卫室(2#建筑)、水泵房(3#建筑)、垃圾房(4#建筑)、化学品库(5#建筑)以及室外地下管网、停车场、道路、自行车棚、景观水池等室外工程组成。1～5#建筑物的总建筑面积为：17516.89㎡。1.1结构概况主厂房及研发楼工程：基础为独立基础(共160个)，基础埋深有－3.5m和－4.0m两种,最大基础尺寸5200×6600×(600＋300),部分基础短柱由地梁相连，短柱和地梁顶标高为－0.25m，砼强度等级为C30；其主体结构：厂房办公区为二层钢筋砼框架结构，其柱网间距为12m×9m，砼强度等级为C30，生产区为单层钢结构，其柱网间距为24m×9m。研发楼为三层钢筋砼框架结构，其柱网间距为11.5m×8.0m,砼强度等级为C30；其围护结构：厂房办公区和研发楼外墙采用粘土多孔砖，内墙采用加气混凝土块，圈梁和构造柱强度等级为C20，厂房生产区1.2m以下为粘土多孔砖，1.2m以上为压型彩钢板墙面。警卫室、垃圾房、化学品库工程基础为独立基础，基础埋深－4.0m，主体为一层钢筋砼框架结构，围护结构为粘土多孔砖；水泵房、氮气罐基础为整板基础，基础埋深－0.45m。水泵房池体尺寸为16500×13000×5850，砼强度等级为C30S6。1.2建筑概况1主厂房及研发楼：主厂房建筑面积为12921㎡，平面尺寸为：144.6×81.0m,檐高10.5m；研发楼为4343㎡，平面尺寸为：88.4×29.4m，檐高18.0m。±0.000相当于黄海高程3.500m,室外高程为3.200m。屋面工程：主厂房生产区为0.5㎜厚彩色压型钢板、上铺100厚页岩棉保温板(附铝箔)，主厂房办公区、研发楼屋面为二级防水屋面，上人屋面由挤塑聚苯乙烯泡沬塑料板(40㎜厚)、砂浆找平层、优质APP改性沥青防水卷材(4㎜厚)、0.2㎜厚聚乙烯薄膜隔离层、40㎜厚在C20细石砼保护层组成；不上人屋面由1：8膨胀珍珠岩、挤塑聚苯乙烯泡沬塑料板(40㎜厚)、砂浆找平层、优质APP改性沥青防水卷材(4㎜厚)、配套涂料保护层组成。室内装饰：有水泥砂浆楼、地面，硬化剂地面，PVC卷材地面，防滑彩色釉面砖楼、地面，PVC卷材防静电地面，PVC塑料地板楼、地面，花岗岩地面，地毯楼面，环氧涂料楼面，乳胶漆墙面，瓷砖墙面，轻钢龙骨吊顶，水泥砂浆平顶等。室外装饰：外墙面涂料勒脚，玻璃幕墙，铝塑板幕墙，彩色压型钢板外墙。2警卫室：建筑面积为44.67㎡，平面尺寸为：5.35×8.35m，檐高4.5m，有水泥砂浆地面，防滑彩色釉面砖地面，乳胶漆墙面，水泥砂浆平顶等装饰。3水泵房：建筑面积为86.78㎡，平面尺寸为：13.00×16.50m，檐高8.1m，有水泥砂浆地面，乳胶漆墙面，水泥砂浆平顶等装饰。4垃圾房：建筑面积为66.07㎡，平面尺寸为：135×5.35m，檐高4.5m，有水泥砂浆地面，乳胶漆墙面，水泥砂浆平顶等装饰。5化学品库：建筑面积为55.37㎡，平面尺寸为：10.35×5.35m，檐高4.5m，有水泥砂浆地面，乳胶漆墙面，水泥砂浆平顶等装饰。1.3安装概况本工程安装工程配备齐全、工程量较大，包括给排水系统工程、电气系统工程、空调通风系统工程及空调自控系统工程、消防系统工程、压缩空气管道工程、氮气系统管道工程、洁净室工程、电梯安装工程和变电所工程。2施工环境特征及现场施工条件1本工程位于苏州工业园区唯亭镇双阳路南、纬六路北、经九路西，建设用地为34975.83㎡，厂区东西宽度约150多米，南北长度约200多米，外部交通便利，为工程顺利进展，厂区内临时道路尚需进一步完善。2厂区距离外围居民区较远，有利于工程加班作业。3厂区内部空间开阔，有利于施工总平面布置。4工程地下水位较高，地下实测初见水位埋深为0.40～0.90m，稳定水位埋深为0.45～1.05m，考虑到拟建场地浅层地下水为孔隙潜水，含水层主要接受大气降水的补给。故在基础工程施工时可采用设置排水沟及集水井的形式进行施工明排水。3工程特点、难点分析及对策1工期短是本工程的特点，各专业工种多，总承包管理协调强度大，范围广，合理组织施工顺序按期完成各节点本工程的难点。2钢结构地脚螺栓的预埋固定，钢结构吊装工程，水泵房池体、电梯基坑、屋面、外墙面工程的防水，厂房地面工程，水、电、暖、通风空调、消防系统、洁净室工程等是本工程的质量控制重点。3对策1）合理布置施工总平面、对已形成的总平面布置图进行再讨论，再优化，使总平面的道路、生产设施、办公临设、生活临设、施工用电、施工用水、施工机械等各方面的布置达到最合理的程度。2）合理确定施工顺序，划分施工区段，组织流水施工。3）保证各项资源的合理配置和及时供应。4）编制专项施工方案、制定专项管理措施并保证落实到位。模板施工方案1承台及基础梁模板施工承台、地基梁模板采用胶合板及ф48×3.0钢管支撑体系为主，局部采用砖胎模。承台、地基梁支模前，应在垫层上弹出基础位置中心线和边线，检查复核无误后，进行模板支设。模板的支撑系统按常规方法在基坑（槽）边打短钢管桩入土，加水平支撑和斜支撑，使承台及地基梁侧模不跑模胀模。2柱模板施工框架柱模板均采用胶合板，沿模板短边设置50×100方木，木枋与多层板之间用钉子钉牢，模板就位后用短钢管临时固定，柱子模板用柱箍加固。1）对于截面≤600mm的柱模板加固采用钢管加固方法。示意图如下：2）对于500×700mm的柱模板加固,在长边中部采用φ14对拉螺栓与双钢管柱箍加固相结合的方法。示意图如下：3梁模板施工梁模施工时先测定标高，铺设梁底板，根据楼层图弹出梁线进行平面位置校正、固定。较浅的梁（一般为450mm以内）支好侧模后绑钢筋，而较深的梁先绑扎梁钢筋，再支侧模，然后支平台模板和柱、梁、板交接处的节点模。梁底模板，侧模及板模采用15mm胶合板，梁底及板底用φ48钢管支托，50mm×100mm木枋加固。4现浇板施工楼层现浇板支撑采用满堂脚手架，立杆间距为800～1000mm，纵横向大横杆步距1200～1500mm。模板底50×100mm木方，间距250～300mm，上部铺设15厚木胶合板，用钉子固定在木枋上，如下图所示：5楼梯模板施工为确保楼梯结构施工的质量，我单位结合多年的施工经验，采用定型模板，现场后台加工制作，既提高了施工速度，又有效地保证了结构尺寸、标高。采用15mm厚胶合板做底模，50*100木枋固定。踏步模板定型制作，按照楼梯的宽度、高度和长度，踏步的步数来配制。梯段的底板模板施工完后，绑扎钢筋。做法见下图所示。6高支模施工6.1概况本工程研发楼工程中厅屋面板标高为15.9m钢筋混凝土梁板属于高支模体系。板均为钢筋混凝土板，厚度为120㎜，梁分为预应力钢筋混凝土梁最大断面尺寸为400㎜×1150㎜。我方计划采用扣件式钢管支撑体系支模。6.2梁板模板操作要点1）水平杆的搭设应根据楼层层高在保证设计计算长度的前提下尽量步距一致。2）梁下立杆应严格按设计支设，不得随意加大立杆的间距。3）落地搭设的超高模板支架需着重注意下列的技术措施①基础安全性本工程的支架基础座落于回填土局部设置在中厅旋转楼梯上，不得拆除高支模楼梯梁板底撑，严防楼梯梁板出现变形开裂。②支架的整体稳定性a核心柱区利用纵横向梁下支架交汇处自然形成满堂支架中刚度大的核心区，作为救命柱。b水平加强带沿竖向每隔6m左右设水平加强带，利用一层步高区每6m设置斜杆搭设成成纵横向的桁架结构。c与结构拉结支架的整体稳定性除与支架整体刚度有关外，还与支架与建筑结构的拉接紧密相关。为此除按搭设方案的要求搭设架体外，还要特别重视架体与已浇混凝土柱结构的拉结。要求水平杆穿越柱部位设围箍与柱拉结连接牢固。③扣件的拧紧质量扣件螺栓拧紧扭力矩不应小于40N/m，也不应大于65N/m。注意直接承受模板竖向荷载的顶层水平杆，其与立杆的扣件连接质量。④架体搭设的技术措施严格按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》的要求进行搭设。a对操作工的要求因架子搭设的质量与操作工的熟练技术程度密切相关，因此操作工人必须是经过上岗培训的专业架子工，并持有上岗证，以确保搭设的架体具有较高的质量。架子工的班组长要认真负责，能有效地带领该组人员按质完成架体的搭设任务。架子搭设前应对操作工人进行全面的技术交底。b对使用钢管材料的要求采用ø48×3.0普通脚手钢管扣件连接搭设，应力争采用新管，凡出现严重锈蚀或挠曲的钢管均不得用于架体的搭设。扣件应与钢管匹配，保证扣件本身的质量，扣件有裂缝、有变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。钢管及扣件应有防锈处理。c对搭设方法上的要求架体定位要准确，进行弹线将钢管立柱的位置找出，并严格按此位置搭设。立杆接长一律采用对接扣件接长，立杆上的对接扣件应交错布置：两根相邻立杆的接头不应设在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向上错开的距离不宜小于500mm，各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。其余要求见《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术》。6.3梁模板及支架验算本工程梁板为现浇结构，结构板厚有120mm，最大梁为400×1150mm。支撑采用钢管脚手架，梁底立杆沿梁长方向间距为500mm，梁底支撑梁横方向立杆四根，两根立杆设在梁底中，另梁侧立杆各一。小横杆采用钢管间距设为500mm，横楞采用四根50×100mm方木均匀布置，上部铺设15mm厚多层板，用钉子钉牢。梁侧木楞间距300mm，钢管间距500mm，对拉螺栓间距300×500mm。板底立杆设为小于等于1000×1000mm，步距1.5m。1梁侧模板计算同普通结构施工，在此略。2梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小，按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=500.00×15.00×15.00/6=1.88×104mm3；I=500.00×15.00×15.00×15.00/12=1.41×105mm4；1）抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算：新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1:1.2×（24.00+1.50）×0.50×1.15×0.90=15.84kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.2×0.35×0.50×0.90=0.19kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3:1.4×2.00×0.50×0.90=1.26kN/m；q=q1+q2+q3=15.84+0.19+1.26=17.28kN/m；跨中弯矩计算公式如下:Mmax=0.10×17.285×0.1332；σ=0.031×106/1.88×104=1.639N/mm2；梁底模面板计算应力σ=1.639N/mm2小于梁底模面板的抗压强度设计值[f]=13.000N/mm2，满足要求！2）挠度验算根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下:其中，q--作用在模板上的压力线荷载:q=（(24.0+1.50)×1.150+0.35）×0.50=14.84N/mm；面板的最大挠度计算值:ω=0.677×14.838×133.34/(100×9500.0×1.41×105)=0.024mm；面板的最大挠度计算值:ω=0.024mm小于面板的最大允许挠度值:[ω]=133.3/250=0.533mm，满足要求！3梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。1）荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=(24.000+1.500)×1.150×0.500=14.663kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.350×0.500×(2×1.150+0.400)/0.400=1.181kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值P1=(2.500+2.000)×0.400×0.500=0.900kN；2）方木的支撑力验算均布荷载q=1.2×14.663+1.2×1.181=19.013kN/m；集中荷载P=1.4×0.900=1.260kN；方木计算简图经过计算得到从左到右各方木传递集中力[即支座力]分别为：N1=0.914kN；N2=3.393kN；N3=3.628kN；N4=0.914kN；方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5.000×10.000×10.000/6=83.33cm3；I=5.000×10.000×10.000×10.000/12=416.67cm4；方木强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载q=3.628/0.500=7.257kN/m；最大弯距M=0.1ql2=0.1×7.257×0.500×0.500=0.181kN.m；最大应力σ=M/W=0.181×106/83333.3=2.177N/mm2；方木的最大应力计算值2.177N/mm2小于方木抗弯强度设计值13.0N/mm2,满足要求!方木挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:方木最大挠度计算值ω=0.677×6.047×500.0004/(100×9500.000×416.667×104)=0.065mm；方木的最大允许挠度[ω]=0.500×1000/250=2.000mm；方木的最大挠度计算值ω=0.065mm小于方木的最大允许挠度[ω]=2.000mm，满足要求！3）支撑钢管的强度验验算支撑钢管按照连续续梁的计算如如下计算简图(kN))支撑钢管变形图((kN.m))支撑钢管弯矩图((kN.m))经过连续梁的计算算得到：支座反力RA=RB=0.1668kN；；最大弯矩Mmaax=0.0051kNN.m；最大挠度计算值Vmax=0.0300mm；支撑钢管的最大应应力σ=0.0551×1066/44900.0=111.282N/mm22；支撑钢管的最大应应力计算值11.2882N/mmm2小于支撑钢钢管的抗压设设计强度2005.0NN/mm2，满足要求。4扣件抗滑移移的计算:双扣件承载力设计计值取16..00kN，按按照扣件抗滑滑承载力系数数0.80，该该工程实际的的旋转双扣件件承载力取值值为12.880kN。纵向或横向水平杆杆与立杆连接接时，扣件的的抗滑承载力力按照下式计计算(规范):RR≤Rc计算中R取最大支支座反力，根根据前面计算算结果得到R=0.117kN；；R<12.880kN,,所以双扣件件抗滑承载力力的设计计算算满足要求!!8立杆的稳定定性计算:立杆的稳定性计算算公式其中N--立杆的轴心心压力设计值值，它包括：：横杆的最大支座反反力：N1=0.1168kNN；脚手架钢管的自重重：N2=1..2×0.1299×15.7880=2.4445kNN；N=0..168+22.445==2.6133kN；lo=k1uh((1)k1--计算算长度附加系系数，取值为为：1.1555；u计算长长度系数，参参照《扣件式式规范》表，u=1..700；上式的计算结果：：立杆计算长度LLo=k1uh=1.1555×1.7000×1.5000=2..945mm；Loo/i=2945..250//15.9900=185.0000；由长细比lo//i的结果查查表得到轴心心受压立杆的的稳定系数φφ=0.2209；钢管立杆受压应力力计算值；σσ=26122.838//(0.2009×4244.000))=299.485N/mm22；钢管立杆稳定性计计算σ=299.485N/mm22小于钢管立立杆抗压强度度的设计值[f]==205..00N//mm2，满足要求求！如果考虑到高支撑撑架的安全因因素，适宜由由下式计算lo=k1k2((h+2a)(2))k1--计算长度度附加系数按按照表1取值1.1667；k2--计算长度度附加系数，h+2a=1.700按照表2取值1.041；上式的计算结果：：立杆计算长度LLo=k1k2(h+2a)=1.1677×1.0411×(1.5000+0.1000×2)=2.0655m；Lo/i=2065..240//15.9900=130.0000；由长细比lo//i的结结果查表得到到轴心受压立立杆的稳定系系数φ=0.3396；钢管立杆受压应力力计算值；σσ=26122.838//(0.3996×4244.000))=155.562N/mm22；钢管立杆稳定性计计算σ=155.562N/mm22小于钢管立立杆抗压强度度的设计值[f]==205..00N//mm2，满足要求求。6.4楼板模模板及支架验验算楼板厚度为1200mm，楼板板立杆间距最最大处为1000××1000mmm，步距为为1.5m，板板底木楞间距距250mmm。1模板支撑方方木的计算::方木楞计算简图1）荷载的计算：(1)钢筋混凝土土板自重(kN/m))：q1=26.0000×0.2500×0.1200=0..780kkN/m；(2)模板的自重重线荷载(kN/m)):q2=0.3550×0.2500=0..088kkN/m；；(3)活荷载为施工工荷载标准值值与振倒混凝凝土时产生的的荷载(kN)：p1=(1..500+22.000))×1.0000×0.2500=0..875kkN；2）方木抗弯强度验算算:最大弯矩考虑为静静荷载与活荷荷载的计算值值最不利分配配的弯矩和，计计算公式如下下:均布荷载qq=1.22×(0.7800+0..088)=1.0041kNN/m；集中荷载pp=1.44×0.8755=1.2225kN；；最大弯距MM=Pll/4+ql2/88=1..225×1.0000/4++1.0441×1.00002/8==0.4336kN..m；最大支座力N=P/22+qll/2=1.2255/2+1.0411×1.0000/2=1.1333kN；；方木的最大应力值值σ=M//w=0.4366×106/883.3333×103==5.2337N/mmm2；方木的最大应力为为5.2337N/mmm2小于于抗弯强度设设计值133.0N//mm2，满满足要求!3）方木抗剪验算：最大剪力的计算公公式如下:Q=qql/2++P/2截面抗剪强度必须须满足:T=3Q/22bh<[T]其中最大剪力:V=11.000××1.0411/2+1..225/22=1..133kkN；方木受剪应力T=3××1133..000/((2×50.0000×100.0000)==0.3440N/mmm2；方木受剪应力计算算值为0..340NN/mm2小于方木的的抗剪强度设设计值1..300N//mm2，满满足要求!4）方木挠度验算:最大弯矩考虑为静静荷载与活荷荷载的计算值值最不利分配配的挠度和，计计算公式如下下:均布荷载qq=q11+q22=0..780+00.088==0.8688kN/mm；集中荷载pp=0..875kkN；方木最大挠度计算算值VV=5×0.8688×1000..0004/(3844×9500..000×41666666.677)+8775.0000×1000..0003/(488×9500..000×41666666.677)=0.7466mm；方木最大允许挠度度值[[V]=11000.0000/2550=4.0000mmm；方木的最大挠度计计算值0.7746mmm小于方木的的最大允许挠挠度值4.0000mmm,满足要求!2木方支撑钢钢管计算:支撑钢管按照集中中荷载作用下下的三跨连续续梁计算；集中荷载P取纵向向板底支撑传传递力，P=1.0041×1.0000+1..225==2.2666kN；；支撑钢管计算简图图支撑钢管计算弯矩矩图(kN.m))支撑钢管计算变形形图(kN.m))支撑钢管计算剪力力图(kN)最大弯矩Mmaax=00.850kN.m；最大变形Vmaax=22.698mm；最大支座力Qmmax=9.9144kN；；钢管最大应力σσ=0.8850×1006/44990.0000=189..284NN/mm2；支撑钢管的计算最最大应力计算算值1899.284N/mm22小于钢管的的抗压强度设设计值2005.0000N/mmm2，满足要求求!支撑钢管的最大挠挠度小于10000.0000/1500与10mmm,满足要求!3扣件抗滑移移的计算:双扣件承载力设计计值取16..00kN，按按照扣件抗滑滑承载力系数数0.80，该该工程实际的的旋转双扣件件承载力取值值为12.880kN。纵向或横向水平杆杆传给立杆的的竖向作用力力设计值RR=9.9914kNN；R<12.880kN，所所以双扣件抗抗滑承载力的的设计计算满满足要求!4模板支架立立杆荷载标准准值(轴力):作用于模板支架的的荷载包括静静荷载、活荷荷载和风荷载载。1）静荷载标准值包括括以下内容：：(1)脚手架的自自重(kN)：NGG1=00.129××15.7880=22.037kN；钢管的自重计算参参照《扣件式式规范》附录录A。(2)模板的自重重(kN)：NGG2=00.350××1.0000×1.0000=0..350kkN；(3)钢筋混凝土土楼板自重((kN)：NG3=26..000×0.1200×1.0000×1.0000=3..120kkN；经计算得到，静荷荷载标准值NG=NG1+NNG2+NGG3=55.507kN；2）活荷载为施工荷载载标准值与振振倒混凝土时时产生的荷载载。经计算得到，活荷荷载标准值NQ=(1.5000+2.0000)×1.0000×1.0000=3..500kkN；3）不考虑风荷载时,,立杆的轴向向压力设计值值计算N=1.2NNG+11.4NQ=11..509kkN；5立杆的稳定定性计算:立杆的稳定性计算算公式:如果完全参照《扣扣件式规范》，按按下式计算l0=h+2a立杆计算长度LL0=hh+2a=11.500++0.1000×2=1..700mm；L00/i=1700..000//15.9900=107.0000；由长细比Lo//i的结结果查表得到到轴心受压立立杆的稳定系系数φ=0.5537；钢管立杆的最大应应力计算值；；σ=115008.6388/（0.5377×424.0000）=50..546NN/mm2；；钢管立杆的最大应应力计算值σ=50..546NN/mm2小于钢管立立杆的抗压强强度设计值[f]==205..000NN/mm2，满满足要求！如果考虑到高支撑撑架的安全因因素，适宜由由下式计算l0=k1k2((h+2a)上式的计算结果：：立杆计算长度LLo=kk1k2(hh+2a)=1.1855×1.0411×(1.5000+0.1000×2)=2.0977m；Lo/i=20997.0944/155.900=1322.000；由长细比Lo//i的结果查查表得到轴心心受压立杆的的稳定系数φφ=0.3386；钢管立杆的最大应应力计算值；；σ=115008.6388/（0.3866×424.0000）=700.319N/mm22；钢管立杆的最大应应力计算值σ=70..319NN/mm2小于钢管立立杆的抗压强强度设计值[f]==205..000NN/mm2，满满足要求！6.5高支模模搭设1每根立杆必必须坐落在垫垫板上，板底底立杆间距设设为小于等于于1000**1000mmm，扫地杆杆距垫板2000mm，扫扫地杆纵横向向都须设置。2立杆要竖直直设置，不得得弯折，2mm高度的垂直直偏差最大为为15mm。3距扫地杆11.5m处设设置第一步水水平杆，水平平杆应在同一一标高，水平平杆接长时应应保持顺直。以以上每隔1..5m设置纵纵横向水平杆杆。4考虑各种不不利因素的影影响，沿框架架梁纵横向均均匀设置纵向向剪刀撑，支支架的四边与与中间每隔4排立杆设置置一道纵向剪剪刀撑，由底底至顶连续设设置。对155.9m平台台的满堂脚手手，两端与中中间每隔4排立杆从顶顶层开始向下下每隔2步设置一道道水平剪刀撑撑。以确保整整体稳定。5同步内相邻邻两根立杆的的接头位置应应错开，距离离大于5000mm。6剪刀撑的斜斜杆接长采用用搭接，搭接接长度不小于于1m，采用2个以上的旋旋转扣件固定定，扣件的边边缘至杆端距距离要大于1100mm。7满堂脚手架架四周必须与与浇筑好的柱柱子每隔3mm进行刚性连连接。8梁立杆连接接必须全部采采用对接接头头。9400×11150m的的大梁跨中按按2‰起拱，其他他超过4m长的梁板板按1‰起拱。6.6高支模模搭拆安全措措施1)操作平台台处设围护栏栏杆，下铺脚脚手板，栏杆杆上设置竖网网。2)支撑架于于主体结构间间，每隔两层层设置一层安安全网。3)高空拆除除模板时，除除操作人