福建某病房楼模板施工方案及计算书

1、模板分项工程概况、工程名称：泉州****医院病房大楼工程地址：本工程位于福建省泉州****医院内。建设单位：中国人民解放军第****医院设计单位：深圳市****设计院有限公司监理单位：福建****工程管理有限公司施工单位：福建****建工集团公司、设计概况1建筑面积（m2）总建筑面积55715.6地下室面积20249.6占地面积建筑物总宽41米米，总长2222.7米，占地8086..72层数地下三层地上五层3层高（m）-3层、-2层、4层的层高为4.00m；-1层、5层的层高为4.55m；1层的层高为5.22m；2层、3层的层高为3.66m。4建筑总高度（m）34.15结构形式基础形式筏板结构形式框架-剪力墙6结构断面尺寸柱断面方柱：最大6000×600矩柱：12000×700，1000××700梁2300×4000；1200×9900；900×500；板200；1507楼梯结构形式板式8后浇带地下室每均有4条条后浇带；上上部结构只有有主楼设有2条后浇带建筑抗震设防类别别乙类建筑抗震设防烈度度七度建筑结构安全等级级二级建筑框架抗震等级级二级建筑剪力墙抗震等等级一级1.2、模板工程施工特点、管理方面本工程模板工程量大，结构施工工期短，需要一次性投入模板量较大，因此模板加工及堆放需用地大，但本工程的施工场地较为狭小，只能利用建设单位提供的在清源山旁空地上进行加工制作与堆放材料所用，待加工完毕后用运输车，运到施工现场。再利用现场塔吊进行模板运输、吊装作业，但在模板的吊装时，难免会造成施工场地临时拥挤，使工程施工组织安全技术管理和现场文明施工管理难度加大。模板施工班组为多次与本司配合过，对公司质量、文明施工、劳务管理等方面都较为了解，但本工程的施工质量起点较高，合同中已明确了其施工的质量必须达到军区一等奖与省优质工程奖，只有在施工的过程中加强管理，严把技术、质量、安全关。、技术方面本工程为公共医疗建筑，部分结构跨度较大、梁截面大、层高较高，进行模板设计时，要注意支撑体系的选用及支撑的稳定性。在进行深梁（梁高大于700）截面模板设计时要考虑在梁腹部设对拉螺栓以增强侧模的稳定性，本工程模板支撑形式拟采用钢管架脚手支撑体系，以保证支撑构件的稳定性。本工程单楼层面积大，轴线、板面板底标高、梁柱截面尺寸变化多，施工难度较大。针对本工程后浇带的施工特点，本工程后浇带模板拟采用独立的支撑系统（将后浇带处的模板支撑体系设为独立的支护体系，与周边的模板形成独立的系统），后浇带模板待后浇带混凝土强度达到设计强度的100％后方可才拆除，以保证后浇带的施工质量及后浇带洞口临边的安全。本工程的地下室基础形式为筏板结构，故底板采用砖模，基础梁模板拟采木模（因基础梁为反梁结构，固基础梁、集水坑、电梯基坑拟采用挂模形式），底板底模采用混凝土垫层作地模。2、模板工程施工准备2.1、技术准备、组织项经部管理人员进一步的熟悉图纸，并再次学习相关规范规程。技术负责人做好对施工员、质检员技术交底工作。组织相关人员做好对班组的交底工作，签订相关质量与安全责任制，并建立相应的奖惩制度。、及时了解泉州市建材市场行情，做好调查工作。采用的九夹板和骨料、钢管、扣件的质量要保证优质。针对可能出现的困难的情况，要做好多手准备，做好材料的及时供应等。2.2、机具准备模板工程主要机具需要量计划序号物资名称规格单位数量进场时间1锯木机台式（移动）台62手提电锯G3G-G400台243手提平刨台244手提钻机台142.3材料准备模板工程主要材料需要量计划序号物资名称规格单位数量进场情况（时间）1九夹板915×18300、1220××2440M2105000按进度分批进场。2松木骨料50×100100×100100×150M3903403203钢管Φ48×3.5mmm吨1404门架1260×19330榀约12005顶托个约80006底托个约80002.4、劳动力及工期计划时间部位开始时间结束时间备注年月日年月日基础06121407320±0.00以上0732007620顶层及机房层0761007720劳动组织及职责分工、成立以项目经理为首的项目经理部组织机构，项目经理部由项目经理、技术负责人、施工员、质检员、安全员、材料员及班组长等组成，各岗位人员职责分工明确。、劳务负责人为模板班组的班组长。由施工员对其进行技术交底，班组长必须按技术交底和本方案严格执行。由安全员负责对其进行安全技术交底，班组长对自己职责范围内安全工作负全责，并配合项经部相关人员做好工人的安全、技术等教育、交底工作。班组长负责工人的日常管理和具体分工。、工人数量及分工地下室结构施工阶段投入模板工200人，其中初级工及以上160人，杂工40人。3、模板施工设计方案3.1、地下室底板及基础梁底均采用100厚C15素混凝土胎模（垫层面上作1.5mm厚的JS水泥基防水涂料与4mm厚自粘性聚合物改性沥青防水卷材，面上作40mm厚C20砼防水保护层内配Φ6.5@200的钢筋网），地下室底板的侧模采用240厚的砖胎模，基础梁侧模采用胶合板模板。3.2柱模板设计：按我司多年模板施工经验，采用18厚九层胶合板,100×100方木竖楞间距a＝300～400mm；柱模加固拟采用双面木柱箍方案（见附图），选用M12、14对拉螺栓。本工程采用现场泵送砼浇筑，为严格控制柱侧模板的新浇砼最大侧压力设计值，宜把砼浇筑速度控制在4m/h。3.2梁模板：梁底、侧模均采用18mm厚九层胶合板。梁侧模小楞（档木）采用50×100mm方木，间距400mm，当梁的高度大于500时应在侧板外另加50×100mm方木、间距400mm斜撑，斜撑上端钉在托木上，下端钉在顶撑的帽木上以保证其稳定性；当梁的高度大于700时，梁侧模板应加设一至三道穿梁螺栓以保证其刚度及稳定性。本工程梁底模小楞（搁栅）为100×100mm方木，间距200～350mm；梁底横纵楞（托梁）为100×150mm方木；梁模支撑拟采用标准门架与钢管支撑体系，间距1200～1800mm（见附图），当梁截面面积大于0.5平方米时考虑采用采用钢管支撑体系以保证支撑构件的稳定性。3.3板模板：最大板厚为200mm，标准层板厚为150mm。拟采用18厚九层胶合板，100×100小楞、100×150横木，下设钢管架与主、次梁结合支撑体系。为保证工程质量，结合工程实际情况，钢管架支撑体系并按方案的要求设置水平撑与剪刀撑进行连接加固。3.4楼梯模板：本工程楼梯模板计划安装至每层的休息平台梁处（严禁将楼梯模安装成飞模），但此部位剪力最大，楼梯板筋必须及时预留插筋并要补强，以便于施工中人员上下走动，不会造成踩筋等问题。由于楼梯先浇捣后砌墙体，则梯段两侧都应设外侧板梯段中央加设反三角木。同时，必须要注意梯步高度应均匀一致，最下一步的高度，必须考虑到楼地面最后的装修厚度，防止由于装修厚度不同，而形成梯步高度不协调。上述模板施工方案的具体设计与验算下详第十点计算书。4、主要施工方法及措施4.1、依据本工程的特点按地下室的四条伸缩缝分为五个流水作业区，故模板施工采用等节拍流水施工方法。地上主楼有2条后浇带与东西副楼共计分为五个施工流水作业区。4.2、本工程投入2套梁板模板与1套的柱墙模，2.5套的支撑。循环使用。4.3、本工程选用采用WY-Z型油性脱模剂，第一次使用前和每次模板拆除后均要及时均匀涂刷。涂刷时，不得玷污钢筋和砼接槎处。4.4、模板的现场制作及加工模板现场制作与场外加工相结合的方法，按模板结构设计方案进行加工并符合规范要求。采用优质九夹板必须对其质量、平整、耐磨性等严格把关。龙骨必须刨光。4.5、模板存放的位置及场地地面要求模板堆场安置在由建设方提供的在清源山旁的场地，场地硬化并要做好排水措施，防止积水腐蚀模板。设置模板材料临时堆场，要求堆场上模板分类整齐堆放，堆放高度不大于1.6m，且模板清理整修时产生的垃圾做到及时清运。4.6、模板的安装、一般要求1、模板安装必须按本施工方案进行，严禁任意变动。2、安装上层结构模板及其支架时，下层楼板结构的支撑系统不能拆除，同时上下层支柱应在同一垂直线上。3、模板及其支撑系统在安装过程中，必须设置临时固定设施严防倾覆。4、支柱全部安装完毕后，应及时加固横向和纵向的水平，并与支柱固定牢靠，水平撑应设上下两道。5、模板斜撑支护在地基上时，地基必须夯打坚实，并应设垫块或垫板，保证有足够的支撑面积，同时必须有排水措施和相应的防水措施。6、跨度在4米以上(包含4米)的梁、板结构，底模板按跨度的1～3‰起拱。7、模板安装时，预埋件和预留孔洞的位置应准确，安装应牢固，铁件应与结构配筋焊接或采用钢架固定，预埋件中心线要从轴线引出。8、模板安装应与钢筋绑扎、水电管线安装及砼浇筑等有关工种密切配合。9、模板安装经检查无误后时，方可进行下道工序，在浇筑砼时设专人看模，如发现位移、鼓胀、下沉、漏浆、支撑脱落预埋件走动等现象，应停止浇筑，并立即纠正后继续浇筑砼。10、模板安装前应认真做好技术及安装交底，模板浇筑砼前必须充分浇水湿润，拆模后，及时清理刷砼隔离剂。11、模板安装完成后，应做好“落手清”，办好交接班检查手续后正式移交一道工序。拆模应材料归堆，清理现场。、模板安装施工工艺柱、梁板模板安装顺序及技术要点1、支柱模顺序放样弹线（柱模限位角铁采用∟40×3角钢焊定）→刷脱模剂→各向立模安装→柱箍安装→安装支撑系统→调整标高、垂直度和几何尺寸→核验合格后转入下道工序支柱模技术要求⑴为保证断面尺寸，在柱断面四个角用L40×3mm角钢焊接在柱筋上作限位，用水准仪将相邻的水准点引测到柱钢筋上后（一般为楼层结构标高上500mm），以此标高来控制柱模顶的标高。⑵柱与梁板的接头尺寸准确与否是影响结构外观的主要因素，在施工中也是难点之一。首先在安装柱模时，控制好垂直度与断面尺寸大小，梁板模板安装基本结束时，在梁板模板上做二次放样，核对柱头是否偏位，对柱施工缝留设较低的柱头应加设一道柱箍，防止涨模。⑶在柱模接头处，用电钻钻出两个孔洞，排除柱头积水，以保证砼质量。⑷清扫孔留设：为了清理干净柱内垃圾、锯末、木屑等，在柱一侧模底下留出100×200的清扫洞口，从而保证砼浇捣质量。⑸拉结筋埋设：当砖砌体与框架柱相连接时，应在柱模上弹出砌体厚度控制线，然后沿高度方向每隔400mm钻两个孔，最后在浇砼之前插入2Ф6.5拉结筋，长度一般不小于700mm，确保砌体拉结筋位置正确2、支梁、板模顺序安装钢管支撑立柱→安装顶托→调整顶托高度→安装托梁、主次搁栅→铺钉胶合板及拼板→梁板轴线标高调整→面板拼缝粘贴胶带纸→刷脱模剂→质量检查→转入下道工序3、支梁、板模技术要点梁模板安装后，要拉中线进行检查，复核各梁模中心位置是否对齐，待平板模板安装后，检查并调整标高，将木楔钉牢在垫板上。各顶撑之间要设水平撑或剪刀撑，以保持顶撑的稳固。平板模板安装时，先在次梁模板的两侧板外先弹水平线。水平线的标高应为板底标高减去平模板厚度及搁栅高度，然后按水平线钉上托木，托模上口与水平线相齐，再把靠梁模旁的搁栅先摆上，等分搁栅间距，摆中间部分的搁栅，最后在搁栅上铺钉平模板。为了便于拆模，只在模板端部或接头处钉牢，中间尽量少钉。平板间的板缝尽量拼密，不留缝隙，以保证砼板底平整。为了深梁绑扎钢筋的方便，在梁底模与一侧模板撑好后，就先绑扎梁的钢筋，后装另一侧模板。次梁模板的安装，要待主梁模板安装并校正后才能进行。4、后浇带模板安装留置后浇带时，后浇带两侧模板支撑要牢固紧密，并形成独立的支撑体系与旁边的模板脱离形成独立的支撑体系。为确保施工质量和安全要求，在梁板模板拆除时，后浇带模板不拆除。后浇带模板等到后浇带混凝土强度达到设计强度100％后方可才拆除。后浇带两侧垂直施工缝采用钢丝网模板，辅助钢筋进行加固，并在竖向施工缝两侧处设置木条，以保证新旧混凝土衔接处的平整。4.7模板拆除拆除的顺序（1）、拆柱模顺序拆支撑体系→拆柱箍→拆柱模→检查修整柱模→刷脱模剂→转运下一工作面（2）、拆梁板模顺序拆除部分水平拉杆→敲支拉杆销→降下顶托→拆除楞木→拆除面板→拆除水平拉杆→清理修整模板→转运下一工作面、侧模拆除的要求柱侧模及梁板挂模部分在浇筑砼24小时后即可拆模，但拆模时严禁猛敲、乱撬，损坏砼构件棱角。、底模拆除的要求现场制作同条件养护试块，根据试验强度对照规范确定支撑底模拆模时间，拆模时必须得到项经部技术负责人审批、报监理同意后方可进行。结构拆模时所需砼强度结构类型结构跨度按设计标号的百分分率计板≤250＞2，≤875梁≤875承重结构＞8100悬臂梁≤2100悬臂板＞2100后浇带/100、当施工荷载所产生的效应比使用荷载更为不利时应采取相应技术措施。4.8、模板的维护与维修模板在使用过程中的注意事项每次拆模后要及时进行清洁和涂刷脱模剂。严禁使用九夹板当跳板。、钢管支撑体系施工的有关规定⑴、钢管支撑、调节架及可调托座应根据支撑高度设置，支撑架底部可采用固定底座及木楔调整标高。⑵、钢管支撑间距应与根据施工方案计算和构造要求确定。间距不宜大于1.2m.⑶、在安装前应在楼面或地面弹出钢管支撑架的纵横方向位置线并进行抄平。⑷、交叉支撑应在每列钢管支撑架的两侧设置，若采用门架支撑时，应采用锁销与门架立杆锁牢，施工期间不得随意拆除。⑸、可调底座、顶托应采取防止砂浆、水泥浆等污物填塞螺纹等措施。⑹、不得采用使钢管支撑架产生偏心荷载的砼浇筑顺序。⑺、应避免装卸物料对模板支撑产生偏心、振动和冲击。5、模板工程技术质量保证措施5.1、检验批的划分：按楼层每一个施工段柱、梁板各划分一个检验批。5.2、实测允许偏差符合《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204－2002）中模板分项的安装要求，其合格率控制在90％以上。模板安装质量要求项次项目名称允许偏差值(mmm)1轴线位移基础5柱、墙、梁32标高+2～-53截面尺寸基础+10柱、墙、梁＋2～-54相邻两板表面高低低差25表面平整度26预埋钢板中心线位位移37预埋管预埋孔中心心线位移38预埋螺栓中心线位移2外露长度+10～-09预留洞中心线位移10外露长度+10～-0加强质量验收工作（1）、项经部在施工过程中督促各班组做好质量自检工作，在班组自检的基础上由施工员跟踪检查，最后由项经部的专职质检员负责对模板工程检验批进行验收。验收严格按《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204－2002）的要求进行。（2）、检验批验收时应满足《混凝土结构工程施工质量验收规范》中模板分项工程的一般规定，模板安装、拆除的主控项目必须符合要求，一般项目合格率必须达到90％以上。（3）、模板检验批必须经验收合格后方可转入下道工序施工，对验收不合格的检验批应及时组织整改，提请再次验收。6、模板工程保证安全文明生产措施6.1、施工前必须做好安全技术交底，特别注意模板施工中上一道工序未完，支撑未固定妥当时不得进行下一道工序施工。6.2、项经部设专职安全员负责检查模板施工的各个工作面，对发现的安全隐患及时整改。6.3、班组设兼职安全员，在每天施工前应在各自班组工作面内检查外架、安全网、“五防护”等情况，发现隐患及时通知项经部整改。6.4、严禁将外架作为支模时的支撑点使用。模板不得堆放在外脚手架上，以免脚手架失稳发生事故。6.5、做好安全宣传工作，张贴安全标语和安全意识，注意防火，建立明火作业审批制度，设专人负责防火责任区，严禁在施工现场吸烟，刨花应每天及时清理，木工机具非专职人员不得随意开动，严禁戴手套操作木工机具。

6.6、模板上有预留孔洞时，在模板安装后应将洞口盖牢，如洞口过大应设防护栏杆。6.7、模板拆模应待项目技术负责人书面通知，做好模板验收，拆模按规定顺序进行，严禁胡乱拆模，拆下后的模板材料应及时清理归类堆放，严防‘朝天钉”扎脚，拆模高度超过3米时，应设保护架。6.8、施工临时用电应使用完好的胶皮线，木工机具坚持一机、一箱、一闸、一保护”，下班时应及时切断电源，以防触电事故发生。7、荷载取值与荷载组合及模板刚度要求7.1恒荷载标准值7.1.1模板结构自重标准值（KN/m2）项次模板构件名称标准值1平板的模板及小楞楞0.32楼板模板（其中包包括架的模板板）0.53楼板模板及其支撑撑结构（包括括连接件）0.757.1.2新浇砼自重标准值：普通砼为24KN/m37.1.3钢筋自重标准值：计算楼板时为1.1KN/m3计算梁时为：1.5KN/m37.1.4新浇砼对模板侧面的压力标准值采用内部振捣器时，新浇砼作用于模板的最大侧压力可按下列两式计算并取两式中的较小值，计算公式如下：F1=0.22γct0β1β2ν0.5F2=γcH其中γc为新浇砼自重标准值。t0为新砼的初凝时间，可采用t0=3h计算，T为砼的温度。ν为砼的浇筑速度（m/h）H为砼侧压力计算位置处至新浇砼顶面的总高度（m）。β1为外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0，掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2。β2为砼坍落度影响修正系数，当坍落度小于30mm时取0.85；50~90mm时取1.0；110~150mm时取1.15。7.2活荷载标准值7.2.1施工人员及施工设备荷载标准值A、计算模板面及直接支承模板面的小楞（搁栅）时，均布活荷载标准值取2.5KN/m2，另应以集中荷载2.5KN进行计算， 然后比较两者弯矩值，取其中较大值进行验算。B、计算直接支撑小楞结构的构件时，均布活荷载标准值取1.5KN/m2。C、计算支撑结构立柱及其他支撑结构构件时，均布活荷载标准值取1.0KN/m2。7.2.2振捣砼产生的活荷载标准值A、对水平面模板产生垂直活荷载标准值2KN/m2。B、对垂直面模板，在新浇侧压力有效压力高度内取4KN/m2，有效压力高度以外不予考虑。7.2.3倾倒砼时产生的活荷载标准值（KN/m2）项次向模板内供料方式荷载值1溜槽、串筒或导管管22容量小于0.2mm3的运输器具具23容量为0.2~00.8m3的运输器具具44容量为大于0.88m3的运输器具具67.3荷载分项系数恒荷载取1.2，活荷载取1.4。7.4一般模板结构计算荷载组合7.4.1荷载类别与编号荷载名称荷载类别荷载编号模板结构的自重恒荷载（一）新浇砼自重恒荷载（二）钢筋自重恒荷载（三）施工人员及施工设设备的自重活荷载（四）振捣砼时产生的荷荷载活荷载（五）新浇砼对模板侧面面的压力恒荷载（六）倾倒砼时产生的荷荷载活荷载（七）7.4.2计算一般模板结构的荷载组合项次模板结构项目验算承载力验算刚度1平板及薄壳的模板板及支架（一）+（二）++（三）+（四）（一）+（二）++（三）2梁和拱的模板底板板及支架（一）+（二）++（三）+（五）（一）+（二）++（三）3架、拱、柱（边长长≤300）的侧侧面模板（五）+（六）（六）4大体积结构、柱（边边长≥300）的侧侧面模板（六）+（七）（六）注：刚度验算时，荷载组合中各项荷载均应采用标准值进行计算。7.5验算模板及其支撑结构的刚度要求A、对结构表面不作作装修的外露露模板，按模模板构件计算算跨度的1/400。B、对结构表面要作作装修的外露露模板，按模模板构件计算算跨度的1/250。C、支撑结构的压缩缩变形或弹性性挠度，应小小于相应结构构跨度的1/10000。7.6模板弹性模量量与承载力设设计值对照本工工程使用的木木材树种，查查《木结构设设计规范》A、弹性模量：模板板面取E=58550，支撑构件件取E=90000～10000。B、承载力：抗弯σσ=15N//mm2，τ=1.4N/mm2。8、模板施工方案的的设计与验算算按规范规定：柱、梁梁板模板承载载力按多跨连连续梁进行计计验算；楼板板小楞和龙骨骨（横木）承承载力按三跨跨连续梁进行行计验算；梁梁底小楞和龙龙骨承载力按按四跨连续梁梁进行计验算算。8.1柱、墙模板及及其支撑构件件的设计与验算因本工程柱断面尺尺寸种类较多多，本方案仅仅对最大方形形柱600×6600及最大矩形形柱：1200××700及1000××700，墙厚为4000mm，柱柱墙高5200进行设计和和验算。按施工进度计划结结构框架柱施施工日期为2007年1～7月，砼采用用现场预拌，坍坍落度12～15cm，查表得振捣捣砼水平活荷荷载标准值取取2KN/m2；为减少新新浇砼侧压力力，砼浇筑速速度应控制为为4m/h，因柱砼砼不掺缓凝型型外加剂查得得外加剂影响响修正系数β1=1.0，查表表砼坍落度影影响修正系数数β2=1.15，柱净高约4300（柱高5200扣900梁）。8.1.1新浇砼最最大侧压力标标准值F1=0.22γcct0β1β2V1/2=0..22×244×3×1..0×1.115×41//2=36..43KN//m2F′=γc·H=24×4.33=103..2KN//m2取小值F1=366.43KNN/m2振捣砼时产生得活活荷载F2＝3KN/mm2则柱模侧压力设计计值：F=(1.2F1+1..4F2)×0.9=(1.2×366.43+11.4×3))×0.9==43.122KN/m22用于强度验验算F´=1.2F1×0..9=1.2×36..43×0..9=39..34KN//m2用于刚度验验算8.1.2、6000×600框架方柱设三道竖楞1000×100方木，间距a=300mmm；木柱箍箍为两根100×1100方木，间距b=500mmm，φ14对拉螺栓栓。9.1.2.1柱模模板承载力验验算计算简图如下：柱模侧压力值：设计值F=43..12KN//m2用于强度验验算标准值F´=399.34KNN/m2用于刚度验验算（1）抗弯强度验算查表得：二跨连续续梁弯矩系数数km=0..1计算跨度为为竖楞间距aa=300Mmax=0.11×q1×0.32=0.1×433.12×0.5×0..09=0..194KNN·mω=b´h2/6==500×182/6=2..7×104mm3σ=M/ω=(0..194×106)/(2..7×104)=7.118N/mmm2<fm=115N/mmm2∴符合要求（2）抗剪强度验算查表，kv=0..6V=kv·q1··a=0.66×43.122×0.5×0..3=3.8811KNτ=3V/(2b´´h´)=(3×33.881××103)/(2×5500×18)=00.647NN/mm2<fv=11.4N//mm2∴符合要求（3）挠度验算I=bh3/122=500××183/12=2443000mm3查表，ω=0.6677q2l4/(1000EI)=(0.677××39.344×0.5××3004)/(1000×58550×2433000)=0.73mm<〔ω〕=l/400=3300/4000=0.75mm∴∴符合要求8.1.2.2柱模模竖楞承载力力验算计算简图如下：（1）侧压力换算成线线荷载或集中中力柱模竖楞：q1´´=Fa=43..12×0..3=12.94KKN/mq2´=F´a=399.34×00.3=11.880KN/mm（1）抗弯强度验算竖楞计算跨度为木木柱箍间距500查表得：弯矩系数数km=0..1Mmax=0.11×q1´×0.52=0.1×12.944×0.52=0.3224KN·mω=b´h´2/66=100××1002/6=1..67×105mm3σ=M/ω=(0..324×106)/(1..67×105)=1.994N/mmm2<fm=115N/mmm2∴符合要求（2）抗剪强度验算查表，kv=0..6V=kv·q1´´·b=0..6×12.944×0.5=33.882KKNτ=3V/(2b´´h´)=(3×33.882××103)/(2×100×100)==0.5822N/mm22<fv=11.4N//mm2∴符合要求（3）挠度验算I=bh3/122=100××1003/12=833000000mm3查表，ω=0.6667q2´l4/(1000EI)=(0.667××11.8×55004)/(1000×90000×83000000))=0.665mm<<〔ω〕=500/400=1.25mmm∴符合要求8.1.2.3木柱柱箍承载力验验算方柱尺寸为6000×600，柱箍间距距为500，计算简图图如下：（1）抗弯强度验算q3=Fl=43.112×0.55＝21.566KN/mmq3′=F′l=39.34××0.5＝19.6773KN//mMmax=1/88q3l2=0.1225×21..56×0..52=0.6773KN·mω=b´h´2/66=100××1002/6=1..67×105mm3σ=M/ω=(0..673×106)/(1..67×105)=4..03N/mmm2<fm=115N/mmm2∴符合要求（2）抗剪强度验算V=q3l2＝＝21.566×0.522=5.399KNτ=3V/(2b´´h´)=(3×55.39×1103)/(2×100×100)==0.81NN/mm2<fv=11.4N//mm2∴符合要求（3）挠度验算I=bh3/122=100××1003/12=833300000mm3查表，ω=0.6667q3′l4/(3844EI)=(0.667××19.6773×50004)/(1000×90000×83330000))=0.21mm<〔ω〕=500//400=1.255mm∴符合要求（4）对拉螺栓验算选用M14对拉螺栓，查查《建筑工程程模板施工手手册》容许拉拉力为17..8KN柱箍对拉螺栓承受受轴力N=1/2q3LL=1/2××21.566×0.5==5.39KKN<〔N〕=17.88KN∴符合要求8.1.3、10000×7000框架矩形柱柱短边设三道竖楞1100×1000方木，间距a=350mmm，长边设设四道竖楞100×1100方木，间距a=250mmm；木柱箍箍为两根100×1100方木，间距距长边、短边边均取b=400mmm，φ14对拉螺栓栓，故只对长长边方向进行行计算。8.1.3.1柱模模板承载力验验算计算简图如下：柱模侧压力值：设计值F=43..12KN//m2用于强度验验算标准值F´=399.34KNN/m2用于刚度验验算(1)抗弯强强度验算查表得：三跨连续续梁弯矩系数数km=0..1计算跨度为竖楞间间距长边a==250mmmMmax=0.11×q1×0.26772=0.1×433.12×0.4×0.252=0.1088KN·mω=b´h2/6==400×182/6=2..16×104m3σ=M/ω=(0..108×106)/(2..16×104)=5.00N/mm22<fm=115N/mmm2∴符合要求（2）抗剪强度验算查表，kv=0..6长边V=kv·q1··a=0.66×43.112×0.4×0.25==2.59KKNτ=3V/(2b´´h´)=(3××2.59××103)/(2××400×118)=0..54N/mmm2<fv=11.4N//mm2∴符合要求（3）挠度验算I=bh3/122=400××183/12=1994400mm3查表，ω=0.6677q2l4/(1000EI)=(0.677××39.344×0.4××2504)/(1000×58550×1944400)=0.36mm<〔ω〕=l/4000=2500/400==0.6255mm∴符合要求8.1.3.2柱模模竖楞承载力力验算抗弯强度验算计算简图如下：竖楞计算跨度为钢钢木柱箍间距距400q1=Fa=43.112×0.225＝10.788KN/mq2=Fa=39.334×0.225＝9.8355KN/mm查表得：弯矩系数数km=0..1Mmax=0.11×q1×0.42=0.1×10.788×0.42=0.177KN·mω=b´h´2/66=100××1002/6=1..67×105mm3σ=M/ω=(0..17×106)/(1..67×105)=1.002N/mmm2<fm=115N/mmm2∴符合要求（2）抗剪强度验算查表，kv=0..6长边V=kv·q1..l=0.66×10.778×0.44=2.599KNτ=3V/(2b´´h´)=(3××2.59××103)/(2××100×1100)=00.389NN/mm2<fv=11.4N//mm2∴符合要求（3）挠度验算I=bh3/122=100××1003/12=833300000mm3长边查表，ω=00.667qq2l4/(1000EI)=(0.667××9.8355×4004)/(1000×90000×83330000))=0.030mm<<〔ω〕=400/4000=1.0mm∴符合要求8.1.3.3木柱柱箍承载力验验算计算简图如下：方柱尺寸为7000×10000，柱箍间距距为400设计值q3=FLL=43.112×0.44=17.225KN/mm用于强度验验算标准值q3´=F´L=399.34×00.4=155.73KNN/m用于刚度验验算（1）抗弯强度验算Mmax=0.1125q33l2=0.1225×17.255×0.42=0.3445KN·mω=b´h´2/66=100××1002/6=1..67×105mm3σ=M/ω=(0..345×106)/(1..67×105)=2..07N/mmm2<fm=115N/mmm2∴符合要求（2）抗剪强度验算V=q3l/22=17.225×0.44/2=3..45KNNτ=3V/(2b´´h´)=(3×33.45×1103)/(2×100×100)==0.52//mm2<fv=11.4N//mm2∴符合要求（3）挠度验算I=bh3/122=100××1003/12=833300000mm3查表，ω=5q33´l4/(3844EI)=(5×15.773×40004)/(3884×90000×83330000))=0.07mm<〔ω〕=400/400=1.0mmm∴符合要求（4）对拉螺栓验算选用M14对拉螺栓，查查《建筑工程程模板施工手手册》容许拉拉力为17..8KN柱箍对拉螺栓承受受轴力N=1/2q3LL=1/2××21.566×0.4==4.31KKN<〔N〕=17.88KN∴符合要求8.1.4、12000×7000框架矩形柱柱短边设三道竖楞1100×1000方木，间距a=350mmm，长边设设四道竖楞100×1100方木，间距a=250mmm；木柱箍箍为两根100×1100方木，间距距长边、短边边均取b=400mmm，φ14对拉螺栓栓，故只对长长边方向进行行计算。8.1.4.1柱模模板承载力验验算计算简图如下：柱模侧压力值：设计值F=43..12KN//m2用于强度验验算标准值F´=399.34KNN/m2用于刚度验验算(1)抗弯强强度验算查表得：三跨连续续梁弯矩系数数km=0..1计算跨度为竖楞间间距长边a==240mmmMmax=0.11×q1×0.26772=0.1×433.12×0.4×0.242=0.0999KN·mω=b´h2/6==400×182/6=2..16×104m3σ=M/ω=(0..099×106)/(2..16×104)=4.558N/mmm2<fm=115N/mmm2∴符合要求（2）抗剪强度验算查表，kv=0..6长边V=kv·q1··a=0.66×43.112×0.4×0.24==2.48KKNτ=3V/(2b´´h´)=(3××2.48××103)/(2××400×118)=0..52N/mmm2<fv=11.4N//mm2∴符合要求（3）挠度验算I=bh3/122=400××183/12=1994400mm3查表，ω=0.6677q2l4/(1000EI)=(0.677××39.344×0.4××2404)/(1000×58550×1944400)=0.31mm<〔ω〕=l/4000=2400/400==0.6mmm∴符合要求8.1.4.2柱模模竖楞承载力力验算抗弯强度验算计算简图如下：竖楞计算跨度为钢钢木柱箍间距距400q1=Fa=43.112×0.224＝10.355KN/mq2=Fa=39.334×0.224＝9.44KN/m查表得：弯矩系数数km=0..1Mmax=0.11×q1×0.42=0.1×10.355×0.42=0.177KN·mω=b´h´2/66=100××1002/6=1..67×105mm3σ=M/ω=(0..17×106)/(1..67×105)=1.002N/mmm2<fm=115N/mmm2∴符合要求（2）抗剪强度验算查表，kv=0..6长边V=kv·q1..l=0.66×10.335×0.44=2.4884KNτ=3V/(2b´´h´)=(3××2.4844×103)/(2××100×1100)=00.372NN/mm2<fv=11.4N//mm2∴符合要求（3）挠度验算I=bh3/122=100××1003/12=833300000mm3长边查表，ω=00.667qq2l4/(1000EI)=(0.667××9.444×4004)/(1000×90000×83330000))=0.022mm<<〔ω〕=400/4000=1.0mm∴符合要求8.1.4.3木柱柱箍承载力验验算计算简图如下：方柱尺寸为7000×10000，柱箍间距距为400设计值q3=FLL=43.112×0.44=17.225KN/mm用于强度验验算标准值q3´=F´L=399.34×00.4=155.73KNN/m用于刚度验验算（1）抗弯强度验算Mmax=0.1125q33l2=0.1225×17.255×0.42=0.3445KN·mω=b´h´2/66=100××1002/6=1..67×105mm3σ=M/ω=(0..345×106)/(1..67×105)=2..07N/mmm2<fm=115N/mmm2∴符合要求（2）抗剪强度验算V=q3l/22=17.225×0.44/2=3..45KNNτ=3V/(2b´´h´)=(3×33.45×1103)/(2×100×100)==0.52//mm2<fv=11.4N//mm2∴符合要求（3）挠度验算I=bh3/122=100××1003/12=833300000mm3查表，ω=5q33´l4/(3844EI)=(5×15.773×40004)/(3884×90000×83330000))=0.07mm<〔ω〕=400/400=1.0mmm∴符合要求（4）对拉螺栓验算选用M14对拉螺栓，查查《建筑工程程模板施工手手册》容许拉拉力为17..8KN柱箍对拉螺栓承受受轴力N=1/2q3LL=1/2××21.566×0.4==4.31KKN<〔N〕=17.88KN∴符合要求8.1.5、墙体（4000mm）剪力墙厚度为4000mm，竖竖楞采用100×1100方木，间距a=305mmm，横箍为为两根Φ48×3..5钢管，间距距取b=406mmm，φ10对拉螺栓（止止水螺栓），按按上述的内容容进行计算。墙墙净高约4300（柱高5200扣900梁）。9.1.5.1新浇浇砼最大侧压压力标准值F1=0.22γcct0β1β2V1/2=0..22×244×3×1..0×1.115×41//2=36..43KN//m2F′=γc·H=24×4.33=103..2KN//m2取小值F1=366.43KNN/m2振捣砼时产生得活活荷载F2＝3KN/mm2则墙模侧压力设计计值：F=(1.2F1+1..4F2)×0.9=(1.2×366.43+11.4×3))×0.9==43.122KN/m22用于强度验验算F´=1.2F1×0..9=1.2×36..43×0..9=39..34KN//m2用于刚度验验算8.1.5.2墙模模板承载力验验算计算简图如下：墙模侧压力值：设计值q=Fl==43.122×0.466＝19.844KN/m用于强度验验算标准值q´=FF´l＝39.344×0.466＝16.766KN/m用于刚度验验算(1)抗弯强强度验算查表得：三跨连续续梁弯矩系数数km=0..1Mmax=0.11×q1×0.30552=0.1×199.84×0.30552=0.1855KN·mω=b´h2/6==915×182/6=4..94×104m3σ=M/ω=(0..185×106)/(4..94×104)=3.774N/mmm2<fm=115N/mmm2∴符合要求（2）抗剪强度验算查表，kv=0..6长边V=kv·q1··a=0.66×19.884×0.3055=3.633KNτ=3V/(2b´´h´)=(3××3.63××103)/(2××915×118)=0..33N/mmm2<fv=11.4N//mm2∴符合要求（3）挠度验算I=bh3/122=915××183/12=44.45×1105mm3查表，ω=0.6677q2l4/(1000EI)=(0.677××16.766×30544)/(1000×58550×4.445×1055)=0.377mm<〔ω〕=l/4000=3055/400==0.76mmm∴符合要求8.1.4.2墙模模竖楞承载力力验算抗弯强度验算计算简图如下：竖楞计算间距4660mmq2=Fa=43.112×0.3305＝13.155KN/mq2´=F1a=36..43×0..305＝11.111KN/mm查表得：弯矩系数数km=0..1M=0.084××q2×0.30552=0.0884×13.155×0.462=0.2334KN·mω=b´h´2/66=100××1002/6=1..67×105mm3σ=M/ω=(0..234×106)/(1..67×105)=1.44N/mm22<fm=115N/mmm2∴符合要求（2）抗剪强度验算查表，kv=0..5长边V=kv·q1..l=0.55×13.115×0.446=3.002KNτ=3V/(2b´´h´)=(3××3.02××103)/(2××100×1100)=00.453NN/mm2<fv=11.4N//mm2∴符合要求（3）挠度验算I=bh3/122=100××1003/12=833300000mm3fmax=0.2273q2´L4/100EEI＝0.2733×11.111×46004/100××9000××83300000＝0.02mm<<〔ω〕=460//400=11.15mmm∴符合要求8.1.5.3横楞楞采用钢管箍箍承载力验算算（1）抗弯强度验算M=0.125q1l2=0.1225×19.844×0.462=0.522KN·mω=5077.8mmm3σ=M/ω=(0..52×106)/(50077.8))=1022N/mm22<fm=2205N/mmm2∴符合要求（2）扣件的抗滑验算算R=q1L/22=19.884×0.446/2＝4.56KKN<〔R〕=8KN挠度验算：E＝2.06×1055N/mm2I=1217710mmm3f=5q1L4//384EII=5×199.84×44604/384××2.06××105×1217710＝0.46mm<〔f〕=460//400=11.15mmm∴符合要求（3）对拉螺栓验算选用M10对拉螺栓（止止水螺栓），查查《建筑工程程模板施工手手册》容许拉拉力为8.6KN墙箍对拉螺栓承受受轴力N=1/2q´LL=1/2××16.766×0.466=3.855KN<〔N〕=8.6KKN∴符合要求8.2楼板模板及其其支撑构件承承载力验算本工程楼板厚度为为150mm与200mmm。故本工程程计算1500mm及200mmm两种板厚楼楼板模板及其其支撑构件承承载力。采用用钢管支撑体体系（搭设的的尺寸为1800××1200mmm），板模模采用915×11830×118mm九层层胶合板，板板面热压酚醛醛树脂。8.2.11550mm板厚楼楼板模板及其其支撑构件设设计及验算150mm板厚楼楼板模板采用用18厚胶合板，板板底搁栅为100×1100松方木，间间距为350，牵杠为75×1550松方木。板板竖向支撑采采用Φ48×3..5的钢管支撑撑体系，间距距1200××1800。.1板底模模验算(1)荷载计算（取取1米板宽，最大大板厚150㎜计算）胶合板自重：1.00×0.0118×5=00.09KKN/m混凝土自重：24×00.15×11.000==3.6KKN/m钢筋自重：11.1×0..15×1..000=00.165KN/m恒荷载标准值合计计：3.8855KKN/m施工产生的活荷载载标准值：当为均布荷载时qq＝2.50KN/m2×1.0＝2.50KN/m，当为集中中荷载时P＝2.5KNN计算简图如下：荷载设计值：qqG＝3.8555×1.22＝4.6266KN/mmqQ＝2.5××1.4＝3.50KKN/m或P＝3.50KKN(2)抗弯、抗剪剪验算a、当活荷载为均布布荷载时Mmax=Km··ql2=0.1000×4.6266×0.352＋0.1177×3.50×0.352＝0.11KNN·mVmax=KKm·ql=0.6000×4.6626×0..35＋0.6177×3.500×0.355＝1.73KNNb、当活荷载为集中中荷载时Mmax=Km··ql2＋Km·Pl=0.1100×4.6266×0.352＋0.1755×3.500×0.355＝0.27KN··mVmax=KKm·ql＋Km·P=0.6000×4.6226×0.335＋0.65××3.5＝3.25KNN两种情况取大值计计算，则Mmax＝0.27KKN·m，Vmaxx＝3.25KNNσ=Mmax/W=0.227×106/(11/6×10000×182)=5N/㎜2<[[σ]=115N/㎜2τ=3Vmax//2A=33×3.255×103/(2××1000×118)=0.227N/㎜2<[[τ]=11.4N//㎜2∴抗弯、抗剪满足要要求。(3)挠度验算f＝5ql4/384EEI＋Pl3/48EII＝[5×3.5×35504/（384×55850×11/12×11000×1183）]＋[3.5××103×3503/48×55850×11/12×11000×1183]=1.3㎜<[[f]=L/2250=350/2550=1..4㎜∴挠度满足要求。.2、搁栅验算计算简图如下：(1)荷载计算qG＝4.626×00.35/11.0×1..2＝1.94KN/mpQ＝2.5××1.4＝3.50KKN或P＝3.50KKN(2)抗弯、抗剪剪验算a、当活荷载为均布布荷载时Mmax=Km··ql2=0.1000×1.94×0.352＋0.1177×3.50×0.352＝0.0744KN·mVmax=KKm·ql=0.6000×1.994×0.335＋0.6177×3.500×0.355＝1.16KNNb、当活荷载为集中中荷载时Mmax=Km··ql2＋Km·Pl=0.1100×1.94×0.352＋0.1755×3.500×0.355＝0.24KN··mVmax=KKm·ql＋Km·P=0.6000×1.944×0.355＋0.6500×3.500＝2.68KN两种情况取大值计计算，则Mmax＝0.24KKN·m，Vmaxx＝2.68KNNσ=Mmax/W=0.224×106/(11/6×1000×1002)=1.444N/㎜2<[[σ]=115N/㎜2τ=3Vmax//2A=33×2.688×103/(2××100×100)=0.402N/㎜㎜2<[[τ]=11.4N//㎜2∴抗弯、抗剪满足要要求。(3)挠度验算f＝5ql4/384EEI＋Pl3/48EII＝[5×1.94×112004/（384×99000×11/12×1100×10003）]＋[3.5×10000×120003/48×99000×11/12×1100×10003]=2.38㎜㎜<[ff]=L/2500=12200/2550=4..80㎜∴挠度满足要求。.3、牵杠验算计算简图如下：(1)抗弯、抗剪剪验算将集中力转化为均均布荷载qG＝5×(ql/2＋＋p/2)//1.8=55×(1.994×1.22/2＋3.5/22)/1.88=8.099KN·mmVmax=qqGl/2=8.09×1.8/22＝7.28KNMmax=1/88qGl2＝0.1255×8.099×1.822=3.28KNN·mσ=Mmax/W=3.28×1106/(11/6×755×1502)=11.67N/㎜2<[[σ]=115N/㎜2τ=3Vmax//2A=33×8.099×103/(2××75×150)=1.08N/㎜22<[[τ]=11.4N//㎜2∴抗弯、抗剪满足要要求。(2)挠度验算I=bh3/122=75×11503/12=22.1×1007mm3查表，ω=0.6667ql44/(1000EI)=(0.667××8.09××180044)/(1000×90000×2.11×107)=2.98mm<〔ω〕=1800/400=4.5mmm∴符合要求.4、钢管架支撑体系系验算由于比200的板板厚楼板荷载载小，故稳定定性满足要求求。8.2.22000mm板厚楼楼板模板及其其支撑构件设设计及验算200mm板厚楼楼板模板采用用18厚胶合板，板板底搁栅为100×1100松方木，间间距为305，牵杠为100×1150松方木。板板竖向支撑采采用钢管支撑撑体系，间距距1200××1800。.1板底模模验算(1)荷载计算（取取1米板宽，最大大板厚2000mm计算）胶合板自重：1..0×0.0018×5==0.09KN/m混凝土自重：24×00.2×1..000=44.8KNN/m钢筋自重：1.1×00.2×1..000=00.22KKN/m恒荷载标准值合计计：5.111KN/mm施工产生的活荷载载标准值：当为均布荷载时qq＝2.50KN/m2×1.0＝2.50KN/m，当为集中中荷载时P＝2.5KNN计算简图如下：荷载设计值：qqG＝5.11××1.2＝6.1322KN/mmqQ＝2.5×1.4＝＝3.50KKN/m或P＝3.50KKN(2)抗弯、抗剪剪验算a、当活荷载为均布布荷载时Mmax=Km··ql2=0.1000×6.1322×0.252＋0.1177×3.50×0.252＝0.0644KN·mmVmax=KKm·ql=0.6000×6.1132×0..25＋0.6177×3.500×0.255＝1.46KNNb、当活荷载为集中中荷载时Mmax=Km··ql2＋Km·Pl=0.1100×6.1322×0.252＋0.1755×3.500×0.255＝0.191KNN·mVmax=KKm·ql＋Km·P=0.6000×6.1332×0.225＋0.6500×3.500＝3.19KN两种情况取大值计计算，则Mmax＝0.1911KN·mm，Vmaxx＝3.19KNNσ=Mmax/W=0.1191×1006/(11/6×10000×182)=3.553N/㎜2<[[σ]=115N/㎜2τ=3Vmax//2A=33×3.199×103/(2××1000×118)=0.27N/㎜㎜2<[[τ]=11.4N//㎜2∴抗弯、抗剪满足要要求。(3)挠度验算f＝5ql4/384EEI＋Pl3/48EII＝[5×3.5×25504/（384×55850×11/12×11000×1183）]＋[3.50×1003×2503/48×55850×11/12×11000×1183]=0.463㎜<<[f]=LL/250=2500/250=1.0㎜∴挠度满足要求。.2、搁栅验算计算简图如下：(1)荷载计算qG＝6.132×00.25/11.0×1..2＝1.84KN/mpQ＝2.5××1.4＝3.50KKN或pQ＝3.5KNN(2)抗弯、抗剪剪验算a、当活荷载为均布布荷载时Mmax=Km··ql2=0.1000×1.84×0.252＋0.1177×3.50×0.252＝0.04KN·mVmax=KKm·ql=0.6000×1.884×0.225＋0.6177×3.500×0.255＝0.82KNNb、当活荷载为集中中荷载时Mmax=Km··ql2＋Km·Pl=0.1100×1.84×0.252＋0.1755×3.500×0.255＝0.165KNN·mVmax=KKm·ql＋Km·P=0.6000×1.844×0.255＋0.6500×3.500＝2.55KN两种情况取大值计计算，则Mmax＝0.1655KN·m，Vmaxx＝2.55KNσ=Mmax/W=0.1165×1006/(11/6×1000×1002)=0.999N/㎜2<[[σ]=115N/㎜2τ=3Vmax//2A=33×2.555×103/(2××50×100)=0.38N/㎜㎜2<[[τ]=11.4N//㎜2∴抗弯、抗剪满足要要求。(3)挠度验算f＝5ql4/384EEI＋Pl3/48EII＝[5×1.84×112004/（384×99000×11/12×1100×10003）]＋[3.5×10000×120003/48×99000×11/12×1100×10003]=2.344㎜<[ff]=L/2500=12200/2550=4..80㎜∴挠度满足要求。.3、牵杠验算计算简图如下：(1)抗弯、抗剪剪验算将集中力转化为均均布荷载qG＝7×(qll/2＋p/2)//1.8=7×(1.844×1.2//2＋3.5/22)/1.88=11.11KN·mmVmax=qqGl/2=11.1×1.8/22＝9.99KNMmax=1/88qGl2＝0.1255×11.11×1.822=4.5KN··mσ=Mmax/W=4.5×1006/(11/6×1000×1502)=12N/㎜㎜2<[[σ]=155N/㎜2τ=3Vmax//2A=33×9.999×103/(2××100×150)=0.99N/㎜㎜2<[[τ]=11.4N//㎜2∴抗弯、抗剪满足要要求。(2)挠度验算I=bh3/122=100××1503/12=22.81×1107mm3查表，ω=0.6667ql44/(1000EI)=(0.667××11.1××180044)/(1000×100000×2..81×1007)=2.77mm<〔ω〕=1800/400=4.5mmm∴符合要求.4、钢管架支撑验算算本工程采用钢管架架支撑，钢管管架宽度1200，间距1800。（1）内力验算钢管架所受的轴心心压力为：P＝6.1322/2=3..07KNσ＝N/A＝3.077×10000×4/[π(482－412)]＝34.355N/㎜2<[σ]=2115N/㎜2∴钢管架的刚度满足足要求。（2）稳定性验算钢管的回转半径ix＝1/4（DD2－D12）1/2＝1/4×（482－412）1/2＝6.24㎜λ＝L/ix＝18800/6..24＝288.55稳定系数：ψ＝00.243N/ψA＝3.07×10000×4/[[0.243π(482－412)]＝25.8NN/㎜2<[σ]=2115N/㎜2∴稳定性满足要求。为其增加钢管架支支撑的稳定性性，在其水平平方向增设三三道纵横拉结结杆，并按要要求增设剪刀刀撑。8.3梁模板支撑撑构件的设计计与验算本工程梁的截面形形式多种，取取数量最多500×9900及最大截面面为900×11200、400×22300截面梁为代代表进行验算算。、500×900梁梁验算梁的底模、侧模采采用18厚胶合板，梁梁底搁栅为100×1100松方木，间间距为350，牵杠为100×1150松方木，梁梁侧模采用穿穿梁螺栓与50×1000的松方木支支撑，梁底支支撑采用钢管管架支撑体系系。.1荷载计算梁模板自重：00.5×0..5=0.225KN//m混凝土自重：224×0.55×0.900=10.88KN/mm钢筋自重：11.5×0..5×0.990=0.6675KNN/m恒荷载标准值合计计：11.7725KKN/m倾捣混凝土产生的的活荷载标准准值：2.0×00.5=1..0KN//m荷载设计值：qG＝11.7725×1.2＝14.077KN/mmqQ＝1.0××1.4＝1.4KNN/m.2梁底模验算计算简图如下：梁底搁栅间距为3350，按三跨连连续梁验算。(1)抗弯、抗剪剪验算Mmax=Kmm·ql2=0.100×114.07××0.35002+0.1117×1.44×0.352=0.192KKN·mVmax=KKm·ql==0.6000×14..7×0.3500+0..617×11.4×0..35=3.39KNNσ=Mmax/W=0.1192×1006/(11/6×10000×182)=3.556N/㎜2<[[σ]=115N/㎜2τ=3Vmax//2A=33×3.399×103/(2××1000×18)=0..28N/㎜2<[[τ]=11.4N//㎜2∴抗弯、抗剪满足要要求。(2)挠度验算f=5ql44/384EEI=55×11.7725×354/(3844×6500×11/12×11000×183)==0.811㎜<[f]==L/2550=3350/2550=11.40㎜∴挠度满足要求。.3梁底搁栅验算以梁底为钢管架支支撑验算，钢钢管宽度1200，间距1800。qG＝11.725××0.35//0.35××1.2＝14.077KN/mmqQ＝2.0××0.35××1.4＝0.98KKN/mq=qG＋qQ=114.07++0.98＝15.055KN/mm(1)抗弯、抗剪剪验算Vmax=11/2·qll=1//2×15.055×0.35=2.633KNMmax=Vmmax×（0.35＋0.5/2）－1/2·q××（0.5/4）2=2.63×0.66－1/2×115.05××0.0166=1.45KN·mσ=Mmax/W=1.445×106/(11/6×1000×1002)=8..7N/㎜2<[[σ]=155N/㎜2τ=3Vmax//2A=33×2.633×103/(2××100×100)=0.339N/㎜2<[[τ]=11.4N//㎜2∴抗弯、抗剪满足要要求。(2)挠度验算P=qGl＝114.07××0.35==4.92KKNf=Pl4//48EI==4.922×103×12003/48×9000×11/12×1100×10003)=2.366㎜<[f]==L/2550=11200/2250=44.8㎜∴挠度满足要求。.4梁底牵扛验算算将横楞传下的集中中力化为均布布荷载q＝2.63×5/11.8＝7.3KKN/mVmax=2..63×5/2=6.6KNN(1)抗弯、抗剪剪验算Mmax=0..1ql2=0.1××7.3×11.82＝2.36KN·mσ=Mmax/W=2.336×106/(11/6×1000×1502)=6.229N/㎜2<[[σ]=155N/㎜2τ=3Vmax//2A=33×6.6×1003/(2××100×150)==0.666N/㎜2<[[τ]=11.4N//㎜2∴抗弯、抗剪满足要要求。(2)挠度验算f=0.6777ql4/100EI=0.6677×7.3×18004/(100×10000××1/12××100×1503)==1.84㎜<[f]==L/4000=18000/400=4.5㎜∴挠度满足要求。.5梁侧模竖楞验验算为保证侧模刚度，竖竖楞间距400㎜。(1)荷载计算算新浇砼最大侧压力力标准值∵F＝0.22rcttoβ1β2V1/2＝0.22××24×3×1×1..15×4..00.5＝36.43KN//m2F’＝rcH＝244×0.9＝21.6KN/m22〈F＝36.433KN/m22∴新浇砼侧压力标准准值为：P=221.6×00.400＝8.64KKN/m倾倒混凝土时产生生的侧压力标标准值：4.0××0.4000＝1.60KN/m故荷载设计值为：：qG＝8.64×1..2＝10.377KN/mmqQ＝1.60×1.4＝2.24KKN/m(2)抗弯、抗剪剪验算Mmax=Km··ql2=0.125×((10.37＋2.24)××0.402＝0.25KN··mVmax=KKm·ql=0.625×（110.37＋2.24）×0.400=3.15KKNσ=Mmax/W=0.225×106/(11/6×500×1002)=3N/㎜2<[[σ]=155N/㎜2τ=3Vmax//2A=33×3.155×103/(2××50×100)=0.95N/㎜2<[[τ]=11.4N//㎜2∴抗弯、抗剪满足要要求。(3)挠度验算f=5ql44/384EEI=55×8.644×4004/(3844×9000×11/12×550×1003)==0.0777㎜<[f]==L/2550=4400/2550=1..60㎜∴挠度满足要求。.6梁侧模验算计算简图如下：∴新浇砼侧压力标准准值为：P=221.6××0.4000＝8.64KKN/m倾倒混凝土时产生生的侧压力标标准值：4.0××0.4＝1.6KNN/m故荷载设计值为：：qG＝8.64×1..2＝10.377KN/mmqQ＝1.6××1.4＝2.2KNN/mq=qG＋qQ=110.37＋2.2=112.57KKN/m(1)抗弯、抗剪剪验算Mmax=1/88ql2=0.125×122.57×0.42＝0.25KN··mVmax=11/2ql=0.5×12.557×0.4=2.5KNNσ=Mmax/W=0.225×106/(11/6×10000×182)=4..81N//㎜2<[[σ]=115N/㎜2τ=3Vmax//2A=33×2.5×1003/(2××1000×118)=0.21NN/㎜2<[[τ]=11.4N//㎜2∴抗弯、抗剪满足要要求。(2)挠度验算f=5ql44/384EEI=55×8.644×4004/(3844×58500×1/122×10000×183)==1.011㎜<[f]==L/2550=4400/2550=1..60㎜∴挠度满足要求。.7对拉螺栓验算算∵对拉螺栓与柱的对对拉螺栓相同同，且其受力力小于柱的对对拉螺栓。∴梁的穿腹对拉螺栓栓能满足要求求。采用M12的钢筋作为为穿梁对拉螺螺栓。.8钢管架支撑验验算本工程采用钢管架架支撑，钢管管架宽度1200，间距1800。（1）内力验算钢管架所受的轴心心压力为：P＝14.077/2=7..04KNσ＝N/A＝7.044×10000×4/[π(482－412)]＝59.211N/㎜2<[σ]=2115N/㎜2∴钢管架的刚度满足足要求。（2）稳定性验算钢管的回转半径ix＝1/4（DD2－D12）1/2＝1/4×（482－412）1/2＝6.24㎜λ＝L/ix＝18800/6..24＝288稳定系数：ψ＝00.243N/ψA＝7.04×10000×4/[[0.243π(482－412)]＝59.2N/㎜㎜2<[σ]=2115N/㎜2∴稳定性满足要求。为其增加钢管架支支撑的稳定性性，在其水平平方向增设三三道纵横拉结结杆，并按要要求增设剪刀刀撑。、900×12000梁验算梁的底模、侧模采采用18厚胶合板，梁梁底搁栅为100×1100松方木，间间距为250，牵杠为100×1150松方木，梁梁侧模采用穿穿梁螺栓与50×1000的松方木支支撑，梁底支支撑采用钢管管架支撑体系系。.1荷载计算梁模板自重：00.5×0..9=0.445KN//m混凝土自重：224×0.99×1.2==25.922KN/m钢筋自重：11.5×0..9×1.22=1.622KN/mm恒荷载标准值合计计：27.999KNN/m倾捣混凝土产生的的活荷载标准准值：2.0×00.9=1..8KN//m荷载设计值：qG＝27.999×1.2＝33.599KN/mmqQ＝1.8×1.4＝＝2.52KKN/m.2梁底模验算计算简图如下：梁底搁栅间距为2250，按三跨连连续梁验算。(1)抗弯、抗剪剪验算Mmax=Kmm·ql2=0.100×333.59××0.25002+0.1117×2.552×0.252=0.228KKN·mVmax=KKm·ql==0.6000×33..59×0..250+0.6177×2.522×0.25=3.39KNNσ=Mmax/W=0.2228×1006/(11/6×10000×182)=4.222N/㎜2<[[σ]=115N/㎜2τ=3Vmax/22A=33×5.4×1003/(2××1000×18)=0..46N/㎜2<[[τ]=11.4N//㎜2∴抗弯、抗剪满足要要求。(2)挠度验算f=5ql44/384EEI=55×27.999×2504/(3844×58500×1/122×10000×183)==0.5㎜<[f]==L/2550=2250/2550=11.0㎜∴挠度满足要求。.3梁底搁栅验算以梁底为钢管架支支撑验算，钢钢管宽度1200，间距1200。qG＝27.99×0..25/0..25×1.2＝33.599KN/mqQ＝2.0×0.255×1.4＝0.7KNN/mq=qG＋qQ=333.59++0.7＝34.299KN/mm(1)抗弯、抗剪剪验算Vmax=1//2·ql=1/22×34.299×0.25=4.300KNMmax=Vmaax×（0.25＋0.9/2）－1/2q×（0.9/4）2=4.3×0.655－1/2×334.29××0.2255=1.93KN·mσ=Mmax/W=1.993×106/(11/6×1000×1002)=111.58N//㎜2<[[σ]=155N/㎜2τ=3Vmax/22A=33×4.3×1003/(2××100×100)=0.6645N/㎜2<[[τ]=11.4N//㎜2∴抗弯、抗剪满足要要求。(2)挠度验算P=qGl＝333.59××0.25==8.40KKNf=Pl4//48EI==8.4×103×12003/48×9000×11/12×1100×10003)=4.033㎜<[f]==L/2550=11200/2250=44.8㎜∴挠度满足要求。.4梁底牵扛验算算将横楞传下的集中中力化为均布布荷载q＝4.3×5/1..2＝17.9KKN/mVmax=4..3×5/2=10.775KN(1)抗弯、抗剪剪验算Mmax=