深圳市某住宅小区高支模方案最高.米

*****花园C区（第Ⅱ标段）高支撑模板施工方案审批单位：总工程师：审核：编制：审批日期：目录HYPERLINK\l"_Toc183538390"一、编制依据1HYPERLINK\l"_Toc183538391"二、工程概况1HYPERLINK\l"_Toc183538392"（一）总体概况1HYPERLINK\l"_Toc183538393"(二)高支模构件及布置情况2HYPERLINK\l"_Toc183538394"（三）工程特点5HYPERLINK\l"_Toc183538395"三、项目高支模专项施工管理机构6HYPERLINK\l"_Toc183538396"（一）高支模专项施工管理小组组织机构图6HYPERLINK\l"_Toc183538397"（二）小组成员的分工职责7HYPERLINK\l"_Toc183538398"四、高支模搭设方案8HYPERLINK\l"_Toc183538399"（一）高支模搭设方案一览表8HYPERLINK\l"_Toc183538400"(二)板下立杆及梁下支撑立杆平面布置图9HYPERLINK\l"_Toc183538401"(三)板模支撑及地下室外工字钢安放示意图9HYPERLINK\l"_Toc183538402"(四)地下室外梁支撑及斜杆示意图（A-A）10HYPERLINK\l"_Toc183538403"(五)地下室顶板上梁支撑架示意图11HYPERLINK\l"_Toc183538404"(六)高低跨剪刀撑设置示意图12HYPERLINK\l"_Toc183538405"（七）架体与结构柱连接节点图13HYPERLINK\l"_Toc183538406"（八）高支撑模板搭设注意事项13HYPERLINK\l"_Toc183538407"（九）地下室外高支模架工字钢梁基础架设14HYPERLINK\l"_Toc183538408"（十）高支撑模板的验收15HYPERLINK\l"_Toc183538409"（十一）高支撑模板的拆除18HYPERLINK\l"_Toc183538410"五、混凝土浇筑方法及架体监控19HYPERLINK\l"_Toc183538411"六、安全及环境保护措施20HYPERLINK\l"_Toc183538412"（一）高支模安全保证措施20HYPERLINK\l"_Toc183538413"（二）模板分项工程环保措施21HYPERLINK\l"_Toc183538414"七、高支撑模板力学计算书22一、编制依据1、**·**C区第Ⅱ标段建筑及结构施工图。2、《**·**花园C区施工组织设计》3、现场踏勘。4、施工规范、规程及标准类别编号名称称国家标准建筑结构荷载规范范混凝土结构工程施施工质量验收收规范建筑工程施工质量量验收统一标标准行业标准建筑施工安全检查查标准建筑施工扣件式钢钢管脚手架安安全技术规范范地方标准广东省建设工程高高支撑模板系系统施工安全全管理办法二、工程概况（一）总体概况1、工程概况：**•**C区Ⅱ标段（03－09栋）工程位于深圳市*****路，由深圳市****实业有限公司开发建设的民用住宅。本工程由七栋25-30层塔楼上部建筑组成，总建筑面积约为85000㎡。主要结构形式为框支抗震墙结构。本工程平面概况图详下图：2、塔楼高支模部位、面积概况楼号层数层高各塔楼高支模搭设部部位及面积3、4号楼25转换层6.3米;;标准层3.1米;顶层复式层3.35米;屋面构架6.5米转换层约500平平方米/栋;上部错层阳阳台约50平方米/层;复式层客厅约180平方米米/栋;屋面构架约480平方米/栋5号楼276号楼297号楼308号楼259号楼25(二)高支模构件及布置情况1、高支模部位构件情况：本工程转换层、错层阳台、复式层客厅、屋面构架支模高度均超过4.5米，属于高支撑模板。其中转换层高支模为本工程高支模的重点部位。本方案将重点对转换层高支模进行计算和设计。高支模构件情况一览表等寸.室高外×2详图～6墙×～8～65550122、首层（地下室顶板）平面布置图（已施工完成）：3、一层柱墙定位图（柱墙高支模）：4、二层（转换层）结构平面布置图（梁板高支模）：5、7号楼建筑剖面图（局部）：图中转换层、错层阳台、顶层复式层、屋面构架均属高支撑模板施工。（三）工程特点1、转换层架体搭设高度高，高差大；地下室外为回填土地面。本工程转换层梁板高支撑高度基本有四种不同的高度。地下室外支撑架高度最高为12.3米，与塔楼顶板上支撑架搭设高差达6米,地下室外为回填土地面承载力低，不能作立杆基础。2、二层转换层构件尺寸较大，钢筋密集。二层转换层构件尺寸大，最大梁截面为800×2000，1000×1750，首层柱墙最大截面为800×6300。转换层钢筋直径最大为Φ32，梁柱节点处密度大。3、外围有椭圆梁，异形柱多，结构较复杂。转换层竖向构件包括核心筒墙、异形框支柱，外围边梁为椭圆形，模板安装及支撑架搭设有一定的难度。4、屋面构架跨度大。屋面构架最大跨度达14.5米，圆柱多，大跨度梁给梁在裂缝控制，挠度控制方面要求更高。5、先浇柱墙，再浇梁板。由于二层梁梁柱节点核心区钢筋非常密集的特点，决定按“留够梁筋锚固尺寸，先浇柱墙，再浇梁板”的方案进行混凝土浇筑。三、项目高支模专项施工管理机构为组织实施好本工程高支模施工，项目部成立高支模专项施工管理小组：组长：任材料组：王后勤组：副组长：曾副组长：罗质安组：吴测量组：肖施工组：劳务队一：朱劳务队二：何劳务队三：刘（一）高支模专项施工管理小组组织机构图组长：任材料组：王后勤组：副组长：曾副组长：罗质安组：吴测量组：肖施工组：劳务队一：朱劳务队二：何劳务队三：刘（二）小组成员的分工职责组长：任**，全面负责高支模施工任务，组织、检查各专业组的工作，是高支模施工安全责任人。副组长：**，负责按施工方案的要求进行现场施工，组织、检查现场各专业组现场工作，对方案实施全面负责。副组长：**，负责编制专项施工方案和进行技术交底工作，对高支模施工技术工作全面负责。材料组：**，按现场实施负责人的计划和方案要求及相关规范要求组织材料进场和保证材料质量合格，对高支模各项材料供应负责。质安组：**，按方案要求及有关质量安全技术要求对现场各项工作进行质量安全监控，负责对高支模施工进行质量安全日常检查、验收和评估。测量组：**（3、4、5号楼）、**（6、7、8、9号楼），按施工图进行施工测量放线；浇筑混凝土时按方案要求对高支模架进行观测，记录、报告。施工组：**（8、9号楼）、蒋**（6、7号楼）、吴**（3、4、5号楼）按方案要求及现场生产副经理的要求负责组织实施高支模现场施工，全过程指导、检查高支模施工，对高支模质量安全负责直接责任。后勤组：刘**，负责按项目管理要求，组织后勤保障供应，满足现场各项后勤服务需要。劳务队：何**（8、9号楼）、朱***（6、7号楼）、刘***（3、4、5号楼）负责按施工方案及施工工长要求操作，负责组织好班前安全活动，进行班组内部自检，对高支模质量安全承担直接施工责任。四、高支模搭设方案（一）高支模搭设方案一览表序号项目方案设计转换层高支撑模板材料模板采用规格为11.83m××0.9155m×0.0188m聚酯面优质质七层胶合板板；圆柱用钢钢模；扣件式式钢管脚手架架系统，钢管管为φ48mm，壁壁厚3.5mmm普通钢管管；钢质十字字顶托；对拉拉丝杆；50×1000mm松木木木枋。地下室室外采用188#国标热轧Q2235以上工字钢放在地地梁、承台上上支承架体立杆。板板下立杆间距1000×10000mm水平杆步距1500mm板底小楞间距300mm横梁钢管间距1000mm（全全部用顶托支撑顶部部水平横梁钢钢管）梁梁底小楞间距200mm梁底大楞间距梁底立柱间距3不不跨m梁承上梁杆梁两侧立柱距梁侧≤250mmm≤300mm≤460mm≤460mm柱柱模背楞间距≤200mm柱箍间距≤500mm对拉丝杆间距≤460mm水平剪刀撑布置情情况架体两端及中间每每隔4排立杆，从从上到下每两两步布置一道道剪刀撑支架外围满布，架架内板下纵横间隔4米拉通布置,梁底沿梁跨方方向间隔5米设置，沿梁宽方方向每3米布置一道架体与结构加固每3米高与结构柱用柱柱箍的方式连连接一道，每每道每20平方米不少少于3点（按地面面面积）立杆基础承台、地梁及支承承在承台、地地梁上的18#工字钢做立立杆基础；顶顶板上直接用用钢底座支撑撑地下室顶板板上，地下室室顶板下支撑撑不拆除(如已拆除需需进行回顶支支撑)。地下室外架体斜撑撑每个承台上搭设44根梁下立杆斜斜撑，斜撑上端与与架体连接点点在架体第三三步水平杆主主节点上（仅仅为构造加强强，不参加支支撑力计算）错层阳台、顶层复复式、屋面构构架板同转换层梁凡梁截面≥200××500，≤400×11000的加一根支撑撑，间距600；梁截面＜200×5500的不加支撑撑。梁小楞按按间距≤300；其它同转转换层，柱同转换层剪刀撑及架体构造造同转换层宽梁宽梁板下钢管立杆间距@1000×宽梁宽梁板下钢管立杆间距@1000×1000宽梁AA板下立杆及大梁下支撑立杆平面布置图(三)板模支撑及地下室外工字钢安放示意图板下立杆及大梁下支撑立杆平面布置图(四)地下室外梁支撑及斜杆示意图（A-A）。地下室外梁下支撑示意图A-A，H=12.3米(五)地下室顶板上梁支撑架示意图(六)高低跨剪刀撑设置示意图（七）架体与结构柱连接节点图（八）高支撑模板搭设注意事项1、任何腐朽、开裂的木枋不得使用，不许使用变形模板。特别注意：控制钢管壁厚应符合有关规范要求，扣件抗滑移和抗破坏性能应合格。不得使用严重锈蚀变形、断裂、脱焊、螺栓松动的钢支撑材料搭设支撑。2、小楞木枋采用50×100mm木枋，大楞采用双根钢管，所有板及梁下支撑立杆通过可调钢顶托传力于立杆。3、转换层梁下支撑立杆任何时候满足间距≤430mm，≮300。4、支撑架两端与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每2步设置一道水平剪刀撑。所有剪刀撑5、钢管立杆垂直度偏差不得大于架高的1/300，且控制在50mm以内。6、立杆上的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开距离不小于500mm，各接头中心距主节点的距离不宜大于步距的1/3。7、梁板下支撑立杆上安装可调U型顶托以调整模板支撑高度，顶托自由端高度不超过300mm。8、柱墙与满堂支模板必须可靠连接，柱与架体水平杆纵横向沿高度连接每3米不少于4点。墙与架体连接每2平米不少于1点。且每3米设斜杆与架体连接。9、在梁高H≥600mm的梁中部设置横向间距≤460mm、纵向间距≤460的Φ14对拉螺杆；当梁跨≥4m时，梁底模按梁跨度的0.2%起拱；当梁跨小当悬臂梁时，按悬臂长度0.6%起拱。（九）地下室外高支模架工字钢梁基础架设1、本工程转换层地下室外支模架立杆基础用18号国标热轧工字钢为承重支承梁，将转换层施工荷载传到地梁上。2、承重支承梁工字钢必须为18号国标热轧工字钢型钢无锈蚀、开孔、焊伤等缺陷。3、先在地面放出梁位置线后，再布置工字钢，工字钢沿高度方向立放。工字钢必须安放在基础承台或地梁上，工字钢必须均匀地支承在混凝土结构面上，且支承长度不300。4、安放工字钢时，两端要放平，两端高差超过50的用C30混凝土垫平。5、计划好立杆布置点。安装工字钢时，工字钢顶上立杆位置点焊Φ22定位钢筋，6、立杆搭设完毕后，工字钢上每间距1650焊钢管联系各工字钢使工字钢形成一个整体，钢管两端与结构顶紧。7、架体搭设完成，浇筑混凝土前用木枋、木楔在工字钢下沿跨度方向每2米一垫，木枋与地面支承面积不小于0.5平方米/点。（十）高支撑模板的验收1、高支撑模板搭设完毕，必须要经过项目部、现场监理工程师、公司三级验收合格后，方可进行混凝土的浇筑。验收内容如下表所示：高支模验收申请表工程名称施工单位施工部位高支撑模板支模高度12.3米检查项目1高支模技术方案是是否编制/方案中是否否包括模板及及其支撑系统统的设计、搭搭设与拆除、混凝土浇筑方法和浇筑工程观测及安全控制要求等2高支模技术方案是是否经企业技技术和安全部部门审批并盖盖章/企业技术和和安全负责人人是否审批签签字3高支模立柱是否采采用钢支撑/材料是否符符合要求4高支模技术方案是是否有：①计算书，②支撑平面布布置图、模板板及其支撑的的立面和剖面面图、节点大大样等施工图图5支撑架两端与中间间每隔4排立杆从顶顶层开始向下下每2步是否设置置一道水平剪剪刀撑。支撑撑主梁的立柱柱是否设置剪剪刀撑/结构跨度大大于或等于110m时，剪剪刀撑间距不不得超过5mm6特殊的工程结构，当当模板非水平平面或施工荷荷载不平衡时时，是否按整整体稳定性计计算确定水平平拉杆、剪刀刀撑的设置7施工现场是否明确确高支模安全全责任人8施工现场高支模安安全责任人是是否在搭设、拆拆除和混凝土土浇筑前向作作业人员进行行安全技术交交底9高支模是否按审批批的技术方案案进行/是否有擅自自修改变更的的现象10支模立柱基础是否否牢固/是否按设计计计算控制支支架沉降量/排水措施是是否可靠11支模分段或整体搭搭设安装完毕毕是否经企业业技术和安全全负责人或其其书面委托人人验收合格后后进行钢筋安安装12高支模施工是否搭搭设工作梯/作业人员上上下是否有爬爬支模的现象象13支模搭设、拆除和和混凝土浇筑期期间是否派安安全员专职观观察模板及其其系统的变形形等安全监护护/发现异常现现象时，是否否有停工等安安全应急措施施现场高支模安全责责任人意见签名二〇〇年月日现场生产副经理意意见签名二〇〇年月日施工技术负责人意意见签名二〇〇年月日施工负责人意见签名二〇〇年月日公司工程部意见签名二〇〇年月日公司质安部意见签名二〇〇年月日公司技术负责人或或其书面委托托人意见签名二〇〇年月日公司安全负责人或或其书面委托托人意见签名二〇〇年月日监理工程师意见签名二〇〇年月日2、高支撑模板尚应符合模板工程有关规定进行验收，详下表：现浇结构模板安装的允许偏差及检验方法项目允许偏差（mm）检验方法轴线位置5钢尺检查底模上表面标高±5水准仪或拉线、钢钢尺检查截面内部尺寸基础±10钢尺检查柱、墙、梁±5钢尺检查层高垂直度不大于5m6经纬仪或吊线、钢钢尺检查大于5m8经纬仪或吊线、钢钢尺检查相邻两板表面高低低差2钢尺检查表面平整度52m靠尺和塞尺检检查备注：检查轴线位置时，应沿纵横两个方向量测，并取其中的较大值。3、模板检查验收注意事项（1）满堂架立杆的垂直偏差应不大于架高的1/300，并同时控制其绝对偏差值，偏差不得大于50mm。（2）扫地杆不得高于地下室顶板楼面200mm。（3）水平受力横杆固定必须用双扣件。（4）立杆顶部包括顶托自由高度不得大于1000mm。（5）立杆顶部包括顶托自由高度内不得有立杆连接。（6）顶托插入立杆深度不得小于顶托总长度一半。（7）50mm×100mm枋木不平放。（8）大横杆步距遵循注意事项第4条，步距自行调整，但不得大于1500mm。（9）剪刀撑须按有关规范搭设，高低跨部位按本方案要求搭设。（10）满堂架应与外脚手架区分开，严禁以外脚手架做模板支撑。（11）模板分项常见质量通病的防治按模板工程专项方案要求执行。（十一）高支撑模板的拆除1、高支模经项目部主管生产副经理、或项目总工程师、工程负责人检查验证并确认可以拆除时，方可拆除。拆除前进行强度经验估算、混凝土强度回弹或进行试块试压，根据混凝土强度回弹结果或试块试压结果，上报模板拆除申报表，请监理公司审批确认后，向班组下发混凝土拆模通知（省统表GD2301SZ016）拆除模板。按常规施工进度等考虑，计划在施工四层梁板面钢筋混凝土工程时才基本可以拆除首层高支模。2、拆除高支模时应设置警戒标准，并由专人负责警戒。拆模顺序为后支先拆，先支后拆，先拆非承重模板，后拆承重模板。高支模的拆除应从一端走向另一端、自上而下逐层地进行。3、同一层的构配件和加固件应按先上后下、先外后里的顺序逐层地进行。4、横纵向水平加固杆和剪刀撑等，必须在高支模拆卸到相关的位置方可拆除。5、非承重模板（柱、梁侧模）拆除时，结构混凝土强度不宜低于1.2MPa。6、承重模板（梁、板底模）的拆除时间如下表所示：现浇混凝土结构底模拆除时所需混凝土强度要求构件类型构件跨度（m）达到设计的混凝土土立方体抗压压强度标准值值的百分率(%)板≤2≥50>2,≤8≥75＞8≥100梁、拱、壳≤8≥75>8≥100悬臂构件任何情况≥1007、拆除跨度较大的梁底模时，应从跨中开始，分别拆向两端。8、拆模时不要用力过猛过急，拆下来的木料要及时运走、整理。拆钢模板要逐块传递下来，不得抛掷，拆下来后及时清理干净，板面涂刷废机油或脱模剂，按规格分类堆放整齐。9、特别注意：悬臂梁板模板的拆除时间要求。五、混凝土浇筑方法及架体监控1、混凝土浇筑前，应向混凝土施工人员进行详细的技术交底。施工中不得使用布料机，板面堆料高度不大于300。浇筑混凝土前只准用少量水洒水润湿模板，严禁用水管冲洗模板。2、混凝土浇筑前，应认真查验支撑及基础变形情况，并应通过模板及支架验收才能浇筑混凝土。3、混凝土浇筑前，应选择合适的天气，保证混凝土浇筑前三天和混凝土浇筑过程中无降雨。4、本工程高支模混凝土浇筑方向采用“从中间向两边浇筑”，其中转换层和屋面构件采用先浇柱墙，后浇梁板的施工顺序施工。5、混凝土浇筑过程中，派专门负责模板及支架的看护、跟踪检查并及时修整支架缺陷，派安全专职人员检查基础下沉、支架或模板变形情况，若发现异常情况应立即采取措施及时加固处理，暂时停止混凝土浇筑，迅速疏散人员；排除险情后经施工现场安全责任人检查、项目安全主任及项目总工程师审批同意才允许继续浇筑混凝土。6、支撑架的监控：混凝土浇筑施工过程中测量组梁小红、肖钢负责对架体进行观测，每1小时进行一次，并及时上报测量结果到项目技术组。一旦发现架体出现变形及位移征兆，要立即通知上部施工人员停止施工，暂时撤离现场，并通报值班生产经理，待经处理确认安全后，再重新施工。六、安全及环境保护措施（一）高支模安全保证措施1、高支模搭设前，项目安全主任必须对现场施工员及班组负责人进行二级安全交底；由现场施工员及班组负责人（高支模直接责任人）组织操作工人进行认真、详细的三级安全交底，安全主任和安全员应监督安全交底实施情况。2、高支模搭设过程中，工人必须穿防滑鞋，挂安全带。支架用料必须符合要求，搭设前要检查材质和规格，不能把未经整修的压弯、压扁、拉伤、裂缝等零部件用上去。3、高支撑模板及其支架系统在安装过程中，必须有防倾覆的临时固定措施。构件相对位置、几何尺寸、形状必须满足施工方案要求。4、高支模施工现场应搭设工作梯、作业人员不得爬支模上下。5、高支模上高空临边要有足够的操作平台和安全防护措施，上下应有隔离防护措施。6、模板上的物料不要集中堆放。高支模搭设、拆除和混凝土浇筑期间，无关人员不得进入支模底下并由安全员在现场监护。7、高支撑模板系统严禁与外架、泵管等连接在一起，防止因外架、泵管受力的震动或变形引起模板支撑系统的变形、沉降等。8、高支撑模板体系安装完毕，经规定三检程序（项目、公司、监理）检查、验收合格后方可进行浇筑混凝土作业。9、从事高支模搭设、拆除的作业人员必须持登高架设作业操作证。10、本高支撑模板施工方案中不详的应以“《广东省建设工程高支模板系统施工安全管理办法》(粤建监字〔1998〕027号)”、“《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001J84-2001（2002年版）”的要求执行。（二）模板分项工程环保措施1、圆盘锯等将发出大的噪声的施工机具应采取有关的消音措施，尽量避免在夜间使用，使用时间不能违反深圳市文明施工管理办法的有关规定。2、对圆盘锯等施工机具发出的噪声应进行监测，并采取相应的措施（如增加隔音罩、错开施工时间）保证减弱影响。3、对锯末等应作到工完场清，严禁出现因清理不到位引起周边环境的污染和增加安全隐患。4、作好与周边居民的沟通，作好温馨告示。5、严禁无故人为产生生的高声喧哗哗等杂音。七、高支撑模板力学学计算书由于该工程高支模模的梁结构尺尺寸和板厚尺尺寸有多种，在在高支模支架架结构受力检检算时，选取取最不利荷载载组合，板厚厚选设计板厚180mm作验算，梁选控控制截面框支支梁——结构尺寸800mm×20000mm梁（最大利截面尺寸梁梁）作验算。板支撑体系的验算算计算参数:板厚hh=180mmm,模板支架搭搭设高度为112.3米搭设尺寸为为：立杆的纵纵距b=1.000米，立杆的横横距l=1.000米，立杆的步步距h=1..50米。图楼板支撑架立面简简图图楼板支撑架架立杆稳定性性荷载计算单单元采用的钢管管类型为488×3.5。（一）、模板面板计算面板板为受弯结构构,需要验算其其抗弯强度和和刚度。模板板面板的按照照三跨连续梁梁计算。本算算例中，面板板的截面惯性性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=100..00×1..80×1..80/6=54..00cm33；I=100..00×1..80×1..80×1..80/122=488.60cmm4；1.强度计算f=M//W<[f]其中f——面板板的强度计算算值(N/mm2)；M——面板的最大弯距((N.mm))；W——面板的净截面抵抗抗矩；[f]——面面板的强度设设计值，取15.000N/mm22；M==0.1qql2其中q——荷载载设计值(kN/mm)；按《建筑结构荷载载规范》:静荷载设计值q11=1880厚板取5.42kNN/m活荷载设设计值q2=3.55kN/m经计算得到M1=0.1qll2=0.1×11.2×5..420×00.300××0.3000=0.0449kN.mmM2=0.1117ql22=0.1117×3.55×0.3000×M=0.049++0.0377=0.0886经计算得到面板强强度计算值f=0.0866×10000×1000//540000=1.599N/mm2面板的强度度验算f<[f],满足要求!2.抗剪计算T==3Q/22bh<[T]其中最大剪力QQ=0.6××(5.4220+3.5)×3300.0000=2.6676kN截面抗剪强度计算算值T=3××2676/((2×10000.0000×18.0000)=00.223N/mmm2截面抗剪强度设计计值[T]==1.40NN/mm2抗剪强度验算TT<[TT]，满足要求!3.挠度计算v=0..677qll4/1000EI<<[v]=l//250面板最大允许挠度度值[v]=1.2200mm；面板最大挠度计算算值v=0.6777×5.4220×30004/(1000×60000×4860000)=00.102mm面板的挠度验算v<[[v],满足要求!（二）支撑小楞木木枋的计算木方按照简支梁计算，跨度B=1000，方木的截面力学参数为本算例中，面板的的截面惯性矩矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=5.000×10.000×10..00/6=83..33cm33；I==5.000×10.000×10..00×100.00/112=4416.677cm4；方木楞计算简图1.荷载的计算：按《建筑结构荷载载规范》:静荷载设计值q11=1880厚板取5.78kNN/m×0..3=1.7734N/mm活荷载设设计值q2=3.5kNN/m×0..3=1.005N/m2.强度计算算最最大弯矩考虑虑为静荷载与与活荷载的计计算值最不利利分配的弯矩矩和，计算如如下:最大弯矩M==1.055×1.00//4+1.7734×1..00×1..00/8==0.481kN.m最大支座力N=1.005/2+11.75×11.00/22=1.377kN截面应力×1006/833333.3=55.13N//mm2方木的计算强度55.14N//mm2＜13.5N/mmm2,满足要求!3.抗剪计计算最大剪力的的计算公式如如下:QQ=qll/2+P/2截面抗剪强强度必须满足足:TT=3QQ/2bh<[T]]其中最大剪剪力Q=1..000×11.746//2+0.8840/2==1.2933kN截面抗剪强强度计算值T=3××1293//(2×500×100))=0.3888N/mmm2截面抗剪强强度设计值[T]==1.30NN/mm2木枋的抗剪强度计计算T=0..388N//mm2＜[T]==1.30NN/mm2满足要求!4.挠度计计算最大挠度考考虑为静荷载载与活荷载的的计算值最不不利分配的挠挠度和，计算算公式如下::均布荷载q==1.7334kN/mm集中荷载P==1.055kN最大变形v==5×1.7734×10000.044/(3844×95000.00×441666666.8)++1050×1000.033/(48××9500..00×411666666.8)=00.645mm方木的最大挠度vv=0.6645mm＜1000..0/2500=4,满足要求!（三）横向支撑钢钢管计算支撑钢管按照集中中荷载作用下下的三跨连续续梁计算，集中荷载P取纵向板底底支撑传递力力，P=2.559kN支撑钢钢管计算简图图支撑钢钢管弯矩图(kN.m))支撑钢管变变形图(mm)支撑钢管剪剪力图(kN)经过连续梁的计算算得到最大弯矩Mmaax最大变形vmaax=2.2223mm最大支座力Qmmax=9..404kNN截面应力=0..87×1006/50800.0=1771.35NN/mm2支撑钢管的计算强强度小于205.00N/mm22,满足要求!支撑钢管的最大挠挠度小于1000..0/1500小于10mmm,满足要求!（四）扣件抗滑移移的计算纵向向或横向水平平杆与立杆连连接时，扣件件的抗滑承载载力按照下式式计算(规范):RR≤Rc其中Rc——扣件抗滑承承载力设计值值,取8.0kN；R——纵向或横向向水平杆传给给立杆的竖向向作用力设计计值；计算中RR取最大支座座反力，R=9.440kN单扣件抗抗滑承载力的的设计计算不不满足要求,采用顶托支撑撑或双扣件!当直角扣扣件的拧紧力力矩达40--665N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会会滑动,其抗滑承载载力可取8.0kN；双扣件在在20kN的荷载下会会滑动,其抗滑承载载力可取12.0kkN。（五）立杆的稳定定性计算作用于模板支架的的荷载包括静静荷载、活荷荷载和风荷载载。1.静荷载标准值包括括以下内容：：(1)脚手架钢钢管的自重(kN)：NNG1=0.1499×12.3300=1..831kNN(2)模板的自重重(kN)：NNG2=0.3500×1.0000×1.0000=0..350kNN(3)钢筋混凝凝土楼板自重重(kN)：NNG3=25.0000×0.1180×1..000×11.000==4.5000kN经计算得到，静荷荷载标准值NG==NG1++NG2+NNG3=6.6811kN。2.活荷载为施工荷载载标准值与振振倒混凝土时时产生的荷载载。经计算得到，活荷荷载标准值NQ==(1.0000+1..000)××1.0000×1.0000=2.0000kN3.不考虑风荷载时,,立杆的轴向向压力设计值值计算公式N==1.2NNG+11.4NQ4、立杆的稳定性计算算立杆的稳定定性计算公式式其中N——立杆的轴心心压力设计值值，N=110.82kkN；——轴心受压立杆的稳稳定系数,由长细比L0/i查表得到；；i——计算立杆的的截面回转半半径(cm)；i=11.58A——立杆净截面面面积(cm2)；A=4.89W——立杆净截面面抵抗矩(cm3)；W=55.08——钢管立杆抗压强度度计算值(N/mmm2)；[f]——钢管立杆抗抗压强度设计计值，[f]==205..00N/mmm2；L0——计算长度(m))；a——立杆上端伸出顶层层横杆中心线线至模板支撑撑点的长度；；a=00.30m；考虑到高支支撑架的安全全因素，L0适宜由下列公式计算L0=k1k2(hh+2a)==1.1855×1.0333(1.5+2×0.33)=2.557k2——计算长度附附加系数，按按照表2取值为1.033；公式(3)的计算结果果：=661.02NN/mm2，立杆的稳定定性计算<[ff],满足要求!六、楼板模板高支撑撑架的构造和和施工要求[工程经验]除了要遵遵守《扣件架架规范》的相相关要求外，还还要考虑以下下内容1.整体性构造层的设设计：a.沿支支架四周外立立面应满足立立面满设剪刀刀撑；中部可可根据需要并并依构架框格格的大小，每每隔10--115m设置。b.单水平平加强层可以以每4--6米沿水平结结构层设置水水平斜杆或剪剪刀撑，且须须与立杆连接接，设置斜杆杆层数要大于于水平框格总总数的1/3；c.双水平平加强层在支支撑架的顶部部和中部每隔隔10--115m设置，四周周和中部每10--115m设竖向斜杆杆，使其具有有较大刚度和和变形约束的的空间结构层层；d.在任何何情况下，高高支撑架的顶顶部和底部（扫扫地杆的设置置层）必须设设水平加强层层。二、梁支撑体系的的验算模板支架搭搭设高度为112.3米，基本尺尺寸为：梁截截面B×D==800mm×2000mm，梁下支撑撑立杆的横距距(跨度方向)按l=0.60米，沿梁宽方向向按430计算,立杆的步距h=1.50米；模板支架搭搭设高度为112.3米。(一)梁底模板计算面板为为受弯结构,需要验算其其抗弯强度和和刚度。模板板面板的按照照三跨连续梁梁计算。本算算例中，面板板的截面惯性性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=80.000×1.880×1.880/6==43.20cm3；II=800.00×11.80×11.80×11.80/112=338.88ccm4；1.强度计算f=M//W<[f]其中f——面板的强度度计算值(N/mm2)；M——面板的最大大弯距(N.mmm)；W——面板的净截截面抵抗矩；；[ff]——面板的强度度设计值，取取15.000N/mm22；M==0.1000ql2其中q——荷载设计值(kN/mm)；静荷载标准准值q1==25.0000×2..0×0.80+00.350××0.800==40.28kNN/m活荷载标准准值q2==(1.0000+1..000)××0.8=1.600kkN/m经计算得到M=0.1000×(1.22×40.28+1..4×1.66)×0.2200×0..200=00.20kN.m经计算得到到面板强度计计算值f=0.20×10000×800/432200=3.704N/mmm2面板的强度验算f<[[f],满足要求!2.抗剪计算T=3Q//2bh<<[T]其中最大剪剪力Q=0..600×((1.2×440.28+1.44×1.6)×0.2000=6.0069kN截面抗剪强强度计算值T=3××6069.0//(2×800.0000×18..000)==0.6322N/mm2截面抗剪强强度设计值[T]==1.40NN/mm2抗剪强度验算TT=0.6322N/mm22>[TT]，满足要求!3.挠度计算v=0.6777ql4/1000EI<<[v]=l//250面板最大允允许挠度值[v]=0.8800mm；面板最大挠挠度计算值v=0.6777×50.5576×20004/(1000×60000×3888800)=00.235mm面板的挠度验算v<[[v],满足要求!(二)梁底50×100小楞楞计算1.荷载的计算：(1))钢筋混凝土土梁自重(kN/mm)：q1==25.0000×2.0×0.88×0.2000=8kNN/m(22)模板的自重重线荷载(kN/mm)：q2=0.3350×0..200×((2×2+1.0000)/0..800=00.44kN/mm(33)活荷载为施施工荷载标准准值与振倒混混凝土时产生生的荷载(kN)：经计算得到，活荷荷载标准值P1==(1.0000+1..000)××0.800××0.2000=0.322kN2.小楞的支撑撑力计算：均布荷载q=11.2×8..00+1.22×0.444=10.1228kN/mm集中荷载P=1.4×00.32=0.4488kN4304304300.448kN10.128kN/mAB方木计算简简图为简化计算,中间间跨按简支梁梁简化计算，不考虑纵向向钢管受力，对对木枋更为不不利。从左至至右座反力为为：N11=0kNN22=4.277kNN33=4.277kNN44=0kN本算例例中，面板的的截面惯性矩矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=5.00××10.000×10.000/6==83.333cm3；I=5.00××10.000×10.000×10..00/122=4116.67ccm4；1）小楞强度计算最大弯矩考考虑为静荷载载与活荷载的的计算值最不不利分配的弯弯矩和，计算算公式如下:均布荷载最大弯矩矩M=ql2/8=×10.1288×0.43×0.43//8=0.2344kN.m集中荷载最最大弯矩M=Fl/4==0.44××0.43//4=0.0047kN..m截面应力=(0.234+0..047)××106/833333.3=33.37N/mmm2方木的计算强度小小于13.5N/mmm2,满足要求！2）小楞抗剪计算均布荷载剪力的计计算公式如下下:QQ1=qll/2集中荷载剪力的计计算公式如下下:Q2=FF/2截面抗剪强度必须须满足:TT=3QQ/2bh<[T]]其中Q1=0.43×10.1288/2=2..177kNQQ2=0.444/2=00.22截面抗剪强强度计算值T=3××2397/(22×50×1100)=00.719N/mmm2截面抗剪强强度设计值[T]==1.30NN/mm2方木的抗剪强度计计算值T=0.7119N/mmm2<[TT]=1.330N/mmm2,满足要求!3）小楞挠度计算最大挠度考考虑为静荷载载与活荷载的的计算值相加加，计算公式式如下:均布荷载剪力的计计算公式如下下:vv1=5qql4/384EEI集中荷载剪剪力的计算公公式如下:v2=Fl3/48EI均布荷载剪力的计计算v1=5××10.1228×43004/384××9000×41666666.7=0.12集中荷载剪剪力的计算公公式如下:v2=Fll3/48EIIvv2=0.444×43003/48×90000×411666666.7=0..008vv=v1+v2=0.12+0.0008=0.1288小楞方木的最大挠挠度小于4330.0/4000=1.0755,满足要求!（三）梁底双钢管管的计算：1.荷载的计算：经过计算得小楞到到从左到右各各方木传递给给大楞的集中中力[即支座力]分别为N22=N3=4.227kN取最大值N3=NN4=4.27kN进行大楞的的验算2.大楞的支撑撑力计算：按简支梁计算更不不利，取P=N3=44.27大楞按简支梁计算算更偏于安全全，故大楞计计算按简支梁梁计算。荷载分布情情况计算简图图如下:本算例中，大楞的的截面惯性矩矩I和截面抵抗抗矩W分别为:WW=5..08×2==10.118cm3；II=12..19×2=24..38cm4；（1）大楞楞强度计算最大弯矩计计算公式:截面应力满足要求!（2）大楞楞抗剪计算集中荷载剪剪力的计算公公式如下:截面抗剪强度必须须满足:满足要求!（3）大大楞挠度计算v=p(l3+66al2-8a3)/48EEI=4270×(66003+6×1000×60002-8×10003)/48××2100000×1219000=0.0011mm大楞的最大挠度00.001mm小于600.00/400==1.5,满足要求!（五）立杆的稳定定性计算作用于模板支架的的荷载包括静静荷载、活荷荷载和风荷载载,由于大楞传传下的荷载中中已考虑施工工活荷载的，在在此算例中只只考虑钢管自自重。1.荷载标准值值包括以下内内容：(1)脚手架钢钢管的自重(kN)：GG1=00.149××12.3000=1.8831kN(2)大楞传下来的的荷载(kN)：GG2=44.27×33×2/2==12.811kN2.不考虑风荷载时,,立杆的轴向向压力设计值值计算公式经计算得到，荷载载标准值G=1.8831×1..2+12..81=155.01kNN。3、立杆的稳定性计计算立杆的稳定定性计算公式式其中N——立杆的轴心心压力设计值值，N=115.01kN；——轴心受压立杆的稳稳定系数,由长细比L0/ii查表得到；；i——计算立杆的的截面回转半半径(cm)；i=11.58A——立杆净截面面面积(cm2)；A=4.89W——立杆净截面面抵抗矩(cm3)；W=55.08——钢管立杆抗压强度度计算值(N/mmm2)；[f]——钢管立杆抗抗压强度设计计值，[f]==205..00N/mmm2；L0——计算长度(m)；a——立杆上端伸出顶层层横杆中心线线至模板支撑撑点的长度；；a=00.30m；考虑到高支支撑架的安全全因素，L0适宜由下列列公式计算L0==k1k22(h+2aa)=1.1185×1..033(11.5+2××0.3)==2.57k2——计算长度附附加系数，按按照表2取值为1.033；公式(3)的计算结果果：=1044.05N//mm2<[ff]=2205.000N/mm22,满足要求!（六）工字钢支承承梁的支撑力力计算：按简支梁计算，取取最大跨度L=4.5米按最不利荷载分布布情况计算简简图如下:18号工字钢的以X轴轴的截面惯性性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W==1855cm3；A=330.6ccm2II=16660cm4；b=944mm作用于工字钢的荷荷载包括静荷荷载、活荷载载和风荷载,由于立杆传传下的荷载中中已考虑施工工活荷载的，在在此算例中只只考虑工字钢钢自重。1.荷载标准值值包括以下内内容（1)工字钢的自重计算算荷载(kNN)：GG1=224.1×99.8×1..2=283.44N/m(2)立杆传下来来的荷载(kNN)：板下立杆:P1=10..82×0..9kN=99.738kN梁下立杆:P2==14.665kN2、工字钢的支撑力计计算（1）工字钢强度计算A）板立杆集中力作用用下：B）梁立杆集中力作作用下：C）自重作用下：最大弯矩计算公式式:截面应力满足要求!（2）工字字钢抗剪计算算集中荷载剪剪力的计算公公式如下:截面抗剪强度必须须满足:满足要求!（3）工字钢挠度计算工字钢挠度计算公公式为:按屋面钢梁1/2000允许挠度查表得:板立杆集中力作用用下：C1=0.1C1Mmax1=0.11×25.322=2588.7KG.mB）梁立杆集中力作作用下：C2=0.0955C2Mmax2=0.0095×7.325=71KG.mC）自重作用下：CC3=0.0999C3Mmax3=0.0099×0..716=7.23KG.mIx=16660cm4≥4.5×(2258+711+7.233)=15113.53cm4满足要求!（七）C25素混混凝土支座梁梁的支撑力计计算(当跨度大于4.5米时跨中设置)：C25支座梁按混混凝土刚性垫块只计计算地基承载载力：施工图中地基承载载力按F=180KKN/M2;（1）素混混凝土支座梁梁承受支座力力R按两跨连续续梁计算分别别为：A）板立杆集中力作作用下：RAA1=29.228KNB）梁立杆集中力作作用下：RAA2=6.5KKNC）自重作用下：RRA3=0.399KNR=36.1KNN2）梁对地基压应力力：f=36.1/00.4×1==90.255KN/MM2＜F=1800KN/M22满足要求!(八)C30基础梁局局部受压承载力计算算：由于支承在基础梁梁边缘,混凝土强度度局部承压提提高系数取1,受力面积影响系数数取1,计算公式为:P/A＜fcc34040/944×300==1.20N/mm22＜fcc=112.75N/mm22满足要求(九)柱、墙模强度度验算1、柱、墙混凝土浇浇筑产生的侧侧压力1）柱、墙混凝土浇浇筑对柱、墙墙模产生的侧侧压力标准值值（取下列两两式较小值）：：F=0.22ηtt0β1β2V1/2，F=24HHη——混凝土重力力密度，取η=24KNN/m3；t0——混凝土初凝时时间，按公式式t0=200/（T+15）计算；β1——外加剂影响系数，取β1=1；β2——混凝土坍落度度影响系数，取β2=1.15；V——混凝土浇筑速速度，取V=4m/h；H——总高度，H=122.3mT——入模温度，取2660C。所以F=0.22×224×2000/(26++15)××1×1.115×41//2=59..0KN/mm2，F=24H=2995.2KNN/m2取F=59KKN/m22）活荷载标准植：振捣混凝土产生的的荷载取4KN/mm2，倾倒混凝土产生的的荷载取2KN/mm2。3）荷载组合值：q=1.2×599+1.4××（4+2）=79.22KN/m22。2、柱、墙模层板弯弯曲强度验算算柱、墙模采用188厚层板，50×1000木枋（立放放，紧贴柱、墙墙模）作为背背楞，间距250。上图为取1000宽度作为计计算单元的受受力简图：1）层板最大承受弯矩矩：[MM]=[fmm]bh2/6[fmm]=15NN/mm2[M]=15×11000×182/6=8..1×105N.mm==0.81KKNm。2.混凝土侧压压力产生的弯弯矩：（按连连续梁计算）M1=qL2/10L==250mmm=0.25mmq1=79.2KNN/m(均布线荷载载，计算宽度度取1m)；所以M1=qL2/10==79.2××0.2522/10=00.495KKNm<[MM]=0.881KNm，可以。3、柱、墙模背楞强强度验算柱、墙模竖向背楞楞采用50×1000木枋（立放放，紧贴柱、墙墙模），间距距250；柱、墙模模箍采用Φ48×3..5钢管，柱间间距450，墙间距450。1）木枋最大承受弯弯矩：[MM]=[fmm]bh2/6[fmm]=14..950n//mm[M]=14.9950×50×1002/6=1..25×106Nmm=11.25KNNm。2）混凝土侧压力产生生的弯矩：M2=qL2/10q2=q×0.25==79.2××0.25==19.8KKN/m(均布线荷载载，计算宽度度取木枋间距距为0.255m)；L=0.45mm；所以M2=qL2/10==19.8××0.452/10=00.40KNNm<[M]]=1.255KNm，可以。4、柱、墙模对拉螺螺栓强度验算算柱、墙钢管模箍采采用高强对拉拉螺栓，抗拉拉承载力为：：[F]=30knn（取值依据据见实验报告告附表）柱对拉螺栓间距4450×4550，墙对拉螺螺栓间距450×4450，其承受的的拉力：F=q×0.44×0.4==79.2××0.4×00.4=122.7KN<<N=30KKN，可以。5、柱、墙模钢管套箍箍刚度验算柱、墙模采用Φ448×3.55钢管作为模模箍，每排丝丝杆作用在两两排钢管套箍箍上，其挠度度验算公式：：ω=（Pa/6EI）（3L2/4-a2）<