浙江某住宅楼模板施工方案

模板支撑方案一、工程概况本工程为现浇框架剪力墙结构，本工程梁、柱的截面一般为矩形，选取柱截面为500×500mm，梁截面为240×600mm、450×1100mm、板厚为350mm、150mm进行模板的设计计算。二、模板和支撑材料模板：所有模板全部采用九夹板，模板的厚度为18mm。由于柱子截面尺寸不大，因此柱子模板采用钢管抱箍加固，并在四周与钢管的模板支撑顶牢。本工程的所有模板支撑均采用φ48×3.5的钢管，考虑施工现场钢管壁厚一般都在3.0-3.5mm之间，故计算时按偏安全的φ48×3.0mm钢管考虑，楼面采用满堂的脚手架。要求所使用的钢管和扣件材料均具有合格证和复检报告。三、地下室底板模板⒈本工程模板采用九夹板。底板侧模、承台及梁侧模采用砖胎模。墙壁的水平施工缝留在距底板面500mm高。⒉外墙施工缝位置处的砼浇捣时,严格控制在同一水平线上,以保证施工缝整齐划一。⒊整个模板体系应有足够强度、刚度和稳定性，模板内侧面要平整，接缝严密，不得漏浆。砖模侧边应回填土密实，防止混凝土浇筑过程中砖模坍塌。⒋固定在模板上预埋件和预留洞，均不得遗漏，安装牢固，位置准确。⒌底板内集水井、电梯井部分的深坑采用吊模的模板施工方法。用Ф48钢管作对撑，固定侧向模板。坑底中心，预先留500×500方洞，作为混凝土浇捣时观察混凝土的密实度，亦可利用该洞对坑底混凝土进行振动。当混凝土浇捣至坑面时，用事先淮备的500×500夹板对该洞进行封闭。整个模板由型钢支架限位稳固，并与钢筋支架形成一个整体，解决底模的上浮。⒍混凝土浇捣结束后，模板作为养护时的保温层，待一定时段后方可拆除。四、地下室墙板模板地下室外墙板厚度为35cm，内部剪力墙为24cm厚。墙模板采用九夹板，钢管支撑。㈠模板设计：根据工程结构形式和特点及现场施工条件进行模板设计，根据规范验算龙骨和支撑系统的强度、刚度和稳定性，确定纵横龙骨规格、排列尺寸和穿墙螺栓的位置，确定支撑系统形式、间距和布置。模板数量应在模板设计时结合流水段划分，进行综合研究，合理确定模板的配制数量。㈡墙模板安装⒈墙底模处须用水泥砂浆找平，找平厚度根据楼层高度模板模数而定，以保证柱、墙模板垂直度，上下平整度及防止漏浆。⒉按放线位置钉好压脚板，然后进行模板的拼装；边安装边插入穿墙螺栓和套管。外墙板所选用的对拉螺栓必须有止水片，且外侧须加木垫圈。拆模后，割除螺栓，全部凿除木垫圈，浇水湿润后，用1:2水泥砂浆分二次嵌密实，做到不开裂。穿墙螺栓的规格和间距在模板设计时应明确规定。⒊固定在模板上预埋件和预留洞，均不得遗漏，安装牢固，位置准确。⒋根据模板设计要求安装墙模的拉杆或斜撑。且边安装边校正模板的平整度和垂直度。⒌模板安装完毕。应检查一遍扣件、螺栓、拉撑是否牢固，模板拼缝以及底边是否严密，模板支撑是否牢固。三、柱模板：1.模板施工前先弹出柱的轴线及边线，清理预留插筋，模板支模时与其紧靠，柱箍采用标准钢脚手管。2.对通排柱模板,应先安装两端柱模板,校正固定,拉通长线校正中间各柱模板。3.在柱模板底留清扫孔，以便清扫柱底垃圾。超过2m高的柱中应开浇捣孔或浇混凝土时使用串筒。四、楼梯间模板⒈楼梯模板：楼梯模板的制作应根据翻样图找好平台标高，然后安装平台模板，再安装楼梯段底模。平台板和楼梯段模板采用九夹板，木小龙骨，支撑采用钢管。楼梯段侧模上钉三角木，三角木尺寸根据踏步高度和宽度而定，要均匀一致。待楼梯段钢筋扎好后，再在三角板上钉踏步侧板，踏步侧板上钉小斜撑，以保证侧板的稳定。同时应特别注意楼梯段与梁交接处模板的支撑固定，模板外加设支撑。五、梁、板模板安装⑴采用钢管支撑支模体系，支撑垂直，上下层支撑应在同一竖向中心线上。而且要确保多层支架间在竖向与水平向的稳定。⑵支撑与龙骨的排列和间距，应根据楼板的混凝土重量和施工荷载大小在模板设计中确定，⑶通线调节支撑高度，将大龙骨找平。⑷铺模板时可从一侧开始铺，平板模板用夹板铺在龙骨上，顶撑立柱下面垫木楔。⑸板模板铺完后，应检查支柱是否牢固，然后将楼面清扫干净。六、楼板模板高支撑架的构造和施工要求[工程经验]:高支撑架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。支撑高度在4米以上的模板支架被称为扣件式钢管高支撑架，对于高支撑架的计算参照《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》，除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外，还要考虑以下内容1.模板支架的构造要求：a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。2.立杆步距的设计：a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；c.高支撑架步距以0.9--1.5m为宜，不宜超过1.5m。3.整体性构造层的设计：a.当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时，需要设置整体性单或双水平加强层；b.单水平加强层可以每4--6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10--15m设置，四周和中部每10--15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。4.剪刀撑的设计：a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10--15m设置。七、质量要求模板安装应符合以下要求，本模板分项工程安装合格率应达90%。项目允许偏差（mm）轴线位置5底模上表面标高±5截面内部尺寸基础、承台±10柱、墙、梁＋4，－5层高垂直全高≤5m6全高＞5m8相邻两板表面高低低差2八、模板拆除⑴柱子模板拆除:先拆掉斜拉杆或斜支撑，然后拆掉柱箍，然后用撬棍轻轻撬动模板，使模板与混凝土脱离。⑵墙模板拆除：先拆除斜拉杆或斜支撑，再拆除穿墙螺栓及纵横龙骨或钢管卡，然后用撬棍轻轻撬动模板，使模板离开墙体，将模板逐块传下堆放。⑶顶板、梁模板拆除：拆模顺序一般应是后支的先拆，先支后拆，先拆除非承重部分，后拆除承重部分，底模拆模须等砼强度符合规范要求方可拆除。先将支柱上的楔木松下，使龙骨与模板分离，并让龙骨降至水平拉杆上，再用钢钎撬动模板，使模板块降下由龙骨支承，拿下模板和龙骨，然后拆除水平拉杆及剪刀撑和支柱。⑷拆除模板时，操作人员应站在安全的地方。⑸拆除跨度较大的梁下支顶时，应先从跨中开始，分别向两端拆除。⑹支模采用双层排架时，先拆上层排架，使龙骨和摸板落在底层排架上，待上层模板全部运出后再拆下层排架。⑺拆下的模板及时清理粘结物，涂刷脱模剂，并分类堆放整齐，拆下的扣件及时集中统一管理。九、避免工程质量通病⑴柱模板容易产生的问题：柱位移，截面尺寸不准，混凝土保护层过大，柱身扭曲，梁柱接头偏差大。防止方法：支模前按墨线校正钢筋位置，钉好压脚板；转角部位应采用联接角模以保证角度准确；柱箍形式、规格、间距要根据柱截面大小及高度进行设计确定；梁柱接头模板要按大样图进行安装而且连接要牢固。⑵墙模板容易产生的向题：墙体混凝土厚薄不一致，上口过大，墙体烂脚，墙体不垂直。防治办法：穿墙螺栓的规格和间距应按设计确定，除地下室外壁之外均要设置穿墙螺栓套管；穿墙螺栓的直径、间距和垫块规格要符合设计要求；墙梁交接处和墙顶上口应设拉结；外墙所设的拉、顶支撑要牢固可靠，支撑的间距、位置宜由模板设计确定。模板安装前模板底边应先批好水泥砂浆找平层，以防漏浆。⑶梁和楼板的模板容易产生的问题：梁身不平直，梁底不平，梁侧面鼓出，梁上口尺寸加大，板中部下挠，生蜂窝麻面。防止办法：750mm梁高以下模板之间的联接插销不少于两道，梁底与梁侧板宜用联接角摸进行联接，大于750mm梁高的侧板，宜加穿墙螺栓。模板支顶的尺寸和间距的排列，要确保支撑系统有足够的刚度，模板支撑的底部应在坚实地面上，梁板跨度大于4m者，如设计无要求则按规范要求起拱。柱模板支撑计算书一、柱模板基本参数柱模板的截面宽度B=500mm，柱模板的截面高度H=500mm，柱模板的计算高度L=3600mm，柱箍间距计算跨度d=500mm。柱模板竖楞截面宽度60mm，高度80mm，间距250mm。柱箍采用圆钢管φ48×3.0，每道柱箍2根钢箍，间距500mm。第一道柱箍在离楼面10cm处设置。柱箍是柱模板的横向支撑构件，其受力状态为受弯杆件，应按受弯杆件进行计算。二、柱模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h；T——混凝土的入模温度，取20.000℃；V——混凝土的浇筑速度，取1.000m/h；H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.600m；1——外加剂影响修正系数，取1.200；2——混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=36.200kN/m2实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=36.210kN/m2倒混凝土时产生的荷载标准值F2=4.000kN/m2。三、柱模板面板的计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下面板计算简图1.面板强度计算支座最大弯矩计算公式跨中最大弯矩计算公式其中q——强度设计荷载(kN/m)；q=(1.2×36.21+1.4×4.00)×0.50=24.53kN/md——竖楞的距离，d=250mm；最大弯矩M=0.10×24.526×0.25×面板截面抵抗矩W=500.0×18.0×18.0/6=27000.0mm3经过计算得到=M/W=0.153×106/27000.0=5.677N/mm2面板的计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!2.抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.6qd截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力Q=0.6×0.250×24.526=3.679kN截面抗剪强度计算值T=3×3679/(2×500×18)=0.613N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2面板的抗剪强度计算满足要求!3.面板挠度计算最大挠度计算公式其中q——混凝土侧压力的标准值，q=36.210×0.500=18.105kN/m；E——面板的弹性模量，E=6000.0N/mm2；I——面板截面惯性矩I=500.0×18.0×18.0×18.0/12=243000.0mm4；经过计算得到v=0.677×(36.210×0.50)×250.04/(100×6000×243000.0)=0.328mm[v]面板最大允许挠度，[v]=250.000/250=1.00mm；面板的最大挠度满足要求!四、竖楞方木的计算竖楞方木直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下竖楞方木计算简图1.竖楞方木强度计算支座最大弯矩计算公式跨中最大弯矩计算公式其中q——强度设计荷载(kN/m)；q=(1.2×36.21+1.4×4.00)×0.25=12.26kN/md为柱箍的距离，d=500mm；经过计算得到最大弯矩M=0.10×12.263×0.50×竖楞方木截面抵抗矩W=60.0×80.0×80.0/6=64000.0mm3经过计算得到=M/W=0.307×106/64000.0=4.790N/mm2竖楞方木的计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!2.竖楞方木抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.6qd截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力Q=0.6×0.500×12.263=3.679kN截面抗剪强度计算值T=3×3679/(2×60×80)=1.150N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2竖楞方木抗剪强度计算满足要求!3.竖楞方木挠度计算最大挠度计算公式其中q——混凝土侧压力的标准值，q=36.2210×0.2500=9.0553kN/mm；E——竖楞楞方木的弹性性模量，E=99500.00N/mm22；I——竖楞方木截面惯性性矩I=60.00×80.0×80.0×80.0//12=255600000.8mm44；v=0.6777×(36.2110×0.25))×500.004/(1000×9500×25600000.8))=0..157mmm[v]竖竖楞方木最大大允许挠度，[v]=500.000/250=2.00mm；竖楞方木的最大挠挠度满足要求求!梁模板与支撑计算算书一、梁模板基本参数梁截面宽度B==240mmm，梁截面高度H==600mmm，梁模板使用的方木木截面60×80mm，梁模板截面底部方方木距离3550mm，梁梁模板截面侧侧面方木距离离350mmm。梁底模面板、梁侧侧模面板厚度度h=18mmm，弹性模量量E=60000N/mmm2，抗弯强度度[f]=115N/mmm2。梁长度方向（纵距距）立杆间距距为1.0mm，梁截面方方向（横距）立立杆间距1..0m。二、梁模板荷载标标准值计算模板自重=00.350kkN/m2；钢筋自重=11.500kkN/m3；混凝土自重=24.0000kN/mm3；施工荷载标准值=2.5500kN//m2。强度验算要考虑新新浇混凝土侧侧压力和倾倒倒混凝土时产产生的荷载；；挠度验算只只考虑新浇混混凝土侧压力力。新浇混凝土侧压力力计算公式为为下式中的较较小值:其中——混凝土土的重力密度度，取24..000kNN/m3；t——新浇混凝土土的初凝时间间，为0时(表示无资料料)取200/((T+15))，取5.7114h；TT——混凝土的入入模温度，取取20.0000℃；VV——混凝土的浇浇筑速度，取取0.6000m/h；H——混凝凝土侧压力计计算位置处至至新浇混凝土土顶面总高度度，取0.6600m；1——外加剂影响修正系系数，取1..000；2——混凝土坍落度影响响修正系数，取取1.0000。根据公式计算的新新浇混凝土侧侧压力标准值值F1=114.4000kN/m22实际计算中采用新新浇混凝土侧侧压力标准值值F1=114.4000kN/m22倒混凝土时产生的的荷载标准值值F2=4.0000kN/m22。三、梁模板底模计计算本算例中，面板的的截面惯性矩矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=24.000×1.80×1.80//6=112.96ccm3；II=244.00×1.80×1.80×1.80//12=11.666cm4；梁底模板面板按照照三跨度连续续梁计算，计计算简图如下下梁底模面板计算简简图1.强度计算算强度计算公式要求求：=MM/W<[f]其中——梁底底模板的强度度计算值(N/mm2)；M——计算算的最大弯矩矩(kN..m)；q——作用用在梁底模板板的均布荷载载(kN/m))；qq=1.2××[0.355×0.24++24.000×0.24×0.60++1.50××0.24×0.60]]+1.4×2.50×0.224=5.335kN/mm最大弯矩计算公式式如下:M=-0..10×5.3477×0.35002=0.066×1106/129660.0=55.054NN/mm2梁底模面板计算强强度小于155.00N//mm2,满足要求!2.抗剪计计算最大剪力的计算公公式如下:QQ=0..6ql截面抗剪强度必须须满足:T=3Q//2bh<<[T]其中最大剪力QQ=0.6××0.3500×5.3477=1.1223kN截面抗剪强度计算算值T=33×1123//(2×240×18)=00.390NN/mm2截面抗剪强度设计计值[T]]=1.400N/mm22面板的抗剪强度计计算满足要求求!3.挠度计计算最大挠度计算公式式如下:其中q=00.35×0.24++24.000×0.24×0.60++1.50××0.24×0.60==3.7566N/mm三跨连续梁均布荷荷载作用下的的最大挠度v=00.677××3.7566×350.004/(1000×6000..00×1166440.0)==0.5455mm梁底模板的挠度计计算值:vv=0..545mmm小于[v]]=3550/2500,满足要求求!四、梁模板底方木木计算梁底方木的高度H=880mm；梁底方木的宽度B=660mm；本算例中，面板的的截面惯性矩矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=6.000×8.00×8.00//6=664.00ccm3；II=6..00×8.00×8.00×8.00//12=256.000cm4；梁底方木按照按照照集中荷载作作用的简支梁梁计算，计算算简图如下图梁底方木计算简简图1.强度计计算强度计算公式要求求：=MM/W<[f]其中——梁底底方木的强度度计算值(N/mm2)；M——计算算的最大弯矩矩(kN..m)；P——作用用在梁底方木木的集中荷载载(kN/m))；P={1..2×[0.355×(0.24++2×0.60))+24.000×0.24×0.60++1.50××0.24×0.60]]+1.4××2.50×0.24}}×0.35==2.0488kN最大弯矩计算公式式如下:其中L——梁底方木的的跨度，L=2400+2×380=10000mmM=2.0048×=0.500×1106/640000.0=77.813NN/mm2梁底方木计算强度度小于13..00N/mmm2,满足要求!2.抗剪计计算最大剪力的计算公公式如下:Q=00.5P截面抗剪强度必须须满足:T=3Q//2bh<<[T]其中最大剪力QQ=0.5××2.0488=1.0224kN截面抗剪强度度计算值TT=3×1024//(2×60×80)=00.320NN/mm2截面抗剪强度度设计值[[T]=1..30N/mmm2梁底方木抗剪强度度计算满足要要求!3.挠度计计算最大挠度计算公式式如下:其中P=[[0.35××(0.24++2×0.60))+24.000×0.24×0.60++1.50××0.24×0.60]]×0.35==1.4622kN最大挠度v=11461.6600×840.003/(48×9500..00×25600000.0))=0.7442mm梁底方木的挠度计计算值:vv=0..742mmm小于[v]]=8440/2500,满足要求求!五、梁模板侧模计计算梁侧模板按照三跨跨连续梁计算算，计算简图图如下图梁侧模板计算简简图1.强度计算算强度计算公式要求求：=MM/W<[f]其中——梁侧侧模板的强度度计算值(N/mm2)；M——计算算的最大弯矩矩(kN..m)；q——作用用在梁侧模板板的均布荷载载(N/mm))；q=(1.2××14.400+1.4××4.00))×0.60==13.7228N/mmm最大弯矩计算公式式如下:M=-0..10×13.7228×0.35002=0.168×1106/324000.0=55.190NN/mm2梁侧模面板计算强强度小于155.00N//mm2,满足要求!2.抗剪计计算最大剪力的计算公公式如下:Q=00.6ql截面抗剪强度必须须满足:T=33Q/2bhh<[TT]其中最大剪力QQ=0.6××0.3500×13.7228=2.8883kN截面抗剪强度度计算值TT=3×2883//(2×600×18)=00.400NN/mm2截面抗剪强度度设计值[[T]=1..40N/mmm2面板的抗剪强度计计算满足要求求!3.挠度计计算最大挠度计算公式式如下:其中q=114.40××0.60==8.64NN/mm三跨连续梁均布荷荷载作用下的的最大挠度v=00.677××8.6400×350.004/(1000×6000..00×2916000.0)==0.5022mm梁侧模板的挠度计计算值:vv=0..502mmm小于[v]]=3550/2500,满足要求求!六、240×6000mm梁支支撑脚手架的的计算模板支架搭设高度度为2.9米，梁长度方向向（纵距）立立杆间距为11.0m，梁梁截面方向（横横距）立杆间间距1.0mm。图1梁模板支撑撑架立面简图图采用的钢管类型为为48×3.0。一、梁底支撑钢管管的计算作用于支撑钢管的的荷载包括梁梁与模板自重重荷载，施工工活荷载等,,通过方木的的集中荷载传传递。1.方木荷载的计计算：(1)钢筋筋混凝土梁自自重(kN)：qq1=225.0000×0.6000×0.2400×0.3500=1.2660kN(2)模板板的自重荷载载(kN)：qq2=00.350××0.3500×(2×0.6000+0.2440)=0..176kNN(3)活荷载为施工工荷载标准值值与振倒混凝凝土时产生的的荷载(kN)：经计算得到，活荷荷载标准值P1=2.5000×0.2440×0.3500=0.2110kN2.方木楞传递集集中力计算：：P=((1.2×1.2600+1.2××0.1766+1.4××0.2100)/2=11.009kkN3.支撑钢管的强强度计算：按照集中荷载作用用下的简支梁梁计算集中荷载P传递力力，P=1..01kN计算简图如下支撑钢管按照简支支梁的计算公公式其中n=1.000/0.335=3经过简支梁的计算算得到钢管支座反力RRA=RRB=(3--1)/2××1.01++1.01==2.02kkN通过传递到支座的的最大力为2×1.01++1.01==3.03kkN钢管最大弯矩MMmax=((3×3-1)//(8×3)×1.01×截面应力=0.334×106/44911.0=744.88N//mm2水平钢管的计算强强度小于2005.0N//mm2,满足要求!二、梁底横向钢管管计算横向钢管只起构造造作用，通过过扣件连接到到立杆。三、扣件抗滑移的的计算:纵向或横向水平杆杆与立杆连接接时，扣件的的抗滑承载力力按照下式计计算R≤≤Rc其中Rc———扣件抗滑承承载力设计值值,取8.0kNN；R——纵向向或横向水平平杆传给立杆杆的竖向作用用力设计值；；计算中R取最大支支座反力，RR=3.033kN单扣件抗滑承载力力的设计计算算满足要求!!当直角扣件的拧紧紧力矩达400--65NN.m时,试验表明:单扣件在122kN的荷载载下会滑动,,其抗滑承载载力可取8..0kN；双扣件在20kNN的荷载下会会滑动,其抗滑承载载力可取122.0kN。四、立杆的稳定性性计算:立杆的稳定性计算算公式其中N——立杆的轴心心压力设计值值，它包括：：横杆的最大支座反反力N1==3.03kkN(已经经包括组合系系数1.4))脚手架钢管的自重重N2==1.2××0.1299×2.9000=0.4449kN楼板的混凝土模板板的自重NN3=2.2280kNN=3.0027+0..449+22.280==5.7566kN——轴心受压立杆的稳稳定系数,由长细比ll0/i查查表得到；i——计算立杆的的截面回转半半径(cmm)；i=11.60A——立杆净截面面面积(ccm2)；A=4.24W——立杆净截面面抵抗矩(cm3)；W=44.49——钢管立杆抗压强度度计算值((N/mm22)；[[f]——钢管立杆抗抗压强度设计计值，[f]]=2005.00NN/mm2；l0——计算长度((m)；如果完全参照《扣扣件式规范》不不考虑高支撑撑架，由公式式(1)或(2)计算l00=k11uh(1))l00=(hh+2a)((2)kk1——计算长度附附加系数，按按照表1取值为1.1163；uu——计算长度系系数，参照《扣扣件式规范》表表；u=11.70aa——立杆上端伸伸出顶层横杆杆中心线至模模板支撑点的的长度；a=0.000m；公式(1)的计算算结果：==64.883N/mmm2，立杆的稳稳定性计算<[f]],满足要求求!公式(2)的计算算结果：==21.550N/mmm2，立杆的稳稳定性计算<[f]],满足要求求!七、截面B×DD=450mmm×1100mmm梁支撑脚脚手架的计算算梁支撑立杆的纵、横距l=0.800米，立杆的步步距h=1.550米，梁底增加1道承重重立杆。图1梁模板支撑撑架立面简图图采用的钢管类型为为48×3.0。一、梁底支撑的计计算作用于支撑钢管的的荷载包括梁梁与模板自重重荷载，施工工活荷载等。1.荷载的计算：：(1)钢筋筋混凝土梁自自重(kN/m))：q1=25.0000×1.1000×0.8000=22.0000kN//m(2)模板板的自重线荷荷载(kN/m))：q2=0.3500×0.8000×(2×1.1000+0.4550)/0..450=11.649kkN/m(3)活荷荷载为施工荷荷载标准值((kN)：经计算得到，活荷荷载标准值P1=2.0000×0.4500×0.8000=0.7220kN2.方木楞的支撑撑力计算：均布荷载q==1.2××22.0000+1.22×1.6499=28.3379kN//m集中荷载P==1.4××0.7200=1.0008kN方木计算简图经过计算得到从左左到右各方木木传递集中力力[即支座力]分别为N11=2.3996kNN22=8.9887kNN33=2.3996kN方木按照三跨连续续梁计算，方方木的截面力力学参数为本算例中，面板的的截面惯性矩矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=5.000×10.000×10.000/6=83.333cm3；II=5..00×10.000×10.000×10.000/12==416..67cm44；方木强度计算最大弯矩考虑为静静荷载与活荷荷载的计算值值最不利分配配的弯矩和，计计算公式如下下:均布荷载q==8.9887/0.8800=111.233kkN/m最大弯矩M==0.1qql2=0.1×11.233×0.80×截面应力=0.7719×106/833333.3=88.63N//mm2方木的计算强度小小于13.00N/mm22,满足要求!方木挠度计算最大挠度考虑为静静荷载与活荷荷载的计算值值最不利分配配的挠度和，计计算公式如下下:最大变形v==0.6777×9.3611×800.004/(1000×9500..00×41666666.8))=0.6556mm方木的最大挠度小小于800..0/2500,满足要求求!3.支撑钢管的强强度计算：支撑钢管按照连续续梁的计算如如下计算简图支撑钢管弯矩图((kN.m))支撑钢管变形图((mm)经过连续梁的计算算得到支座反力RA=RB==0.62kkN中中间支座最大大反力Rmaax=11..86kN最大弯矩最大变形vmaax=0.1131mm截面应力=0.2290×106/44911.0=644.469NN/mm2支撑钢管的计算强强度小于2005.0N//mm2,满足要求!二、梁底纵向钢管管计算纵向钢管只起构造造作用，通过过扣件连接到到立杆。三、扣件抗滑移的的计算:纵向或横向水平杆杆与立杆连接接时，扣件的的抗滑承载力力按照下式计计算R≤Rc其中Rc———扣件抗滑承承载力设计值值,取8.0kNN；R——纵向向或横向水平平杆传给立杆杆的竖向作用用力设计值；；计算中R取最大支支座反力，RR=11.886kN单扣件抗滑承载力力的设计计算算不满足要求求,可以考虑采采用双扣件!!四、立杆的稳定性性计算:立杆的稳定性计算算公式其中N——立杆的轴心心压力设计值值，它包括：：横杆的最大支座反反力N1==11.866kN(已已经包括组合合系数1.44)脚手架钢管的自重重N2==1.2××0.1299×4.0000=0.6220kNN=11..857+00.620++0.0000=12.4476kN——轴心受压立杆的稳稳定系数,由长细比ll0/i查查表得到；i——计算立杆的的截面回转半半径(cmm)；i=11.60A——立杆净截面面面积(ccm2)；A=4.24W——立杆净截面面抵抗矩(cm3)；W=44.49——钢管立杆抗压强度度计算值((N/mm22)；[[f]——钢管立杆抗抗压强度设计计值，[f]]=2005.00NN/mm2；l0——计算长度((m)；如果完全参照《扣扣件式规范》不不考虑高支撑撑架，由公式式(1)或(2)计算l00=k11uh(1))l00=(hh+2a)((2)k11——计算长度附附加系数，按按照表1取值为1.1163；u——计算长度系系数，参照《扣扣件式规范》表表；u=11.70a——立杆上端伸伸出顶层横杆杆中心线至模模板支撑点的的长度；a=0.000m；公式(1)的计算算结果：==140..53N/mmm2，立杆的稳稳定性计算<[f]],满足要求求!公式(2)的计算算结果：==46.660N/mmm2，立杆的稳稳定性计算<[f]],满足要求求!如果考虑到高支撑撑架的安全因因素，适宜由由公式(3)计算l00=k11k2(h++2a)(3)k2——计算长度附附加系数，按按照表2取值为1.0000；公式(3)的计算算结果：==56.228N/mmm2，立杆的稳稳定性计算<[f]],满足要求求!模板承重架应尽量量利用剪力墙墙或柱作为连连接连墙件，否否则存在安全全隐患。350mm厚楼板板模板扣件钢钢管高支撑架架计算书高支撑架的计算参参照《建筑施施工扣件式钢钢管脚手架安安全技术规范范》（JGJJ130-22001）支支撑高度在44米以上的模板板支架被称为为扣件式钢管管高支撑架，模模板支架搭设设高度为4..9米，搭设尺寸为为：立杆的纵纵距b=0.880米，立杆的横横距l=0.880米，立杆的步步距h=1.550米。图楼板支撑架立面面简图图楼板支撑架立杆杆稳定性荷载载计算单元采用的钢管类型为为48×3.0。一、支撑方木的计计算方木按照简支梁计计算，方木的的截面力学参参数为本算例中，面板的的截面惯性矩矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=6.000×8.00×8.00//6=664.00ccm3；II=6..00×8.00×8.00×8.00//12=256.000cm4；方木楞计算简图1.荷载的计算：：(1)钢筋筋混凝土板自自重(kN/m))：qq1=225.0000×0.3500×0.3500=3.0663kN/mm(2)模板板的自重线荷荷载(kN/m))：qq2=00.350××0.3500=0.1223kN/mm(3)活荷荷载为施工荷荷载标准值与与振倒混凝土土时产生的荷荷载(kN)：经计算得到，活荷荷载标准值P1=(1.5000+1.0000)×0.8000×0.3500=0.7000kN2.强度计计算最大弯矩考虑为静静荷载与活荷荷载的计算值值最不利分配配的弯矩和，计计算如下:均布荷载q==1.2××3.0633+1.2××0.1233=3.8222kN/mm集中荷载P==1.4××0.7000=0.9880kN最大弯矩M==0.9880×0.80//4+3.882×0.80×最大支座力N=0.9980/2++3.82××0.80//2=2.0019kN截面应力=0.5502×106/640000.0=77.84N//mm2方木的计算强度小小于13.00N/mm22,满足要求!3.抗剪计计算最大剪力的计算公公式如下:QQ=qll/2+P/2截面抗剪强度必须须满足:T=3Q/22bh<[T]其中最大剪力QQ=0.8000×3.8222/2+0..980/22=2.0119kN截面抗剪强度度计算值TT=3×2019//(2×60×80)=00.631NN/mm2截面抗剪强度度设计值[[T]=1..30N/mmm2方木的抗剪强度计计算满足要求求!4.挠度计计算最大挠度考虑为静静荷载与活荷荷载的计算值值最不利分配配的挠度和，计计算公式如下下:均布荷载q==3.0663+0.1123=3..185kNN/m集中荷载P==0.7000kN最大变形v==5×3.1855×800.004/(3844×9500..00×25600000.0))+700..0×800.03/((48×9500..00×25600000.0))=1.0005mm方木的最大挠度小小于800..0/2500,满足要求求!二、横向支撑钢管管计算支撑钢管按照集中中荷载作用下下的三跨连续续梁计算集中荷载P取纵向向板底支撑传传递力，P==4.04kkN支撑钢管计算简图图支撑钢管弯矩图((kN.m))支撑钢管变形图((mm)支撑钢管剪力图((kN)经过连续梁的计算算得到最大弯矩最大变形vmaax=1.4417mm最大支座力Qmmax=100.146kkN截面应力=0.779×106/44911.0=1776.37NN/mm2支撑钢管的计算强强度小于2005.0N//mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠挠度小于8000.0/1150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑移的的计算:纵向或横向水平杆杆与立杆连接接时，扣件的的抗滑承载力力按照下式计计算(规范):R≤≤Rc其中Rc———扣件抗滑承承载力设计值值,取8.0kNN；R——纵向向或横向水平平杆传给立杆杆的竖向作用用力设计值；；计算中R取最大支支座反力，RR=10.115kN单扣件抗滑承载力力的设计计算算不满足要求求,可以考虑采采用双扣件!!当直角扣件的拧紧紧力矩达400--65NN.m时,试验表明:单扣件在122kN的荷载载下会滑动,,其抗滑承载载力可取8..0kN；双扣件在20kNN的荷载下会会滑动,其抗滑承载载力可取122.0kN。四、立杆的稳定性性计算荷载标标准值作用于模板支架的的荷载包括静静荷载、活荷荷载和风荷载载。1.静荷载标准值值包括以下内内容：(1)脚手手架钢管的自自重(kN)：NNG1=0.1299×4.9000=0.6333kN钢管的自重计算参参照《扣件式式规范》附录录A双排架自自重标准值，设设计人员可根根据情况修改改。(2)模板板的自重(kN)：NNG2=0.3500×0.8000×0.8000=0.2224kN(3)钢筋筋混凝土楼板板自重(kN)：NNG3=25.0000×0.3500×0.8000×0.8000=5.6000kN经计算得到，静荷荷载标准值NG=NG1+NNG2+NGG3=66.457kkN。2.活荷载为施工工荷载标准值值与振倒混凝凝土时产生的的荷载。经计算得到，活荷荷载标准值NQ=(1.5000+1.0000)×0.8000×0.8000=1.6000kN3.不考虑风荷载载时,立杆的轴向向压力设计值值计算公式N==1.2NNG+11.4NQ五、立杆的稳定性性计算立杆的稳定性计算算公式其中N——立杆的轴心心压力设计值值，N=9.99kkN；——轴心受压立杆的稳稳定系数,由长细比ll0/i查查表得到；i——计算立杆的的截面回转半半径(cmm)；i=11.60A——立杆净截面面面积(ccm2)；A=4.24W——立杆净截面面抵抗矩(cm3)；W=44.49——钢管立杆抗压强度度计算值((N/mm22)；[[f]——钢管立杆抗抗压强度设计计值，[f]]=2005.00NN/mm2；l0——计算长度((m)；如果完全参照《扣扣件式规范》不不考虑高支撑撑架，由公式式(1)或(2)计算l00=k11uh(1))l00=(hh+2a)((2)k1——计算长度附附加系数，按按照表1取值为1.1163；u——计算长度系系数，参照《扣扣件式规范》表表；u=11.70a——立杆上端伸伸出顶层横杆杆中心线至模模板支撑点的的长度；a=0.000m；公式(1)的计算算结果：==112..50N/mmm2，立杆的稳稳定性计算<[f]],满足要求求!公式(2)的计算算结果：==37.330N/mmm2，立杆的稳稳定性计算<[f]],满足要求求!150mm厚扣件件钢管楼板模模板支架计算算书模板支架的计算参参照《建筑施施工扣件式钢钢管脚手架安安全技术规范范》（JGJJ130-22001）模板支架搭设高度度为2.9米，搭设尺寸为：立杆杆的纵距bb=1.000米，立杆的横横距l=1.000米，立杆的步步距h=1.660米。图1楼板支撑架架立面简图图2楼板支撑架架荷载计算单单元采用的钢管类型为为48×3.0。一、模板支撑方木木的计算方木按照简支梁计计算，方木的的截面力学参参数为本算例中，面板的的截面惯性矩矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=6.000×8.00×8.00//6=664.00ccm3；II=6..00×8.00×8.00×8.00//12=256.000cm4；方木楞计算简图1.荷载的计算(1)钢筋筋混凝土板自自重(kN/m))：qq1=225.0000×0.1500×0.3000=1.1225kN/mm(2)模板板的自重线荷荷载(kN/m))：qq2=00.350××0.3000=0.1005kN/mm(3)活荷荷载为施工荷荷载标准值与与振倒混凝土土时产生的荷荷载(kN)：经计算得到，活荷荷载标准值P1=(1.5000+1.0000)×1.0000×0.3000=0.7550kN2.强度计计算最大弯矩考虑为静静荷载与活荷荷载的计算值值最不利分配配的弯矩和，计计算公式如下下:均布荷载q==1.2××1.1255+1.2××0.1055=1.4776kN/mm集中荷载P==1.4××0.7500=1.0550kN最大弯矩M==1.0550×1.00//4+1.448×1.00×最大支座力N=1.0050/2++1.48××1.00//2=1.2263kN截面应力=0.4447×106/640000.0=66.98N//mm2方木的计算强度小小于13.00N/mm22,满足要求!3.抗剪计计算最大剪力的计算公公式如下:QQ=qll/2+P/2截面抗剪强度必须须满足:T=3Q/22bh<[T]其中最大剪力QQ=1.0000×1.4766/2+1..050/22=1.2663kN截面抗剪强度度计算值TT=3×1263//(2×60×80)=00.395NN/mm2截面抗剪强度度设计值[[T]=1..30N/mmm2方木的抗剪强度计计算满足要求求!4.挠度计计算最大弯矩考虑为静静荷载与活荷荷载的计算值值最不利分配配的挠度和，计计算公式如下下:均布荷载q==1.1225+0.1105=1..230kNN/m集中荷载P==0.7550kN最大变形v==5×1.2300×1000..04/(3844×9500..00×25600000.0))+750..0×1000.03//(48×9500..00×25600000.0))=1.3001mm方木的最大挠度小小于10000.0/2550,满足要要求!二、板底支撑钢管管计算支撑钢管按照集中中荷载作用下下的三跨连续续梁计算集中荷载P取纵向向板底支撑传传递力，P==2.53kkN支撑钢管计算简图图支撑钢管弯矩图((kN.m))支撑钢管变形图((mm)支撑钢管剪力图((kN)经过连续梁的计算算得到最大弯矩最大变形vmaax=2.4456mm最大支座力Qmmax=9..186kNN截面应力=0.885×106/44911.0=1889.32NN/mm2支撑钢管的计算强强度小于2005.0N//mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠挠度小于10000.0//150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑移的的计算:纵向或横向水平杆杆与立杆连接接时，扣件的的抗滑承载力力按照下式计计算R≤Rc其中Rc———扣件抗滑承承载力设计值值,取8.0kNN；R——纵向向或横向水平平杆传给立杆杆的竖向作用用力设计值；；计算中R取最大支支座反力，RR=9.199kN单扣件抗滑承载力力的设计计算算不满足要求求,可以考虑采采用双扣件!!四、模板支架荷载载标准值(轴力):作用于模板支架的的荷载包括静静荷载、活荷荷载和风荷载载。1.静荷载标准值值包括以下内内容：(1)脚手手架的自重((kN)：NNG1=0.1166×2.9000=0.3337kN(2)模板板的自重(kN)：NNG2=0.3500×1.0000×1.0000=0.3550kN(3)钢筋筋混凝土楼板板自重(kN)：NNG3=25.0000×0.1500×1.0000×1.0000=3.7550kN经计算得到，静荷荷载标准值NG=NG1+NNG2+NGG3=44.437kkN。2.活荷载为施工工荷载标准值值与振倒混凝凝土时产生的的荷载。经计算得到，活荷荷载标准值NQ=(1.5000+1.0000)×1.0000×1.0000=2.5000kN3.不考虑风荷载载时,立杆的轴向向压力设计值值计算公式N==1.2NNG+11.4NQ五、立杆的稳定性性计算:不考虑风荷载时,,立杆的稳定定性计算公式式其中N——立杆的轴心心压力设计值值(kN))；N=88.82——轴心受压立杆的稳稳定系数,由长细比ll0/i查查表得到；i——计算算立杆的截面面回转半径(cm)；；i=11.60A——立杆杆净截面面积积(cm2)；A=4.24W——立杆杆净截面抵抗抗矩(cm3)；W=44.49——钢管立杆抗压强度度计算值((N/mm22)；[f]——钢钢管立杆抗压压强度设计值值，[f]=2055.00N//mm2；l0——计计算长度((m)；如果完全参照《扣扣件式规范》，由由公式(1)或(2)计算l00=k11uh(1))l00=(hh+2a)((2)k1——计计算长度附加加系数，取值值为1.1555；u——计算算长度系数，参参照《扣件式式规范》表；；u=11.70a——立杆杆上端伸出顶顶层横杆中心心线至模板支支撑点的长度度；a=0.00mm；公式(1)的计算算结果：==110..92N/mmm2，立杆的稳稳定性计算<[f]],满足要求求!公式(2)的计算算结果：==35.440N/mmm2，立杆的稳稳定性计算<[f]],满足要求求!墙模板计算书一、墙模板基本参参数墙模板的背部支撑撑由两层龙骨骨（木楞或钢钢楞）组成,,直接支撑模模板的龙骨为为次龙骨,即内龙骨；；用以支撑内层龙骨骨为外龙骨，即即外龙骨组装装成墙体模板板时，通过穿穿墙螺栓将墙墙体两片模板板拉结，每个穿墙螺栓成为为外龙骨的支支点。墙模板面板厚度hh=18mmm，弹性模量量E=60000N/mmm2，抗弯强度度[f]=115N/mmm2。内楞采用圆钢管φφ48×3..0，每道内内楞1根钢楞，间间距300mmm。外楞采用圆钢管φφ48×3..0，每道外外楞2根钢楞，间间距600mmm。穿墙螺栓水平距离离600mmm，穿墙螺栓栓竖向距离6600mm，直直径12mmm。第一道外龙骨在离离楼面10ccm处开始设设置。墙模板组装示意图图二、墙模板荷载标标准值计算强度验算要考虑新新浇混凝土侧侧压力和倾倒倒混凝土时产产生的荷载；；挠度验算只只考虑新浇混混凝土侧压力力。新浇混凝土侧压力力计算公式为为下式中的较较小值:其中——混凝土土的重力密度度，取24..000kNN/m3；t——新浇混凝土土的初凝时间间，为0时(表示无资料料)取200/((T+15))，取5.7114h；T——混凝土的入入模温度，取取20.0000℃；V——混凝土的浇筑速度度，取1.0000m/hh；H——混凝土侧压力计算算位置处至新新浇混凝土顶顶面总高度，取取4.7000m；1——外加剂影响修正系系数，取1..050；2——混凝土坍落度影响响修正系数，取取1.0500。根据公式计算的新新浇混凝土侧侧压力标准值值F1=333.2600kN/m22实际计算中采用新新浇混凝土侧侧压力标准值值F1=333.2600kN/m22倒混凝土时产生的的荷载标准值值F2=4.0000kN/m22。三、墙模板面板的的计算面板为受弯结构,,需要验算其其抗弯强度和和刚度。计算算的原则是按按照龙骨的间间距和模板面面的大小,按支撑在内楞上的的三跨连续梁梁计算。面板计算简图1.强度计计算=M/W<<[f]其中——面板板的强度计算算值(N/mm2)；M——面板板的最大弯距距(N.mm))；W——面板板的净截面抵抵抗矩,W=60.000×1.80×1