转k4、k5型转向架华东交通大学介绍讲课教案

转K4、K5型转向架华东交通大学介绍一、货车转向架概述转向架：一种能相对车体转动的走行装置，引导车辆沿钢轨行使和承受来自车体及线路的各种载荷并缓和动作用力，是保证车辆运行品质的关键部件。基本模式：按结构型式分：整体构架式、三大件式按轴型分：C轴、D轴、E轴、F轴、G轴等按轴数分：两轴、三轴、多轴按承载结构分：心盘承载、心盘和旁承联合承载、全旁承承载Page

2一、货车转向架概述整体构架式：主要国家：法国、德国等欧洲国家三大件式：主要国家：美国、加拿大、中国Page

3一、货车转向架概述转K4型转向架

摆动式（SwingMotion）转向架是美国原ABC-NACO公司于1970年研制成功的快速货车转向架。经过近40年的运用实践证明，该转向架性能优良、安全可靠。目前，广泛应用于美国、加拿大、泰国、韩国等国家。为满足中国铁路货车提速的需要，在铁道部支持下，南车长江车辆有限公司（原株洲车辆厂）于2001年以合资形式引进了摆动式（SwingMotion）转向架技术，在保持摆动式转向架先进的设计原理、结构和成功的经验基础上，按照中国的铁路标准及线路情况，实现了摆动式转向架的国产化，研制了轴重21吨、商业运营速度为120km/h的摆动式转向架。

2002年1月定型为转K4型转向架。Page

4一、货车转向架概述转K4型转向架轴重21t自重≤4.2t最高时速

120km/hPage

5一、货车转向架概述转K5型转向架根据铁道部铁路货车重载运输要求，南车长江车辆有限公司（原株洲车辆厂）于2003年与美方联合，在美国25吨轴重摆动式转向架及转K4型转向架的基础上研制了轴重25吨摆动式转向架。

2003年9月定型为转K5型转向架。与K4的不同之处：

车轴采用E轴、轴距增大至1800mm、弹簧托板由直边形改为鱼腹形压型件、摇枕一端增加2组承载弹簧、采用直径Ø375mm下心盘、摇枕和侧架加大断面以满足25t轴重强度的要求等。Page

6一、货车转向架概述转K5型转向架轴重25t自重≤4.7t最高时速

120km/hPage

7一、货车转向架概述运用与发展在引进摆动式转向架技术过程中，除充分消化吸收其先进的设计机理和制造工艺外，公司根据中国的运用条件和运用中出现的问题（包括在环行线的120km/h运行可靠试验），作了进一步改进、完善和创新，进一步提高了关键部件可靠性。完成的工作主要有转K4型弹簧托板裂纹改造，解决侧架摆动呈八字形、确保摆动性能的研究，以及新型高分子材料组合式斜楔、橡胶弹性旁承、L-C型组合式制动梁的研制和应用等。铁道部先后以运装货车[2004]214号文和运装货车[2007]112号文批复了经过优化的图样和技术条件。通过对引进技术的消化吸收和再创新，转K4、转K5型摆动式转向架已成为我国铁路货车提速重载的主型转向架之一。Page

8二、作用原理及主要特点★国内几种主要转向架的典型特征：（1）转8系列：三大件式，一级刚度，间隙旁承；（2）转K2、转K6：侧架弹性下交叉支撑装置、常接触弹性滚子旁承；（3）转K3：整体构架式转向架、轴箱弹簧悬挂装置、常接触弹性旁承；（4）转K4、转K5：摆动式转向架、常接触橡胶弹性旁承。Page

9二、作用原理及主要特点摆动式转向架作用原理在传统三大件式转向架基础上增加一个弹簧托板，联接左右两侧架的弹性悬挂，并通过摇动座坐落在侧架中央承台的支承座上，形成下摆点；同时左右侧架通过其顶部导框摇动座分别支承在前后两承载鞍上，形成上摆点。两侧架通过上、下摆点联接成为横向可同步摆动的吊杆，并与弹簧托板铰接形成一个矩形的摆动机构，在车辆运行时实现横向摆动。侧架弹簧托板轮对Page

10二、作用原理及主要特点侧架组成摇枕挡、弹簧托板连接放大图弹簧托板组成中央悬挂系统摇枕组成侧架、承载鞍、导框摇动座连接放大图侧架、弹簧托板、摇动座、摇动座支承连接放大图摆动机构示意Page

11二、作用原理及主要特点2.主要特点1）结构上属于铸钢三大件式转向架，具有结构简单、车轮均载性好等优点。2）该转向架采用了类似于客车转向架的摇动台摆式机构，使转向架横向具有两级刚度特性，大大增加了车辆的横向柔性，提高了车辆的横向动力学性能，降低了轮轨间的磨耗，提高了车辆的运行品质。Page

12二、作用原理及主要特点3）左右侧架通过弹簧托板联接，增加了转向架的抗菱刚度，具有较高的临界速度。4）提高了车辆脱轨安全性由于摆动式转向架摇枕挡位置下移，使侧滚中心降低，对侧滚振动控制加强，有效地减小了爬轨和脱轨的可能性，尤其是对高重心的货车，大大提高了其脱轨安全性。Page

13三、主要性能参数及基本尺寸主要性能参数序号性能参数转K4转K51轴重 21t25t2自重≤4.2t≤4.7t3商业运营速度120km/h120km/h4轨距1435mm1435mm5轮型HDZD或HDSA型HEZD或HESA型6轮径Φ840mmΦ840mm7车轮踏面形状LM磨耗型踏面LM磨耗型踏面8轴型RD2型RE2B型9轴承SKF197726353130B型10基础制动倍率6.48411心盘允许载荷371.42kN443.94kNPage

14三、主要性能参数及基本尺寸2.主要基本尺寸序号基本尺寸转K4转K51固定轴距1750mm1800mm2轴颈中心距1956mm1981mm3旁承中心距1520mm1520mm4下心盘直径Ø355mm/Ø308mmØ375mm5下心盘面至轨面距离(含心盘磨耗盘)自由高701(+10/0)mm703(+10/0)mm心盘载荷为71.05KN/70KN时680(+10/0)mm684(+10/0)mm6下心盘面至旁承顶面距离(自由高)71mm83mm7侧架上平面距轨面高743mm765mm8侧架下平面距轨面高165mm160mmPage

15四、主要结构减振装置组成摇动座基础制动装置轮对与轴承装置侧架组成弹簧托板组成承载鞍摇动座支承心盘磨耗盘摇枕组成下旁承组成转K4型转向架分解图Page

16四、主要结构转K5型转向架分解图

滚动轴承装置下旁承组成轮对组成减振装置弹簧托板组成基础制动装置侧架组成SEA1型承载鞍摇枕组成固定杠杆支点座承载弹簧Page

17四、主要结构1.轮对组成轴承分解图序号性能参数转K4转K51轴颈中心距1956mm1981mm2轴型RD2型RE2B型3轮型HDSA型辗钢车轮或HDZD型铸钢车轮HESA型辗钢车轮或HEZD型铸钢车轮4轴承SKF197726353130B型Page

18四、主要结构故障图片：

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19四、主要结构2.承载鞍结构：转K4、转K5承载鞍结构类似。鞍顶面为经硬化处理的弧面，与导框摇动座组合成为摆动机构的上摆点。鞍面尺寸与轴承相匹配。材质：C级钢

承载鞍改进过程大圆弧(R250mm)改进后S无识别标记识别标记A识别标记A1小圆弧(R80mm)Page

20四、主要结构相关部文主要改进情况：1运装货车[2005]79号顶部圆弧半径R250改为R80；顶部高度降低7mm；增加识别标记A；2运装货车[2007]112号外挡横向间距S增大6mm；识别标记改为A1；3运装货车[2007]245号名称改动：SDA1型承载鞍（Ｋ４）

SEA1型承载鞍（Ｋ５）；4运装货车[2008]53号增加鞍面素线直线度≤0.025检查要求；5运装货车[2009]392号鞍面不允许焊修。Page

21四、主要结构承载鞍故障形式及检修要点：Page

22四、主要结构3.侧架组成侧架材质：AARM201B级钢（转K4）；AARB+级钢（转K5）侧架立柱磨耗板材质均为45钢，用两个ZT型平头折头螺栓及防松螺母紧固在侧架立柱面上。侧架滑槽磨耗板材质为T10钢。导框摇动座为合金钢锻件，两侧以垫片对中正位，下部焊装导框摇动座固定块防止其脱落。

转K4、转K5通用的零部件有：

侧架立柱磨耗板、平头折头螺栓及防松螺母、导框摇动座固定块Page

23四、主要结构3.侧架组成侧架侧架滑槽磨耗板导框摇动座导框摇动座固定块侧架立柱磨耗板垫片ZT型平头折头螺栓转K4、K5侧架Page

24四、主要结构目前，线路上运行的导框摇动座有以下几种形式：现用方案,识别标记为“A1”,δ值降低2mm大圆弧方案，无识别标记，段修时底部须加工凹槽加工部位改进后δ小圆弧方案,识别标记“A”，段修时配装阶梯型固定块+Page

25四、主要结构侧架组成零部件相关部文改进情况：侧架运装货车[2007]112号导框口纵向尺寸增大10mm，增加识别标记A，K5滑槽处增加防脱止挡导框摇动座运装货车[2005]79号顶部圆弧半径R125改为R70，增加识别标记A运装货车[2007]112号中部两侧凹槽高度降低2mm，顶部深度改为3mm，识别标记改为A1垫片运装货车[2007]112号由长方形改为“T”字形折弯件导框摇动座固定块运装货车[2007]112号阶梯形固定块仅在段修时配装无识别标记或识别标记为A的导框摇动座侧架立柱磨耗板运装货车[2006]202号材质由47Mn2Si2TiB改为45号钢Page

26四、主要结构侧架组成零部件相关部文改进情况：挡键及螺栓须符合运装货车[2007]612号文件要求运装货车[2006]162号部文相应修改防脱止挡挡键装配位置挡键回退位置Page

27四、主要结构解决侧架摆动呈八字形的改进：故障形式：

2004年，在铁科院组织的货车120km/h可靠性试验运行达5万多公里后，发现试验车G70H6450103车（空车）的转K4型转向架承载鞍导框挡边与侧架导台磨耗已超限，同时导框摇动座向内爬上承载鞍顶部圆弧不复位，两侧架呈“八”字状态。侧架呈八字形原因分析：经对转向架配件检查及厂内运行试验表明，两侧架上摆点规律性内移其原因不是配件制造偏差，而是由于两接触弧面半径过大，侧架横向运动时主要靠摩擦力实现两者间的定位，在两者间产生滑移后又不能复位而造成，且在连续曲线上高速运行时表现更为突出。Page

28四、主要结构改进措施：为解决承载鞍弧面对导框摇动座的定位不好的问题，我公司经过理论计算和多项试验，提出了将承载鞍顶部圆弧R250改为R80，导框摇动座顶部圆弧R125改为R70的方案。该改进方案由运装货车[2004]214号文件批复后在2004年8月起开始装车使用。通过环行线120km/h可靠性试验和线路运用情况证明，改进方案能有效的解决侧架摆动内倾呈八字形的问题。Page

29四、主要结构侧架“八”字偏磨情况：Page

30四、主要结构4.摇枕组成：摇枕材质：AARM201B级钢（转K4）；AARB+级钢（转K5）下心盘材质均为B级钢，直径：转K4为φ355mm/φ308mm，转K5为φ375mm。心盘磨耗盘：材质为尼龙摇枕八字面不锈钢磨耗板：材质为0Cr18Ni9，转K4、转K5通用。心盘螺母采用10级BY-A或BY-B防松螺母，配套螺栓采用GB/Ｔ31.1-88规定的10.9级螺栓。Page

31四、主要结构4.摇枕组成托架组成固定杠杆支点座八字面磨耗板转K4摇枕下心盘转K5摇枕内、外球套Page

32四、主要结构与传统摇枕的不同之处：

摇枕下部铸出两块三角形挡，其与弹簧托板上的挡块配合，限定摇枕的最大横向位移（摆动加横移共为±32mm），防止摇枕串出，起到安全挡的作用。Page

33四、主要结构折头螺栓垫圈防松螺母转K4型弹簧托板组成转K5型弹簧托板组成摇动座支承摇动座Page

34四、主要结构5.弹簧托板组成、摇动座和摇动座支承转向架通过采用弹簧托板连接两侧架，使转向架正位及横向性能得到有效的控制，提高了曲线和直线上的性能，降低车辆的轮轨动作用力，减少钢轨磨耗和对路基的损坏，转向架能更好地适应重载、提速的要求。摇动座支承坐落在侧架中央方框下弦杆的腔形结构中，摇动座与摇动座支承的圆弧形接触面形成滚动副，成为摆动机构下摆点，摇动座与侧架中央承台两边的凸台限制侧架的横向摆动量为左右各3°，实现侧架摆动功能。转K4型弹簧托板：直边形型高强度压型板，板厚为8mm。自2002年开始生产以来，弹簧托板共生产过4种方案，如下表所述：

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35四、主要结构方案结构表现或改进描述缺陷表述生产图号起止时间1`由美国原ABC-NACO公司设计，结构与美国SwingMotion转向架所采用弹簧托板基本一致。ZCZ53-80-00该方案于2002年1月份开始生产至2003年1月份停止生产。2装车使用后又发现少量裂纹，裂纹位置与原型方案相同，均因交变载荷作用下疲劳开裂。ZCZ53-80A-00该方案于2003年1月份开始生产至2003年7月份停止生产。3该方案在运用中共发现2件裂纹，裂纹位于摇枕挡两筋板焊缝尾部(焊趾)，贯穿于两筋板之间。ZCZ53-80A-00该方案于2003年7月开始生产至2004年12月停产。4

止挡筋板改成圆弧形状,止挡筋板焊接接头端部打磨成圆弧过渡该方案减小焊趾区域的应力集中，提高疲劳强度，自投入使用至今，未出现裂纹情况。ZCZ53-80A-00该方案弹簧托板于2004年12月开始生产，为现用方案。

裂纹部位在挡板与弹簧托板本体间焊缝的端部为进一步减小挡板端头焊缝处的应力，该方案在挡板处孔边开卸荷圆弧，并将挡板宽度由100mm缩至75mm卸荷圆弧在原型方案基础上,挡板两端各空出15mm不焊Page

36四、主要结构转K5型弹簧托板转K5型弹簧托板与转K4型弹簧托板结构类似，采用鱼腹型高强度压型板，板厚为10mm。自2003年投入运用以来，未出现裂纹情况。摇动座与摇动座支承均沿用美国原ABC-NACO公司的标准件，摇动座为E级钢铸件，摇动座支承为合金钢锻件。转K4、转K5型转向架通用零部件是：摇动座支承、折头螺栓及防松螺母。新增检修要求：弹簧托板组成与摇动座通过折头螺栓、防松螺母紧固，在弹簧托板上部与各折头螺栓之间加装GB/T97.1规定的垫圈22，以防止厂、段修分解时割伤弹簧托板和摇动座，分解须从弹簧托板上部去除折头螺栓。Page

37四、主要结构故障图片：Page

38四、主要结构6.中央悬挂系统两级刚度弹簧采用内、外枕簧不同高度的两级刚度弹簧，在空车时弹簧具有较小的刚度，提高空车弹簧静挠度；在重车时弹簧具有较大的刚度，以承受重车的载荷，可使货车转向架的空、重车弹簧静挠度都在合理范围内；Page

39四、主要结构

弹簧规格对比

K4：

K5：转K5弹簧规格组数直径(mm)外径(mm)自由高(mm)承载外簧6φ23φ150269承载内簧6φ20φ98234减振外簧2φ21φ126269减振内簧2φ17φ81232转K4弹簧规格组数直径(mm)外径(mm)自由高(mm)承载外簧4φ24φ147269承载内簧4φ20φ96232减振外簧2φ21φ126265减振内簧2φ17φ81232Page

40四、主要结构弹簧的改进：弹簧类型方案阶段图样代号自由高备注及更改部文减振外簧K4原型ZCZ53-30-02275mm原ABC-NACO公司设计改进ZCZ53-30-02A265mm运装货车[2007]112号K5原型ZCHZ56-30-01282mm原ABC-NACO公司设计改进1ZCHZ56-30-01275mm设计改进改进2ZCHZ56-30-01A269mm运装货车[2007]112号Page

41四、主要结构按照运装货车[2007]112号部文要求，2007年5月1日起，厂、段修车辆按下列要求执行：装用识别标记为“A”的R80mm小圆弧半径承载鞍的转向架，在厂、段修时，转K4型转向架必须换装自由高为265mm、识别标记为K4-265的减振外圆弹簧；转K5型转向架必须换装自由高为269mm、识别标记为K5-269的减振外圆弹簧。装用无识别标记的R250mm大圆弧半径承载鞍的转向架，原自由高为275mm、无识别标记的减振外圆弹簧状态正常时可不更换，如需要更换时,转K4型转向架应换装自由高为265mm的减振外圆弹簧，转K5型转向架应换装自由高为269mm的减振外圆弹簧，但同一辆车的减振外圆弹簧必须相同。Page

42四、主要结构组合式斜楔斜锲体材质为贝氏体球墨铸铁或针状马氏体；主摩擦板采用符合运装货车[2007]250号文件要求的高分子复合材料

,保证转向架相对摩擦系数的稳定，确保车辆动力学性能的稳定；减少减振系统的磨耗，降低维修成本。斜楔体主磨擦板Page

43四、主要结构7.基础制动装置采用奥-贝球铁耐磨销套及相应圆销，固定杠杆与固定杠杆支点座之间用球套或链蹄环联接，以利于侧架、摇枕的摆动。采用运装货车[2006]162号文件要求的L-B型或L-C型组合式制动梁。均采用运装货车[2002]11号文批准的新型高摩合成闸瓦。Page

44四、主要结构7.基础制动装置序号性能参数转K4转K51基础制动拉杆形式下拉杆中拉杆2上拉杆不通过摇枕上方通过摇枕上方3固定杠杆与支点座的连接五眼铁链蹄环4适应摇枕、侧架摆动球套链蹄环5基础制动倍率6.4846基础制动杠杆倾角40°50°7杠杆尺寸182×408固定杠杆：148×296游动杠杆：196×392Page

45四、主要结构7.基础制动装置

转K4型转向架基础制动装置游动杠杆固定杠杆支点固定杠杆下拉杆新型高摩合成闸瓦组合式制动梁滑块磨耗套Page

46四、主要结构7.基础制动装置

转K5型转向架基础制动装置滑块磨耗套固定杠杆固定杠杆支点

游动杠杆中拉杆新型高摩合成闸瓦组合式制动梁Page

47四、主要结构

转K5型转向架防脱方案改造：

转K4型转向架光圆销+开口销扁孔圆销+扁开口销Page

48四、主要结构L-A、L-B组合式制动梁组成：L-C组合式制动梁组成：Page

49四、主要结构L-C型制动梁的改进：原型：

2001年至2003年，根据铁道部运输局装备部要求，原株洲车辆厂在转K3型制动梁基础上，研制了适用于三大件式转向架的新型制动梁，该制动梁由运装货车[2002]201号文定型为L-C型制动梁。

撑杆支柱螺栓弓形杆端头尼龙磨耗套闸瓦托Page

50四、主要结构故障形式：

端头与撑杆的焊缝裂补强型方案Page

51四、主要结构改进过程：

改进方案(一)型：要点：（1）取消端头与撑杆、端头与弓形杆的连接焊缝，全部采用过盈热压装结构。制动梁端头与弓形杆热套装后，加装合金钢安全销。（2）取消端头与闸瓦托的连接焊缝，采用折头螺栓和防松螺母连接。（3）撑杆截面由Φ45×8改为Φ50×10，弓形杆的材质由30钢改为460DG，提高了制动梁整体的强度和刚度。Page

52四、主要结构改进过程：

改进方案(二)型：要点：（1）针对改进方案(一)型出现撑杆组焊下拉杆安全吊的焊缝处发生裂断现象，取消撑杆上的下拉杆安全吊座的焊缝，下拉杆安全吊改为卡子式卡紧在撑杆上。（2）取消撑杆中部的螺栓联接，采用压板与支柱包夹的方式固定。（3）撑杆材质由45钢改为30钢，降低疲劳敏感性，提高疲劳寿命。（4）取消撑杆与制动梁安全链吊座之间的塞焊缝，采用螺栓将吊座卡紧在撑杆上。（5）制动梁的弓形杆采用20CrMo材质通过了疲劳试验，20CrMo是一种成熟的材料，供货方便，其热处理后性能全面优于Q460DG，是较好的代用材料。Page

53四、主要结构8.横跨梁组成转K4、转K5型转向架横跨梁均为50mm×50mm×3mm方钢管压型件，中间焊有不锈钢磨耗板，两端分别落在横跨梁托上，横跨梁托焊在侧架上。转K5用横跨梁组成图号：ZCHZ56-90-00

横跨梁托(1)横跨梁托(2)转K4用横跨梁组成图号:ZCH110-80-07-000

磨耗板Page

54四、主要结构9.下旁承组成主要作用是在运行中提供转向架相对于车体的回转力矩，以抑制车体的蛇行运动，约束车体侧滚振动，提高货车在较高速度运行时的平稳性和稳定性。

型式一：钢弹簧弹性旁承图号ZCP204-00-00

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55四、主要结构

型式二：常接触橡胶弹性旁承包括旁承体组成、调整垫板和纵向锁紧斜铁。其中旁承体组成又由旁承体上部、旁承体下部、锥套形橡胶层、铆钉、旁承摩擦板等组成一个整体。纵向锁紧斜铁调整垫板旁承体下部旁承体上部锥套形橡胶层旁承摩擦板铆钉该方案通过两个螺钉将旁承摩擦板与旁承体上部紧固一体，但由于设计强度不足造成螺钉受剪力折断。该型产品已停止装车使用。图号ZCP204B-00-00

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56四、主要结构

型式二：常接触橡胶弹性旁承(改进方案)该型式的旁承利用橡胶剪切弹性的优势，实现对车体垂向的弹性支承作用，具有结构简单、纵向无间隙、无磨耗、检查和调整方便的优点。图号ZCP204D-00-00

纵向锁紧斜铁调整垫板旁承体下部旁承体上部锥套形橡胶层旁承摩擦板该方案仅将旁承摩擦板连接方式优化成两块φ80圆板嵌入旁承体上部。目前装车使用即为该型产品。Page

57四、主要结构

按照运装货车[2007]112号部文要求，2007年5月1日起，厂、段修车辆按下列要求执行：（1）钢弹簧弹性旁承必须更换为符合图样ZCP204D-00-00要求的橡胶弹性旁承；（2）当橡胶弹性旁承的螺栓折损或旁承磨耗板脱出、丢失或更换新品时，换装符合图样ZCP204D-00-00要求的橡胶弹性旁承。Page

58四、主要结构10.转K4、转K5型转向架通用零部件汇总表图号名称图号名称ZCZ53-00-01B挡键ZCZ53-20-13导框摇动座固定块ZCZ53-00-06摇动座支承ZCZ53-30-01减振内圆弹簧ZCP200-00-07侧架立柱磨耗板ZCP201-00-00斜楔组成ZCP200-00-08ZT型圆柱折头螺栓ZCP200-00-10ZT型平头折头螺栓ZCP200-00-09SFT型防松螺母ZCP200-00-11SFT型防松螺母ZCZ53-40-02磨耗板ZCP204D-00-00下旁承组成ZCP307A-00-00-1L-C型右制动梁组成(取消下拉杆安全吊)ZCP308A-00-00-1L-C型左制动梁组成(取消下拉杆安全吊)QCZ704A-10-00右组合式制动梁组成QCZ704A-20-00左组合式制动梁组成Page

59列检作业要求：（1）弹簧无折断。（2）摇动座目测外侧面无裂损（侧架纵向外侧）。（3）弹簧托板无裂损。（4）斜锲主磨擦板（高分子材料制成）无丢失。（5）常接触弹性旁承无间隙，旁承磨擦板无丢失。（6）闸瓦磨耗剩余厚度不少于20mm。五、使用、维护、检修要求Page

60五、使用、维护、检修要求常见故障检修要求：1侧架重点注意检查部位铸钢侧架裂纹多发区为A、B部位；一般多发生在导框靠内侧弯角处、侧架立柱的上下弯角处及制动梁滑槽下方等。侧架导框小导台两侧摩擦面偏磨较多，尤其是配合装用大圆弧承载鞍时，导台内侧面磨耗较为严重。裂纹多发部位裂纹多发部位磨耗多发部位Page

61五、使用、维护、检修要求裂纹处理方法：侧架A、B部位或如图所示A区横裂纹时更换；侧架摇动座支承安装槽底面横裂纹长度不大于60mm时，其他部位的横裂纹长度不大于裂纹处断面周长的50%时焊修，焊波须高于基准面1mm～2mm，焊修后热处理；大于时报废。

铸钢侧架弯角处示意图Page

62五、使用、维护、检修要求其他检修要求：1.1转K4型侧架导框导台两侧摩擦面距离为67±2mm，单侧磨耗(含局部磨耗)深度大于3mm，或两侧磨耗之和大于6mm时堆焊后加工；导框导台两内挡面距离为184mm，磨耗深度之和大于6mm，或影响组装间隙时，堆焊后加工。转K5型侧架导框导台两侧磨耗面距离为78±2mm，单侧磨耗(含局部磨耗)深度大于4mm，或两侧磨耗之和大于6mm时堆焊后加工；导框导台两内挡面距离为196mm，磨耗深度之和大于6mm，或影响组装间隙时，堆焊后加工。1.2卡入式滑槽磨耗板裂损、磨耗大于3mm时更换。磨耗板材质为47Mn2Si2TiB或T10钢，材质47Mn2Si2TiB硬度为43～58HRC，材质T10硬度为36～42HRC。Page

63五、使用、维护、检修要求1.3侧架立柱磨耗板丢失时补装，磨耗大于3mm、裂损时更换，松动时更换折头螺栓；组装时须采用ZT型平头折头螺栓紧固，紧固力矩为530～660N·m。折头端须低于侧架立柱磨耗板平面，新组装磨耗板与侧架立柱的间隙，用厚度为1mm的塞尺检查，插入深度不大于13mm。1.4磨耗板材质为45号钢，摩擦面须经热处理，表面硬度为40HRC～48HRC，淬火层深度须大于3mm。1.5转K5型转向架侧架制动梁滑槽无防止制动梁脱出挡块时，须按图样ZCHZ56-20GZ-00焊装挡块。1.6无识别标记的原侧架报废需补充时应补充识别标记为“A”的相同型号的侧架，但同一转向架的侧架应一致。Page

64五、使用、维护、检修要求1.7侧架中部下弦杆上平面限制摇动座摆角的凸台面，在摇动座朝侧架一侧倾斜至不能移动时，用符合图样53A80-12-06-00（转K4）、56B80-18-01-00（转K5）的样板检查，如下图5-1所示，通端、止端均须合格。通端不能到位时可在摇动座支承底面与侧架间安装一块94×84×（2～3mm）的钢垫板；样板止端触底时，可调整摇动座支承底面的钢垫板的厚度或将侧架凸台面堆焊后磨平。

图5-1摇动量样板Page

65五、使用、维护、检修要求常见故障检修要求：2摇枕重点注意检查部位铸钢摇枕裂纹多发在A、B部位；其中多发于摇枕中心孔靠近中央端的边缘处，摇枕底面排水孔处，摇枕承台弯角处；摇枕内部心盘加强筋与平面交接处；心盘销孔边缘；心盘座螺栓孔等部位。磨耗部位多发生在下部摇枕档和斜楔槽摩擦面处。裂纹多发部位裂纹多发部位磨耗多发部位磨耗多发部位Page

66五、使用、维护、检修要求裂纹处理方法：摇枕A、B部位横裂纹时更换；其他部位上平面、侧面横裂纹长度不大于裂纹处断面周长的20%，底面横裂纹长度不大于底面宽度的20%时焊修，焊波须高于基准面1mm～2mm，焊修后热处理；大于时报废。纵裂纹或内壁加强筋、心盘销座裂纹时焊修。Page

67图6-1五、使用、维护、检修要求其他检修要求：2.1摇枕斜楔摩擦面磨耗板焊缝开裂时焊修，裂纹或磨耗大于3㎜时更换，磨耗板材质为0Cr18Ni9，硬度不大于187HBW；焊装磨耗板前摇枕斜楔摩擦面（基准面）须平整，摇枕斜楔摩擦面磨耗板与摇枕须段焊，如图5-2所示。图5-2磨耗板焊接示意图Page

68五、使用、维护、检修要求图5-3摇枕头部单侧壁厚磨耗示意图

2.2摇枕斜楔槽两侧面原型宽度为146(+3-1)mm，两侧磨耗之和大于4mm时，须对中焊修后磨平，恢复原型。2.3摇枕头部两侧面单侧壁厚磨耗大于4mm时(原型壁厚为21mm)，须对中堆焊后磨平，恢复原型，如图5-3所示。2.4摇枕下部横向运动止挡磨耗大于4mm时堆焊后磨平，恢复原型，如图5-4所示。图5-4摇枕止挡壁厚磨耗示意图

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69SA五、使用、维护、检修要求常见故障检修要求：3承载鞍转K4、K5型承载鞍尚无裂纹反馈，主要为磨耗问题，以大圆弧承载鞍内侧偏磨居多。3.1凹型顶面磨耗不大于3.5mm时消除棱角，大于时更换。3.2推力挡肩两端磨耗后，转K4型不大于155.8mm时消除棱角，转K5型不大于165.8mm时消除棱角；大于时更换。3.3导框挡边内侧横向磨耗之和大于6mm时更换。3.4导框底面外侧纵向磨耗之和大于6mm时更换。3.5承载鞍鞍面须进行素线直线度检查，四点最大差值大于0.035mm时更换。Page

70图5-5斜楔主摩擦板断裂区域示意图五、使用、维护、检修要求4组合式斜楔4.1须装用组合式斜楔，斜楔体材质为贝氏体球墨铸铁(ADI)，主摩擦板材质为高分子复合材料，配套使用45号钢侧架立柱磨耗板。4.2斜楔主摩擦板原型厚度为10mm，磨耗大于3mm时更换。4.3主摩擦板断裂超限时更换，四角断裂区域限度如图5-5(a)所示，两角断裂区域限度如图5-5(b)所示；缺损总面积大于15%时更换。Page

714.4斜楔体副摩擦面磨耗限度为3mm，超限时更换。4.5斜楔上移量不大于4mm，在转向架落成时用控制减振磨耗样板检查，(如图5-6所示)。当样板落在斜楔肩之间，却不能接触摇枕端部上表面时，要求更换斜楔主磨擦板。厂修时须全部更换新品，恢复到新造水平。5下旁承组成5.1尼龙磨耗板破损或顶面磨耗大于3mm时更换。5.2橡胶体上、下表面出现的裂纹深度大于5㎜或长度大于上、下表面圆周周长的50%时更换。五、使用、维护、检修要求斜楔肩检查此间隙图5-6斜楔上移量样板检查示意Page

72五、使用、维护、检修要求5.3橡胶体与金属体连续剥离长度大于上、下表面圆周周长的33％，或累积剥离长度大于上、下表面圆周周长的50％时更换。5.4旁承体上部底平面与旁承体下部底平面的距离（S）小于10mm时更换新件，S为10～12mm时，应在旁承体下面加带2孔（φ68）的旁承垫板，垫板厚度为(14-S)mm（如图5-7所示）。图5-7弹性旁承下平面安装垫板示意图Page

73五、使用、维护、检修要求6弹簧6.1同一转向架同型外圆弹簧自由高度差不大于3㎜。6.2同一转向架同型内圆弹簧自由高度差不大于2㎜。6.3同一组两级刚度弹簧内、外簧自由高度差：转K4型：摇枕弹簧为35～41mm，端部无识别标记的减振弹簧为42～48mm，端部带识别标记“K4-265”的减振弹簧为31～37mm；转K5型：摇枕弹簧为33～39mm，端部无识别标记的减振弹簧为41～47mm，端部带识别标记“K5-269”的减振弹簧为35～41mm。7横跨梁弧形板原型厚度9mm，磨耗大于3mm时更换。8转K5摇枕托架组成的含油尼龙滚套外表面磨耗深度大于3mm时更换。9心盘磨耗盘累计裂纹长度大于150mm或剩余厚度小于3mm时更换。10摆动装置常见故障及修理:易发生故障有：弹簧托板裂纹、摇动座裂纹、摇动座磨耗过限、摇动座支承裂纹、摇动座支承磨耗过限、导框摇动座磨耗过限等。Page

74五、使用、维护、检修要求检查要求（1）弹簧托板须随摇枕、侧架一起进行翻转检查，检查重点部位为腹板、翼板及止挡孔周边；（2）弹簧托板无制造单位、时间标记或使用时间满8年时报废；剩余寿命小于1个段修期者，经检查确认质量状态良好，可继续装车使用，并由装车单位负1个段修期的质量保证责任。（3）转K4型弹簧托板横裂纹时更换，纵裂纹长度不大于50mm、深度不大于2mm或焊缝开裂时，焊修后磨平，焊修时应采用富氩气体保护焊或相应强度等级碱性焊条，焊后应将焊缝打磨至与母材平滑过渡，焊缝凸高不得大于1mm，并进行热处理；大于时更换。（4）转K5型弹簧托板裂纹时更换。Page

75五、使用、维护、检修要求常见故障检修要求：11摇动座重点注意检查部位转K4、转K5型转向架摇动座磨耗超限、变形的较少，目前发现的主要故障为裂纹。一般发生在B区肩部圆弧区域及耳轴与方梁间的过渡区域，处理方法为更换新品。裂纹多发部位Page

76接触接触最大间隙大于2mm时更换图5-8摇动座耳轴半径检查示意图

五、使用、维护、检修要求其他检修要求：11.1须分解检查，摇动座耳轴半径弧面与样板间隙大于2mm或裂损时更换，如图5-8所示；中央脊背部上平面弯曲变形大于3mm时更换。Page

77图5-9摇动座A、B部位探伤示意图五、使用、维护、检修要求11.2摇动座的A、B部（如图5-9）、耳轴圆弧区域及耳轴与方梁间的过渡区域须进行除锈、磁粉探伤检查，裂纹深度不超过1mm时打磨消除裂纹，超过1mm时更换；其他部位外观检查，裂纹时焊修，焊后局部热处理，消除应力。

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78图5-10摇动座支承检测示意图

接触接触最大间隙大于2mm时更换五、使用、维护、检修要求12摇动座支承用样板检查其内圆半径，弧面与样板最大间隙大于2mm或有裂损时更换，如图5-10。Page

79五、使用、维护、检修要求13导框摇动座修理须符合以下要求：13.1原车装用无识别标记的导框摇动座（弧面半径为R125）按图5-11所示对导框摇动座进行改造，即在其顶面（与侧架接触面）加工一个3mm深的凹槽，垫片须换装符合图5-12要求、材质为Q235-A的垫片，导框摇动座固定块须换装符合图5-13要求、材质为Q235-A的导框摇动座固定块，并按图5-14所示组装。13.2原车装用识别标记为“A”的导框摇动座（弧面半径为R70）时，垫片须换装符合图5-12要求、材质为Q235-A的垫片，导框摇动座固定块须换装符合图5-13要求、材质为Q235-A的导框摇动座固定块，并按图5-14所示组装。13.3导框摇动座裂纹或圆弧面任一端弧顶与中部弧顶面高度差大于3.5mm时更换；更换时须采用相同型号、识别标记为“A1”的导框摇动座和符合ZCZ53-20-13图样要求的导框摇动座固定块。Page