毕业设计某五层旅馆建筑结构方案图配计算书

第一章建筑设计一、建筑概况1、设计题目：阳光旅馆2、建筑面积：6500㎡3、建筑总高度：19.650ｍ（室外地坪算起）4、建筑层数：五层5、结构类型：框架结构二、工程概况：该旅馆为五层钢筋框架结构体系，建筑面积约6500m2，建筑物平面为V字形。走廊宽度2.4m,标准层高3.6m，室内外高差0.45m，其它轴网尺寸等详见平面简图。三、设计资料1、气象条件本地区基本风压0.40KN/㎡，基本雪压0.35KN/㎡2、抗震烈度：7度第一组，设计基本地震加速度值0.01g3、工程地质条件建筑地点冰冻深度0.7M；建筑场地类别：Ⅱ类场地土；建筑地层一览表（标准值）序号岩土分类土层深度（M）厚度范围（M）地基承载力fk（KPa）桩端阻力（KPaa）桩周摩擦力（KPPa）1杂填土0.51102粉土1.0170103粗砂3.0250254砾砂4.5-340240030注：1）地下稳定水位居地坪-6M以下；2）表中给定土层深度由自然地坪算起。4、屋面做法：防水层：二毡三油或三毡四油结合层：冷底子油热马蹄脂二道保温层：水泥石保温层（200mm厚）找平层：20mm厚1：3水泥砂浆结构层：100mm厚钢筋砼屋面板板底抹灰：粉底15mm厚5、楼面做法：水磨石地面：120㎜现浇砼板粉底（或吊顶）15mm厚6、材料梁、柱、板统一采用混凝土强度等级为C30，纵筋采用HPB335，箍筋采用HPB235，板筋采用HPB235级钢筋四、建筑要求建筑等级:耐火等级为Ⅱ级抗震等级为Ⅲ级设计使用年限50年五、采光、通风、防火设计1、采光、通风设计在设计中选择合适的门窗位置，从而形成“穿堂风”，取得良好的效果以便于通风。2、防火设计本工程耐火等级为二级，建筑的内部装修、陈设均应做到难燃化，以减少火灾的发生及降低蔓延速度，公共安全出口设有三个，可以方便人员疏散。因该为旅馆的总高度超过21m属多层建筑，因而根据《高层民用建筑设计防火规范》（2001版GB50045-95）规定，楼梯间应采用封闭式，防止烟火侵袭。在疏散门处应设有明显的标志。各层均应设有手动、自动报警器及高压灭火水枪。六、建筑细部设计1、建筑热工设计应做到因地制宜，保证室内基本的热环境要求，发挥投资的经济效益。2、建筑体型设计应有利于减少空调与采暖的冷热负荷，做好建筑围护结构的保温和隔热，以利节能。3、采暖地区的保温隔热标准应符合现行的《民用建筑节能设计标准》的规定。4、室内应尽量利用天然采光。5、客房之间的送风和排风管道采取消声处理措施。6、为满足防火和安全疏散要求，设有三部楼梯。7、客房内的布置与装修以清新自然为主，卫生间的地面铺有防滑地板砖，墙面贴瓷砖。七、参考资料《总图制图标准》（GB50103-2001）《房屋建筑制图统一标准》（GBJ50001-2001）《建筑结构制图标准》（GBJ50105-2001）《高层民用建筑设计防火规范》（GB50045-95）《民用建筑设计通则》（JGJ37-87）《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）《砌体结构设计规范》（GB50003-2001）《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）《钢筋混凝土高层建筑结构设计与施工规程》（JGJ3-91）《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2001）《建筑抗震设计规范》（GB50011-2001）第二章结构设计第一节框架结构的设计一、工程概况旅馆为六层钢筋框架结构体系，建筑面积约6500m2，建筑物平面为V字形。底层层高3.9m，其它层为3.6m，室内外高差0.45m，因毕业设计未给定±0.000标高所对应绝对标高，框架平面柱网布置如图2—1所示：图2-1框架平面柱网布置二、设计资料气象条件基本风压0.40N/m2,基本雪压0.35N/m2抗震设防烈度7度第一组，设计基本地震加速度值为0.01g工程地质条件地层由杂填土、粉土、粗砂、砾砂组成，地质情况见表2-1，地下稳定水位距地坪－6m以下。建筑地层一览表表2-1序号岩土分类土层深度（M）厚度范围（M）地基承载fk（KPa）桩端阻力qp（KPa）桩周摩擦力qs（KPa）1杂填土0.51102粉土1.0170103粗砂3.0250254砾砂4.5-340240030注：1）地下稳定水位居地坪-6M以下；2）表中给定土层深度由自然地坪算起。屋面及楼面做法屋面做法：防水层：二毡三油或三毡四油结合层：冷底子油热马蹄脂二道保温层：水泥石保温层（200mm厚）找平层：20mm厚1：3水泥砂浆结构层：120mm厚钢筋砼屋面板板底抹灰：粉底15mm厚楼面做法：水磨石地面：120㎜现浇砼板粉底（或吊顶）15mm厚材料砼强度等级为C30，纵筋HRB335篐筋HPB235设计依据1、《建筑地基基础设计规范》GB50007—20012、《建筑结构荷载规范》GB50009—20013、《混凝土结构设计规范》GB500010—20024、《建筑抗震设计规范》GB500011—20015、《混凝土设计规范理解与应用》北京：中国建筑工业出版社20026、《混凝土结构设计规范算例》中国建筑工业出版社20037、《房屋结构毕业设计指南》第二节框架结构设计计算一、梁柱面、梁跨度及柱高的确定初估截面尺寸板厚：取====97.5mm取120mm横梁：高==（）6900=862.5~575取600mm纵梁：高==（）6900=487.5~325取500mm梁宽：b=（）且=1～1.5为了便于施工，统一取梁的宽度b=250mm框架柱的截面尺寸根据柱的轴压比限值，按下列公式计算（1）柱组合的轴压力设计值注：考虑地震作用组合后柱轴压力增大系数按简支状态计算柱的负载面积折算在单位建筑面积上的重力荷载代表值，可近似取14kN/m2为验算截面以上的楼层层数（2）注：为框架柱轴压比限值，本方案为三级框架，则取0.9为混凝土轴心抗压强度设计值，本方案为C30混凝土，则取14.3kN/㎜2（3）计算过程对于边柱：=1.3×13.5×14×5=1228.5（kN）=1228.5×103/0.9×14.3=95454.55（mm2）对于内柱：=1.2×18.18×14×5=1527.12（kN）=1527.12×103/0.9×14.3=118657.34（mm2）因此：取柱b×h=500mm×500mm即可满足设计要求①柱：一、二、三、四、五层，b×h＝500mm×500mm②梁：梁编号见图2-2其中：L1：b×h＝250mm×600mmL2：b×h＝250mm×600mmL3：b×h＝250mm×600mmL4：b×h＝250mm×400mmL5：b×h＝250mm×500mmL6：b×h＝250mm×500mm图2-2框架梁编号梁的计算跨度如图2-3所示，框架梁的计算跨度以上柱柱形心线为准，由于建筑轴线与墙重合，故建筑轴线与结构计算跨度不同。图2-3梁的计算跨度柱高度底层高度h＝3.9m+0.45m＝4.35m，其中3.9m为底层层高，0.45为室内外高差。其它柱高等于层高即3.6m，由此得框架计算简图（图2-4）。图2-4横向框架计算简图及柱编号二、载荷计算屋面均布恒载按屋面得做法逐项计算均布载荷，计算时注意：吊顶处布做粉底，无吊顶处做粉底，近似取吊顶粉底为相同重量。二毡三油防水层0.35kN/㎡冷底子油两道结合层0.05kN/㎡200mm厚水泥石保温层0.2×6.5=1.3kN/㎡20mm厚1：3水泥砂浆找平层0.02×20=0.4kN/㎡120mm钢筋砼屋面板结构层0.120×25=3kN/㎡粉底或吊顶0.5kN/㎡共计5.6kN/㎡屋面恒载标准值为：（7×3.9+0.25）×（6.9×2+2.4+0.25）×5.6=2538KN楼面均布恒载按楼面做法逐项计计算水磨石地面0.65KKN/㎡120mm厚钢筋筋混凝土整浇浇层00.12×225=3KKN/㎡粉底或吊顶0.5KKN/㎡共计4.15KN/㎡楼面恒载标准值为为：（7×3.9+0..25）×（6.9×22+2.4++0.25）×4.155=18811KN屋面均布活载计算重力载荷代表表值时，仅考考虑屋面雪载载荷0.355KN/㎡㎡由于屋面雪荷载00.35KKN/㎡<0..5KN//㎡则屋面均均布活荷载取取0.5KKN/㎡则屋面荷载标准值值为0.5×(77×3.9++0.25))×(6.99×2+2..4+0.225)=2226kNN楼面均布活荷载楼面均布活荷载对对旅馆的一般般房间为1..5kN/mm2，会议室、走走廊、楼梯、门门厅等处为22.0KN//m2。为方便计计算，此处偏偏安全地统一一取均布载荷荷为2.0KKN/m2。楼面均布活荷载标标准值为：2.0×（7×33.9+0..25）×（6.9×22+2.4++0.25）=906kkN梁柱自重（包括梁梁侧、梁底、柱柱得抹灰重量量）如表1－2所示梁侧、梁底抹灰、柱柱周抹灰，近近似按加大梁梁宽及柱宽考考虑。例:梁的净长为则每根的重量为：：其它梁柱自重见表表2-2梁柱自重表2-22编号截面㎡长度m根数每根重量kN0.25×0.666.2754×5=2027.30.25×0.662.152×5=109.40.25×0.666.27512×5=6027.30.25×0.442.156×5=306.20.25×0.553.414×5=7012.3编号截面㎡长度m根数每根重量kN0.25×0.553.414×5=7012.30.5×0.54.358×4=3231.70.5×0.53.68×4×4=122826.2墙体自重墙体均为250厚厚填充墙，两两面抹灰，近近似按加厚墙墙体考虑抹灰灰重量。单位面积墙体重量量为：00.29×55.5=1..6kN/㎡㎡墙体自重计算见表表2－3墙体自重表2－3墙体每片面积（㎡）片数重量kN底层纵墙3.4×3.426481底层横墙3.3×6.311366标准层纵墙3.1×3.427455标准层横墙3×6.316484载荷分层总汇顶层重力载荷代表表值包括：层层面载荷，550％屋面雪雪荷载，纵横横梁自重，半半层柱自重，半半层墙的自重重。其它层重力载荷代代表值包括：：楼面恒载550％楼面均均布活载荷，纵纵、横梁自重重，楼面上、下下各半层的柱柱及纵墙的自自重。将前述分项载荷相相加，得集中中于各层楼面面得重力载荷荷代表值如下下：第五层：第四层：第三层：第二层：第一层：建筑物总重力荷载载代表值为：：=67094.445KN质点重力载荷值见见图2-5图2-5质点重力力荷载值三、水平地震力作作用下框架的的侧移验算横梁线刚度混凝土C30，EEc=3×1103kN/㎡在框架结构中，现现浇层的楼面面可以作为梁梁的有效翼缘缘，增大梁的的有效刚度，减减小框架侧移移，为考虑这这一有利作用用，在计算梁梁截面惯性矩矩时，对现浇浇楼面的便框框架梁取I==1.5I00（I0为梁的截面面惯性矩），对对中框架梁取取I=2.00I0，若为装配配楼板，带现现浇层的楼面面，则对边框框架梁取I==1.2I00，对中框梁梁取I=1..5I0。横梁的线刚度计算算结果列于表表2-4：横梁线刚度表2-4梁号截面跨度惯性矩边框架梁中框架梁0.25×0.666.774.5×10-336.75×10--32.99×10440.25×0.662.654.5×10-336.75×10--37.64×10440.25×0.666.771.3×10-339×10-33.99×10440.25×0.442.652.6×10-332.6×10-332.94×10440.25×0.553.902.6×10-333.9×10-333×1045.2×10-334×1040.25×0.553.902.6×10-333.9×10-333×1045.2×10-334×104横向框架柱的侧移移刚度D值柱线刚度列于表22-5，横向框架架柱侧移刚度度D值计算见表2-6柱线刚度表22-5柱号截面柱高度惯性矩线刚度(kn·m)0.5×0.54.355.21×10--33.59×10440.5×0.53.65.21×10--34.34×1044横向框架柱侧移刚刚度D值计算表2-6项目柱层类型数根数底层边框架边柱0.830.47106304边框架中柱5.120.789178454中框架边柱1.110.5181171612中框架中柱1.930.6181397712422216二三四五层边框架边柱0.690.257103284边框架中柱2.450.55221044中框架边柱0.920.3151265912中框架中柱1.60.4451788412496244横向框架自振周期期按顶点位移法计算算框架的自振振周期。顶点位移法时求结结构基频得一一种近似方法法，将结构按按质量分布情情况简化成无无限质点的悬悬臂直杆。导导出以直杆顶顶点位移表示示的基频公式式，这样，只只要求出结构构的顶点水平平位移，就可可按下式求得得结构的基本本周期。式中：——基本周周期调整系数数，考虑填充充墙使框架自自振周期减小小的影响，取取0.8——框架的定点位移。在在未求出框架架的周期前，无无法求出框架架的地震力及及位移。是将将框架的重力力荷载视为水水平作用力，求求得假想框架架的定点位移移，然后由求求出，再用求得框框架结构的底底部剪力，进进而求出框架架各层剪力和和结构真正的的位移。横向框架顶点位移移计算见表2-7：横向框架顶点位移移表2－7层次层间相对位移5437743774962440.0090.1524494993264962440.0180.14334949142754962440.0290.12524949192244962440.0390.09614991242154222160.0570.057横向地震作用计算算在Ⅱ类场地，7度设防防烈度，结构构的特征周期期和地震影响响系数为：=0.35（s）=0.088由于，应考虑顶点点附加地震作作用。由于固固按计算按底部剪剪力法求得的的基底剪力，若若按：分配给各层质点，则则水平地震作作用呈倒三角角形分布。对对一般层，这这种分布基本本符合实际，但但对结构上部部，水平作用用小于按时程程分析法和振振型分析法求求得的结果，特特别对周期较较长的结果相相差更大，地地震的宏观震震害也表明，结结果上部往往往震害严重，因因此引入，即即顶部附加地地震作用系数数考虑顶部地地震力的加大大。考虑了结结构周期和场场地的影响，且且使修正后的的剪力分布与与实际更加吻吻合。因此引引入δn==0.08××0.53++0.07==0.1122结构横向总水平地地震作用标准准值：=注：为多质点体系系结构等效总总重力荷载按按规定应取总总重力荷载代代表值得85%顶点附加水平地震震作用：各层横向地震剪力力计算见表2-8，其中：格层横向地震作用用及楼层地震震剪力表2－8层次53.618.754377820690.298426.82426.8243.615.154949749770.272273.66700.4833.611.554949571610.208209.27909.7523.67.954949393440.143143.861053.6114.354.354991217110.07979.481133.09注：表中第五层中中加入了横向框架各层水平平地震作用和和地震剪力见见图2-6图2-6横向框架各各层水平地震震作用和地震震剪力（a）水平地震作用（b）地震剪力力横向框架抗震变动动验算多遇地震作用下，层层间弹性位移移验算见表2－9，层间弹性性相对转角均均满足要求横向变形验算表2-9层次层间剪力层间刚度层间位移层高层间相对弹性转角角5426.824962440.000863.61/41864700.484962440.001413.61/25533909.754962440.001833.61/196721053.614962440.002123.61/169811133.094222160.002684.351/1623四、水平地震作用用下，横向框框架得内力分分析以中框架为例进行行计算，边框框架和纵向框框架的计算方方法、步骤与与横向中框架架完全相同。故故不再在赘述述。框架柱剪力及弯矩矩计算，采用用D值法，其结结果见表2－10框架柱剪力及弯矩矩计算表表2-10层次54321层高3.63.63.63.64.35层间剪力426.82700.48909.751053.61133.1层间刚度496244496244496244496244422216L轴柱（Q）126591265912659126591171611182327310.920.920.920.921.110.350.400.450.500.6425.7438.8845.5448.648.5513.8625.9237.2648.686.3M轴柱（P）178841788417884178841397715233338381.61.61.61.61.930.370.420.470.50.5734.0252.262.9668.471.0819.9837.855.8468.494.22注：框架梁端弯矩、剪剪力及柱轴力力见表2－11地震作用下框架深深端弯矩及柱柱轴力表2-11层次54321LM跨6.7756.7756.7756.7756.77525.7452.7471.4685.8697.1519.5941.5658.0171.5380.316.6913.9219.1123.2326.19MP跨2.652.652.652.652.6514.4330.6242.7552.7159.1714.4330.6242.7552.7159.1710.8123.1132.2639.7844.66柱轴力6.6920.6139.7262.9589.144.126.6927.367.02129.97中柱两侧梁端弯矩矩按深线刚度度分配，地震震力作用下框框架弯矩见图图2-7，剪力及柱柱轴力见图2-8图2-7地震作用用下框架弯矩矩图（kN·m）图2-8地震力作用用下框架梁端端剪力及柱轴轴力（kN）五、竖向荷载作用用下横梁框架架的内力分析析仍取中柱架计算1、荷载计算第五层梁的均布线线荷载LM跨屋面均布恒载传给给梁5.6×33.9=211.84kNN/m横梁自重（包括抹抹灰）0..29×0..6×25==4.35kkN/m恒载226.19kN/mMP跨屋面均布恒载传给给梁5.6×33.9=211.84kNN/m横梁自重（包括抹抹灰）0..29×0..4×25==2.9kNN/m恒载24.744kN/m第五层活载：00.5×3..9=1.995kN/m第一、二、三、四四层梁均布线线荷载：LM跨楼面均布恒载传给给梁4.15××3.9=116.1855kN/m横梁自重（包括抹抹灰）0..29×0..4×25==2.9kkN/m内横墙自重包括抹抹灰0.29××5.5×（3.6-00.6）=4.7885kN//m恒载23.887kN//mMP跨楼面均布恒载传给给梁4.15××3.9=116.1855kN/m横梁自重（包括粉粉刷）0..29×0..4×25==2.9kkN/m恒载19.0085kNN/m第一、二、三、四四层活载22.0×3..9=7.88kN/m第一、二、三、四四层集中荷载载纵梁自重（包括抹抹灰）0.299×0.5××25×3..9=14..14kNN纵墙自重（包括抹抹灰）0.299×5.5××3.9×（3.6-00.5）=19.228kN柱自重（包括抹灰灰）0..54×0..54×3..6×25==26.2444kN总计P==59.667kN第一层柱自重：00.54×00.54×44.35×225=31..7kN中框架恒载及活荷荷载见图2-9见图2-9框架竖竖向荷载示意意（a）恒载示意意（b）活载示意意2、用弯矩分配法计计算框架弯矩矩竖向荷载作用下框框架的内力分分析，除活荷荷载较大的工工业厂房外，对对一般的工业业与民用建筑筑可不考虑活活荷载的不利利布置，这样样求得的框架架内力，梁跨跨中弯矩较考考虑活荷载不不利布置法求求得的弯矩偏偏低，但当荷荷载占总荷载载比例较小时时，其影响很很小，若活荷荷载占总荷载载比例较大，可可在截面陪筋筋时，将跨中中弯矩乘1.1～1.2的放大系数数予以调整。（1）固端弯矩计算将框架梁视为两端端固定梁计算算固端弯矩，计计算结果见表表2-12固端弯矩计算表22-12LM跨MP跨简图固端弯矩简图固端弯矩（2）分配系数计算考虑框架计算性,,取半框架计计算,半框架的梁梁柱线刚度如如图2-10所示,切断的横梁梁线刚度为原原来的一倍,分配系数按按与节点连接接的转动刚度度比值计算.图2-10半框架梁梁柱刚度示意意(kN/m)例：L柱顶层节点。（3）传递系数远端固定,传递系系为1/2远端滑动铰铰支传递系数数为-1（4）弯矩分配恒荷载作用下,框框架的弯矩分分配计算见图图2-11，框架的弯弯矩图见图2-13活荷载作用下,框框架的弯矩分分配计算见图图2-12框架的弯矩矩图见图2-14上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁48.1127.58-72.991.471.221.36-3.6-0.451.35-1.12-1.2515.66-11.9433.2327.4830.59-91.380.89-22.55-20.43-37.85-0.31-0.28-0.12-0.34-0.631.68-0.89-0.8-0.33-0.9315.30-12.3-23.88-21.47-8.81-25.9691.3-11.736.7441.85-78.520.430.430.39-3.470.681.54-7.2-7.2-6.6115.6616.62-11.331.3231.3228.76-91.383.38-34.12-18.18-31.090.540.580.20.58-3.31-0.471.883.073.351.133.3514.38-12.98-12.3-22.6-24.6-8.33-24.691.3-11.1737.2638.89-76.182.442.442.24-5.23-3.61.73-6.93-6.93-6.3115.6615.66-11.331.3231.3228.67-91.383.06-31.81-18.11-30.9-0.31-0.340.12-0.34-3.161.682.593.453.751.273.7514.38-12.3-12.3-22.6-24.6-8.33-24.691.3-11.1747.6633.27-80.860.210.210.190.48-3.472.38-10.45-10.45-9.5926.1015.66-11.331.3231.3228.76-91.384.59-28.5-17.18-39.271.551.690.571.69-4.81.88-2.594.765.181.755.1814.38-12.3-18.95-22.60-24.60-8.33-24.6091.3-11.1783.82-54.13-35.53-1.24-1.35-6.460.452.59-4.67-5.18-1.7624.00-12.3-34.81-37.89-12.83100.18-14.4867.44-67.443.963.65-5.23-2.380.960.8915.56-17.4152.1947.99-100.180.2980.2680.1100.3240.3640.3010.3350.2820.3070.1040.3070.3430.3430.3150.2820.3070.1040.3070.3430.3430.3150.2820.3070.1040.3070.3430.3150.4070.4430.150.5210.4790.343图2-11恒载弯矩分配图（kN·M）13.19-11.28上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁0.2980.2860.1000.3240.3640.3010.33514.788.89-23.770.50.410.46-1.2-0.17-0.50-0.41-0.465.12-3.7610.868.9810.00-29.8426.75-7.06-7.54-11.91-0.01-0.01-0.00-0.01-0.230.5-0.34-0.3-0.12-0.375-3.87-7.51-6.75-2.77-8.1629.84-4.650.2820.3070.1040.3070.3430.3430.31512.1313.34-25.310.320.320.43-1.15-0.250.46-2.4-2.4-2.215.125.43-3.5510.2410.249.40-29.8427.39-10.86-6.88-9.990.130.140.050.14-1.11-0.190.470.921.000.341.004.7-4.08-3.87-7.10-7.73-2.62-7.7329.84-4.6512.9312.34-25.240.470.470.43-0.61-0.120.43-2.29-2.292.115.125.12-3.5510.2410.249.40-29.840.2820.3070.1040.3070.3430.3430.31527.37-10.03-6.9-10.440.130.140.050.14-1.060.500.090.860.930.320.934.70-3.87-3.87-7.10-7.73-2.62-7.7329.84-4.6510.6913.71-24.370.710.710.65-1.00-1.150.0808-1.21-1.21-1.111.955.12-3.5510.2410.249.40-29.8426.94-11.07-7.26-8.61-0.1-0.11-0.04-0.11-0.560.470.460.160.170.050.174.70-3.87-1.4-7.10-7.73-2.62-7.7329.84-4.656.95-5.291.660.340.370.12-0.920.090.850.920.311.79-3.871.79-3.877.46-1.146.49-6.490.090.09-0.610.43-2.00-1.835.12-1.293.893.57-7.460.4070.4430.150.5210.4790.2820.3070.1040.3070.3430.3150.343图2-12活载弯矩分配图（kN·M）4.49-3.53图2-13恒荷载作作用下框架弯弯矩图(kN/m))图2-14活荷载作作用下框架弯弯矩图(kN/m))3、梁端剪力及柱轴轴力计算梁端剪力—梁上均布荷载引起起的剪力,—梁端弯矩引起的剪剪力,柱轴力式中：—梁端剪力——节点集中力力及柱自重以LM跨四、五层梁在恒恒荷载作用下下,梁端剪力及及柱轴力计算算为例。由框架竖向荷载示示意图查得梁梁上均布荷载载为四层：集中荷载：柱自重：五层：由恒载作用下框架架弯矩图查得得：四层梁端弯矩五层梁端弯矩括号内为调幅后的的数值五层两端剪力调幅前调幅后同理可得四层梁端端剪力调幅前调幅后五层L柱柱顶记柱底轴力力四层L柱柱顶及柱底轴力力其它梁端剪力及柱柱轴力见表2-13恒载作用下梁端剪剪力及柱轴里里（kN）表2-13层次54321荷载引起剪力LM跨88.7280.8680.8680.8680.86MP跨32.7825.2825.2825.2825.28弯矩引起剪力LM跨-2.24（-1.94）-0.55（-0.44）-1.02（-0.81）-0.72（-0.57）-1.17（-0.93）MP跨00000总剪力LM跨86.3（86.78）80.31（80.42）79.84（80.04）80.14（80.29）79.69（79.93）91.14（90.66）81.41（81.3）81.88（81.69）81.58（81.43）82.03（81.79）MP跨23.7825.2825.2825.2825.28柱轴力A柱86.78226.87366.58506.54646.14112.98253.07392.78532.74677.84B柱123.92290.28457.11623.64790.62150.12316.48483.31649.84822.32注:括号内为调幅后的的剪力值活荷载作用下梁端端剪力及柱轴轴力计算见表表2-14活载作用下梁端剪剪力及柱轴里里（kN）22-14层次54321荷载引起剪力LM跨6.6126.4226.4226.4226.42MP跨2.5810.3410.3410.3410.34弯矩引起剪力LM跨-0.07（-0.05）-0.38（-0.30）-0.31（-0.25）-0.31（-0.25）-0.44（-0.35）MP跨00000总剪力LM跨6.54（6.56）26.04（26.12）26.11（26.17）26.11（26.17）25.98（26.07）6.68（6.66）26.8（26.72）26.73（26.67）26.73（26.67）26.86（26.77）MP跨2.5810.3410.3410.3410.34柱轴力A柱=6.5632.6858.8585.02111.09B柱=9.2646.483.47120.54157.74注:括号内为调幅后的的剪力值六、内力组合1、框架梁内力组合合在恒荷载和活荷载载作用下,跨间可近似取取跨中的代替替。式中：—梁左右端弯矩，见见图2-13、2-14括号号内的数值，跨中若小于，应取取在竖向荷载与地震震力组合时,跨间最大弯弯矩采用数解解法计算，则则及其的具体取取值见表2-15：MGE及Xi值计计算表2-15项层目跨次1.2（恒+0..5活）1.3地震qLM跨567.8583.8133.4625.4732.6489.3394.1368.5654.0333.32385.2492.8892.975.41287.5393.19111.6292.99181.4876.61126.3104.4MP跨534.934.918.7618.7630.86419.9719.9739.8139.8127.58320.720.755.5855.58220.7520.7568.5268.52123.2323.2316.9276.92项层目跨次LM跨56.77599.38/1116.773.05/3.558117.08/1107.833494.07/1330.262.82/3.991112.01/996.72386.9/1366.592.61/4.11120.98/1101.811281.84/1442.242.46/4.227124.58/1104.4337179.54/1447.642.39/4.443139.75/1119.322MP跨52.65026.73/555.050.87/1.778-4.56/-44.5746.5/66.5590.24/2.44120.6/20..63-5.4/78..49-0.2/2.88534.88/344.882-15.17/888.26-0.55/3..247.77/477.771-21.51/994.6-0.78/3..4353.69/533.69注：当或时，表示示最大弯矩发发生在支座处处。应取或，用计算—重力荷载作用下梁梁端的弯矩—水平地震作用下梁梁端弯矩—竖向荷载与地震荷荷载共同作用用下梁端反力力梁内力组合表表2-16层次位置内力荷载类别竖向何载组合竖向何载与地震力组合恒载①活载②地震何载③1.2①+1.44②1.2（①+0..5②）±1.3③5Ｍ-53.95-5.1925.74-72.01-34.39-101.32Ｖ86.786.566.69113.32116.77Ｍ-67.06-5.5619.59-88.26-109.28-58.34Ｖ91.146.686.69118.72122.07Ｍ-28.42-1.3314.43-35.97-16.14-53.66Ｖ32.782.5810.8142.9554.94跨中ＭLM89.765.81115.85177.08107.83ＭMP-6.7/10..80.38/0.886-7.5/14..24Ｍ-64.69-19.552.74-104.93-20.77-157.89Ｖ80.4226.1213.92133.07130.27Ｍ-67.67-21.5541.56-111.37-148.16-40.11Ｖ81.4126.813.92135.21131.87Ｍ-13.74-5.8130.62-24.6219.83-59.78Ｖ25.2810.3423.1144.8166.85跨中ＭLM70.7824.23118.86112.0196.72ＭMP3.01/8.3371.04/3.4425.07/14..83Ｍ-60.94-20.1971.46-101.397.66-178.14Ｖ80.0426.1719.11132.69136.59Ｍ-66.45-21.958.01-110.4-168.29-17.47Ｖ81.8826.7319.11135.68139.14Ｍ-14.49-5.5242.75-25.1235.88-76.28Ｖ25.2810.3432.2644.8178.48跨中ＭLM73.2723.71121.12120.98101.81ＭMP2.26/8.3371.33/3.4424.57/14..82Ｍ-62.82-20.2585.86-103.7424.08-199.15Ｖ80.2926.1723.23132.986142.25Ｍ-66.7-21.9171.53-110.71-186.18-0.2Ｖ81.5826.7323.23135.32144.13Ｍ-14.54-5.552.71-25.1547.78-89.27Ｖ25.2810.3439.7844.8188.25跨中ＭLM72.223.67119.78124.58104.44ＭMP2.21/8.3371.35/3.4424.45/14..8层次位置内力荷载类别竖向何载组合竖向何载与地震力组合恒载①活载②地震何载③1.2①+1.44②1.2（①+0..5②）±1.3③1Ｍ-58.39-19.0297.15-96.6944.82-207.78Ｖ79.9326.0726.19132.41145.61Ｍ-64.71-21.480.31-107.61-194.913.91Ｖ82.0326.8626.19136.04148.6Ｍ-16.34-6.0359.17-28.0553.7-100.15Ｖ26.2810.3444.6644.8194.6跨中ＭLM75.4124.54124.85139.75119.32ＭMP0.41/8.3370.82/3.4421.64/14..8注：表中弯矩的单单位为kN·m，剪力的单单位为kN。表中跨中中弯矩中组合合弯矩未填写写处均为跨间间最大弯矩发发生在支座处处，其值与支支座正弯矩组组合值相同。柱L、M内力组合见表2--17、2-18L柱内力组合表表2-17层次位置内力荷载类别竖向何载组合竖向何载与地震力组合恒载①活载，②地震何载③1.2①+1.44②1.2（①+0..5②）±1.3③5柱顶M67.446.4925.7490.0151.36118.28N86.786.566.69113.32116.7799.375柱底M-47.66-10.6913.86-72.16-45.59-81.62N112.986.656.69144.76130.82148.214柱顶M33.2713.7138.8859.12-2.3998.69N226.8732.6820.61317.996265.059318.65柱底M-37.26-12.3925.92-62.81-18.77-86.17N253.0732.6820.61349.44295.5350.093柱顶M38.8912.3445.5463.944-5.13113.27N366.5858.8539.72522.286423.57526.84柱底M-36.74-12.1337.26-61.07-2.93-99.8N392.7858.8539.72553.73455.01558.282柱顶M41.8513.3448.668.9-4.96121.4N506.5485.0262.95726.88577.03740.7柱底M-48.11-14.7848.6-78.42-3.42-129.78N532.7485.0262.95758.32608.47772.14层次位置内力荷载类别竖向何载组合竖向何载与地震力组合恒载①活载，②地震何载③1.2①+1.44②1.2（①+0..5②）±1.3③1柱顶M27.588.8948.5545.67-24.63101.6N646.14111.0989.14930.89726.14957.904柱底M-13.79-4.4986.3-22.8392.95-131.43N667.84111.0989.14968.93764.18995.94注:表中弯矩单位位为kN·m，轴力单位位为kN。M柱内力组合表表2-18层次位置内力荷载类别竖向何载组合竖向何载与地震力组合恒载①活载，②地震何载③1.2①+1.44②1.2（①+0..5②）±1.3③5柱顶M-54.13-5.2934.02-72.362-112.36-23.9N123.929.264.12161.67148.9159.62柱底M39.278.6119.9859.1878.2626.32N150.129.264.12193.11180.34191.064柱顶M-28.5-11.0752.2-49.7-108.727.02N290.2846.46.69413.3367.48384.87柱底M30.910.4437.851.792.48-5.8N316.4846.46.69444.74398.92416.313柱顶M-31.81-10.0362.96-52.21-126.0437.66N457.1183.4727.3665.39563.12634.1柱底M31.099.9955.8451.29155.89-29.29N483.3183.4727.3696.83594.56665.542柱顶M-34.12-10.8668.4-56.15-136.3841.46N623.64120.5467.02917.12733.57907.82柱底M37.8511.9168.462.09141.49-36.35N649.84120.5467.02948.56765.01939.261柱顶M-22.55-7.0671.08-36.94-123.761.11N790.62157.74129.971169.58874.431212.35柱底M11.283.5394.2218.48138.14-106.83N822.32157.74139.971207.62912.471250.39注:表中弯矩单位为kkN·m，轴力单位位为kN。七截面设计1、承载力抗力调整整系数考虑地震作用时,,结构构件的的截面设计采采用下面的表表达式:式中---承载力力抗震调整系系数取值见表2-19S----地震作用效效应或地震作作用效应与其其它荷载效应应的基本组合合R—结构构件的组合注意在截面配筋时时,组合表中与与地震力组合合的内力均应应乘以后再与与静力组合的的内力进行比比较,挑选出最不不利内力承载力抗震调整系系数表2-19材料结构构件受力状态钢筋混凝土梁受弯0.75梁轴压比﹤0.115的墙偏压0.75轴压比的墙偏压0.80抗震墙偏压0.85各类构件受剪、偏压0.852、横向框架梁截面面设计以第一层梁为例,,梁控制截面面的内力如图2-15所示,图中单位为单位为砼强度等级C300,,纵筋为HRB3335，，箍筋为HPB2335，图2-15第一层层梁内力示意意梁的正截面强度计计算见表2-20框架梁正截面强度度计算表2-20一层截面Ⅰ—ⅠⅠ—ⅠⅡ—ⅡⅢ—ⅢⅢ—ⅢⅣ—ⅣⅣ—ⅣⅤ—ⅤM()-207.7844.82139.75-194.913.91-100.1553.714.84b×h0(mmm2)250×565250×365()36.437.1523.65M0()-171.38.42139.75-157.7-23.24-76.530.0514.84()-128.56.31104.81-118.3-17.43-57.3722.5411.130.1130.010.090.100.020.120.050.020.120.010.100.110.020.130.050.020.941.000.950.950.990.940.980.99(mm2)780.536.1628.7714.698.8541.9204.199.5选筋3Φ183Φ183Φ183Φ183Φ183Φ162Φ162Φ16实配面积(mm22)763763763763763603402402ρ%0.540.540.540.540.540.660.440.44二层截面Ⅰ—ⅠⅠ—ⅠⅡ—ⅡⅢ—ⅢⅢ—ⅢⅣ—ⅣⅣ—ⅣⅤ—ⅤM()-199.1524.08124.58-186.18-0.2-89.2747.7814.84b×h0(mmm2)250×565250×365()35.5636.0322.06M0()-163.5-11.48124.58-150.1-35.83-67.2125.0614.84()-122.7-8.6193.44-112.6-50.4119.2911.130.11-0.0080.080.100.110.040.020.11-0.0080.090.10.110.040.020.941.00.960.950.940.980.99(mm2)742.7-49557.2678.2471.917499.5选筋3Φ183Φ163Φ163Φ183Φ183Φ162Φ162Φ16实配面积(mm22)763603603763763603402402ρ%0.540.430.430.540.540.660.440.44三层截面Ⅰ—ⅠⅠ—ⅠⅡ—ⅡⅢ—ⅢⅢ—ⅢⅣ—ⅣⅣ—ⅣⅤ—ⅤM()-178.17.66120.98-168.3-17.47-76.2834.8814.84b×h0(mmm2)250×565250×365()34.1534.7919.62M0()-143.9-26.49120.98-133.5-56.6615.2614.84()-107.99-19.8790.74-100.13-42.511.4511.130.09-0.020.080.090.090.020.020.10-0.020.080.090.090.020.020.951.010.950.950.950.990.99(mm2)648.8-112.5540.4599.2393.9102.399.5选筋3Φ183Φ163Φ163Φ183Φ182Φ162Φ162Φ16实配面积(mm22)763603603763763402402402ρ%0.540.430.430.540.540.440.440.44四层截面Ⅰ—ⅠⅠ—ⅠⅡ—ⅡⅢ—ⅢⅢ—ⅢⅣ—ⅣⅣ—ⅣⅤ—ⅤM()-157.89-20.77112.01-148.16-40.11-59.7819.8314.84b×h0(mmm2)250×565250×365()32.5732.9716.65M0()-125.3112.01-115.2-43.143.1914.84()-93.9984.001-86.39-32.352.3911.130.080.070.080.070.0050.020.090.080.080.030.0050.020.960.960.960.971.00.99(mm2)560.7498.7513.4296.321.199.5选筋3Φ163Φ162Φ183Φ163Φ162Φ162Φ162Φ16实配面积(mm22)603603509603603402402402ρ%0.430.430.360.430.430.440.440.44五层截面Ⅰ—ⅠⅠ—ⅠⅡ—ⅡⅢ—ⅢⅢ—ⅢⅣ—ⅣⅣ—ⅣⅤ—ⅤM()-101.3-34.39117.08-109.3-58.34-53.66-16.1414.22b×h0(mmm2)250×565250×365()29.1930.5213.74M0()-72.13117.08-78.76-39.9314.22()-54.187.81-59.07-39.9410.670.050.080.050.060.020.050.080.050.060.020.980.960.970.970.99(mm2)316.5522.2346.4273.595.3选筋2Φ182Φ183Φ162Φ182Φ182Φ162Φ162Φ16实配面积(mm22)509509603509509402402402ρ%0.360.360.430.360.360.440.440.44（2）梁的斜截面强度度计算为了防止梁在弯曲曲屈服前先发发生剪切破坏坏，截面设计计时，对剪力力设计进行调调整如下：—剪力增大系数，对对三级框架取取1.1—梁的净跨，对第一一层,—梁在重力荷载作用用下，按简支支梁分析的梁梁端截面剪力力设计值，—分别为梁左、右端端顺时针方向向和逆时针方方向截面组合合弯矩值，由由表-----，查得。LM跨：顺时针方向逆时针方向MP跨：顺时针方向逆时针方向计算中取顺时针或或逆时针方向向中较大者。LM跨：MP跨：考虑承载力抗震调调整系数调整后的剪力值大大于组合表中中的静力组合合的剪力值，故故按调整后的的剪力值进行行斜截面计算算。梁的斜截面强度计计算见下表表表2-21梁斜截面强度计算算表2-21截面支座L右支座M左支座M右设计剪力145.61148.694.6123.77126.3180.41调整后剪力146.57146.57108.35124.58124.5892.1250×565250×565250×365箍筋直径肢数（nn）50.350.350.3箍筋间距100100100截面支座L右支座M左支座M右0.40.40.40.20.20.23、柱截面设计以第一、二层L，M柱为例，对对图2-16中的Ⅰ—Ⅰ，Ⅱ—Ⅱ，Ⅲ—Ⅲ截面进行设设计。砼强度度等级C30,,纵筋为HRB3335，，箍筋为HPB2335，图2-16柱计算算截面示意（1）轴压比验算轴压比限值见表22-22轴压比限值表2-22类别抗震等级一二三框架柱0.70.80.9框支柱0.60.70.8由L、M柱内力组合表2--17、2-18查得均满足轴压比限值值得要求（2）正截面承载力的的计算框架结构的变形能能力与框架的的破坏机制密密切相关，一一般框架梁的的延性远大于于柱，梁先屈屈服可能使整整个框架体系系有较大的内内力重分布和和能量消耗能能力，极限层层间位移增大大，抗震性能能较好，若柱柱形成了塑性性铰，则会伴伴随产生极大大的层间位移移，危及结构构承受垂直荷荷载的能力并并可能使结构构成为机动体体系。因此，在在框架设计中中，应体现“强柱弱梁”即一、二、三三级框架的梁梁柱节点处除除框架支层最最上层的柱上上端，框架顶顶层和柱轴压压比小于0.15外，柱端弯弯矩设计值应应符合：（为强柱系数，一级级框架取1.5，二级框架架取1.2，三级框架架为1.1）本设计为三级框架架故：地震往复作用，两两个方向的弯弯矩设计均满满足要求，当当柱考虑顺时时针弯矩和时时，梁应考虑虑反时针方向向弯矩和，反反之亦然。若若采用对称配配筋，可取两两组中较大者者计算配筋。由于框架的变形能能力。同时伴伴随着框架梁梁铰的出现。由由于塑性内力力重分布，底底层柱的反弯弯点具有较大大的不确定性性。因此，对对三级框架底底层柱考虑1.15的弯矩增大大系数。第一层梁与L柱节节点的梁端弯弯矩值由内力力组合表2-16查得：：左震右震取大值第一层梁与L柱节节点的柱端弯弯矩值由内力力组合表2-17查得：：左震右震梁端取右震，也取取右震：取将与的差值按柱的弹性性分析弯矩值值之比分配给给节点上下柱柱端（即Ⅰ—Ⅰ，Ⅱ—Ⅱ截面）对底层柱底的弯矩矩设计值考虑虑增大系数1.15根据L柱内力组合表2--17，选择最不不利内力，并并考虑上述各各种调整及承承载力抗震调调整系数后，各各截面控制内内力如下：Ⅰ—Ⅰ截面：①②Ⅱ—Ⅱ截面：①②Ⅲ—Ⅲ截面：①②第一层梁与M柱节节点的梁端弯弯矩值由内力力组合表2-16查得：：左震右震取大值第一层梁与M柱节节点的柱端弯弯矩值由内力力组合表2-18查得：：左震右震梁端取左震，也取取左震：取将与的差值按柱的弹性性分析弯矩值值之比分配给给节点上下柱柱端（即Ⅰ—Ⅰ，Ⅱ—Ⅱ截面）对底层柱底的弯矩矩设计值考虑虑增大系数1.15根据M柱内力组合表2--18，选择最不不利内力，并并考虑上述各各种调整及承承载力抗震调调整系数后，各各截面控制内内力如下：Ⅰ—Ⅰ截面：①②Ⅱ—Ⅱ截面：①②Ⅲ—Ⅲ截面：①②截面采用对称配筋筋,具体配筋计计算见表2-24、表2-25，表中，当时，取，当时，取；（大偏心受压）（小偏心受压）（大偏心受压）（小偏心受压）柱截面纵向钢筋的的最小总配筋筋率（百分率率）表2-23类别抗震等级一二三四中柱和边柱1.00.80.70.6角柱、框支柱1.21.00.90.8柱正截面受压承载载力计算见表表2-24柱正截面受压承载载力计算（L柱）表2-24截面Ⅰ-ⅠⅡ-ⅡⅢ-ⅢM（）105.0878.4282.2745.67121.1333.83N（）617.17758.32766.32930.89796.76968.93（）450043504350（㎜2）500×465500×465500×465（㎜）170.26103.41107.3649.06152.0334.91（㎜）139.5139.5139.5（㎜）0202020020（㎜）170.26123.41127.3569.06152.0354.91/98.78.71.00.920.940.61.00.521.01.01.01.01.01.0截面Ⅰ-ⅠⅡ-ⅡⅢ-Ⅲ1.161.21.191.221.171.24（㎜）197.16148.07150.9884.17177.1767.96(㎜)412.16363.07365.98299.17392.17282.96(=0.55)0.1860.230.230.280.240.29偏心性质大偏压大偏压大偏压大偏压大偏压大偏压<0<0<0<0<0<0选筋4φ184φ184φ18实配面积㎜2101710171017﹪0.8750.8750.875柱正截面受压承载载力计算（M柱）表2-25截面Ⅰ-ⅠⅡ-ⅡⅢ-ⅢM（）116.7262.09102.0536.94127.0918.48N（）612.01948.56699.541169.58729.981207.62（）450043504350（㎜2）500×465500×465500×465（㎜）190.7265.46145.8831.58174.115.3（㎜）139.5139.5139.5（㎜）020020020（㎜）190.7285.46145.8851.58174.135.3/98.78.71.00.6961.00.51.00.4截面Ⅰ-ⅠⅡ-ⅡⅢ-Ⅲ1.01.01.01.01.01.01.141.221.171.241.141.29（㎜）217.62104.19171.0264.142199.2445.480(㎜)432.62319.19386.02279.14414.24260.48(=0.55)0.1840.2850.210.350.220.36偏心性质大偏压大偏压大偏压大偏压大偏压大偏压49.42<0<0<0<0<0选筋4φ184φ184φ18实配面积㎜2101710171017﹪0.8750.8750.875（3）斜截面承载力计计算以第一层柱为例，剪剪力设计值按按下式调整：：式中：—柱净高;;,—分别为柱上下端顺顺时针或反时时针方向截面面组合的弯矩矩设计值，取取调整后的弯弯矩值，一般般层应满足，底底层柱底应考考虑1.15的弯矩增大大系数。由正截面计算中第第Ⅱ-Ⅱ、Ⅲ-Ⅲ截面的控制制内力得：即=1.1×柱的抗剪承载力能能力式中框架的计算剪剪跨比。，当当<1时，取=1；当>3时，取=3。N—考虑地震作用组合合的框架柱轴轴向压力设计计值，当时，取取，，取=3.0=0.3×14..3×=10072.5kkN，取由于：则按构造要求配筋筋，且柱受剪剪截面应符合合如下条件即表2-26抗震等级箍筋最大间距箍筋最小直径一6d10010二8d1008三8d150（柱柱根100）8四8d150（柱柱根100）6（柱根8）4、节点设计《建筑结构抗震规范范》（GBJ111-89规规定），对一一、二级抗震震等级的框架架节点必须进进行受剪承载载力计算，而而三级抗震等等级的框架节节点，仅按构构造要求配筋筋，不再进行行受剪承载力力计算。第三节基础设设计设计基础的荷载包包括：①框架柱传来来的弯矩，轴轴力和剪力（可可取设计底层层柱的相应控控制内力）②基础类型的的选取由于本本建筑物柱距距为39000mm，因而而采用柱下独独立基础在框框架柱内力计计算中所选的的筋LMPQ轴为一榀框框架，该榀框框架四根柱子子，柱距分别别为67755mm，2650mmm，6775mmm因而将柱柱分别做成柱柱下独立基础础。一、荷载设计值1、外柱基础承受的的上部荷载框架柱L传来：梁自重：墙自重：地基梁传来：2、内柱基础承受的的上部荷载框架柱M传来：梁自重：墙自重：地基梁传来：回填土重：该工程框架层数不不多，地基土土较均匀且柱柱距较大，所所以选择独立立基础，根据据地质报告，基基础埋深需在在粘土以下，取取基础混凝土土的强度等级级为C30，，钢筋采用HRB3335，，垫层1000mm厚，C10素砼，每边边比基础宽出出100㎜二、外柱独立基础础的计算1、初步确定基底尺尺寸（1）选择基础埋深，（2）地基承载力的深深度修正根据资料提供：，、重度计算：杂填土：粘土：粗砂：则基础地面以上土土的重度取平平均重度：设基础宽度为2..5m（3）基础地面尺度先按中心荷载作用用下计算基底底面积：但考虑到偏心荷载载作用应力分分布不均匀，故故将计算出的的基底面积增增大20%～40%，取1.2选用矩形即宽×长长：，满足要求：地基承承载力不必对对宽度进行修修正：图2-17基础尺寸寸（4）地基承载力验算算作用于基底中心的的弯矩，轴力力分别为：故承受力满足要求求（5）基础剖面尺寸的的确定采用独独立基础（6）冲切验算土壤净反力的计算算：基底净反力：2、2、基础底面配筋计算算基础在上部结构传传来荷载与土土壤净反力的的共同作用，可可把它倒过来来，视为一均均布荷载作用用下支承于柱柱上的悬臂板板。其弯矩及配筋计算算柱边Ⅰ-Ⅰ截面弯矩为：Ⅰ-Ⅰ截面选φ16@2200Ⅱ-Ⅱ截面选φ16@2200三、内柱独立基础础的计算1、初步确定基底尺尺寸（1）选择基础埋深（同同外柱），（2）地基承载力对深深度修正（同同外柱）（3）基础地面尺度先按中心荷载作用用下计算基底底面积：取，满足要求地基承载载力不必对宽宽度进行修正正（4）地基承载力验算算作用于基底中心的的弯矩，轴力力分别为：故承受力满足要求求（5）基础剖面尺寸的的确定采用独独立基础（6）冲切验算土壤净反力的计算算：基底净反力：（不包括柱基础基基回填土自重重）土壤净反力计算：：基础底面配筋计算算同前基础在上部结构传传来荷载与土土壤净反力的的共同作用，可可把它倒过来来，视为一均均布荷载作用用下支承于柱柱上的悬臂板板。柱边Ⅰ-Ⅰ截面弯矩为：Ⅰ-Ⅰ截面选φ16@2200Ⅱ-Ⅱ截面选φ16@22002、基础梁配筋基础梁按构造配筋筋，选用其基基础配筋的外柱选用4φ116As==804Ⅱ-Ⅱ截面对应的的地基梁也选选用4φ16内柱选用4φ114As==615Ⅱ-Ⅱ截面对应的的地基梁也选选用4φ14第四节楼板设设计一、楼板类型及设设计方法的选选择按受力特点，混凝凝土楼盖中的的周边支承可可分为单向板板和双向板两两类，只在一一个方向弯曲曲或主要在一一个方向弯曲曲的板，称为为单向板，在在两个方向弯弯曲且不能忽忽略任一方向向弯曲的板称称为双向板，在在本方案中属属于双向板，板板平面布置见见图2-19：图2-19板平面布布置图二、荷载设计值一般层（1）活荷载（2）恒荷载顶层（11）活荷载（2）恒荷载三、计算跨度楼面板的弯矩计算算表2-27区格ABCD6.9752.42.46.9753.9453.9753.93.90.570.60.620.5618.662.12.118.866.780.880.886.78-30.81-3.55-3.55-30.81-30.81-3.55-3.55-30.81-21.61-2.56-2.65-21.61-21.61-2.56-2.65-21.61（1）内跨（2）边跨四、弯矩计算已如前述，跨中最最大正弯矩发发生在活荷载载为棋盘式布布置时，它可可以简化为当当内支座固支支时作用下的的跨中弯矩值值与当内支座座铰支时作用用下的跨中弯弯矩值两者之之和。支座最最大负弯矩可可近似按活荷荷载满布求得得，即内支座座固支时作用用下的支座弯弯矩。所有区区格板按其位位置与尺寸分分为四类，计计算弯矩时，考考虑泊松比的的影响取A区格板：查表计算跨中正弯弯矩如表2-27屋面板的弯矩计算算表2-28区格ABCD6.9752.42.46.9753.9453.9753.93.90.570.60.620.5615.221.741.7415.225.230.690.695.23-29.38-3.39-3.39-29.38-29.38-3.39-3.39-29.38-20.61-2.44-2.44-20.61-20.61-2.44-2.44-20.61五、截面设计截面有效高度，选选用的钢筋做做为受力主筋筋，则（短跨跨）方向跨中中截面的顶层板的弯矩计算算支座截面处均为1101截面弯矩设计值；；该板四周与与梁整浇，故故弯矩设计值值应按如下折折减：1、A区格的跨中截面与与A—A支座截面折折减2、BC区格的跨中截面与与A—B,A—C支座截面折折减（两板的的均小于1.5）3、D区格不予折减。计算配筋量时，取取内力臂系数数截面配筋计计算结果及实实际配筋列与与表2-29楼面板的配筋计算算表2-29截面配筋实有跨中区格方向10118.66×0..8=14..93741φ8@120+φ88@150754方向936.78×0.88=5.422292φ8@170295区格方向1012.1×0.8==1.6883φ8@190265方向930.88×0.88=1.68838φ8@190265区格方向1012.1×0.8==1.6883φ8@190265方向930.88×0.88=1.68838φ8@190265区格方向10118.66926φ8@75+φ8@@95938方向936.78365φ8@100393支座A-A(方向)101-30.81×00.8=-224.651223φ8@95+φ8@@95+φ8@951242A-A(方向)101-21.61×00.8=-117.29858φ8@90+φ8@@95851A-B101-30.81×00.8=-224.651223φ8@95+φ8@@95+φ8@951242截面配筋实有A-C101-21.61×00.8=-117.29858φ8@90+φ8@@95851B-B101-2.56127φ8@190265B-D101-2.56127φ8@190265C-C101-3.55176φ8@190265C-D101-3.55176φ8@190265边支座101-3.55176φ8@190265边支座101-3.55176φ8@190265边支座（方向）101-30.811529φ8@100+φ8@100+φ88@951535边支座（方向）101-30.811072φ8@95+φ8@@1001032屋面板的配筋计算算表2-30截面配筋实有跨中区格方向10115.22×0..8=12..18604φ8@160+φ88@170609方向935.23×0.88=4.188225φ8@170265区格方向1011.74×0.88=1.39969φ8@190265方向930.69×0.88=0.55530φ8@190265区格方向1011.74×0.88=1.39969φ8@190265方向930.69×0.88=0.55530φ8@190265区格方向10115.22755φ8@25+φ8@@140761方向935.23282φ8@170295截面配筋实有支座A-A(方向)101-29.38*00.8=-223.51166φ8@90+φ8@@1101016A-A(方向)101-20.61*00.8=-116.49818φ8@95+φ8@@100807A-B101-29.38*00.8=-223.51166φ8@90+φ8@@1101016A-C101-20.61*00.8=-116.49818φ8@95+φ8@@100807B-B101-2.44121φ8@190265B-D101-2.44121φ8@190265C-C101-3.39168φ8@190265C-D101-3.39168φ8@190265边支座101-3.39168φ8@190265边支座101-3.39168φ8@190265