江苏框架结构楼高大模板施工方案

350*1950梁模板(扣件钢管架支撑)计算书计算依据：《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）《建筑施工临时支撑结构技术规范》（JGJ300-2013）《混凝土结构工程施工规范》（GB50666-2011）《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）《钢结构设计规范》（GB50017-2003）一、参数信息_梁段：WKL-16。1.模板构造及支撑参数(一)构造参数梁截面宽度(m))0.35梁截面高度(m))1.95楼层高度(m)10.02结构表面要求隐藏立杆沿梁跨度方向向间距(m))0.4立杆步距(m)0.9混凝土楼板厚度((mm)120梁底承重立杆根数数2梁底两侧立杆间距距(m)0.25梁底承重立杆间距距(mm)250(二)支撑参数梁底支撑钢管(mmm)Φ48×3钢管钢材品种钢材Q235钢((＞16-400)钢管弹性模量(NN/mm2)206000钢管屈服强度(NN/mm2)235钢管抗拉/抗压//抗弯强度设设计值(N//mm2)205钢管抗剪强度设计计值(N/mmm2)120钢管端面承压强度度设计值(NN/mm2)3252.荷载参数新浇筑砼自重标准准值(kN//m3)24钢筋自重标准值((kN/m33)1.5砼对模板侧压力标标准值(kNN/m2)19.2梁侧模板自重标准准值(kN//m2)0.3梁底模板自重标准准值(kN//m2)0.253.梁侧模板参数加固楞搭设形式：主楞竖向次楞横向设置；(一)面板参数面板材料桦木(平行方向))12mm厚厚覆面木胶合合板面板厚度(mm))12抗弯设计值(N//mm2)24弹性模量(N/mmm2)10000(二)主楞参数主楞材料2根Ф48×3.00钢管主楞间距(mm))450钢材品种钢材Q235钢((＞16-400)弹性模量(N/mmm2)206000屈服强度(N/mmm2)235抗拉/抗压/抗弯弯强度设计值值(N/mmm2)205抗剪强度设计值((N/mm22)120端面承压强度设计计值(N/mmm2)325(三)次楞参数次楞材料1根40×90木方（宽宽度×高度mmm）次楞间距(mm))0,170*100木材品种太平洋海岸黄柏弹性模量(N/mmm2)10000抗压强度设计值((N/mm22)13抗弯强度设计值((N/mm22)15抗剪强度设计值((N/mm22)1.6(四)加固楞支拉参数支拉方式采用穿梁螺栓支拉拉螺栓直径M14螺栓水平间距(mmm)450螺栓竖向间距(mmm)200,450**34.梁底模板参数搭设形式为：2层梁上顺下横顶托承重；(一)面板参数面板材料桦木(平行方向))12mm厚厚覆面木胶合合板厚度(mm)12抗弯设计值(N//mm2)24弹性模量(N/mmm2)10000(二)第一层支撑梁参数材料1根40×90木方（宽宽度×高度mmm）根数4木材品种太平洋海岸黄柏弹性模量(N/mmm2)10000抗压强度设计值((N/mm22)13抗弯强度设计值((N/mm22)15抗剪强度设计值((N/mm22)1.6(三)第二层支撑梁参数材料1根Ф48×3.00钢管钢材品种钢材Q235钢((＞16-400)弹性模量(N/mmm2)206000屈服强度(N/mmm2)235抗拉/抗压/抗弯弯强度设计值值(N/mmm2)205抗剪强度设计值((N/mm22)120端面承压强度设计计值(N/mmm2)325__模板支撑体系剖面图模板支撑体系平面图梁侧剖面图_二、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。这里取面板的计算宽度为0.450m。面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:I=450×123/12=6.480×104mm4；W=450×122/6=1.080×104mm3；1.荷载计算及组合(一)新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k实际计算中，采用用户输入的新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k=19.200kN/m2；砼侧压力的有效压头高度：h=F/γ=19.200/24.000=0.800m；(二)砼下料产生的水平荷载标准值Q2kQ2k=2kN/m2；(三)确定采用的荷载组合计算挠度采用标准组合：q=19.200×1=19.200kN/m；计算弯矩和剪力采用基本组合：有效压头高度位置荷载：q=0.9×1.1×(1.35×0.9×19.200+1.4×0.9×2)×1=25.590kN/m；有效压头高度位置以下荷载：q=0.9×1.1×1.35×0.9×19.200×1=23.095kN/m；顶部荷载：q=0.9×1.1×1.4×0.9×2×1=2.495kN/m；2.内力计算面板承受均布荷载作用，根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下：弯矩和剪力计算简图弯矩图(kN·m)剪力图(kN)变形计算简图变形图(mm)经过计算得到:从左到右各支座力分别为：N1=1.548kNN2=4.452kNN3=3.786kNN4=3.963kNN5=3.921kNN6=3.910kNN7=4.049kNN8=3.598kNN9=2.761kNN10=1.742kNN11=1.292kN最大弯矩M=0.071kN·m最大剪力：V=2.378kN最大变形：ν=0.162mm最大支座反力：F=4.452kN3.面板计算(一)面板抗弯强度计算σ=M/W=0.071×106/1.080×104=6.530N/mm2实际弯曲应力计算值σ=6.530N/mm2小于抗弯强度设计值[f]=24N/mm2，满足要求！(二)面板挠度计算容许挠度:结构表面隐藏[ν]=l/250；第1跨最大挠度为0.162mm，容许挠度为0.680mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.035mm，容许挠度为0.680mm，满足要求！第3跨最大挠度为0.069mm，容许挠度为0.680mm，满足要求！第4跨最大挠度为0.060mm，容许挠度为0.680mm，满足要求！第5跨最大挠度为0.062mm，容许挠度为0.680mm，满足要求！第6跨最大挠度为0.063mm，容许挠度为0.680mm，满足要求！第7跨最大挠度为0.061mm，容许挠度为0.680mm，满足要求！第8跨最大挠度为0.041mm，容许挠度为0.680mm，满足要求！第9跨最大挠度为0.030mm，容许挠度为0.680mm，满足要求！第10跨最大挠度为0.013mm，容许挠度为0.680mm，满足要求！第11跨最大挠度为0.036mm，容许挠度为0.520mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！三、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞采用1根40×90木方（宽度×高度mm）为一组，共11组。次楞的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：I=1×40×903/12=2.430×106mm4；W=1×40×902/6=5.400×104mm3；E=10000N/mm2；次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：(a)计算弯矩和剪力采用：q=4.452/1=4.452kN/m；(b)计算挠度采用：q=3.701/1=3.701kN/m；最大弯矩M=0.1ql2=0.1×4.452×0.452最大剪力V=0.6ql=0.6×4.452×0.45=1.202kN最大支座力N=1.1ql=1.1×4.452×0.45=2.204kN最大变形ν=0.677ql4/100EI=0.677×3.701×4504/(100×10000.000×2.430×106)=0.042mm(1)次楞抗弯强度计算σ=M/W=0.090×106/5.400×104=1.670N/mm2实际弯曲应力计算值σ=1.670N/mm2小于抗弯强度设计值[f]=15N/mm2，满足要求！(2)次楞抗剪强度计算τ=VS0/Ib=1.202×1000×40500/(2.430×106×40)=0.501N/mm2；实际剪应力计算值0.501N/mm2小于抗剪强度设计值[fv]=1.600N/mm2，满足要求！(3)次楞挠度计算最大挠度：ν=0.042mm；容许挠度:结构表面隐藏[ν]=l/250=1.800mm；实际最大挠度计算值:ν=0.042mm小于最大允许挠度值:[ν]=1.800mm，满足要求！2.主楞计算主楞采用2根Ф48×3.0钢管为一组，间距450mm。主楞的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：I=2×10.78×104=2.156×105mm4；W=2×4.49×103=8.980×103mm3；E=206000N/mm2；主楞承受次楞传递的集中力，根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下：弯矩和剪力计算简图弯矩图(kN·m)剪力图(kN)变形计算简图变形图(mm)经过计算得到:最大弯矩M=0.219kN·m最大剪力：V=3.212kN最大变形：ν=0.061mm最大支座反力：F=5.066kN(1)主楞抗弯强度计算σ=M/W=0.219×106/8.980×103=24.431N/mm2实际弯曲应力计算值σ=24.431N/mm2小于抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！(2)主楞抗剪强度计算τ=VS0/Itw=1.606×1000×6084/(2.156×105×3)=15.105N/mm2；实际剪应力计算值15.105N/mm2小于抗剪强度设计值[fv]=120.000N/mm2，满足要求！(3)主楞挠度计算容许挠度:结构表面隐藏[ν]=l/250；第1跨最大挠度为0.061mm，容许挠度为0.800mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.015mm，容许挠度为1.800mm，满足要求！第3跨最大挠度为0.027mm，容许挠度为1.800mm，满足要求！第4跨最大挠度为0.018mm，容许挠度为1.800mm，满足要求！第5跨最大挠度为0.013mm，容许挠度为1.120mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！3.穿梁螺栓计算验算公式如下:N<[N]=ff×A其中N--穿梁螺栓所所受的拉力；；A---穿梁螺螺栓有效面积积(mm2)；f---穿梁螺螺栓的抗拉强强度设计值，取取170NN/mm2；穿梁螺栓型号:M14；查表得：：穿梁螺栓有效直径径:111.55mmm；穿梁螺栓有效面积积:A==105mm2；穿梁螺栓最大容许许拉力值:[N]==170××105/11000==17.8850kNN；穿梁螺栓所受的最最大拉力:N=55.066kN。穿梁螺栓所受的最最大拉力NN=5.0666kN小小于穿梁螺栓栓最大容许拉拉力值[NN]=17..850kNN，满足要求求！四、梁底模板面板板计算面板为受弯结构，需需要验算其抗抗弯强度和刚刚度。取面板板的计算宽度度为1m。面板的截面惯性矩矩I和截面抵抗抗矩W分别为:I=10000×123/12=1.4400×105mm4；W=10000×122/6=2.4000×104mm3；1.荷载计算及组组合模板自重标准值GG1k=0.225×1=0.2250kNN/m；新浇筑砼自重标准准值G2k=24×1×1.95==46.8000kN//m；钢筋自重标准值GG3k=1.55×1×1.95==2.9255kN/mm；永久荷载标准值GGk=G1k+G2k+G3k=49..975kkN/m；施工人员及设备产产生的荷载标标准值Q1k=2.55×1=2.5500kNN/m；(1)计算挠度度采用标准组组合：q=499.975kkN/m；(2)计算弯矩矩采用基本组组合：q=0..9×1.1×(1.355×1×49.9775+1.44×0.9×2.5000)=69..910kNN/m；2.内力计算根据实际受力情况况进行电算，得得到计算简图图及内力、变变形图如下：：（1）基本组合荷载作作用下的内力力计算弯矩和剪力计算简简图弯矩图(kN·mm)剪力图(kN)经过计算得到从左左到右各支座座力分别为：：N1=3.2444kNN2=8.9211kNN3=8.9211kNN4=3.2444kN（2）标准组合荷载作作用下的内力力计算弯矩和剪力计算简简图剪力图(kN)变形图(mm)经过计算得到从左左到右各支座座力分别为：：N1=2.3199kNN2=6.3777kNN3=6.3777kNN4=2.3199kN（3）面板计算采用的的计算结果最大弯矩M=0.0944kN•m最大变形ν=00.043mmm3.面板抗弯强度度验算σ＝M/W=0..094×106/2.4000×104=3.9920N/mmm2；实际弯曲应力计算算值σ=3.9220N/mmm2小于抗弯强强度设计值[f]=224N/mmm2，满足要求求！4.面板挠度验算算最大挠度：ν==0.0443mm；[ν]-容许挠挠度:结构表面面隐藏[ν]=l/2250=0..467mmm；实际最大挠度计算算值:ν=0.0443mm小于于最大允许挠挠度值:[ν]=0..467mmm，满足要求求！五、梁底支撑梁的的计算1.第一层支撑梁梁的计算支撑梁采用1根440×90木方（宽宽度×高度mmm），共4组，均匀布布置在梁底。支撑梁的截面惯性性矩I，截面抵抗抗矩W和弹性模量量E分别为：I=1××40×903/12==2.4330×106mm4；W=1××40×902/6=5.4000×104mm3；E=100000NN/mm2；支撑梁直接承受模模板传递的荷荷载，按照均均布荷载作用用下的三跨连连续梁计算。支撑梁均布荷载计计算：(1)计算弯矩矩和剪力采用用（考虑支撑撑梁自重）：：q=8.9221+0.0029=8..950kkN/m；(2)计算挠度度采用（考虑虑支撑梁自重重）：q=6.3777+0.0022=6..398kkN/m；最大弯矩M==0.1qql2=0.1×8.9500×0.42最大剪力V=00.6ql==0.6×8.9500×0.4=22.148kkN最大支座力N==1.1qll=1.11×8.9500×0.4=33.938kkN最大变形ν=00.677qql4/100EEI=0.6677×6.3988×4004/(1000×100000.000××2.4300×106)=0.0046mm(一)支撑梁抗弯强强度计算σ=M/W=0..143×106/5.4000×104=2.6652N/mmm2实际弯曲应力计算算值σ=2.6552N/mmm2小于抗弯强强度设计值[f]=115N/mmm2，满足要求求！(二)支撑梁抗剪计计算τ=VS0/Ibb=2.1448×1000×405000/(2.4430×106×40)=00.895NN/mm2；实际剪应力计算值值0.8995N/mmm2小于抗剪强强度设计值[fv]=1.6600N//mm2，满足要求求！(三)支撑梁挠度计计算最大挠度：ν==0.0466mm；[ν]-容许挠度::结构表面面隐藏[ν]=l/2250=1..600mmm；实际最大挠度计算算值:ν=0.0446mm小于于最大允许挠挠度值:[ν]=1..600mmm，满足要求求！2.第二层支撑梁梁的计算支撑梁采用1根ФФ48×3.0钢管，间间距400mmm。支撑梁的截面惯性性矩I，截面抵抗抗矩W和弹性模量量E分别为：I=1××10.788×104=1.0778×105mm4；W=1××4.49×103=4.4990×103mm3；E=2006000N/mm22；(一)荷载计算及组组合：(1)第二层支支撑梁承受第第一层支撑梁梁传递的集中中力按照第一层支撑梁梁的计算方法法计算，这里里给出计算结结果。计算弯矩和剪力时时从左至右各各集中力依次次为：N1=1.4400kNN2=3.9388kNN3=3.9388kNN4=1.4400kN计算挠度时从左至至右各集中力力依次为：N1=1.0300kNN2=2.8155kNN3=2.8155kNN4=1.0300kN(2)梁侧模板板传递的自重重荷载：计算弯矩和剪力时时N=1.335×0.3×1.83×0.4=00.296kN；计算挠度时N=00.3×1.83×0.4=00.220kN。(3)第二层支支撑梁自重均均布荷载：计算弯矩和剪力时时取0.0445kN/mm；计算挠度时取0..033kkN/m。(二)支撑梁验算根据前面计算的荷荷载组合，取取结构最不利利状态进行电电算，得到计计算简图及内内力、变形图图如下：弯矩和剪力计算简简图弯矩图(kN·mm)剪力图(kN)变形计算简图变形图(mm)经过计算得到从左左到右各支座座力分别为：：N1=5.6877kNN2=5.6877kN计算得到：最大弯矩：最大剪力：V=3.9433kN最大变形：ν=0.0544mm最大支座反力：FF=5.6687kN(1)支撑梁抗抗弯强度计算算σ=M/W=0..176×106/4.4900×103=39..125N//mm2实际弯曲应力计算算值σ=39.1125N/mmm2小于抗弯强强度设计值[f]=2205N/mmm2，满足要求求！(2)支撑梁抗抗剪计算τ=VS0/Ittw=3.9443×1000×3042//(1.0778×105×3)=377.094NN/mm2；实际剪应力计算值值37.0094N//mm2小于抗剪强强度设计值[fv]=1200.000N/mm22，满足要求求！(3)支撑梁挠挠度计算最大挠度：ν==0.0544mm；[ν]-容许挠度::结构表面面隐藏[ν]=l/2250；第1跨最大挠度为0..054mmm，容许挠度度为0.6000mm，满满足要求！第2跨最大挠度为0..038mmm，容许挠度度为1.0000mm，满满足要求！第3跨最大挠度为0..054mmm，容许挠度度为0.6000mm，满满足要求！各跨实际最大挠度度计算值小于于最大允许挠挠度值，满足足要求！六、稳定性计算1.基础数据计算算(1)风荷载标标准值计算风荷载标准值值Wk=μz•μs•ω0其中ω0--基本风压(kkN/m2)，按照荷载载规范规定采采用：ω0=0.255kN/mm2；μs--风荷载载体型系数：：μs=0.2995；μzz--风荷荷载高度变化化系数，按照照荷载规范的的规定采用：：μz=1.0000；经计算得到，风荷荷载标准值为为:Wkk=1.0000×0.2955×0.25==0.0744kN/mm2；(2)验算立杆杆长细比λ，确定稳定定系数φ立杆计算长度按下下式计算l0=βHβaμh式中：μ——立杆杆计算长度系系数，查表取取值，得μ==1.6322βa——扫地杆高度与与悬臂长度修修正系数，查查表取值，得得βa=1.1822；βH——高度修正系数数，查表取值值，得βH=1.1100；h——立杆步距（mmm）。带入数值得，l00=1.1100×1.1822×1.6322×0.9=1.9277m立杆长细比λ=lo/i=1..927/1.59×110-2=121.221λ=121.21，查查稳定系数表表得，φ=0.4455梁底立杆步距进行行加密，得加加密区立杆的的稳定系数φ’=1.2φ=11.2×0.4455=0.5344立杆长细比验算：：实际长细比比λ=1221.21小于立杆允允许长细比1180，满足足要求！(3)计算弯矩矩设计值立杆的弯矩设计值值MM=γQMLK=1.4××0.0744×0.4×0.92/10=0..003kN·m2.立杆的轴向力力设计值N脚手架钢管的自重重：N1=1..2×0.1255×7.9200=1.1885kN；；纵向钢管的最大支支座反力：NN2=5.6887kN；不组合风荷载时，立立杆的轴向力力设计值N=N1+N22=1.1855+5.6877=6.8722kN；组合风荷载时，立立杆的轴向力力设计值N=N1+N22=1.1855+5.6877=6.8722kN；3.单元框架稳定定性验算不组合风荷载时：：σ=N/(φAA)=6.8872×103/(0.4445×4.24×1102)=36..44N/mmm2；不组合风荷载时，钢钢管立杆稳定定性计算σ=366.44N//mm2小于钢管立杆杆抗压强度的的设计值[[f]=205N//mm2，满足要求求！七、支撑架抗倾覆覆验算架体整体抗倾覆稳稳定性应按下下式计算：式中：gk——支支撑结构自重重标准值与受受风面积的比比值（kN//m2），gk=G2K/LH；G2K——支撑结构构自重标准值值（kN）；L——支撑结构纵向向长度（m）；B——支撑结构横向向长度（m）；H——支撑结构高度度（m）；ωk——风荷载标准值值（kN/mm2）。带入数值得H/B=10.002/4=2.50550.54gk/ωωk=0.544×0.1255×4×6×10.022/（7×10.022×0.0744）=3.1322经比较，H/B≤≤0.54ggk/ωk，支撑架抗抗倾覆验算满满足要求！120厚板模板((扣件钢管架架支撑)计算书计算依据：《建筑施工模板安安全技术规范范》（JGJJ162-22008）《建筑结构荷载规规范》（GBB500009-20112）《混凝土结构设计计规范》（GGB500110-20110）《钢结构设计规范范》（GB500177-20033）一、参数信息_1.模板构造及支支撑参数(一)构造参数楼层高度(m)10.02结构表面要求隐藏楼板厚度(mm))120立杆步距(m)1.8立杆纵向间距(mm)0.8立杆横向间距(mm)0.8(二)支撑参数板底支撑钢管(mmm)Φ48×3钢管钢材品种钢材Q235钢((＞16-400)钢管弹性模量(NN/mm2)206000钢管屈服强度(NN/mm2)235钢管抗拉/抗压//抗弯强度设设计值(N//mm2)205钢管抗剪强度设计计值(N/mmm2)120钢管端面承压强度度设计值(NN/mm2)3252.荷载参数新浇筑砼自重标准准值(kN//m3)24钢筋自重标准值((kN/m33)1.1板底模板自重标准准值(kN//m2)0.253.板底模板参数数搭设形式为：2层层梁扣件承重重；(一)面板参数面板材料桦木(平行方向))15mm厚厚覆面木胶合合板面板厚度(mm))15抗弯设计值(N//mm2)22弹性模量(N/mmm2)10000(二)第一层支撑梁梁参数板底材料1根40×90木方（宽宽度×高度mmm）间距(mm)200木材品种东北落叶松弹性模量(N/mmm2)10000抗压强度设计值((N/mm22)15抗弯强度设计值((N/mm22)17抗剪强度设计值((N/mm22)1.6__板段：板厚1200。模板支撑体系剖面面图钢管排列平面示意意图_二、模板面板计算算面板为受弯结构，需需要验算其抗抗弯强度和刚刚度。这里取取面板的计算算宽度为0..800m。面板的截面惯性矩矩I和截面抵抗抗矩W分别为:I=8000×153/12=2.2500×105mm4；W=8000×152/6=3.0000×104mm3；1.荷载计算及组组合永久荷载标准值GGk=0.225×0.8000+24×0.8000×0.12+1.1×0.8000×0.12==2.6100kN/mm；施工人员及设备荷荷载标准值QQ1k=2.55×0.8000=2.0000kN//m；计算模板面板时用用集中活荷载载进行验算PP=2.5kN；(1)计算挠度度采用标准组组合：q=2.6610kN//m；(2)计算弯矩矩采用基本组组合：A永久荷载和均均布活荷载组组合由可变荷载效应控控制的组合：：q1=0..9×1.2×2.6100=2.8818kN//m；q2=0..9×1.4×2.0000=2.5520kN//m；由永久荷载效应控控制的组合：：q1=0..9×1.35×2.6100=3.1771kN/mm；q2=0..9×1.4×0.7×2.0000=1.7664kN/mm；B永久荷载和集集中活荷载组组合由可变荷载效应控控制的组合：：q1=0..9×1.2×2.6100=2.8118kN/mm；P1=0..9×1.4×2.5=3..150kNN；由永久荷载效应控控制的组合：：q2=0..9×1.35×2.6100=3.1171kN//m；P2=0..9×1.4×0.7×2.5==2.2055kN；2.面板抗弯强度验算算σ＝M/W<[[f]其中：W--面板的截面面抵抗矩，WW=3.0000×104mm3；M--面板板的最大弯矩矩(N·mm)，M=maax（Ma，Mb）=0.1443kN·m；Maa=0.1000×q1×l2+0.1117×q2×l2=0.1000×2.8188×0.22+0.1117×2.5200×0.22=0.0223kN·m；Mbb=0.0880×q×l2+0.2113×P×l=0.0080×2.8188×0.22+0.2213×3.1500×0.2=00.143kkN·m；经计算得到，面板板的受弯应力力计算值:σ=0..143×106/3.0000×104=4.7774N/mmm2；实际弯曲应力计算算值σ=4.7774N/mmm2小于抗弯强强度设计值[[f]=222N/mmm2，满足要求求！2.面板挠度验算算ν=0.677qql4/(1000EI)≤[ν]其中：q--作用用在模板上的的压力线荷载载:q=2.6100kN/m；；l--面板计算跨跨度:l=200mmm；E---面板材质质的弹性模量量:E==100000N/mmm2；I---截面惯性性矩:I=2.2550×105mm4；[νν]-容许挠挠度:结构表面面隐藏[ν]=l/2250=0..800mmm；面板的最大挠度计计算值:ν=0.6677×2.6100×2004/(1000×100000×2.2500×105)=0.0013mm；；实际最大挠度计算算值:ν=0.0113mm小于于最大允许挠挠度值:[ν]=0..800mmm，满足要求求！三、板底支撑梁的的计算1.第一层支撑梁梁的计算支撑梁采用1根440×90木方（宽宽度×高度mmm），间距距200mmm。支撑梁的截面惯性性矩I，截面抵抗抗矩W和弹性模量量E分别为：I=1××40×903/12==2.4330×106mm4；W=1××40×902/6=5.4000×104mm3；E=100000NN/mm2；(一)荷载计算及组组合：永久荷载标准值GGk=0.225×0.2+224×0.2×0.12+1.1×0.2×0.12==0.6522kN/mm；施工人员及设备荷荷载标准值QQ1k=2.55×0.2=00.500kN/m；；计算第一层支撑梁梁时用集中活活荷载进行验验算P=2..5kN；；(1)计算挠度度采用标准组组合(考虑支撑梁梁自重)：q=0.6652+0..0216==0.6744kN/m；；(2)计算弯矩矩和剪力采用用基本组合((考虑支撑梁梁自重)：A永久荷载和均均布活荷载组组合由可变荷载效应控控制的组合：：q1=0..9×1.2×(0.6552+0.00216)=0.7228kN/mm；q2=0..9×1.4×0.5000=0.6630kN//m；由永久荷载效应控控制的组合：：q1=0..9×1.35×(0.6552+0.00216)=0.8119kN/mm；q2=0..9×1.4×0.7×0.5000=0.4441kNN/m；B永久荷载和集集中活荷载组组合由可变荷载效应控控制的组合：：q=0.99×1.2×(0.6552+0.00216)=0.7228kN/mm；P=0.99×1.4×2.5=3..150kNN；由永久荷载效应控控制的组合：：q=0.99×1.35×(0.6552+0.00216)=0.8119kN/mm；P=0.99×1.4×0.7×2.5==2.2055kN；(二)荷载效应计算算支撑梁直接承受模模板传递的荷荷载，按照三三跨连续梁计计算。作用荷荷载分为“永久荷载和和均布活荷载载组合”和“永久荷载和和集中活荷载载组合”两种情况，为为了精确计算算受力，把永永久荷载和活活荷载分开计计算效应值，查查《模板规范范（JGJ1162-20008）》附附录C表C.1-22确定内力系系数。(1)最大弯矩矩M计算最大弯矩M=maax（Ma，Mb）=0.5774kN·m；A永久荷载和均均布活荷载组组合经过系统电算，采采用以下荷载载组合的弯矩矩效应值最大大Ma=0.1000×q1×l2+0.1117×q2×l2=0.100×00.728××0.82+0.1117×0.63×0.82=0.0094kN··m；B永久荷载和集集中活荷载组组合经过系统电算，采采用以下荷载载组合的弯矩矩效应值最大大Mb=0.0800×q×l2+0.2113×P×l=0.0800×0.7288×0.82+0.2113×3.1500×0.8=00.574kkN·m；(2)最大剪力力V计算最大剪力V=maax（Va，Vb）=2.4776kN；；A永久荷载和均均布活荷载组组合经过系统电算，采采用以下荷载载组合的剪力力效应值最大大Va=0.6000×q1×l+0.6617×q2×l=0.6000×0.7288×0.8+00.617××0.6300×0.8=00.660kkN；B永久荷载和集集中活荷载组组合经过系统电算，采采用以下荷载载组合的剪力力效应值最大大Vb=0.6000×q×l+0.6675×P=0.6000×0.7288×0.8+00.675××3.1500=2.4776kN；(3)最大变形形ν计算ν=0.677qql4/(1000EI)=00.677××0.6744×8004/(1000×100000.000××2.4300×106)=0.0077mm(三)支撑梁验算(1)支撑梁抗抗弯强度计算算σ=M/W=0.5574×106/5.4000×104=10..630N//mm2实际弯曲应力计算算值σ=10..630N//mm2小于抗弯强强度设计值[[f]=117N/mmm2，满足要求求！(2)支撑梁抗抗剪计算τ=VS0/Ibb=2.4776×1000×405000/(2.4430×106×40)=11.032NN/mm2；实际剪应力计算值值1.0332N/mmm2小于抗剪强强度设计值[fv]=1.6600N//mm2，满足要求求！(3)支撑梁挠挠度计算最大挠度：ν==0.0777mm；[ν]-容许挠度::结构表面面隐藏[ν]=l/2250=3..200mmm；实际最大挠度计算算值:ν=0.0777mm小于于最大允许挠挠度值:[ν]=3..200mmm，满足要求求！2.第二层支撑梁梁的计算支撑梁采用1根ΦΦ48×3钢管为一组组，间距8000mm。支撑梁的截面惯性性矩I，截面抵抗抗矩W和弹性模量量E分别为：I=100.78×104=1.0778×105mm4；W=4..49×103=4.4990×103mm3；E=2006000N/mm22；(一)荷载计算及组组合第二层支撑梁按照照三跨连续梁梁计算，第一一层支撑梁所所施加的集中中荷载简化为为均布荷载作作用于第二层层支撑梁上。永久荷载标准值GGk=0.225×0.8+224×0.8×0.12+1.1×0.8×0.12+1/0.22×0.8×0.02116=2.6696kNN/m；施工人员及设备荷荷载标准值QQ1k=2.55×0.8=11.200kN/m；；(1)计算挠度度采用标准组组合(考虑支撑梁梁自重)：q=2.6696+0..0333==2.72993kN/mm；(2)计算弯矩矩和剪力采用用基本组合((考虑支撑梁梁自重)：由可变荷载效应控控制的组合：：q1=00.9×1.2×(2.6996+0.00333)=2.9448kN/mm；q2=00.9×1.4×1.2000=1.5512kN//m；由永久荷载效应控控制的组合：：q1=00.9×1.35×(2.6996+0.00333)=3.3116kN/mm；q2=00.9×1.4×0.7×1.2000=1.0058kNN/m；(二)荷载效应计算算(1)最大弯矩矩M计算最大弯矩M=maax（Ma，Mb）=0.3002kN·m；Ma=0.1000×q1×l2+0.1117×q2×l2=0.100×22.948××0.82+0.1117×1.5122×0.82=0.3302kN··m；Mb=0.1000×q1×l2+0.1117×q2×l2=0.1100×3.3166×0.82+0.1117×1.0588×0.82=0.2991kN·m；(2)最大剪力力V计算最大剪力V=maax（Va，Vb）=2.1661kN；；Va=0.6000×q1×l+0.6617×q2×l=0.6000×2.9488×0.8+00.617××1.5122×0.8=22.161kkN；Vb=0.6000×q1×l+0.6617×q2×l=0.6600×3.3166×0.8+00.617××1.0588×0.8=22.114kkN；(3)最大变形形ν计算ν=0.677qql4/(1000EI)=00.677××2.7299×8004/(1000×2060000×1.0788×105)=0.3341mm；；(4)最大支座座反力Q计算最大支座反力Q==max（Qa，Qb）=4.0445kN；；Qa=1.1×qq1×l+1.22×q2×l=1.1×22.948××0.8+11.2×1.5122×0.8=44.045kkN；Qb=1.1×qq1×l+1.22×q2×l=1.1×33.316××0.8+11.2×1.0588×0.8=33.934kkN；(三)支撑梁验算(1)支撑梁抗抗弯强度计算算σ=M/W=0.3302×106/4.4900×103=67..231N//mm2实际弯曲应力计算算值σ=67.2231N/mmm2小于抗弯强强度设计值[f]=2205N/mmm2，满足要求求！(2)支撑梁抗抗剪计算τ=VS0/Ittw=2.1661×1000×3042//(1.0778×105×3)=200.329NN/mm2；实际剪应力计算值值20.3329N//mm2小于抗剪强强度设计值[fv]=1200.000N/mm22，满足要求求！(3)支撑梁挠挠度计算最大挠度：ν==0.3411mm；[ν]-容许挠度::结构表面面隐藏[ν]=l/2250=3..200mmm；实际最大挠度计算算值:ν=0.3441mm小于于最大允许挠挠度值:[ν]=3..200mmm，满足要求求！3.扣件抗滑力的的计算n=R/Rc=11个其中n---立杆上设设置用于承担担水平横杆传传递给立杆支支座反力的扣扣件数；R--水平平杆传递给立立杆的竖向作作用力设计值值，取4.0045kNN；Rc--1个个扣件的抗滑滑承载力设计计值，Rc==8×0.75==6kN；；立杆上必须安装11个扣件用于于承担水平横横杆传递给立立杆的支座反反力，请检查查实际搭设情情况，如果扣扣件数不足，必必须增加。四、立杆的稳定性性计算1.基础数据计算算(一)立杆的轴向力力设计值N(1))上部结构构传递到立杆杆的轴向力设设计值N1永久荷载标准值GGk=0.225×0.8×0.8+224×0.8×0.8×0.12+1.1×0.8×0.8×0.12+1/0.22×0.8×0.02116+0..8×0.03333=2.2201kNN；施工人员及设备荷荷载标准值QQ1k=1×0.8×0.8=00.640kN/m；；上部结构传递到立立杆的轴向力力设计值N1=max（Na，Nb）=3.2338kN；由可变荷载效应控控制的组合：：Na=0..9×(1.2×2.2011+1.4××0.6400)=3..183kNN；由永久荷载效应控控制的组合：：Nb=0..9×(1.355×2.2011+1.4××0.7×0.6400)=3..238kNN；(2))脚手架钢钢管的自重：：N2=1.2×0.1300×(10.002-0.112)=1..549kkN；(3))立杆的轴轴向力设计值值N计算顶部立杆时：：N=N1=3.2338kN；；计算底部立杆时：：N=N1+N2=3.2338+1.5549=4..788kNN；(二)验算立杆长细细比λ，确定稳定定系数φλ=lo/i其中:λ---立杆杆长细比；llo--立杆计算长长度；ii--立杆的截截面回转半径径，i=1..590×10-2m；(1))顶部立杆杆段计算λλ=1.8/(1..590×10-2)=1113.2088；查《模板板规范JGJJ162-22008》附附录D得到φ=0.4474；(2))底部立杆杆段计算λλ=1.8/(1..590×10-2)=1113.2088；查《模板板规范JGJJ162-22008》附附录D得到φ=0.4474；(3))验算立杆杆长细比钢管立杆长细比λλ=1133.208小于钢管立立杆允许长细细比150..000，满满足要求！(三)风荷载设计值值产生的立杆杆段弯矩Mw计算风荷载标准值值Wk=μz•μs•ω0其中μz--风荷载高度度变化系数，按按照荷载规范范的规定采用用：脚手架顶部μz==0.6500，脚手架底底部μz=0.6550；μs--风荷载载体型系数：：μs=1.3φ=1.3×0.1233=0.1660；φ为挡风系数数。ω0--基本风风压(kN//m2)，按照荷载载规范规定采采用：ω0=0.225kN//m2；经计算得到，风荷荷载标准值为为:脚手架顶部Wk==0.6500×0.1600×0.25==0.0266kN/mm2；脚手架底部Wk==0.6500×0.1600×0.25==0.0266kN/mm2；计算立杆段由风荷荷载设计值产产生的弯矩：：Mw=0.9×1.4WkLh2/10脚手架顶部Mw==0.9×1.4×0.0266×0.8×1.82/10=00.008kN•m；；脚手架底部Mw==0.9×1.4×0.0266×0.8×1.82/10=00.008kN•m；；2.立杆的稳定性性计算立杆的稳定性计算算公式σ=N/(φAA)+Mw/W+Me/W≤[f]其中:σ---钢管立立杆应力计算算值（N/mmm2）；AA--立立杆净截面面面积：A=4.224×102mm2；MMw--风荷荷载设计值产产生的弯矩；；WW--立立杆截面模量量：W=4.49××103mm3；MMe--竖向向力有偏心距距时产生的弯弯矩；Me=N1×e=3.2238×100×10-3=0.3324kNN•m；[[f]---钢管立杆杆抗压强度设设计值：[ff]=2005N/mmm2；顶部立杆应力计算算值：σ1=3.238×1103/(0.4474×4.24×102)+0.0008×106/(4.449×103)+0.3324×106/(4.449×103)=90..124NN/mm2；底部立杆应力计算算值：σ=4.788×1103/(0.4474×4.24×102)+0.0008×106/(4.449×103)=25..710NN/mm2；钢管立杆稳定性计计算σ=900.124NN/mm2小于钢管立杆杆抗压强度的的设计值[[f]=205NN/mm2，满足要求求！110厚板模板((扣件钢管架架支撑)计算书计算依据：《建筑施工模板安安全技术规范范》（JGJJ162-22008）《建筑结构荷载规规范》（GBB500009-20112）《混凝土结构设计计规范》（GGB500110-20110）《钢结构设计规范范》（GB500177-20033）一、参数信息_1.模板构造及支支撑参数(一)构造参数楼层高度(m)8.65结构表面要求隐藏楼板厚度(mm))110立杆步距(m)1.8立杆纵向间距(mm)0.8立杆横向间距(mm)0.8(二)支撑参数板底支撑钢管(mmm)Φ48×3钢管钢材品种钢材Q235钢((＞16-400)钢管弹性模量(NN/mm2)206000钢管屈服强度(NN/mm2)235钢管抗拉/抗压//抗弯强度设设计值(N//mm2)205钢管抗剪强度设计计值(N/mmm2)120钢管端面承压强度度设计值(NN/mm2)3252.荷载参数新浇筑砼自重标准准值(kN//m3)24钢筋自重标准值((kN/m33)1.1板底模板自重标准准值(kN//m2)0.253.板底模板参数数搭设形式为：2层层梁扣件承重重；(一)面板参数面板材料桦木(平行方向))15mm厚厚覆面木胶合合板面板厚度(mm))15抗弯设计值(N//mm2)22弹性模量(N/mmm2)10000(二)第一层支撑梁梁参数板底材料1根40×90木方（宽宽度×高度mmm）间距(mm)200木材品种东北落叶松弹性模量(N/mmm2)10000抗压强度设计值((N/mm22)15抗弯强度设计值((N/mm22)17抗剪强度设计值((N/mm22)1.64.地基参数土类型素填土承载力标准值(kkPa)85立杆基础底面面积积(m2)0.25承载力调整系数0.8__板段：板厚1100。模板支撑体系剖面面图钢管排列平面示意意图_二、模板面板计算算面板为受弯结构，需需要验算其抗抗弯强度和刚刚度。这里取取面板的计算算宽度为0..800m。面板的截面惯性矩矩I和截面抵抗抗矩W分别为:I=8000×153/12=2.2500×105mm4；W=8000×152/6=3.0000×104mm3；1.荷载计算及组组合永久荷载标准值GGk=0.225×0.8000+24×0.8000×0.11+1.1×0.8000×0.11==2.4099kN/mm；施工人员及设备荷荷载标准值QQ1k=2.55×0.8000=2.0000kN//m；计算模板面板时用用集中活荷载载进行验算PP=2.5kN；(1)计算挠度度采用标准组组合：q=2.4409kN//m；(2)计算弯矩矩采用基本组组合：A永久荷载和均均布活荷载组组合由可变荷载效应控控制的组合：：q1=0..9×1.2×2.4099=2.6602kN//m；q2=0..9×1.4×2.0000=2.5520kN//m；由永久荷载效应控控制的组合：：q1=0..9×1.35×2.4099=2.9227kN/mm；q2=0..9×1.4×0.7×2.0000=1.7664kN/mm；B永久荷载和集集中活荷载组组合由可变荷载效应控控制的组合：：q1=0..9×1.2×2.4099=2.6002kN/mm；P1=0..9×1.4×2.5=3..150kNN；由永久荷载效应控控制的组合：：q2=0..9×1.35×2.4099=2.9927kN//m；P2=0..9×1.4×0.7×2.5==2.2055kN；2.面板抗弯强度验算算σ＝M/W<[[f]其中：W--面板的截面面抵抗矩，WW=3.0000×104mm3；M--面板板的最大弯矩矩(N·mm)，M=maax（Ma，Mb）=0.1443kN·m；Maa=0.1000×q1×l2+0.1117×q2×l2=0.1000×2.6022×0.22+0.1117×2.5200×0.22=0.0222kN·m；Mbb=0.0880×q×l2+0.2113×P×l=0.0080×2.6022×0.22+0.2213×3.1500×0.2=00.143kkN·m；经计算得到，面板板的受弯应力力计算值:σ=0..143×106/3.0000×104=4.7550N/mmm2；实际弯曲应力计算算值σ=4.7750N/mmm2小于抗弯强强度设计值[[f]=222N/mmm2，满足要求求！2.面板挠度验算算ν=0.677qql4/(1000EI)≤[ν]其中：q--作用用在模板上的的压力线荷载载:q=2.4099kN/m；；l--面板计算跨跨度:l=200mmm；E---面板材质质的弹性模量量:E==100000N/mmm2；I---截面惯性性矩:I=2.2550×105mm4；[νν]-容许挠挠度:结构表面面隐藏[ν]=l/2250=0..800mmm；面板的最大挠度计计算值:ν=0.6677×2.4099×2004/(1000×100000×2.2500×105)=0.0012mm；；实际最大挠度计算算值:ν=0.0112mm小于于最大允许挠挠度值:[ν]=0..800mmm，满足要求求！三、板底支撑梁的的计算1.第一层支撑梁梁的计算支撑梁采用1根440×90木方（宽宽度×高度mmm），间距距200mmm。支撑梁的截面惯性性矩I，截面抵抗抗矩W和弹性模量量E分别为：I=1××40×903/12==2.4330×106mm4；W=1××40×902/6=5.4000×104mm3；E=100000NN/mm2；(一)荷载计算及组组合：永久荷载标准值GGk=0.225×0.2+224×0.2×0.11+1.1×0.2×0.11==0.6022kN/mm；施工人员及设备荷荷载标准值QQ1k=2.55×0.2=00.500kN/m；；计算第一层支撑梁梁时用集中活活荷载进行验验算P=2..5kN；；(1)计算挠度度采用标准组组合(考虑支撑梁梁自重)：q=0.6602+0..0216==0.62338kN/mm；(2)计算弯矩矩和剪力采用用基本组合((考虑支撑梁梁自重)：A永久荷载和均均布活荷载组组合由可变荷载效应控控制的组合：：q1=0..9×1.2×(0.6002+0.00216)=0.6774kN/mm；q2=0..9×1.4×0.5000=0.6630kN//m；由永久荷载效应控控制的组合：：q1=0..9×1.35×(0.6002+0.00216)=0.7558kN/mm；q2=0..9×1.4×0.7×0.5000=0.4441kNN/m；B永久荷载和集集中活荷载组组合由可变荷载效应控控制的组合：：q=0.99×1.2×(0.6002+0.00216)=0.6774kN/mm；P=0.99×1.4×2.5=3..150kNN；由永久荷载效应控控制的组合：：q=0.99×1.35×(0.6002+0.00216)=0.7558kN/mm；P=0.99×1.4×0.7×2.5==2.2055kN；(二)荷载效应计算算支撑梁直接承受模模板传递的荷荷载，按照三三跨连续梁计计算。作用荷荷载分为“永久荷载和和均布活荷载载组合”和“永久荷载和和集中活荷载载组合”两种情况，为为了精确计算算受力，把永永久荷载和活活荷载分开计计算效应值，查查《模板规范范（JGJ1162-20008）》附附录C表C.1-22确定内力系系数。(1)最大弯矩矩M计算最大弯矩M=maax（Ma，Mb）=0.5771kN·m；A永久荷载和均均布活荷载组组合经过系统电算，采采用以下荷载载组合的弯矩矩效应值最大大Ma=0.1000×q1×l2+0.1117×q2×l2=0.100×00.674××0.82+0.1117×0.63×0.82=0.0090kN··m；B永久荷载和集集中活荷载组组合经过系统电算，采采用以下荷载载组合的弯矩矩效应值最大大Mb=0.0800×q×l2+0.2113×P×l=0.0800×0.6744×0.82+0.2113×3.1500×0.8=00.571kkN·m；(2)最大剪力力V计算最大剪力V=maax（Va，Vb）=2.4550kN；；A永久荷载和均均布活荷载组组合经过系统电算，采采用以下荷载载组合的剪力力效应值最大大Va=0.6000×q1×l+0.6617×q2×l=0.6000×0.6744×0.8+00.617××0.6300×0.8=00.634kkN；B永久荷载和集集中活荷载组组合经过系统电算，采采用以下荷载载组合的剪力力效应值最大大Vb=0.6000×q×l+0.6675×P=0.6000×0.6744×0.8+00.675××3.1500=2.4550kN；(3)最大变形形ν计算ν=0.677qql4/(1000EI)=00.677××0.6244×8004/(1000×100000.000××2.4300×106)=0.0071mm(三)支撑梁验算(1)支撑梁抗抗弯强度计算算σ=M/W=0.5571×106/5.4000×104=10..579N//mm2实际弯曲应力计算算值σ=10..579N//mm2小于抗弯强强度设计值[[f]=117N/mmm2，满足要求求！(2)支撑梁抗抗剪计算τ=VS0/Ibb=2.4550×1000×405000/(2.4430×106×40)=11.021NN/mm2；实际剪应力计算值值1.0221N/mmm2小于抗剪强强度设计值[fv]=1.6600N//mm2，满足要求求！(3)支撑梁挠挠度计算最大挠度：ν==0.0711mm；[ν]-容许挠度::结构表面面隐藏[ν]=l/2250=3..200mmm；实际最大挠度计算算值:ν=0.0771mm小于于最大允许挠挠度值:[ν]=3..200mmm，满足要求求！2.第二层支撑梁梁的计算支撑梁采用1根ΦΦ48×3钢管为一组组，间距8000mm。支撑梁的截面惯性性矩I，截面抵抗抗矩W和弹性模量量E分别为：I=100.78×104=1.0778×105mm4；W=4..49×103=4.4990×103mm3；E=2006000N/mm22；(一)荷载计算及组组合第二层支撑梁按照照三跨连续梁梁计算，第一一层支撑梁所所施加的集中中荷载简化为为均布荷载作作用于第二层层支撑梁上。永久荷载标准值GGk=0.225×0.8+224×0.8×0.11+1.1×0.8×0.11+1/0.22×0.8×0.02116=2.4495kNN/m；施工人员及设备荷荷载标准值QQ1k=2.55×0.8=11.200kN/m；；(1)计算挠度度采用标准组组合(考虑支撑梁梁自重)：q=2.4495+0..0333==2.52885kN/mm；(2)计算弯矩矩和剪力采用用基本组合((考虑支撑梁梁自重)：由可变荷载效应控控制的组合：：q1=00.9×1.2×(2.4995+0.00333)=2.7331kN/mm；q2=00.9×1.4×1.2000=1.5512kN//m；由永久荷载效应控控制的组合：：q1=00.9×1.35×(2.4995+0.00333)=3.0772kN/mm；q2=00.9×1.4×0.7×1.2000=1.0058kNN/m；(二)荷载效应计算算(1)最大弯矩矩M计算最大弯矩M=maax（Ma，Mb）=0.2888kN·m；Ma=0.1000×q1×l2+0.1117×q2×l2=0.100×22.731××0.82+0.1117×1.5122×0.82=0.2288kN··m；Mb=0.1000×q1×l2+0.1117×q2×l2=0.1100×3.0722×0.82+0.1117×1.0588×0.82=0.2776kN·m；(2)最大剪力力V计算最大剪力V=maax（Va，Vb）=2.0557kN；；Va=0.6000×q1×l+0.6617×q2×l=0.6000×2.7311×0.8+00.617××1.5122×0.8=22.057kkN；Vb=0.6000×q1×l+0.6617×q2×l=0.6600×3.0722×0.8+00.617××1.0588×0.8=11.997kkN；(3)最大变形形ν计算ν=0.677qql4/(1000EI)=00.677××2.5299×8004/(1000×2060000×1.0788×105)=0.3316mm；；(4)最大支座座反力Q计算最大支座反力Q==max（Qa，Qb）=3.8555kN；；Qa=1.1×qq1×l+1.22×q2×l=1.1×22.731××0.8+11.2×1.5122×0.8=33.855kkN；Qb=1.1×qq1×l+1.22×q2×l=1.1×33.072××0.8+11.2×1.0588×0.8=33.720kkN；(三)支撑梁验算(1)支撑梁抗抗弯强度计算算σ=M/W=0.2288×106/4.4900×103=64..140N//mm2实际弯曲应力计算算值σ=64.1140N/mmm2小于抗弯强强度设计值[f]=2205N/mmm2，满足要求求！(2)支撑梁抗抗剪计算τ=VS0/Ittw=2.0557×1000×3042//(1.0778×105×3)=199.350NN/mm2；实际剪应力计算值值19.3350N//mm2小于抗剪强强度设计值[fv]=1200.0