第3章钢结构连接16.9

衢州学院钢结构设计原理衢州学院建筑工程学院3.掌握各种连接（焊接、螺栓连接）和各类构件(梁、杆、柱)的工作性能、破坏特征及其设计的基本方法。2.掌握钢结构材料的主要性能及其主要影响因素，并能正确地选择钢材；1.了解钢结构的应用和发展概况,掌握钢结构的特点；钢结构原理的基本要求4.熟悉与土木工程相关的钢结构设计规范。教学参考书及规范:1.钢结构（第三版）戴国欣

主编武汉工业大学出版社2.钢结构设计规范

（GB50017-2003)3.钢结构工程施工质量验收规范

（GB50205-2001)第三章钢结构的连接重点：1.掌握钢结构的特点。2．了解钢结构的应用范围。3．了解钢结构在我国的发展趋势。§3.1钢结构的连接简介一、焊缝连接优点：不削弱截面，方便施工，连接刚度大；缺点：材质易脆，存在残余应力，对裂纹敏感。

对接焊缝连接角焊缝连接二、铆钉连接

优点：连接刚度大，传力可靠；缺点：对施工技术要求很高，劳动强度大，施工条件差，施工速度慢。N

分为：

普通螺栓连接

高强度螺栓连接三、螺栓连接§3.2

焊接方法和焊接连接形式3.2.1钢结构常用焊接方法1.手工电弧焊原理：利用电弧产生热量

熔化焊条和母材形

成焊缝。

A、焊条的选择：

焊条应与焊件钢材相适应。

焊机导线熔池焊条焊钳保护气体焊件电弧Q235钢选择E43型焊条（E4300--E4328)Q345钢选择E50型焊条(E5000--5048)Q390、Q420钢选择E55型焊条(E5500--5518)B、焊条的表示方法：E—焊条(Electrode)第1、2位数字为熔融金属的最小抗拉强度（kgf/mm2)第3、4适用焊接位置、电流及药皮的类型。不同钢种的钢材焊接，宜采用与低强度钢材相适应的焊条。优点：方便，特别在高空和野外作业，小型焊接；缺点：质量波动大，要求焊工等级高，劳动强度大，效率低。2.埋弧焊（自动或半自动）、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、焊丝转盘送丝器焊剂漏斗焊剂熔渣焊件埋弧自动焊A、焊丝的选择应与焊件等强度。B、优、缺点：

优点：自动化程度高，焊接速度快，劳动强度低，焊接质量好。

缺点：设备投资大，施工位置受限等。3.气体保护焊优、缺点：

优点：焊接速度快，焊接质量好。

缺点：施工条件受限制等。3.2.2焊接连接形式和焊缝形式1.焊接连接形式角部连接焊接连接形式（按被连接构件的相对位置）对接链接采用拼接盖板的对接链接搭接连接T形链接角部连接2.焊缝形式（1）对接焊缝正对接焊缝斜对接焊缝T型对接焊缝（2）角焊缝2.焊缝质量检查外观检查：检查外观缺陷和几何尺寸；内部无损检验：检验内部缺陷。

内部检验主要采用超声

波，有时还用磁粉检验

荧光检验等辅助检验方法。还可以采用X射线或γ射线透照或拍片。《钢结构工程施工及验收规范》规定：

焊缝按其检验方法和质量要求分为一级、二级和三级。

一、二级焊缝除外观检查外，尚要求一定数量的超声波检验并符合相应级别的质量标准。

三级焊缝只要求对全部焊缝作外观检查且符合三级质量标准；3.2.3焊缝连接的优缺点

优点：（1）不需要在钢材上打孔钻眼，既省工省时，又不使材料的截面积受到减弱（2）任何形状的构件都可直接连接，一般不需要辅助零件，使连接构造简单，传力路线短，适应面广；（3）焊接连接的气密性和水密性都较好，结构刚性也较大，结构的整体性较好。缺点：

（1）由于高温作用在焊缝附近形成热影响区，钢材的金相组织和机械性能发生变化，材质变脆；（2）焊接的残余应力会使结构发生脆性破坏和降低压杆稳定的临界荷载，同时残余变形还会使构件尺寸和形状发生变化；（3）焊接结构具有连续性，局部裂缝一经发生便容易扩展到整体。3.2.4焊缝缺陷及焊缝质量检查1.焊缝缺陷3.2.5焊缝代号§3.3角焊缝的构造与计算3.3.1角焊缝的形式和构造1.角焊缝的形式:直角角焊缝、斜角角焊缝（1）直角角焊缝hehfhf普通式hehf1.5hf平坡式hehfhf凹面式（2）斜角角焊缝对于α>135o或α<60o斜角角焊缝,除钢管结构外,不宜用作受力焊缝。2.角焊缝的构造1）最大焊脚尺寸hf,max

为了避免焊缝处局部过热，减小焊件的焊接残余应力和残余变形，hf,max应满足以下要求:hf,max≤1.2t1（钢管结构除外）式中:t1---较薄焊件厚度。

对于板件边缘的角焊缝,尚应满足以下要求：

当t≤6mm时，hf,max≤t；

当t>6mm时，hf,max≤t-(1~2)mm；hft1ttt1hf2）最小焊脚尺寸hf,min

为了避免在焊缝金属中由于冷却速度快而产生淬硬组织，导致母材开裂，hf,min应满足以下要求:

式中:t2----较厚焊件厚度

另:对于埋弧自动焊hf,min可减去1mm;

对于T型连接单面角焊缝hf,min应加上1mm;

当t2≤4mm时,hf,min=t23）侧面角焊缝的最大计算长度

侧面角焊缝在弹性工作阶段沿长度方向受力不均，两端大而中间小。焊缝长度越长，应力集中系数越大。如果焊缝长度不是太大，焊缝两端达到屈服强度后，继续加载，应力会渐趋均匀；当焊缝长度达到一定的长度后，可能破坏首先发生在焊缝两端，故：注：

1、当实际长度大于以上值时，计算时不与考虑；2、当内力沿侧焊缝全长分布时，不受上式限制。4）侧面角焊缝的最小计算长度

对于焊脚尺寸大而长度小的焊缝，焊件局部加热严重且起落弧坑相距太近，以及可能产生缺陷，使焊缝不可靠。故为了使焊缝具有一定的承载力，规范规定：5）搭接连接的构造要求

当板件端部仅采用两条侧面角焊缝连接时：

A.为了避免应力传递的过分弯折而使构件中应力不均，规范规定：B.为了避免焊缝横向收缩时引起板件的拱曲太大，规范规定：bt1t2C.当角焊缝的端部位于构件转角处时，应作2hf的绕角焊，且转角处必须连续施焊。b2hfD.在搭接连接中，搭接长度不得小于焊件较小厚度

的5倍，且不得小于25mm。t1t23.3.2角焊缝的工作性能及强度1.角焊缝的强度A.应力分析NlwN剪应力τf

试验表明侧面角焊缝主要承受剪力，强度相对较低，塑性性能较好。因外力通过焊缝时发生弯折，故剪应力沿焊缝长度分布不均匀，两端大中间小，lw/hf越大剪应力分布越不均匀。B.破坏形式（2）正面角焊缝A.应力分析

正面角焊缝受力复杂，应力集中严重，塑性较差，但强度较高，与侧面角焊缝相比可高出35%--55%以上。B.正面角焊缝的破坏形式（3）斜角焊缝

斜焊缝的受力性能介于侧面角焊缝和正侧面角焊缝之间。2.角焊缝有效截面上的应力

1）试验表明，直角角焊缝的破坏常发生在喉部，故通常将45o截面作为计算截面，作用在该截面上的应力如下图所示：hfhehh1h2deτ┻τ∥helwh---焊缝厚度、h1—熔深h2—凸度、d—焊趾、e—焊根2）实际上计算截面的各应力分量的计算比较繁难，为了简化计算，规范假定：焊缝在有效截面处破坏，且各应力分量满足以下折算应力公式:

┻┻∥3）由于我国规范给定的角焊缝强度设计值，是根据抗剪条件确定的故上式又可表达为：--焊缝金属的抗拉强度┻┻∥σ┻τ┻τ∥helw3.基本计算公式┻┻∥NNyNxσfσ┻τ┻τ∥=τfhelw45O45Ohf将3—3、3—4式，代入3—2式得：式3—5即为，规范给定的角焊缝强度计算通用公式βf—正面角焊缝强度增大系数；静载时取1.22，动载时取1.0。对于正面角焊缝，τf=0，由3—5式得：对于侧面角焊缝，σf=0，由3—5式得：

以上各式中：he=0.7hf；

lw—角焊缝计算长度，考虑起灭弧缺陷时，每条焊缝取其

实际长度减去2hf。3.3.3角焊缝的计算1.轴心力作用下轴心力作用下的盖板对接连接:A、仅采用侧面角焊缝连接：B、采用三面围焊连接：NNlwlw’算例1

如图所示两块板厚t＝14mm的板采用上下两块盖板（板厚t＝8mm）连接，钢材采用Q235，手工焊，焊条E43，承受静态轴心力N＝500KN，已知端缝长度为Lw1＝400mm，侧缝长度为Lw2＝300mm，根据下列情况设计焊缝：（1）仅有侧面角焊缝；（2）仅有正面角焊缝；解：根据构造要求焊角尺寸

≤

hf≤1.2x8

≤t-(1～2)所以取hf=6mm（2）仅有正面角焊缝；（1）仅有侧面角焊缝；可得角焊缝计算的基本公式为仅有平行于焊缝长度方向的轴心力时仅有一垂直于焊缝长度方向的轴心力时同时有平行和垂直于焊缝长度方向的轴心力时2.轴心力作用下，角钢与节点板连接的角焊缝计算2.角钢角焊缝连接A、仅采用侧面角焊缝连接由力及力矩平衡得:故:Ne1e2bN1N2xxlw1lw2对于校核问题:对于设计问题:Ne1e2bN1N2xxlw1lw2B、采用三面围焊由力及力矩平衡得:余下的问题同情况‘A’，即:Ne1e2bN1N2xxN3lw1lw2对于校核问题:对于设计问题:Ne1e2bN1N2xxN3lw1lw22.轴心力作用下，角钢与节点板连接的角焊缝计算算例2

如图所示某桁架腹杆采用角钢2L140X10，用角焊缝三面围焊与节点板连接，钢材采用Q235，手工焊，焊条E43，承受静态轴心力N＝1170KN，已知焊角尺寸hf＝8mm，肢背焊缝长度Lw1＝400mm，肢尖焊缝长度Lw2＝250mm，验算焊缝连接是否安全：1）正面角焊缝承担的力

N3

=0.7hf∑lw3βf

ffw

＝0.7x8x140x2x1.22x160＝306kN2）肢背受力：3)肢尖受力：N1

=K1

N－N3

/2＝0.7x1170-306/2=666kN≤0.7x8x2x(400-8)x160=702kNN2

=K2N－N3

/2＝0.3x1170-306/2=198kN≤0.7x8x2x(250-8)x160=434kN3.N、M、V共同作用下NθeNxNyMAσNxσMτNyhehet(1)偏心轴力作用下角焊缝强度计算算例3验算如图所示牛腿与钢柱连接角焊缝强度。钢材采用Q235，手工焊，焊条E43，N＝300KN，V＝200KN，e＝100mm，已知焊角尺寸hf＝8mm，焊缝长度Lw＝400mm。剪力V产生弯矩M＝Ve产生轴力N产生焊缝强度验算：4.T、V共同作用下Fe1e2x0l1l2xxyyAA’0TVr假定:A、被连接件绝对刚性，焊缝为弹性，即：T作用下被连接件有绕焊缝形心旋转的趋势；B、T作用下焊缝群上任意点的应力方向垂直于该点与焊缝形心的连线，且大小与r成正比；C、在V作用下，焊缝群上的应力均匀分布。将F向焊缝群形心简化得:V=FT=F(e1+e2)故：该连接的设计控制点

为A点和A’点xxyyrrxryAτTAxτTAyτTA0θτVyhee2x0l1l2xxyyAA’0TVrT作用下A点应力:将其沿x轴和y轴分解:剪力V作用下,A点应力:A点垂直于焊缝长度方向的应力为:A点平行于焊缝长度方向的应力为:强度验算公式：思考:以上计算方法为近似计算，为什么?τVxxyyrrxryAτTAxτTAyτTA0θτVyhe§3.4对接焊缝的构造与计算3.4.1对接焊缝的构造1、对接焊缝的坡口形式:t--焊件厚度(1)当:t<6mm(手工焊),t<10mm(埋弧焊)时可不做坡

口,采用直边缝;(2)t=7~20mm时，宜采用单边V形和双边V形坡口;(3)t>20mm时，宜采用U形、K形、X形坡口。

对接焊缝的焊件常做坡口，坡口形式与板厚和施工条件有关。C=0.5~2mm（a）C=2~3mm（b）αC=2~3mm（C）αp（d）C=3~4mmpC=3~4mmp（e）C=3~4mmp（f）2、V形、U形坡口焊缝单面施焊，但背面需进行补焊；3、对接焊缝的起、灭弧点易出现缺陷，故一般用引弧板引出，焊完后将其切去；不能做引弧板时，每条焊缝的计算长度等于实际长度减去2t1t1—较薄焊件厚度；4、当板件厚度或宽度在一侧相差大于4mm时，应做坡度不大于1:2.5(静载)或1:4(动载)的斜角，以平缓过度，减小应力集中。≤1:2.5≤1:2.53.4.2对接焊缝的计算对接焊缝分为：焊透和部分焊透（自学）两种；动荷载作用下部分焊透的对接焊缝不宜用做垂直受力方向的连接焊缝；对于静载作用下的一级和二级对接焊缝其强度可视为与母材相同，不与计算。三级焊缝需进行计算；对接焊缝可视作焊件的一部分，故其计算方法与构件强度计算相同。NNt1.轴心力作用下的对接焊缝计算式中：N—轴心拉力或压力；t—板件较小厚度；T形连接中为腹板厚度；ftw、fcw

—对接焊缝的抗拉和抗压强度设计值。NNlwtA

当不满足上式时，可采用斜对接焊缝连接如图B。另:当tanθ≤1.5时,不用验算!NNtBθNsinθNcosθlw2.M、V共同作用下的对接焊缝计算（1）板件间对接连接因焊缝截面为矩形，M、V共同作用下应力图为：故其强度计算公式为：lwtAMVστ式中：Ww—焊缝截面模量；Sw--焊缝截面面积矩；Iw--焊缝截面惯性矩。（2）工字形截面梁对接连接计算MV1焊缝截面A、对于焊缝的σmax和τmax应满足式3-29和3-30要求；σmaxτσ1τ1τmaxB、对于翼缘与腹板交接点焊缝（1点），其折算应力尚应满足下式要求：1.1—考虑最大折算应力只在局部出现的强度增大系数。-320x20-320x20-1160x10算例5如图所示焊接工字形梁仅在腹板上设一道对接拼接焊缝，钢材采用Q345，手工焊，焊条E50，拼接处弯矩M＝2600kNm，剪力V＝244kN，设置引弧板，质量等级三级，试验算强度。验算内容：（1）最大应力验算（2）折算应力验算（1）焊缝所处截面的惯性矩：上翼缘对x轴的面积矩：上半截面对x轴的面积矩：（2）焊缝最大应力验算：（2）折算应力验算：腹板与上翼缘交界点折算应力：§3.5焊接应力和焊接变形一、焊接残余应力的分类及其产生的原因

1、焊接残余应力的分类A、纵向焊接残余应力—沿焊缝长度方向;B、横向焊接残余应力—垂直于焊缝长度方向;C、沿厚度方向的焊接残余应力。

2、焊接残余应力产生的原因

（1）纵向焊接残余应力

焊接过程是一个不均匀的加热和冷却过程，焊件上产生不均匀的温度场，焊缝处可达1600oC，而邻近区域温度骤降。高温钢材膨胀大，但受到两侧温度低、膨胀小的钢材限制，产生热态塑性压缩，焊缝冷却时被塑性压缩的焊缝区趋向收缩，但受到两侧钢材的限制而产生拉应力。对于低碳钢和低合金钢，该拉应力可以使钢材达到屈服强度。焊接残余应力是无荷载的内应力，故在焊件内自相平衡，这必然在焊缝稍远区产生压应力。+--500oC800oC300oC300oC500oC800oC施焊方向8cm64202468cm-----++产生的原因:1、焊缝的纵向收缩，使焊件有反向弯曲变形的趋势，导致两焊件在焊缝处中部受拉，两端受压；2、焊接时已凝固的先焊焊缝，阻止后焊焊缝的横向膨胀，产生横向塑性压缩变形。焊缝冷却时，后焊焊缝的收缩受先焊焊缝的限制而产生拉应力，而先焊焊缝产生压应力，因应力自相平衡，更远处焊缝则产生拉应力；应力分布与施焊方向有关。

以上两种应力的组合即为，横向焊接残余应力。

（2）横向焊接残余应力(a)焊缝纵向收缩时的变形趋势-+-(b)焊缝纵向收缩时的横向应力xy+-+施焊方向(c)焊缝横向收缩时的横向应力xy-+-+(d)焊缝横向残余应力yx不同施焊方向下,焊缝横向收缩时产生的横向残余应力:-++施焊方向(e)-+-施焊方向(f)xyyx（3）沿厚度方向的焊接残余应力-+-321σxσyσz

在厚钢板的焊接连接中，焊缝需要多层施焊，焊接时沿厚度方向已凝固的先焊焊缝，阻止后焊焊缝的膨胀，产生塑性压缩变形。焊缝冷却时，后焊焊缝的收缩受先焊焊缝的限制而产生拉应力，而先焊焊缝产生压应力，因应力自相平衡，更远处焊缝则产生拉应力。因此，除了横向和纵向焊接残余应力σx,σy

外，还存在沿厚度方向的焊接残余应力σz，这三种应力形成同号(受拉)三向应力，大大降低连接的塑性。二、焊接残余应力对结构性能的影响1、对结构静力强度的影响f+--bfy+--bfyNyNy因焊接残余应力自相平衡，故：当板件全截面达到fy，即N=Ny时：结论：焊接残余应力对结构的静力强度没有影响。+--fyfbBt2、对结构刚度的影响A、当焊接残余应力存在时，因截面的bt部分拉应力已经达到fy

，故该部分刚度为零（屈服），这时在N作用下应变增量为：f+--bfyNN+--fyfNNbBt因为B-b<B，所以△ε1>△ε2。结论：

焊接残余应力的存在增大了结构的变形，即降低了结构的刚度。

另外，对于轴心受压构件，焊接残余应力使其挠曲刚度减小，降低压杆的稳定承载力（详见第五章）。B、当截面上没有焊接残余应力时，在N作用下应变增量为：3、对低温冷脆的影响4、对疲劳强度的影响

对于厚板或交叉焊缝，将产生三向焊接残余拉应力，限制了其塑性的发展，增加了钢材低温脆断倾向。

所以，降低或消除焊接残余应力是改善结构低温冷脆性能的重要措施。

在焊缝及其附近主体金属焊接残余拉应力通常达到钢材的屈服强度，此部位是形成和发展疲劳裂纹的敏感区域。因此焊接残余应力对结构的疲劳强度有明显的不利影响。三、焊接变形

焊接变形包括：纵向收缩、横向收缩、弯曲变形、角变形和扭曲变形等，通常是几种变形的组合。

四、减小焊接残余应力和焊接变形的措施1、设计上的措施；（1）焊接位置的合理安排（2）焊缝尺寸要适当（3）焊缝数量要少，且不宜过分集中（4）应尽量避免两条以上的焊缝垂直交叉（5）应尽量避免母材在厚度方向的收缩应力2、加工工艺上的措施（1）采用合理的施焊顺序（2）采用反变形处理（3）小尺寸焊件，应焊前预热或焊后回火处理§3.6螺栓连接的构造螺栓的种类1.普通螺栓C级---粗制螺栓，性能等级为4.6或4.8级；4表示fu≥400N/mm2,0.6或0.8表示fy/fu=0.6或0.8；Ⅱ类孔，孔径(do)-栓杆直径(d)＝1～3mm。A、B级---精制螺栓，性能等级为5.6或8.8级;5或8表示fu≥500或800N/mm2,0.6或0.8表示fy/fu=0.6或0.8；Ⅰ类孔，孔径(do)-栓杆直径(d)＝0.3～0.5mm。按其加工的精细程度和强度分为:A、B、C三个级别。2.高强度螺栓由45号、40B和20MnTiB钢加工而成，并经过热处理45号－8.8级；40B和20MnTiB－10.9级大六角高强螺栓扭剪型高强螺栓3.6.1螺栓的排列1.并列—简单、整齐、紧凑所用连接板尺寸小，但构件截面削弱大；B错列A并列中距中距边距边距端距2.错列—排列不紧凑，所用连接板尺寸大，但构件截面削弱小；

3.螺栓排列的要求（1）受力要求:

垂直受力方向：为了防止螺栓应力集中相互影响、截面削弱过多而降低承载力，螺栓的边距和端距不能太小；

顺力作用方向：为了防止板件被拉断或剪坏，端距不能太小；

对于受压构件：为防止连接板件发生鼓曲，中距不能太大。（2）构造要求；

螺栓的边距和中距不宜太大，以免板件间贴合不密，潮气侵入腐蚀钢材。（3）施工要求

为了便于扳手拧紧螺母，螺栓中距应不小于3do。

根据以上要求，规范给定了螺栓的容许间距。（3）施工要求

为了便于扳手拧紧螺母，螺栓中距应不小于3do。

根据以上要求，规范给定了螺栓的容许间距。3.6.2螺栓连接的构造要求为了保证连接的可靠性，每个杆件的节点或拼接接头一端不宜少于两个永久螺栓，但组合构件的缀条除外；直接承受动荷载的普通螺栓连接应采用双螺帽，或其他措施以防螺帽松动；C级螺栓宜用于沿杆轴方向的受拉连接，以下情况可用于抗剪连接：

1、承受静载或间接动载的次要连接；

2、承受静载的可拆卸结构连接；

3、临时固定构件的安装连接。型钢构件拼接采用高强螺栓连接时，为保证接触面紧密，应采用钢板而不能采用型钢作为拼接件；§3.7

普通螺栓连接计算★3.7.1螺栓连接的受力形式FNFA

只受剪力B

只受拉力C剪力和拉力共同作用

1.普通螺栓抗剪连接（一）工作性能和破坏形式

1.工作性能对图示螺栓连接做抗剪试验,即可得到板件上a、b两点相对位移δ和作用力N的关系曲线,该曲线清楚的揭示了抗剪螺栓受力的四个阶段,即：

(1)摩擦传力的弹性阶段(0~1段)

直线段—连接处于弹性状态；该阶段较短—摩擦力较小。NδO1234NNabNN/2N/2(2)滑移阶段(1~2段)

克服摩擦力后，板件间突然发生水平滑移，最大滑移量为栓孔和栓杆间的距离，表现在曲线上为水平段。NδO1234abNN/2N/2

(3)栓杆传力的弹性阶段(2~3段)

该阶段主要靠栓杆与孔壁的接触传力。栓杆受剪力、拉力、弯矩作用，孔壁受挤压。由于材料的弹性以及栓杆拉力增大所导致的板件间摩擦力的增大，N-δ关系以曲线状态上升。(4)弹塑性阶段(3~4段)

达到‘3’后，即使给荷载以很小的增量，连接的剪切变形迅速增大，直到连接破坏。

‘4’点（曲线的最高点）即为普通螺栓抗剪连接的极限承载力Nu。NδO1234abNN/2N/2Nu2.破坏形式（1）螺栓杆被剪坏

栓杆较细而板件较厚时（2）孔壁的挤压破坏

栓杆较粗而板件较薄时（3）板件被拉断

截面削弱过多时

以上破坏形式予以计算解决。N/2NN/2NNNN（4）板件端部被剪坏(拉豁)

端矩过小时；端矩不应小于2dONN（5）栓杆弯曲破坏螺栓杆过长；栓杆长度不应大于5d这两种破坏构造解决N/2NN/2（二）抗剪螺栓的单栓承载力设计值

由破坏形式知抗剪螺栓的承载力取决于螺栓杆受剪和孔壁承压两种情况，故单栓抗剪承载力由以下两式决定:nv—剪切面数目；d—螺栓杆直径；fvb、fcb—螺栓抗剪和承压强度设计值；∑t—连接接头一侧承压构件总厚度的较小值。单栓抗剪承载力：抗剪承载力：承压承载力：d剪切面数目nvNNNN/2N/2N/2N/3N/3N/3N/23.7.2普通螺栓群连接计算1、普通螺栓群轴心力作用下抗剪计算N/2Nl1N/2平均值螺栓的内力分布

试验证明,栓群在轴力作用下各个螺栓的内力沿栓群长度方向不均匀，两端大,中间小。

当l1≤15d0(d0为孔径)时，连接进入弹塑性工作状态后，内力重新分布，各个螺栓内力趋于相同，故设计时假定N有各螺栓均担。所以，连接所需螺栓数为：

当l1>15d0(d0为孔径)时，连接进入弹塑性工作状态后，即使内力重新分布,各个螺栓内力也难以均匀，端部螺栓首先破坏,然后依次破坏。由试验可得连接的抗剪强度折减系数η与l1/d0的关系曲线。ECCS试验曲线8.8级

M22我国规范1.00.750.50.2501020304050607080l1/d0η平均值长连接螺栓的内力分布故，连接所需栓数：

当l1>15d0(d0为孔径)时，连接进入弹塑性工作状态后，即使内力重新分布,各个螺栓内力也难以均匀，端部螺栓首先破坏,然后依次破坏。由试验可得连接的抗剪强度折减系数η与l1/d0的关系曲线。ECCS试验曲线8.8级

M22我国规范1.00.750.50.2501020304050607080l1/d0η平均值长连接螺栓的内力分布故，连接所需栓数：NNbtt1b1

普通螺栓群轴心力作用下，为了防止板件被拉断尚应进行板件的净截面验算。拼接板的危险截面为2-2截面:A、螺栓采用并列排列时:主板的危险截面为1-1截面:1122NNtt1bc2c3c4c1B、螺栓采用错列排列时:主板的危险截面为1--1和1’--1’截面:111’1’NNbtt1b1c2c3c4c1拼接板的危险截面为2--2和2’--2’截面:222’2’算例6如图所示某钢板的搭接连接，板件厚t＝16mm，宽b＝240mm，拼接板t1＝7mm，采用C级螺栓M22，孔径d0＝23.5mm，承受轴心力N＝500kN，钢材采用Q235，试设计该连接。抗剪承载力设计值：承压承载力设计值：抗剪螺栓的承载力设计值板件净截面强度:

抗剪螺栓数：取螺栓数n＝62.螺栓群在扭矩作用下的抗剪计算F作用下每个螺栓受力：FeFTTxyN1TN1TxN1Tyr11F1N1FT作用下连接按弹性设计，其假定为：

（1）连接板件绝对刚性，螺栓为弹性；

（2）T作用下连接板件绕栓群形心转动，各螺栓剪力与其至形心距离呈线形关系，方向与ri垂直。TxyN1TN1TxN1Tyr11

显然，T作用下‘1’号螺栓所受剪力最大（r1最大）。由假定‘(2)’得由式3-39得:由力的平衡条件得：TxyN1TN1TxN1Tyr11将上式代入得:将N1T沿坐标轴分解得:由此可得螺栓1的强度验算公式为:

另外,当螺栓布置比较狭长(如y1≥3x1)时,可进行如下简化计算：令:xi=0，则N1Ty=0（一）普通螺栓抗拉连接的工作性能3.普通螺栓的抗拉连接

抗拉螺栓连接在外力作用下，连接板件接触面有脱开趋势，螺栓杆受杆轴方向拉力作用，以栓杆被拉断为其破坏形式。（二）单个普通螺栓的抗拉承载力设计值式中：Ae--螺栓的有效截面面积；

de--螺栓的有效直径；

ftb--螺栓的抗拉强度设计值。dedndmd公式的两点说明：（1）螺栓的有效截面面积

因栓杆上的螺纹为斜方向的，所以公式取的是有效直径de而不是净直径dn，现行国家标准取：dedndmd公式的两点说明：（1）螺栓的有效截面面积

因栓杆上的螺纹为斜方向的，所以公式取的是有效直径de而不是净直径dn，现行国家标准取：(2）螺栓垂直连接件的刚度对螺栓抗拉承载力的影响

A、螺栓受拉时，一般是通过与螺杆垂直的板件传递，即螺杆并非轴心受拉，当连接板件发生变形时，螺栓有被撬开的趋势（杠杆作用），使螺杆中的拉力增加（撬力Q）并产生弯曲现象。连接件刚度越小撬力越大。试验证明影响撬力的因素较多，其大小难以确定，规范采取简化计算的方法，取ftb=0.8f（f—螺栓钢材的抗拉强度设计值）来考虑其影响。B、在构造上可以通过加强连接件的刚度的方法，来减小杠杆作用引起的撬力，如设加劲肋，可以减小甚至消除撬力的影响。4.普通螺栓群的轴拉设计

一般假定每个螺栓均匀受力，因此，连接所需的螺栓数为：N5.螺栓群在弯矩作用下的抗拉计算M刨平顶紧承托(板)M1234受压区y1y2y3N1N2N3N4中和轴M作用下螺栓连接按弹性设计，其假定为：

（1）连接板件绝对刚性，螺栓为弹性；（2）螺栓群的中和轴位于最下排螺栓的形心处，各螺栓所受拉力与其至中和轴的距离呈正比。显然‘1’号螺栓在M作用下所受拉力最大由力学及假定可得：M刨平顶紧承托(板)M1234受压区y1y2y3N1N2N3N4中和轴由式上得:将上式代入得:6.普通螺栓拉、剪联合作用011VeM=VeV因此：2、由试验可知，兼受剪力和拉力

的螺杆，其承载力无量纲关系

曲线近似为一“四分之一圆”。1、普通螺栓在拉力和剪力的共同

作用下，可能出现两种破坏形

式：螺杆受剪兼受拉破坏、孔壁的承压破坏；3、计算时，假定剪力由螺栓群均

匀承担，拉力由受力情况确定。

规范规定：普通螺栓拉、剪联合作用为了防止螺杆受剪兼受拉破坏，应满足：为了防止孔壁的承压破坏，应满足：011ab

另外，拉力和剪力共同作用下的普通螺栓连接，当有承托承担全部剪力时，螺栓群按受拉连接计算。式中：

α—考虑剪力对角焊缝偏心影响的增大系数，一般取α=1.25~1.35；其余符号同前。M刨平顶紧承托(板)V连接角焊缝

承托与柱翼缘的连接角焊缝按下式计算：§3.8高强度螺栓连接计算3.8.1高强度螺栓的工作性能及单栓承载力

按受力特征的不同高强度螺栓分为两类：

摩擦型高强度螺栓—通过板件间摩擦力传递内力，破坏准则为克服摩擦力；承压型高强度螺栓—受力特征与普通螺栓类似。高强度螺栓预拉力的建立方法通过拧紧螺帽的方法，螺帽的紧固方法：A、转角法施工方法：初拧—用普通扳手拧至不动，使板件贴紧密；终拧—初拧基础上用长扳手或电动扳手再拧过一定的

角度，一般为120o~180o完成终拧。特点：预拉力的建立简单、有效，但要防止欠拧、漏拧

和超拧；B、扭矩法

施工方法：

初拧—用力矩扳手拧至终拧力矩的30%~50%，使

板件贴紧密；

终拧—初拧基础上，按100%设计终拧力矩拧紧。特点：简单、易实施，但得到的预拉力误差较大。C、扭断螺栓杆尾部法（扭剪型高强度螺栓）C、扭断螺栓杆尾部法（扭剪型高强度螺栓）施工方法：

初拧—拧至终拧力矩的60%~80%；

终拧—初拧基础上，以扭断螺栓杆尾部为准。特点：施工简单、技术要求低易实施、质量易保证等高强度螺栓的施工要求：

由于高强度螺栓的承载力很大程度上取决于螺栓杆的预拉力，因此施工要求较严格：1）终拧力矩偏差不应大于±10%；2）如发现欠、漏和超拧螺栓应更换；3）拧固顺序先主后次，且当天安装，当天终拧完。

如工字型梁为：上翼缘→下翼缘→腹板。

高强度螺栓预拉力是根据螺栓杆的有效抗拉强度确定的，并考虑了以下修正系数：考虑材料的不均匀性的折减系数0.9；为防止施工时超张拉导致螺杆破坏的折减系数0.9；考虑拧紧螺帽时，螺栓杆上产生的剪力对抗拉强度的降低除以系数1.2。附加安全系数0.9。

因此，预拉力：Ae—螺纹处有效截面积；fu—螺栓热处理后的最抵抗拉强度；8.8级，取fu=830N/mm2，10.9级，取fu=1040N/mm21.高强度螺栓预拉力的确定2.高强度螺栓摩擦面抗滑移系数μ摩擦型高强度螺栓是通过板件间摩擦力传递内力的，而摩擦力的大小取决于板件间的挤压力（P）和板件间的抗滑移系数μ；板件间的抗滑移系数与接触面的处理方法和构件钢号有关，其大小随板件间的挤压力的减小而减小；规范给出了不同钢材在不同接触面的处理方法下的抗滑移系数μ,如下表3.8.2高强度螺栓连接的抗剪计算抗剪连接工作性能受力过程与普通螺栓相似，分为四个阶段：摩擦传力的弹性阶段、滑移阶段、栓杆传力的弹性阶段、弹塑性阶段。但比较两条N—δ曲线可知，由于高强度螺栓因连接件间存在很大的摩擦力，故其第一个阶段远远大于普通螺栓。高强度螺栓NδO12341234普通螺栓abNN/2N/21.对于高强度螺栓摩擦型连接，其破坏准则为板件发生相对滑移，因此其极限状态为1点而不是4点，所以1点的承载力即为一个高强度螺栓摩擦型连接的抗剪承载力：NδO12341234高强度螺栓普通螺栓abNN/2N/2式中：0.9—抗力分项系数γR的倒数(γR=1.111);nf—传力摩擦面数目;

μ--摩擦面抗滑移系数;P—预拉力设计值.1.高强度螺栓摩擦型连接的抗剪承载力设计值2.对于高强度螺栓承压型抗剪连接，允许接触面发生相对滑移，破坏准则为连接达到其极限状态4点，所以高强度螺栓承压型连接的单栓抗剪承载力计算方法与普通螺栓相同。NδO12341234高强度螺栓普通螺栓单栓抗剪承载力：抗剪承载力：承压承载力：3.高强度螺栓群的抗剪计算1、轴心力作用

假定各螺栓受力均匀，故所需螺栓数：对于摩擦型连接：对于承压型连接：NNNNbtt1b1

高强度螺栓群轴心力作用下,为了防止板件被拉断尚应进行板件的净截面验算.A、高强度螺栓摩擦型连接主板的危险截面为1-1截面。11考虑孔前传力50%得：

1-1截面的内力为：NNbtt1b1拼接板的危险截面为2-2截面。22考虑孔前传力50%得：2-2截面的内力为：B、高强度螺栓承压型连接的净截面验算与普通螺栓的净截面验算完全相同。算例10如图所示某钢板采用高强度螺栓的搭接连接，板件厚t＝16mm，宽b＝240mm，拼接板t1＝8mm，孔径d0＝21.5mm，承受轴心力N＝600kN，钢材采用Q235，8.8级M20螺栓，摩擦面为喷砂后生赤锈，试分别按摩擦型和承压型设计该连接。（1）摩擦型查表螺栓数取n＝6净截面强度验算：（2）承压型螺栓数因为是搭接，所以螺栓数目增加10％，n＝4.4，取n＝6净截面强度验算：算例11P73

3.8.3高强度螺栓群的抗拉计算1、轴心力作用

假定各螺栓均匀受力，故所需螺栓数：N2、弯矩作用下

由于高强度螺栓的抗拉承载力一般总小于其预拉力P，故在弯矩作用下，连接板件接触面始终处于紧密接触状态，弹性性能较好，可认为是一个整体,所以假定连接的中和轴与螺栓群形心轴重合，最外侧螺栓受力最大。MMM1234y1y2N1N2N3N4受压区中和轴由力学可得：因此，设计时只要满足下式即可：3.高强度螺栓群在拉力和剪力共同作用下的连接计算NV单个螺栓所受的剪力：单个螺栓所受的拉力：1234NVN作用下V作用下Ⅱ、对于高强度螺栓承压型连接应满足：Ⅰ、对于高强度