某车站主体覆膜多层板模板施工方案

1.编制依据123本工程合同4混凝土结构工程施施工质量验收收规范GB50204--20025建筑工程大模板技技术规程JGJ74-200036高层建筑混凝土结结构技术规范范JGJ3-200027建筑施工模板安全全技术规范JGJ162-220082.工程概况2.1概况本工程位于辽宁省*****经济技术开发区***大道南侧，***街东侧，设计单位为上海***建筑规划设计有限公司，建设单位为*****房地产开发有限公司，监理单位为****建设监理有限公司。采用筏板式基础，结构类型为钢筋混凝土结构，抗震设防烈度为7度，抗震等级2级。裙房地上3层，地下1层，总建筑面积39536平方米，建筑高度30.9米，±0.00相当于绝对高程20.650米，室内外标高相差0.05米。混凝土工程概况与混凝土工程相关的特点如下所述；建筑特点序号项目内容建筑面积（㎡）总建筑面积11547建筑层数调头井4层主体部分3层层高（m）调头井-4层-3层-2层-1层8.645.44.44.3主体部分-3层-2层-1层6.9456.3955.55建筑平面纵轴编号1－20横轴编号A－D跨度5.2～9.755m跨度6.8～6.9mm结构特点序号项目内容结构形式现浇钢筋混凝土箱箱体框架结构构基础形式筏板式基础地下防水做法底板、外墙自防水水混凝土外包包6mm厚膨润土防防水毯，顶板板自防水混凝凝土外包2.5mm聚氨酯涂膜膜防水层抗震等级三级混凝土技术要求垫层C15防水保护层C20细石混凝土土基础顶、底板及其其梁、侧墙及及其壁柱C40抗渗S100中层梁板C40混凝土内部柱C50混凝土结构断面尺寸(mmm)基础垫层200基础防水保护层50基础地梁1400×21000、1400××1900、1000××1600、700×11350基础底板860、900、950侧墙厚度700柱截面900×900、900×9950、900×11000、900×11100、1100××900、1100××1300梁断面尺寸700×12000、800×11000、1000××800、1000××1000、1000××1200、1200××1000、1700××800、1600××800楼板厚度400、600、700施工部署流水段划分本工程梁板分为4个施工段（A1～A4段，顺序施工），墙体分为7个施工段施工顺序同梁板施工，如图3-1、3-2、3-3、3-4所示，墙、柱水平施工缝留置在梁腋（或板顶）以上300mm处，及高出相应梁、板底标高20mm处。。因雨污水导改因素（详见土方开挖调整方案），车站主体分两期施工（一期施工A1～A3段，二期施工A4～A6段），主体主体结构施工为一个施工作业队进行相关作业。施工作业队设置经理、技术、质量、测量、试验、现场施工、安全等管理人员，相关业务服从项目部各部室的管理。确保施工中所需机械设备、材料、劳动力，保证施工的正常进行。现场布置地下结构施工时现场布置详见图3-5。施工进度计划模板选型模板选型如下表所示表3-1结构模板选型表序号工程结构部位模板类型侧墙及其壁柱覆膜多层板、单侧侧支架体系独立柱覆膜多层板、单侧侧支架体系梁、板覆膜多层板硬拼缝缝门洞口使用钢木组合定型型快拆门窗洞洞口模楼梯模板底板为覆膜多层板板，踏步采用用定型钢模图3-1车站主体顶板流水段划分图图3-2车站主体地下一层流水段划分图图3-3车站主体地下二层流水段划分图图3-4车站主体地下二层流水段划分图图3-5主体结构施工平面布置图施工准备技术准备组织施工技术人员对图纸进行自审，认真熟悉图纸并且参加设计交底和图纸会审，对交底内容进行学习、讨论。做好相互间的交圈、配合，如预埋件、预留洞问题等。各专业认真学习模板工程有关规范、规程，对施工班组进行施工交底，根据图纸对各部位模板量进行统计，提出材料需用量计划及各项材料的进场计划报给材料部门。成立项目部和作业队伍的双重控制小组，对模板分项施工进度、质量、安全、文明施工和材料节约等全面负责。劳动力准备本工程施工对具体人员配置如下表：序号分工人数模板制作100模板安装、拆除250模板清理25所有新工人进场后进行入场教育、安全培训、基本操作培训，经考核合格后方可上岗。施工队长每天开工之前切实做好班前教育，第一时间将主管技术员所出交底内容传达给作业工人，明确每名人员的施工作业范围不得遗漏。现场技术、工长、安全员、施工班长随时沟通信息，发现安全、质量问题及时解决。材料准备18mm厚覆膜多层板。模板龙骨：50×100mm方木、100×100mm方木、Ф48×3.5mm钢管支撑及拉结：成品三角支架、碗扣杆、Ф16穿墙螺栓、内径18PVC套管、可调顶/底托、Ф48×3.5mm钢管、U型卡、L型插销、蝶型扣件、楔型扣件、勾头螺栓、紧固螺栓。脱模剂：墙柱钢模板使用油质脱模剂（柴油：机油=3：7），梁板木模板使用水质脱模剂。工具：电锯、手锯、手电刨、手锤、钢卷尺、脚手板、水平尺、塞尺、线坠、靠尺板、撬棍等。垂直运输机械：行走式龙门吊设备准备序号名称数量序号名称数量压刨1台6台钻1台平刨1台7手提锯6台圆盘锯1台8手枪钻6台电焊机1台9手提电刨6台空压机1台10手用电钻6台现场准备现场按照安全文明施工要求布置模板加工场、堆放区，模板加工厂、堆放区设在现场西侧。模板堆放区场地土层夯实，表面经20cm厚C20混凝土硬化，并向排水沟1%找坡。设置标示牌，表明模板使用范围、吊运、保养方法、脱模剂涂刷、使用、安全、质量等施工注意要点。钢模板组装成型后放入模板插架，场内垂直运输使用塔吊。模板脱模剂的涂刷时不要污染土壤，脱模剂储存在指定库房，库房地面上铺一层干沙或锯末等，采取必要的防渗漏措施。模板设计、施工工艺侧墙模板侧墙模板设计混凝土侧压力直接作用在18mm覆膜多层板面板上，通过面板将力传至竖向几字梁，再通过几字梁传至横向槽钢背楞（双10槽钢）上，最终传至单侧支架上。图5-1面板体系图侧墙模板计算侧压力计算式中F------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m2）γc------混凝土的重力密度（kN/m3）取25kN/m3t0------新浇混凝土的初凝时间（h），可按实测确定。当缺乏实验资料时，可采用t=200/(T+15)计算；所以t=200/(20+15)=5.71；T------混凝土的温度（°）取20°V------混凝土的浇灌速度（m/h）；取2m/hH------混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m）；取5.945mβ1------外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0；掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2；β2------混凝土塌落度影响系数，当塌落度小于30mm时，取0.85；50—90mm时，取1；110—150mm时，取1.15。=0.22x25x5.71x1.2x1.15x21/2=56.18kN/m2=25x5.945=148.6kN/m2图5-2三角支持体系图取二者中的较小值，F=56.18kN/m2作为模板侧压力的标准值，并考虑倾倒混凝土产生的水平载荷标准值2kN/m2，分别取荷载分项系数1.2和1.4，则作用于模板的总荷载设计值为：q=(56.18x1.2+2x1.4)=70.22kN/m2单侧支架主要承受混凝土侧压力，取混凝土最大浇筑高度为4.31m，侧压力取为F=70.22KN/m2，有效压头高度h=2.25m。（见下图）支架与埋件受力计算单侧支架按间距800mm布置。分析支架受力情况：取o点的力矩为0，则：3.303xR=F1x（3.695+2.25/3）+F2x（3.695/2）R=201.2KN其中：F1=0.5x0.8x70.22x2.25=63.2KNF2=0.8x70.22x3.695=207.6KN支架侧面的合力为：F合=F1+F2=270.8KN根据力的矢量图得F合和R的合力为：（见下图）（F总）2=（F合）2+（R）2=270.82+201.22F总=337.4KN与地面角度为：α=36.5°由F总分解成两个互为垂直的力，其中一个与地面成45度，大小为：T45°=333.7KNT45°共有8/3个埋件承担，其中单个埋件最大拉力为：F=T45°/(8/3)=125.1KN埋件强度验算预埋件为Ⅱ级钢d=25mm，埋件最小有效截面积为：A=3.14×12.52=491mm2轴心受拉应力强度：σ=F/A=125.1×103/491=254.8MPa<f=310MPa符合要求埋件锚固强度验算对于弯钩螺栓，其锚固强度的计算，只考虑埋入砼的螺栓表面与砼的粘结力，不考虑螺栓端部的弯钩在砼基础内的锚固作用。锚固强度：F锚=156.6kN>F=125.1KN符合要求其中：F锚-锚固力，作用于地脚螺栓上的轴向拔出力（N）d-地脚螺栓直径（mm）h-地脚螺栓在砼基础内的锚固深度（mm）τb-砼与地脚螺栓表面的粘结强度(N/mm2)，一般在普通混凝土中τb取值2.5~3.5N/mm2模板受力计算直线墙体厚为700mm，模板高度为5.945m，面板采用18mm多层板；竖向背楞采用几字梁，间距为300mm，水平背楞采用双10号槽钢背楞；面板验算将面板视为支撑在次龙骨上的四跨连续梁计算，面板长度取2440mm，面板宽度取1220mm，并且面板为18mm厚胶合板,几字梁间距为mm。承载力验算面板最大弯矩：=(70.22x300x300)/10=0.477x106N•mm面板的截面系数：=x1000x182=4.1x104mm3应力：=0.477x106/4.1x104=11.6N/mm2<=13N/mm2故满足要求其中：-木材抗弯强度设计值，取13N/mm2E-弹性模量，木材取8.5x103N/mm2，钢材取2.1x105N/mm2挠度验算挠度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载的作用，则q2=56.18x1=56.18kN/m模板挠度由式=56.18x3004/(150x8.5x1000x59.3x104)=0.6mm<[ω]=300/400=0.75mm故满足要求面板截面惯性矩：I=bh3/12=1220X183/12=59.3X104mm4几字梁验算几字梁作为竖肋支承在横向背楞上，可作为支承在横向背楞上的连续梁计算，其跨距等于横向背楞的间距最大为L=900mm。几字梁上的荷载为：=70.22X0.3=21.07KN/mF-混凝土的侧压力-几字梁之间的水平距离强度验算最大弯矩2=1.71KN•m几字梁截面系数：W=20.475x103mm3应力：=1.71x106N•mm/20.475x103mm3=83.5N/mm2<f=195N/mm2满足要求挠度验算：几字梁截面惯性矩：I=397x104mm4几字梁截面弹性模量：E=2.06x105N/mm2悬臂部分挠度：=21.07x3504/(8x2.06x105x397x104)=0.048mm<[ω]=0.875mm跨中部分挠度：=21.07x9004x(5-24x0.442)/(384x2.06x105x397x104)=0.06mm<[ω]=2.25mm其中：[ω]-容许挠度，[ω]=L/400,L=900mmλ-悬臂部分长度与跨中部分长度之比，模板及支架安装埋件部分安装埋件材料选用螺纹二级钢，直径为25mm、L=700mm的螺杆．地脚螺栓出地面处与砼墙面距离：距砼面距离为175mm；出地面为130mm；各埋件杆相互之间的距离为300mm。在靠近一段墙体的起点与终点处宜各布置一个埋件，具体尺寸根据实际情况而定。埋件系统及架体示意图见上图，埋件与地面成45度的角度，现场埋件预埋时要求拉通线，保证埋件在同一条直线上，同时，埋件角度必须按45度预埋。地脚螺栓在预埋前应对螺纹采取保护措施，用塑料布包裹并绑牢，以免施工时砼粘附在丝扣上影响上连接螺母。因地脚螺栓不能直接与结构主筋点焊，为保证砼浇筑时埋件不跑位或偏移，要求在相应部位增加附加钢筋，地脚螺栓点焊在附加钢筋上，点焊时，请注意不要损坏埋件的有效直径。模板及单侧支架安装单侧支架相互之间的距离最大值为800mm。支架中部用施工常用的φ48钢管架起。安装流程：弹外墙边线→钢筋绑扎并验收后→合外墙模板→单侧支架吊运到位→安装单侧支架→安装加强钢管（单侧支架斜撑部位的附加钢管，现场自备）→安装压梁槽钢→安装埋件系统→调节支架垂直度→安装上操作平台→再紧固检查一次埋件系统→验收合格后砼浇筑。合墙体模板时，模板下口与预先弹好的墙边线对齐，然后安装钢管背楞，临时用钢管将墙体模板撑住。吊运单侧支架，将单侧支架由堆放场地吊至现场，单侧支架在吊装时，应轻放轻起，多榀支架堆放在一起时，应在平整场地上相互叠放整齐，以免支架变形。需由标准节和加高节组装的单侧支架，应预先在材料堆放场地装拼好，然后由龙门吊至现场。在直面墙体段，每安装五至六榀单侧支架后，穿插埋件系统的压梁槽钢。支架安装完后，安安装埋件系统统。用钩头螺栓将模板板背楞与单侧侧支架部分连连成一个整体体。调节单侧支架后支支座，直至模模板面板上口口向墙内倾约约5mm因为单侧支支架受力后，模模板将略向后后倾。最后再紧固并检查查一次埋件受受力系统，确确保砼浇筑时时，模板下口口不会漏浆。模板及支架拆除外墙砼浇筑完244小时后，先先松动支架后后支座，后松松动埋件部分分。彻底拆除埋件部分分，并分类码码放保存好。吊走单侧支架，模模板继续贴靠靠在墙面上，临临时用钢管撑撑上。砼浇筑完48小时时后，拆模板板。砼拆模后应采取养养护措施。柱模板柱模板设计基本参数：柱子截截面最大尺寸寸为900xx1000mmm，高度为为8.24mm，竖背楞采采用木工字梁梁，最大间距距为239mmm；面板采采用18mmm覆膜多层板；；横背楞采用用50x1220x5双槽槽钢桁架，竖竖向间距为7700mm。柱模板计算侧压力计算式中F-------新浇筑混混凝土对模板板的最大侧压压力（KN//m2）γc------混凝凝土的重力密密度（kN//m3）取25kkN/m3t0------新浇浇混凝土的初初凝时间（hh），可按实测确确定。当缺乏乏实验资料时时，可采用tt=200//(T+15)计算算；所以t=200//(20+115)=5..71；T------混凝凝土的温度（°）取20°V------混凝凝土的浇灌速速度（m/hh）；取2m/hH------混凝凝土侧压力计计算位置处至至新浇混凝土土顶面的总高高度（m）；取8.24mβ1------外加加剂影响修正正系数，不掺掺外加剂时取取1.0；掺具具有缓凝作用用的外加剂时时取1.2；β2------混凝凝土塌落度影影响系数，当当塌落度小于于30mm时，取取0.85；50—90mm时，取取1；110—150mmm时，取1.115。1/2=44.41kN//m2=25x88.24=206kN//m2取二者中的较小值值，F=444.41kNN/m2作为模板侧侧压力的标准准值，并考虑虑倾倒混凝土土产生的水平平载荷标准值值4kN//m2，分别取荷荷载分项系数数1.2和1.4，则作作用于模板的的总荷载设计计值为：q=44.41xx1.2+44x1.4==58.9kN/mm2面板验算将面板视为支撑在在木方上的三三跨连续梁计计算，面板长长度取板长22440mmm，板宽度b==1018mmm，面板为为18mm厚多多层板,木梁间距为为mm。强度验算面板最大弯矩：==(58.99x239xx239)//8=0.442x1066N•mm面板的截面系数：：1018xx182/6=5..4x104mm3应力：=0.422x106/5.4xx104=7.8NN/mm2<=13NN/mm2故满足要求其中：-多层板抗抗弯强度设计计值，取133N/mmm2E-弹性模量，多多层板取6..5x1033N/mmm2，钢材取2..1x1055N/mmm2挠度验算挠度验算采用标准准荷载，同时时不考虑振动动荷载的作用用，则F=44.41xx1=44..41kN//m模板挠度由式=44.41x223944)=0.3mm<[ωω]=2399/400==0.6mmm故满足要求面板截面惯性矩：：I=bh3/12=9918X1883/12=444.6X1104mm4木工字梁验算：木工字梁作为竖肋肋支承在横向向背楞上，可可作为支承在在横向背楞上上的连续梁计计算，其跨距距等于横向背背楞的间距最最大为L=700mmm。木工字梁上的荷载载为：=558.9X00.239==14.1KKN/mF-混凝土的侧压压力-木工字梁之间的水水平距离强度验算最大弯矩2=0..7x1066N•mm木工字梁截面系数数：应力：<=13NN/mm2满足要求木工字梁截面惯性性矩：挠度验算悬臂部分挠度：=14.1X35504/(8X6.5X103X46.1X106)=0.1mm<[ω]=0.8775mm跨中部分挠度=14.1X70004X5/(3884X6.5X103X46.1X106)=0.155mm<[ω]=1.755mm[ω]-容许挠度，[[ω]=L/4400,L==700mmmλ-悬臂部分长度与跨跨中部分长度度之比，槽钢背楞验算槽钢作为主背楞支支承在拉杆上上，可作为支支承在拉杆上上的简支梁计计算，其跨距距等于拉杆的的间距最大为为L=14000mm。mm，背楞间间距；强度验算时：q==58.9xx0.7=441.23KKN/m挠度验算时：q==44.411x0.7==31.099KN/m强度验算长边刚愣支撑长度度1600mmm，按简支支梁计算最大弯矩2=110.1x1106N•mm应力：<=2155N/mm22双槽钢截面系数：：W=39..7x2=779.4x1103mm3双槽钢截面惯性矩矩：I=6992x104mm4挠度验算：长边刚愣最大挠度度：=5x311.09x114004/（384X2.1X105X396X104）=1.877mm<14400/4000=3.55mm满足要求对拉螺栓验算对拉螺栓最大拉力力为每根螺栓可承受拉拉力为S=Af=2000x170==34KN〉〉N=28..86KN满足要求梁、板模板板模板设计采用18mm厚覆覆膜多层板，50×1000mm方木作作次龙骨，立立放中距300mm,,侧帮位置采采用100××100mmm方木作龙骨骨，主龙骨均均用100××100mmm方木，中距距900mmm。支撑系统统采用碗扣式式脚手架，ΦΦ48×3..5钢管间距距900×9000mm（地地下一层和地地下二层），利用U型托可上下下调节。主、次次龙骨用方木木上侧均需刨刨光。板模板计算板厚度按现浇钢筋筋砼顶板厚度7000mm考虑虑，楼层净高高最大为6..635，采采用18mm厚覆膜多层板板，50×1000方木间距距300mmm，100×1100方木间间距900mmm。覆膜多层板计算荷载标准值模板自重：G1kk=30N/m2700mm厚混凝凝土自重：GG2k=240000×0.7==168000N/m2钢筋自重：G3kk=1100××0.7=7770N/mm2施工活荷载：Q11k=2500N//m2（跨中集中中荷载：Q1k=2500N）荷载设计值板宽取1m均布线荷载设计值值为：q1=0.9×[[1.2×((30+166800+7770)+11.4×25500]×11=221558N/mq1=0.9×[1..35×(300+168000+7700)+1.44×0.7××2500]]×1=233589N//m根据以上两者比较较应取q1=235889N/m作为设设计依据。集中荷载设计值为为：恒载设计值：q2==0.9×11×1.2××(30+166800+7770)==190088N/m跨中集中荷载设计计值：P=0.99×1.4××2500==3150NN强度验算按简支跨连续梁计算算施工荷载为均布线线荷载：M1=q1×l2/8==235899×0.322/8=2665.38NN·m施工荷载为集中荷荷载荷载：M2=q2×l2/88+Pl/4==190088×0.32/8+31550×0.33/4=450.009N·m取M1=265.38N··m，Wj=54000mm3则σ=M1/Wj=44500900/540000=8.3355N/mm2＜11.5N/mm2强度满足要求。挠度验算q=(30+166800+7770)×11=968NN/m=0..968N//mmυ=5ql4/3884EIx==5×0.9968×30004/（384×44000×44860000）=0.053mm＜300/4400=0..75mm挠度满足要求。次龙骨计算荷载标准值模板自重：G1kk=300N/m2700mm厚混凝凝土自重：GG2k=240000×0.7==168000N/m2钢筋自重：G3kk=1100××0.7=7770N/mm2施工活荷载：Q11k=2500N//m2（跨中集中中荷载：Q1k=2500N）荷载设计值宽度取0.3m均布线荷载设计值值为：q1=0.9×[[1.2×((300+116800++770)++1.4×22500]××0.3=66734.888N/mq1=0.9×[[1.35××(300++168000+770))+1.4××0.7×22500]××0.3=77175.112N/m根据以上两者比较较应取q1=71175.122N/m作为设设计依据。集中荷载设计值为为：恒载设计值：q2==0.9×00.3×1..2×(300+116800++770)==5789..88N/mm跨中集中荷载设计计值：P=0.99×1.4××2500==3150NN强度验算按三跨连续梁计算施工荷载为均布线线荷载：MB支=Kmq1×l2==－0.1×66513.6615×0..92+0.1117×6611.5×0..92=－464.991N·m施工荷载为均布线线荷载：MB支=Kmq2×l2++KmPl=－0.1×55789.888×0.92－0.1755×3150××0.9=－965.112N·m取MB支=－965.12N··m，Wj=833330mm3则σ=M1/Wj=－－9651220/83330==11.5882N/mmm2＜17×0..9×1.11=16.883N/mmm2强度满足要求。挠度验算q=0.9×0..3×(3000+168800+7770)=44824.99N/m=4..8249NN/mmυ=Kwql4/1000EI=0.6677×4.82449×9004/（100×10000×0..85×1..1×41670000）=0.55mm＜900/4000=2.225mm挠度满足要求。主龙骨计算荷载标准值模板自重：G1kk=500N/m2700mm厚混凝凝土自重：GG2k=240000×0.7==168000N/m2钢筋自重：G3kk=1100××0.7=7770N/mm2施工活荷载：Q11k=1500N//m2荷载设计值宽度取0.9m均布线荷载设计值值为：q1=0.9×[[1.2×((500+166800+7770)+11.4×15500]×00.9=192655.04N//mq1=0.9×[[1.35××(500+166800+7770)+11.4×0..7×15000]×0..9=209500.245NN/m根据以上两者比较较应取q1=209950.2445N/m作为设设计依据。强度验算按三跨连续梁计算算施工荷载为均布线线荷载：MB支=Kmq1×l22=－0.1×199759.5545×0..92=－1600..523N··m取MB支=－1600.523NN·m，Wj=1666700mmm3则σ=M1/Wj=－－16005523/1667000=9.6N/mmm2＜17×0..9×1.11=16.883N/mmm2强度满足要求。挠度验算q=0.9×0..9×(500+166800+7770)==146366.7N/mm=14.664N/mmmυ=Kwql4/1100EI==0.6777×14.664×90004/（100×110000××0.85××1.1×883330000）=0.8355mm＜900/4000=2.225mm挠度满足要求。支架计算荷载标准值模板自重：G1kk=500N/mm2700mm厚混凝凝土自重：GG2k=240000×0.7==168000N/m2钢筋自重：G3kk=1100××0.7=7770N/mm2施工活荷载：Q11k=1000N/m2Q2k=1000N/m22强度验算N=1.2×（G1kk+G2k+G3k）LxLy+1.4×（Q1k+Q2k）LxLy=1.2×（500+116800++770）×0.9××0.9+11.4×（1000++1000）×0.9××0.9=198322.04NA=489mm22，i=15.88mm长细比λ=L/ii=（1200+300）/15.88=94.33查表的ψ=0.6641N/ψA=198832.044/（0.6411×489）=63.227N/mmm2＜205N//mm2稳定性满足要求。梁模板设计采用18mm厚覆覆膜多层板，50×1000mm方木作作次龙骨，立立放中距2000mm，主龙龙骨均用1000×1000mm方木，中中距900mmm。支撑系系统采用碗扣扣式脚手架，Φ48×3.5钢管间距900×900mm（地下一层和地下二层），利用U型托可上下调节。主、次龙骨用方木上侧均需刨光。梁模板计算梁高度按12000mm净高最最大为6.6635、2000mmm净高最大大为6.6335分别考虑，采采用18mm厚覆膜多层板板，50×1000方木间距距200mm，100×1100方木间间距900mmm。底模覆膜多层板计计算荷载标准值模板自重：G1kk=30N/m21200mm厚混混凝土自重：：G2k=240000×1.2=28800N/mm2钢筋自重：G3kk=1500×1.22=1800N/m2施工活荷载：Q22k=2000N/m2荷载设计值板宽取1m均布线荷载设计值值为：q1=0.9×[[1.2×((30+288800+18800)+11.4×20000]×11=356000.4N//mq1=0.9×[[1.35××(30+228800++1800)++1.4×00.7×20000]×11=389779.45NN/m根据以上两者比较较应取q1=389979.455N/m作为设设计依据。强度验算按简支跨连续梁计计算施工荷载为均布线线荷载：M1=q1×l2/88=389779.45××0.252/8=3044.53N··m取M1=304.53N··m，Wj=544000mmm3则σ=M1/Wj=33045300/540000=5.664N/mmm2＜11.5N/mm2强度满足要求。挠度验算q=(30+288800+18800)×11=306330N/m==3.0633N/mmυ=5ql4/3884EIx==5×3.0063×2504/（384×44000×44860000）=0.08mm＜250/4000=0.625mm挠度满足要求。次龙骨计算荷载标准值模板自重：G1kk=300N/mm21200mm厚混混凝土自重：：G2k=240000×1.2=28800N/mm2钢筋自重：G3kk=1500×1.22=1800N/m2施工活荷载：Q11k=2500N//m2（跨中集中中荷载：Q1k=2500N）荷载设计值宽度取0.3m均布线荷载设计值值为：q1=0.9×[[1.2×((300+116800++770)++1.4×22500]××0.3=66734.888N/mq1=0.9×[[1.35××(300++168000+770))+1.4××0.7×22500]××0.3=77175.112N/m根据以上两者比较较应取q1=71175.122N/m作为设设计依据。集中荷载设计值为为：恒载设计值：q22=0.9××0.3×11.2×(3300+166800+7770)==5789..88N/mm跨中集中荷载设计计值：P=0.99×1.4××2500==3150NN强度验算按三跨连续梁计算算施工荷载为均布线线荷载：MB支=Kmq1×l22=－0.1×66513.6615×0..92+0.1117×6611.5×0..92=－464.991N·m施工荷载为均布线线荷载：MB支=Kmq2×l22+KmPll=－0.1×55789.888×0.992－0.1755×31500×0.9==－965.112N·m取MB支=－965.12N··m，Wj=833330mmm3则σ=M1/Wj=－－9651220/833330=111.582NN/mm2＜17×0..9×1.11=16.883N/mmm2强度满足要求。挠度验算q=0.9×0..3×(3000+168800+7770)=44824.99N/m=44.82499N/mmυ=Kwql4/1100EI==0.6777×4.82249×90004/（100×110000××0.85××1.1×441670000）=0.555mm＜900/4000=2.225mm挠度满足要求。主龙骨计算荷载标准值模板自重：G1kk=500N/mm2700mm厚混凝凝土自重：GG2k=240000×0.7==168000N/m2钢筋自重：G3kk=1100××0.7=7770N/mm2施工活荷载：Q11k=1500N//m2荷载设计值宽度取0.9m均布线荷载设计值值为：q1=0.9×[[1.2×((500+116800++770)++1.4×11500]××0.9=119265..04N/mmq1=0.9×[[1.35××(500++168000+770))+1.4××0.7×11500]××0.9=220950..245N//m根据以上两者比较较应取q1=200950.2245N/mm作为设计依依据。强度验算按三跨连续梁计算算施工荷载为均布线线荷载：MB支=Kmq1×l22=－0.1×119759..545×00.92=－1600..523N··m取MB支=－1600.5233N·m，Wj=1666700mmm3则σ=M1/Wj=－－16005523/1666700==9.6N//mm2＜17×0..9×1.11=16.883N/mmm2强度满足要求。挠度验算q=0.9×0..9×(5000+168800+7770)=114636..7N/m==14.644N/mmυ=Kwql4/1100EI==0.6777×14.664×90004/（100×110000××0.85××1.1×883330000）=0.8335mm＜900/4000=2.225mm挠度满足要求。支架计算荷载标准值模板自重：G1kk=500N/mm2700mm厚混凝凝土自重：GG2k=240000×0.7==168000N/m2钢筋自重：G3kk=1100××0.7=7770N/mm2施工活荷载：Q11k=1000N//m2Q2k=1000N/m22强度验算N=1.2×（GG1k+G2k+G3k）LxLy+1.4××（Q1k+Q2k）LxLy==1.2×（500+116800++770）×0.9××0.9+11.4×（1000++1000）×0.9××0.9=119832..04NA=489mm22，i=15.88mm长细比λ=L/ii=（1200+300）/15.88=94.33查表的ψ=0.6641N/ψA=198832.044/（0.6411×489）=63.227N/mmm2＜205N//mm2稳定性满足要求。梁、板模板施工顶板模板现场安装装支模前，从建筑550cm线向向上量出顶扳扳标高，并把把板底线弹在在墙上口，剔剔除浮浆和软软弱层，露出出石子，并使使板底模与墙墙体成型混凝凝土撞严。注注意应从墙上上方剔凿，以以保证墙上口口平直。支模时，支柱要垂垂直，在地面面弹线，确保保上下层支柱柱在同一竖向向中心线上。支支柱下垫50×1000×4000mm木板。从边跨一侧开始安安装，先安第第一排龙骨和和支柱，支柱柱距墙不得大大于300mmm，临时固固定再安第二二排龙骨和支支柱，依次逐逐排安装。支支柱设水平拉拉杆，沿顶板板的主龙骨方方向双向设置置，间距同支支柱。沿层高高方向1.2m间距设水平拉拉杆，水平拉拉杆顶墙点必必须用50×1000mm方木垫垫上。支柱上上铺大、小龙龙骨。每道墙上沿墙口线线立放1000mm高多层板条与墙墙体贴严，多多层板用100×1000mm方木木挤死，防止止漏浆。板间间拼缝用硬拼拼形式，接缝缝严密，面板板表面平整，不不能翘曲。详详见图-1。结构梁及板跨度大大于4m时，按0.1%～0.3%起拱。支架四周从底到顶顶连续设置竖竖向剪刀撑；；中间纵横向向由底到顶连连续设置竖向向剪刀撑，间间距小于或等等于4.5m，剪刀撑的的斜杆与地面面夹角在45°～60°之间，斜杆杆应每步与立立杆扣接。支架顶端和底端必必须设置水平平剪刀撑，中中间水平剪刀刀撑设置间距距小于或等于于4.8m。楼梯模板楼梯间墙体与所在在段的结构墙墙体同步施工工，踏步及平平台板与所在在段结构顶板板同步施工。在在楼梯间两侧侧墙体上、平平台板的标高高处留置平台台板或粱插筋筋的预留洞。楼楼梯踏步及楼楼梯底模采用用15mm厚覆膜多层板，背背楞、龙骨用用50×1000mm及100×1000mm方木木，支撑用钢钢管架。门通道模板门通道模板设计门通道洞口采用115mm厚覆膜多层板配配置，50×1000mm方木作作背楞。门通通道洞口侧模模加三道水平平支撑(50×1000mm方木)，每两个支支点间距6000mm，上上端加八字撑撑(50×1000mm方木)。门通道洞口口模的水平每每道支撑设两两根50×1000mm方木。门门通道洞口模板板厚度比墙厚厚小1~2mm。门通道洞口模板的安安装门通道洞口模板安装装就位要根据据洞口位置线线进行，检查查完毕后，要要进行加固。洞洞口模板加工工图如下：底板导墙模板为满足地下室底板板及墙体混凝凝土的抗渗要要求，浇筑底底板砼时，水水平施工缝留留置于外墙上上，根据设计计要求导墙的的水平位置为为高出底板（或或梁腋）3000mm。墙墙侧模板用18厚覆膜多层板和50×1000mm方木组组成。竖楞50×1000mm方木间间距为400mm。横楞为两两根100××100mmm方木。用Φ25的钢筋焊成F型做模板支支架，支架间间距10000mm，与底底板上铁附加加筋焊接固定定。图5.7-1导墙配配模图图5.7-2导墙模模板支撑系统统示意图集水坑模板由18厚覆膜多层板和500×100mmm方木组成成，横楞间距距200mmm，竖楞间距距700m，横横撑100×1000mm方木木，间距4000mm，做做成整体模板板。用Φ25的钢筋焊成F型做模板支支架。支架与与底板上铁附附加筋固定焊焊接。脱模剂涂刷、模内内清理脱模剂涂刷：拆下下的模板要及及时清理和刷刷脱模剂，必必须先将模板板内外和周边边的灰浆清理理干净，模板板清理工具包包括扁铲、砂砂纸、滚刷、擦擦布。墙体采采用机油加柴柴油1:3，顶板使用用水性脱模剂剂，要用滚刷刷顺序涂刷，涂涂刷均匀，不不要漏刷。模内清理：分两步步，第一步：：剔除砼接茬茬处浮浆及松松散砼，露出出石子；第二二步：分两种种情况：(1)墙、柱合模模前，用吹风风机清除因钢钢筋绑扎施工工留下的浮灰灰、杂物。(2)顶板钢筋绑绑扎完毕后，用用吸尘器、吹吹风机清除模模内杂物。顶顶板应留设清清扫口。模板的拆除墙体模板首次拆模模时，需当常常温砼同条件件试块强度大大于1.2Mppa，方可拆除除，当天气变变化时需再次次进行常温砼砼同条件试块块试压：拆除除模板时要保保证结构构件件表面及棱角角不被磕碰、损损坏。顶板拆模时的同条条件试块强度度应符合规范范要求，且必必须有三层以以上支撑，拆拆模前要填写写拆模申请，报报技术负责人人审批。墙体模板的拆除拆除模板顺序与安安装模板顺序序相反，外墙墙砼浇筑完24小时后，先先松动支架后后支座，后松松动埋件部分分。彻底拆除除埋件部分，并并分类码放保保存好。吊走走单侧支架，模模板继续贴靠靠在墙面上，临临时用钢管撑撑上。砼浇筑筑完48小时后，拆拆模板。顶板、梁模的拆除除拆除支架部分水平平拉杆和剪刀刀撑，而后拆拆除梁与顶板板模板的连接接角模及梁侧侧模板；下调调顶模支柱顶顶翼托螺2～3cm，使模下降降，然后分段段分片拆除顶顶板模板及支支柱。技术要求加强模板清理，杜杜绝粘模现象象，用扁铲清清理模板板面面，铲掉砼残残渣，用滚刷刷涂刷脱膜剂剂，用抹布将将板面的附油油擦净。为确保墙体平整度度，一定按模模板规范和设设计要求进行行模板加工并并验收，施工工中正常拆模模、吊运，保保证模板不变变形。支墙模时，阴角模模必须用角模模拉销固定并并保证和平模模搭接平顺、严严密、不错台台，角模拉销销数量沿角模模高度方向不不少于三道；；阳角模两侧侧所有螺栓孔孔必须和平模模侧边螺栓锁锁紧，并保证证搭接点板面面平顺、严密密、不错台。检查组装好模板的的几何尺寸和和阴阳角模尺尺寸是否和设设计尺寸吻合合，平模和阴阴阳角模累计计误差尺寸为为0至-4mm。穿墙螺栓使用最大大距离不得大大于1.2米。如遇穿墙墙螺栓不能贯贯通或碰到梁梁柱主筋，门门窗洞口假框框等情况时，不不得自行烧割割，需找有关关负责人解决决，多余的穿穿墙螺栓孔可可用塑料塞临临时封堵，不不得焊死。杜绝模板接缝漏浆浆，墙体模板板下口及模板板间拼缝、模模板与阴角拼拼缝及模板与与阳角相接处处均采用直口口拼缝,并粘贴密封封胶条。在门门窗洞口模板板两侧贴1ccm宽lcm厚密封胶条条。冬施使用大模板时时，应根据使使用的保温材材料及施工条条件进行计算算保温。支顶板前放线工应应提供模板标标高控制线，并并认真检查房房间四角标高高是否一致，并并采取措施，必必须保持在同同一标高位置置，认真检查查钢筋支模定定位筋的尺寸寸、位置、数数量是否正确确。模板支搭完毕后，要要进行预检，经经监理签认合合格后方可进进行下道工序序。浇筑混凝凝土时需有木木工专门负责责看管模板等等。组装好的模板需经经技术质量部部门检查验收收后方可使用用，认真检查查模板的板面面质量特别是是接缝处板面面是否有错台台现象，局部部板面是否有有凹凸现象，及及时向有关人人员反映进行行处理。所有预留洞、预埋埋件均需按规规范及设计要要求留设，并并在准备时期期就应该土建建人员与水电电人员核对图图纸的预留洞洞、预埋件的的留设的位置置和数量，在在合模前与水水电队积极配配合留设。墙体混凝土的同条条件试块强度度大于1.2Mppa，模板方可可拆除，时间间根据同条件件试块抗压强强度而定，实实验人员每层层做一组墙体体拆模的同条条件试块，以以确定同温度度下的拆模时时间。顶板等底模及其支支架拆除时的的混凝土应达达到表6-1要求：底模拆除时的混凝凝土强度要求求表6-1构件类型构件跨度达到设计的混凝土土立方体抗压压强度标准值值的百分率(%)板≤2≥50>2,≤8≥75>8≥100梁、拱、壳≤8≥75>8≥100悬臂构件——≥100质量要求模板验收标准模板及其支架必须须具有足够的的强度、刚度度和稳定性，其其支撑部分应应有足够的支支撑面积。模板清理干净，均均匀涂刷脱模模剂，擦拭光光亮，不得污污染钢筋和混混凝土接槎处处。模板清理干净，顶顶板模板清扫扫口的留设方方法和位置应应符合要求。对跨度不小于4mm的现浇钢筋筋混凝土顶板板，其模板应应起拱，起拱拱的高度为