住宅楼(六层)砖混房屋结构设计(含计算书)

住宅楼（六层）砖混房屋结构设计

（含计算书）前言本结构设计计算书根据毕业设计任务书的要求，结合建筑施工图并以国家相关标准和规范为依据。对砌体房屋结构进行了各方面的计算或验算。计算书分为五大部分：墙体承载力验算、现浇板设计、楼梯设计、雨篷设计、梁设计、基础设计等其它构件设计。在现浇板设计中，根据结构布置特点对其进行了一定的划分并选择代表性的部分作为计算单元。楼梯设计类型为双跑板式楼梯。墙体承载力验算中选择了最不利墙段进行验算。基础采用墙下条形基础。根据计算结果并依照相关规定绘制了结构施工图。由于自己水平有限，在设计中难免有考虑不周的地方，恳请各位老师指出。目录TOC\o"1-5"\h\z\o"CurrentDocument"前言 1\o"CurrentDocument"目录 2第一章 结构方案的选择 4主体结构设计方案 4墙体布置 4构造措施 4\o"CurrentDocument"第二章 荷载计算 6屋面荷载 6楼面荷载 6墙体荷载 6第三章 正常情况下墙体承载力验算 8确定房屋静力计算方案 8高厚比验算 8墙体承载力验算 11局部抗压承载力验算 14第四章 现浇单梁计算设计 16确定计算简图 16配置纵向钢筋 17配置箍筋 17\o"CurrentDocument"第五章 现浇双向板计算设计 18\o"CurrentDocument"第六章 现浇雨蓬计算设计 21雨蓬板计算设计 21雨蓬梁计算设计 22\o"CurrentDocument"第七章 现浇楼梯计算设计 29楼梯梯段板计算设计 29平台板设计 30平台梁设计 30\o"CurrentDocument"第八章 挑阳台设计 33抗倾覆验算 33挑梁下砌体局部受压承载力验算 34挑梁承载力验算 34\o"CurrentDocument"第九章 基础设计 36承重墙设计 36非承重墙设计 37\o"CurrentDocument"主要参考资料 39住宅楼（六层）砖混房屋结构

结构计算书

第一章结构方案的选择主体结构设计方案该建筑物层数为六层，总高度为18.600m，层高3.0m，房屋的高宽比为18.6/11.4=1.62V2（见《混凝土小型空心砌块建筑技术规程》），体型简单，室内要求空间小，多为开间，横墙较多，所以采用砌体结构。能符合规范要求。墙体布置采用纵横墙承重方案，增加结构的刚度。纵横墙布置较为均匀对称，平面上前后左右拉通;竖向上连续对齐，减少偏心;同一轴线上窗间墙都比较均匀.横墙的最大间距为4.2，房屋的局部尺寸均符合抗震要求.个别不满足要求的局部尺寸，可设置构造柱和芯柱。墙厚拟为内外纵横墙承重部分均为240m构造措施构造柱设置构造柱的设置见结构施工图。此房屋为六层，设防烈度为七度，采用构造柱构造抗震方案能满足要求。构造柱设置部位在外墙四角，横墙与外纵墙交接处，大房间内外墙交接处，内墙（轴线）与外墙交接处。构造柱截面尺寸240mmX240mm。其细部见结构图。构造柱纵向钢筋采用©14,箍筋采用©6,箍筋间距为200mm,在柱上下端适当加密，间距为100mm。构造柱与砌块墙连接处应设置马牙槎,其相邻孔洞应填实并设插筋，沿墙高每隔600m应设置©4焊接钢筋网片，每边深入墙内不小于1m。圈梁设置在砌体结构房屋中,沿外墙四周及内墙水平方向设置连续封闭的现浇钢筋混凝土梁,称为圈梁。圈梁与构造柱协同作用,可提高结构的整体刚度,增强稳定性,还可以有效的消除或减弱由于地震或其他因素引起的地基不均匀沉降对房屋的破坏。圈梁的数量:各层、层面、基础上面均设置圈梁。横墙圈梁设在板底，纵墙圈梁下表面与横墙圈梁底平面齐平，上表面与板面齐平或与横墙梁表面齐平。当圈梁遇窗洞口时，可兼过梁，但需另设置过梁所需要的钢筋。圈梁截面为200mX240m。纵向钢筋为，箍进间距为，混凝土强度为C25。第二章．荷载计算小瓷砖地面（包括水泥沙浆打底）小瓷砖地面（包括水泥沙浆打底）SBS板材20mm厚水泥砂浆找平层50mm厚泡沫砼120厚现浇预制空心板20mm厚板底抹灰屋面恒载合计屋面活荷载（不上人）屋面荷载0.40KN/m20.40KN/m20.25KN/m2KN/m20.34KN/m23.49KN/m20.7KN/m2楼面荷载0.55KN/m22.502.50KN/m20.34KN/m22.99KN/m2120厚现浇预制空心板20mm厚板底抹灰楼面恒载合计楼面活荷载2.0KN/m22.3墙体荷载双面粉刷240mm厚砖墙 5.24KN/m2塑钢窗 0.45KN/m2此住宅楼为一般民用建筑物，安全等级为二级。按《建筑结构荷载规范》规定：结构的重要性系数=1.00永久荷载的分项系数可变荷载的分项系数=1.2G=1.4Q第三章.正常情况下墙体承载力验算3.1确定房屋静力计算方案查《砌体结构设计规范(GBJ50003—2001)》表4.2.1“房屋的静力计算方案”，因本设计为预制空心板屋盖和楼盖，最大纵墙间距6.0(小于32m)，该房屋属于刚性方案房屋。查《砌体结构设计规范(GBJ50003—2001)》表4.2.6“外墙不考虑风荷载影响时的最大高度”，本设计层高3.0mV最大层高4m;房屋总高18.60mV最大总高28m，故不考虑风荷载的影响。3.2高厚比验算根据M混合砂浆，从《砌体结构设计规范(GBJ50003—2001)》查得墙体5的允许高厚比：[0]=24。1纵墙高厚比验算底层外纵墙：选Q-Q与。轴相交的墙底层横墙间距s=4.5m;层高H=3.0+0.45+1.5=4.95m根据HMS：查《砌体结构设计规范(GBJ50003—2001)》得H=0.6S=2.9m0h=240mm承重横墙允许高厚比不提高，即|1=1.0。1纵墙无开洞允许高厚比降低系数为|1=1.0。1于是按《砌体结构设计规范(GBJ50003—2001)》式(5.1.1)得0=H/h=29000/240=12.875<|!|d[0]=24012底层纵墙高厚比满足要求。2层外纵墙：首层横墙间距S=4.5m;层高H=3.0m根据2HMSMH：查《砌体结构设计规范(GBJ50003—2001)》得H=0.4S+0.2H=3.0m0h=240mm承重横墙允许高厚比不提高，即|1=1.01横墙无开洞允许高厚比降低系数为U=1.02于是0=H/h=3000/240=12.125<|!|d[0]=240122层外纵墙高厚比满足要求。.底层内纵墙高厚比验算：选Q-Q轴与Q轴相交的墙体底层横墙间距S=4.5m；层高H=4.95m根据SWH：查《砌体结构设计规范(GBJ50003—2001》得H=0.6S=2.7m0h=240mm承重纵墙允许高厚比不提高，即口1.0.口1.011于是按《砌体结构设计规范(GBJ50003—2001)》得0=H/h=2700/240=11.25<|!|1[0]012=1.0X1.0X24=24底层纵墙高厚比满足要求。2层内纵墙高厚比验算：2层横墙间距S=4.5m;层高H=3.0m根据2HMSMH,查《砌体结构设计规范(GBJ50003—2001)》得H=0.4S+0.2H=3.0m0H=240mm承重横墙允许高厚比不提高，即|1=1.0;|1=1.012于是0=H/h=3.0/240=12.125<|!|1[0]012=1.0X1.0X24=242层纵墙高厚比满足要求。2横墙高厚比验算选Q-Q轴与Q轴相交的墙体底层：S=3.3m;层高H=4.95m；根据SWH：查《砌体结构设计规范(GBJ50003—2001》得H=0.6S=1.98m0|1=1.0;墙体上开洞|1=1-0.4X1500/3300=0.81120=H/h=1980/240=8.25<|!|d[0]=1X0.81X24=19.44；0122层：S=3.3m；H=3.0m；根据2HMSMH：查《砌体结构设计规范(GBJ50003—2001)》得H=0.4S+0.2H=1.92m0|1=1.0；|1=1-0.4X1500/3300=0.81120=H/h=1920/240=8<|1U[0]=1X0.81X24=19.44；012横墙高厚比满足要求3.3墙体承载力验算1纵墙墙体承载力验算（纵墙承重）（1） 选取计算单元和确定受荷面积。选选Q-Q轴与Q轴相交的墙体因内纵墙承受最大荷载，其受荷载面积为（近似的按装配式简化）4.5X2.1+1.65X3.3+0.9X1.2=16.025m2（2） 确定控制截面。每层取两个控制截面：窗间墙顶部截面1—1和窗间墙下部截面丨1—1丨。墙厚均为240mm，墙宽4500mm，故控制截面面积为A=A=A=240X4500=1080000mm2234荷载统计：1）屋面荷载标准值q=(3.49+0.70)X【2.1+(1.65X3.3+0.9X1.2)/4.5】=14.87KN/m2设计值q=(1.2X3.49+1.4X0.70)X【2.1+(1.65X3.3+0.9X1.2)/4.5】=18.35KN/m2楼面荷载标准值q==(1.2X2.99+1.4X2.0)X【2.1+(1.65X3.3+0.9X1.2)/4.5】=17.75KN/m2设计值q=(1.2X2.99+1.4X2.0)X【2.1+(1.65X3.3+0.9X1.2)/4.5】=22.6774KN/m2.墙体自重第2-6层240mm墙体自重为：标准值：N=5.24X3.0=15.72KN1设计值：N=5.24X3.0X1.2=18.86KN2底层墙体自重为:标准值N=5.24X4.95=25.94KN3设计值N=1.2X5.24X4.95=31.13KN4荷载传递统计：N|iiNLi六层018.35五层60.022.7四层111.622.7三层153.222.7二层194.822.7底层 236.4 22.7基础 293.7说明：1，由于承重墙上偏心距很小，可忽略不计，因此在此不计算偏心受压。2.在底层以上承重墙承载力验算中，由于2层所受荷载最大，且墙体高度相同。如果验算得2层满足，那么2层以上一定满足。因此只对2层墙体作验算。上层传来（KN/M）Me=M/Ne/heAfA^f二层II截面Nui=195.20000.811.081.51.31X106>195.2Nii=22.7II--11截面Nui=245.10000.811.081.51.31X106>245.1底层II截面Nui=254.10000.851.081.51.38X106>245.1Nii=22.711--11截面Nui=293.70000.851.081.51.38X106>245.1纵墙承载力满足要求。2横墙承载力验算（非承重墙）选择1-2轴与D轴相交的墙体；此墙荷载最大。荷载统计；2层墙体荷载：标准值：5.24X15.6=81.744KN设计值：81.744X1.2=98.1KN底层：标准值：5.24X(18.6+1.95)=107.682KN设计值：5.24X(18.6+1.95)X1.2=129.2KN承载力验算：底层墙体：A=3.3X0.24=0.796m2；$=0.85；f=1.5A"二1.O2X1O6>129.2KN2层墙体：A=3.3X0.24=0.796m2;$=0.81;f=1.5A$f=0.967X106N>98.1KN横墙承载力验算满足；3.4局部抗压承载力验算选2层G)-Q与Q轴相交梁为例：混凝土梁截面为200X300验算二层大梁底：a=10:h=141.4mmVh=240mm1f故取a=141.4mm。1A=ab=141.4X200=28280mm211c压应力不均匀系数n=0.7A=h(h+b)=120(120+200)=38400mm20y=1+0.35J争=1+0.35悟=1.21V1.25故取y=1.21上部荷载折减系数：血=1.36<3，故取g=0Aia=195.2/(200X900)=10.840N=aA=10.84X28280=306.56U0lnvAf=0.7X1.21X28280X1.5=35929KN>$N+N=1U11.26X306.56+195.2=581.47KN结论是：局部受压承载力均满足要求,不需要设置粱垫。第四章现浇单梁梁计算设计选©-Q与Q轴相交的梁4.1确定计算简图■■单梁计算简图及钢筋配筋图1确定支座类型：进深梁bh=200mmX300mm,放置在纵墙上，按两端铰支计算。2确定计算跨度：进深梁的净跨为1500-240=1260mm3确定梁上的荷裁标准值：恒荷载：4.2X2.1+0.9/2X2.1=6.31KN/m活荷载：(4.2+0.9)X2.0=6.3KN/m自重：0.2X0.3X25=1.5KN/m设计值：1.2X(1.5+6.3)+1.4X6.0=17.76KN/m4.2配置纵向钢筋选混凝土强度等级为C,f=11.9N/m2，钢筋强度等级为II级，f=25 c y300N/m2，按两排钢筋计算，h=300-60=240mm，据计算弯矩为0M=1q12=1X17.76X1.52=5.0kN・m8q8a=M/(afcbh2)=5.0X106/(1.0X11.9X200X2652)=0.03S0ys=1v =°.985s2sAs=M—=63.85mm2fsh0选筋：208(As=101mm2>63.85mm2)。4.3配置箍筋据净跨i=5.76m，计算最大剪力：0V=丄qi=1X17.76X1.5=13.32KN2q0 2可按构造配筋选配箍筋06@200,其受剪承载力是l22.8kN>13.32kN。第五章现浇双向板计算设计5.1材料与尺寸卫生间和厨房楼板采用丨级钢筋，C混凝土现浇，205.2荷载计算水泥楼面设计值 1.2X1.65=1.98kN/m2现浇楼板100厚设计值 1.2X0.10X25=3.00kN/m2楼面可变荷载设计值 1.4X2.0=2.80kN/m2合计 q=7.78kN/m23.配筋卫生间：因n=1/i=3.9/2.1=1.86V2,故按四边简支双向板设计，进深尺寸1212=3.9m,开间尺寸1==2.1m，板厚h=IOOmm。荷载：P=2.1/2X7.78kN/m2=8.17kN；1P=(3.9-2.1/2)X2.1/2X7.78kN/m2=23.28kN2根据长宽比n=3.9/2.1=1.86V2,判断该板属于双向板.计算跨度l=3.9-0.24+0.24/2+0.24/2=3.9m02l=2.1-0.24+0.12/2+0.24/2=2.04m01l/l=0.54查《混凝土结构》附录7得：0102f=0.00955;m=0.0907;m=0.020212v=0.2 mv=m+vm=0.0907+0.2X0.0202=0.1311112mv=vm+m=0.0202+0.2X0.0907=0.03834212厨房：因n=4.5/2.4=1.88V2,判断该板属于双向简支板，进深尺寸i?=4.5m,开间尺寸i==2.4m,板厚h=100mm。荷载：P=2.4/2X7.78kN／m2=9.34kN;1P=(4.5-2.4/2)X2.4/2X7.78kN／m2=30.81kN2计算跨度：l=4.5-0.24+0.24/2+0.24/2=4.5m02l=2.4-0.24+0.12/2+0.12/2=2.28m01l/l=0.51查《混凝土结构》附录7得：0102f=0.00998;m=0.0950;m=0.018112v=0.2 mv=m+vm=0.0950+0.2X0.0181=0.09862112mv=vm+m=0.2X0.0950+0.0181=0.03710212M=mvP(l)201A=M/(0.95hf)s 0y配筋卫生间L01=2.0412.7755.9mm24)10@100(A=785mm2)SL02=3.94.7279.8mm2^8@100(A=503mm2)S厨房L01=2.2815.81028.8mm24)12@100(A=1131mm2)SL02=4.57.0418.0mm2^8@100(A=503mm2)S双向板配筋示意图ff=1.10N/mm2。t2尺寸：雨棚板悬挑长度雨棚板宽根部板厚按［h=(1/12)10计］端部板厚雨棚梁尺寸3荷载统计：雨棚板端部作用施工荷载标准值准值：板上20mm防水砂浆板重(按平均80mm厚计)板下20mm水泥砂浆合计取板宽1m计算，则第六章现浇雨棚计算设计设计对象是首层两侧旁门上的雨棚板及雨棚梁。计算简图见附图。6.1雨棚板计算设计1材料：材料选用钢筋丨级，f=210N/m2，混凝土强度等级为C,f=9.6N/mm2,20cl=1.2m=1200mmb=2.1m=2100mmh=1200/12=100mmh=60mmdbh=240mmX240mm沿板宽每米Pk=1kN/m,板上永久荷载标0.02X20=0.4kN/m20.08X25=2.0kN/m20.02X20=0.4kN/m2qk'=2.8kN/m2

q=2.8kN/m?X1=2.8kN/m2k(说明：由于施工荷载和雪荷载不会同时存在，因此只取施工荷载与雪荷载中较大的一个作为活荷载计算)4内力计算：M=丄M=丄q12Y+pklY2kG q=丄X2.8X1.22X1.2+1.2X1.42=4.1kN・m=4.1X106N・m5配筋计算：查《建筑结构设什实用手册》选h=100列，当M=4.55kN・m时，需钢筋面积As=280mm2。选①8@180,(As=279mm2),将钢筋置于板的上部，并伸入支座内不小于30d=30X8=240mm［注：30d查《混凝土结构设计规范(GBJ50003—2001)》表6.1.4“纵向受拉钢筋的最小锚固长度”而得，选分布钢筋选①6@250。6.2雨棚梁计算设计1计算雨棚梁的弯矩和剪力设计值。荷载设计值；雨棚梁净跨为2.1m,计算跨度按2.5m计算。由于过道上的预制板搁且在纵墙上，故雨棚梁上不承受粱、板传来的荷载。雨棚梁上墙体线荷载设计值，按取高度为三分之-净跨范围内墙重的原则计算，即1则计算，即110=1X2・4=0・8m范围内的墙重,于是墙重设计值为:1.2X0.8X7.61=7.31kN/m雨棚板传来的线荷裁设计值为Yq'b+YP=1.2X2.8X1.20+1.4X1=5.43kN/mGk qk雨棚梁上线荷载设计值为:q=7.31+5.43=12.74kN/m弯矩：雨棚梁设计弯矩设计值为o计算由板上均布荷载在梁的单位长度上产生的力偶设计值为:M=1q12=1X12.74X2.52=9.95KNm88o2剪力V=1ql=1X12.74X2.4=15.29kN2022计算雨棚梁设计弯矩设计值为计算由板上均布荷载在梁的单位长度上产生的力偶设计值。mq=Yq'l=1.2X2.8X(1.20+0.24)/2=3.15KN・m/mGkz其中，q'l是将面荷载变为线荷载，Z为力偶臂。kz计算由板端施工集中线荷裁在梁的单位长度上产生的力偶设计值Mp=YPz=1.4X1X(1.20+0.24/2)=1.93kN・m/mQk计算作用在梁上的总力偶设计值：m=3.15+1.93=5.08kN・m/m计算在雨棚支座截面内的最大扭矩设计值，T=1ml=1X5.08X2.4=6.096KN=6.096X106N•mm校核雨棚梁截面尺寸。1)计算雨棚梁受扭塑性抵抗矩:根据《混凝土结构设汁规范(GBJ50003—2001)》中式(4.3.2-1),矩形截面爱扭塑性抵抗矩WtW=b2(3h—b)=2402(3X240—240)=8.064X106mm2七 6 6计算梁的有效高度，h=h-35=240-35=205mm0校核截面尺寸：根据《混凝土结构设汁规范(GBJ50003—2001)》的规定，判断截面尺寸满足要求。由于工+T=15.29X103/(240X205)+6.°96x1°6=0.963N/mm2bhoWt 8・°64x106V0.25fc=0.25X9.6=2.4N/mm2故截面尺寸满足要求。4确定是否考虑剪力的影响。根据《混凝土结构设计规范(GBJ50003—2001)》的规定进行判断。由于V=15290NV0.035fbh=0.035X10X2400X205=17220Nc0故不需考虑剪力的影响。5确定是否考虑扭矩的影响。根据《混凝土结构设计规范(GBJ50003—2001)》的规定进行判断。T=6096000N>0.175fW=0.175X1.1X8064000=1552320Ntt故需考虑扭矩的影响。6确定是否进行剪扭承载力计算。根据《混凝土结构设计规范(GBJ50003—2001)》的要求进行判断。由于

_L+T=15.29X103/(240X205)+6.°96決1°6=0.963N/mm2bhW 8.064X1060tV0.7f=0.7X1.1=0.77N/mm2t故需进行剪扭承载力验算。7计算箍筋。(1)计算剪扭构件混凝土受扭承载力降低系数0;t根据《混凝土结构设计规范(GBJ50003—2001)》计算-般剪扭构件混凝土受扭承载力降低系数0，按第4.3.6条的规定，0大于1.0时取0=1.0。ttt0=1.50=1.5t VW1+0.5讪o=1.32>1.015.29xl03x8.064xl061+0.56.096x106x360x205故取0=1.0。t(2)计算单侧受剪箍筋数量根据《混凝土结构设计规范(GBJ50003—2001》的规定计算单侧受剪箍筋数量。V=0.07X(1.5-0)fbh+1.5fnAv1htc0 yvs 015290=0.07X(1.5-1.0)X9.6X240X205+1.5X2102x九X205s仏=-0.192s取Av1=0,即不需考虑剪力的影响。s计算单侧受扭箍筋数量：根据《混凝土结构设计规范(GBJ50003-2001)》的规定计算单侧受剪箍筋数量。T=0.350fwtT=0.350fwt+1.26.096X106=0.35X1.0X1.1X8.064X106+1.2X.■T.2210xAstix58900sAsi=0.184mm2/mms上式中受扭构件纵向钢筋与箍筋的配筋强度比匚是根据经验取匚=1.2。上式中的截面核心部分的面积A按下式计算：corA=bh=(240-2X25)X(240-2X25)=5890mm2corcorcor计算单侧箍筋的总数量并选用箍筋：Asvi=Asvi+Asi=0+0.184=0.184mm2/mms ss选用箍筋①8,a' =50.3mm2，则其间距为svis=50.3=273mm0.184取s=100mm。8复核配箍率根据《混凝土结构设计规范(GBJ50003-2001)》中第7.2.10条的规定,

在弯剪扭构件中箍筋的配筋率应不小于最小配筋率RvminRvmin=0.02a底fyv其中a=1+1.75(20t-1)，于是a=1+1.75(2X1-1)=2.75Rvmin=0.02X2.75XRvmin=0.02X2.75X空=0.0025210按所选的箍筋①8@100计算配筋率为psv,min=0.0025psv=nAV1=(2X50.3)psv,min=0.0025满足最小配筋率的要求。9计算受扭纵筋。

根据《混凝土结构设计规范(GBJ50003—2001)》的规定，将上述计算的单侧受扭箍筋数量A代入式:=fAstis，即可求得受扭纵向钢筋的截面面SV1 fA卅cor积A，其中截面核心部分的周长卩按下式计算：st1 coru=2(b+h)=2[(240-2X25)+(240-2X25)]=l000mmcor c0rc0r于是A=匚人卩妙Ai=1.2x210x10°OX0.184=221mm2st1 fs 210y10校核受扭纵筋率根据《混凝土结构设计规范(GBJ50003—2001)》的规定。在弯剪扭构件中，纵向钢筋的配筋率应不小于最小配筋率p ,p=0.08(23-1)fL,tl,min tl,min tp=0.08X(2X1—1)Xp=0.08X(2X1—1)X96=0.00367tl,min 210按上述纵向钢筋的用量A=22lmm2，计算实际配筋率为st1p= =221/(240X240)=0.0029<p=0.00367尸tlbh 尸tl，minst1不满足构造要求。现选6010,A=471mm2,上下各布置3根d=10mmst1筋，这时的配筋率为p=A1=471/(240X240)=0.00548>p =0.00367尸tlbh 尸tl，mm满足要求。11计算受弯纵筋的截面面积。根据弯矩设计值M=9.95kN・m,C混凝土，丨级钢筋，截面尺寸bh=

20360X240mm，有效高度为h=205mm，按正截面受弯承载力计算纵向受弯钢筋0用量。

先计算截面抵抗矩系数asfcmbh02=9.95X106/(11X240X205asfcmbh02sb按公式计算内力臂系数y:sys=丄71^2^=丄(1+丁1-2x0.06)=0.0969于是：As=M= 9.95x1°4 =238mm2fyyho 210x0.0969x205s0选用雨棚梁下部纵向钢筋的总面积应为236(3®10)+238=474mm2故选3016,As=603mm2。12绘雨棚梁配筋图。雨棚板及雨棚梁计算简图和配筋图雨棚板及雨棚梁计算简图和配筋图第七章现浇楼梯计算设计现浇板式楼梯尺寸布置及装修做法见附图，其中楼梯板计算跨度3.2m,板厚100mm，休息平台净跨1.5m,板厚100mm，平台梁截面尺寸bh=200mmX350mm,楼梯开间3.0m,楼梯宽1.3m，楼梯采用金属栏杆，选用材料为C混凝土，丨级钢筋，根据《建筑结构荷载规范(GBJ50003—2001)》，教20学楼楼梯荷载标准值取为1.5kN／m2。7.1楼梯板(TB)计算设计11计算荷载设计值：取-个踏步宽240mm为计算单元，板厚120mm，现计算板宽1.3m范围的荷载设计值。2梯段板的荷载：tana=150/240=0.625；cosa=0.848；恒荷载：20mm抹灰：(0.24+0.15)X0.02/0.3X20=0.52kN/m三角形踏步： 0.24X0.15X0.5/0.3X25=1.5kN/m混凝土斜板： 0.12X25/0.848=3.38 kN/m板底抹灰： 0.02X17/0.848=0.40 kN/m小计： 5.8kN/m活荷载：活荷载：1.5kN/m

恒荷载设计值：5.8X1.2=6.96kN/m活荷载设计值：1.5X1.4=2.1kN/mq=(6.96+2.10)X1.3=11.78配筋：M=1/10Xql2=1/10X11.78X2.42=6.78;maxh=120-20=100;0a=M/(afcbh2)=6.78X106/(1.0X9.6X1000X1002)=0.076；S0y= =0.962sAsM 336.3mm2fyysho配筋选e10@200(As=393mm2)7.2平台板设计：h=100mm,取1m板带计算：1荷载统计0.4kN/m0.1X25=2.5kN/m0.02X17=0.34kN/m0.4kN/m0.1X25=2.5kN/m0.02X17=0.34kN/m100mm厚混凝土板板底抹灰活荷载：1.5kN/mP=1.2X3.24+1.4X1.5=5.988kN/m2截面设计：平台板的计算跨度：l=1.5—0.2/2+0.12/2=1.46m0弯矩设计值M=1/10XPl2=0.1X5.99X1.462=1.28KN.ma=M/(afcbh2)=1.28X106/(1.0X9.6X1000X802)=0.0208;S0y=丄^/ma=0.989s2sAs=M_=76.2mm2fyysh0按构造配筋选。6@200(As=141mm2)7.3平台梁设计荷载统计：横载：梁自重：0.2X(0.35-0.2)X25=0.75kN/m梁侧粉刷：0.02X(0.35-0.1)X2X17=0.17kN/m平台板传来：3.24X1.5/2=2.43kN/m梯段板传来：5.8X2.4/2=6.96kN/m小计：10.31活荷载：1.5X(2.4/2+1.5/2)=2.925kN/mP=10.31X1.2+2.925X1.4=16.47kN/m弯矩设计值：M=1/8XPl2=1/8X16.47X1.462=4.39KN.m剪力设计值：V=1/2XPl=1/2X16.47X3.0=24.71n截面按倒L梁算：b'=b+5h'=200+5X100=700mm2ff经判别属于第一类T形截面a=M/(afcbh2)=4.39X106/(1.0X9.6X700X3152)=0.0066；S0y=-41^2^=0.997s2sAs=M_=209.73mm2fyysh0选2$12(As=226mm2)配置e6@200箍筋，则斜截面受剪承载力

V=0.7fbh+1.25f(A/S)hcs t0 yvSV 0=0.7X1.1X200X315+125X210X(56.6/200)X315=70796N>24710N满足要求。楼梯计算简图及配筋图:Illi筮II■?10'=(Ti060200J:Illi筮II■?10'=(Ti060200J第八章阳台挑梁设计挑出长度1.5m，埋入长度丨=1.85m,挑梁截面：bXh=240mmX300mm,挑梁1b上墙体净高3.0m.墙厚240mm，采用MU1O烧结普通砖，M5混合砂浆砌筑，墙体容重为5.24KN/m2荷载统计：1.伸出部分恒荷载：g=(4.2/2+2.4/2)X2.1=6.93KN/m1活荷载：p=(4.2/2+2.4/2)X2.0=6.6KN/m12.埋入部分恒荷载：g=2.1X4.2/2+25X0.1X+5.24X3=23.132活荷载：p=(4.2/2+2.4/2)X2.0=6.6KN/m1挑梁自重：1.35KN/m；埋入部分：2.2KN/m;集中力F=0；8.1抗倾覆验算：(1)l=1.5m>2.2h=2.2X300=660mm1bx=0.3h=0.3X0.3=0.09m；且<0.13l=0.24m0 b 1M=1/2X[1.4X6.6/9.24+1.2X(1.35+6.93)]X(1.5+0.9)2/2.5281=ov23.90M=0.8X[0.5X(23.13+1.85)X(1.85-0.9)2+2.2X3.0X5.24X(1.85/2-0.0r9)+0.5X1.852X5.24X(1.85/3+1.85-0.09)+1.85X(3.0-1.85)X5.24X(0.5X1.85+1.85-0.09)]

=112.58KN.MM>M抗倾覆验算满足要求rov8.2挑梁下砌体局部受压承载力验算：n=0.7；Y=1.5;f=1.5N/mm2A=1.2bh=1.2X240X300=86400mm2lbN=2X(1.5+0.09)X[1.4X606+1.2X(1.35+6.93)]l68.7KN<nYfA=0.7X1.5X1.5X86400=136KN挑梁下砌体局部受压承载力满足要求；8.3挑梁承载力验算Mmax=Mov=23.9KN.M;h=h-35=265m;mm2mm2；选用C20砼;f=9.6N/mm2；f=1.10N/mm2=HRB335级钢筋f=300N/C t ya=M/(afcbh2)=23.9X106/(9.6X240X2652)=0.0066；S0ys=1 =°.920；s2sAs=M=362.8mm2fsh0选用2$16(As=402mm2)Vma