江汉大学1号学生宿舍楼设计

word文档可自由复制编辑本科毕业设计（论文）题目：江汉大学1号学生宿舍楼设计学院：土木工程学院专业：土木工程（建筑工程）学号：学生姓名：指导教师：职称：副教授二O一三年六月一日摘要本设计为振兴中学教学楼，主体为5层框架结构。包括建筑设计和结构设计两部分。建筑设计包括建筑的平面图，立面图，剖面图，以及建筑详图。结构计算内容有荷载计算，内力计算，内力组合，截面计算，基础设计，楼梯设计等几方面。在确定计算简图之后，选取一榀框架进行计算，进行了重力荷载代表值的计算,通过顶点位移法求出自振周期，按底部剪力法计算水平地震荷载作用大小，用D值法求出在水平地震作用和风荷载作用下的结构内力（弯矩、剪力、轴力）。用弯矩分配法计算竖向荷载（恒载及活荷载）作用下的结构内力，将所得的内力进行内力组合，找出最不利的一组或几组内力组合进行梁、柱的配筋计算并绘图。屋面为上人屋面，采用单向板设计。用PMCAD程序验算的方式完成双向板的配筋检验，框架的计算则用PK程序来计算。基础采用柱下独立基础及联合基础，包括荷载计算，基础承载力计算。关键词：结构设计；框架；PKPM；基础AbstractThisdesignfortheZhenXingmiddleschoolteachingbuilding,themainbodyis5portalframeconstructions.Includingarchitecturaldesignandstructuraldesigntwoparts.Architecturaldesignincludesconstructionhorizontalplan,elevation,aswellasbuildinginstructionaldiagram.Thestructurecomputationcontenthastheloadcomputation,theinternalforcecomputation,theinternalforcecombination,thesectioncomputation,theboard,thestaircase,thefoundationdesignandsoonseveralaspects.Afterdeterminationcomputationdiagram,selectsapinframetocarryonthecomputation,hasfirstcarriedonthegravityloadgenerationoftabularvaluecomputation,thenextractsusingtheapexdeflectionmethodtheselfoscillationcycle,accordingtothebaseshearingforcelawcomputationhorizontalearthquakeloadfunctionsize,extractswiththeDvaluelawunderthehorizontalearthquakefunctiongentlebreezeloadfunctionthestructureinternalforce(bendingmoment,shearingforce,axlestrength).Calculatethefunctionstructureinternalforceunderverticalload(deadloadandliveload)withthedelaminationmethodandcarryontheinternalforcecombinationbytheobtainedinternalforce,againdiscoversmostdisadvantageousgroupoforaseveralgroupofinternalforcecombinationcarriesonLiang,thecolumnmatchesthemuscletocalculateandtodrawachart.Thencarriesonthefloor,thestaircase,thefoundationmatchesthemusclecomputation.Theexaltedroofusesthebidirectionalboarddesign.Checkthetwo-wayslabreinforcementcalculationwithPMCADprogram,whilecompletingframeworkcomputationwithPKprogram.Thefoundationusestheindependentfoundationundercolumn,includingloadcomputation,foundationsupportingcapacitycomputation.Keywords:structuraldesign;frames;PKPM;foundationword文档可自由复制编辑目录TOC\o"1-3"\h\u1340前言 ⑦2445-9645-3368183-84183-4268183-84183-422445-9645-33内力组合a401951-232058-14-201336814426201336-81442-6-40195123205814b201405-121454-7-278272187710482798771-37140522145413b’371416-221465-13-4909-9958-127909-21958-10-2014161214657c311892-181993-11-3012522113531110125261353-1-46189227199316c’461902-272003-16-101326-614271301326-211427-11-31190218200311d401965-232061-14-211304814006211304-81400-6-40196523206114e21584106165832-10783011690460-7183010290450-651584145165855e’651700-1451774-55711307-1021381-501071307-1161381-60-21700-1061774-32f-41310109137234-10465211471459-7465210371450-591310141137253Mmax及N651700-1451774-1078301169041071307-1161381-6515841451658Nmax及M401965-232061-20133681442201336-81442-401965232061Nmin及M201405-121454-278272187748279877-371405221454及521360-1161420-8566493723851046-931105-5212671161326及321572-191649-16106861154161068-61154-321572191649161124-91163-226621770146627701-301124171163-4448-48445.7框架结构的配筋计算本章主要进行了梁的正截面受弯承载力计算及斜截面受剪承载力计算。同时进行了框架柱的截面设计。这里以第一层的BD跨梁及第二层BD柱为例来计算，其它层以表格形式给出。5.7.1框架梁非抗震截面的设计(1)选取最不利组合内力非抗震设计时框架梁弯矩的最不利内力有两种组合，支座负弯矩选择由永久荷载控制的非抗震组合，跨中正弯矩选择由永久荷载控制的非抗震组合，即数值前带标记。抗震设计时框架梁剪力的最不利内力组合取由永久荷载控制的非抗震组，即数值前带标记。表5.31非抗震设计时框架梁的最不利内力层数截面位置内力可变荷载控制永久荷载控制cd1支座左端M-109.4-122.1V123.6131.8跨中M86.283.6V--支座右端M-105.992.9V-105.6100(2)框架梁正截面受弯承载能力计算①边跨跨中BD第一层BD框架梁的截面尺寸为：300mm×700mm，混凝土等级为C30，纵向受力钢筋采用HRB400级，箍筋采用HRB335级。材料的强度标准值和设计值如下：混凝土强度：C30：，，，，，正截面处于非均匀受压时的混凝土极限压应变。钢筋强度：HRB400：，，弹性模量。从表中得出BD跨中的最大当梁下部受拉时，按T形截面来设计，当梁上部受拉时，按矩形截面来设计。翼缘的计算宽度：a.按计算跨度考虑b.梁净距考虑c.按翼缘高度考虑，假定钢筋按一排配筋，取，则这种情况不起控制作用，故取。相对受压区高度：下部跨间截面按单筋形梁计算，因为：属第一类T型截面。<最小配筋率应比较和的大小，即：不满足最小配筋率要求。则按最小配筋率进行配筋取实际钢筋取414（）4414图5.19BD跨跨中正截面配筋图②BD左端支座 当梁下部受拉时，按T形截面来设计，当梁上部受拉时，按矩形截面来设计，假定钢筋按一排配筋，取，则实际配筋取420的HRB400(As=1256mm2)。最小配筋率应比较和的大小，即：420420图5.20BD跨梁左端支座正截面配筋图③BD右端支座 当梁下部受拉时，按T形截面来设计，当梁上部受拉时，按矩形截面来设计,假定钢筋按一排配筋，取则实际配筋取418的HRB400(As=1017mm2)。418最小配筋率应比较和的大小，满足要求。418图5.21BD跨梁支座右端的梁配筋图（3）梁斜截面受剪承载力计算取假定钢筋按一排配筋，取，。①计算截面的确定和剪力设计值计算根据表得出左边支座边缘处剪力最大，故选择该截面进行抗剪配筋验算，剪力设计值为。②复核梁截面设计，，此梁属于一般梁。根据混凝土强度C30取，则，截面尺寸满足要求。③验算可否按构造配筋则可按构造配筋，选取双肢箍筋Φ12@200图5.22斜截面梁配筋图5.7.2框架梁抗震截面的设计（1）选取最不利组合内力抗震设计时框架梁弯矩的最不利内力有一种组合，支座负弯矩选择由右震控制的抗震组合，跨中正弯矩选择由左震控制的抗震组合，即数值前带标记。抗震设计时框架梁支座负剪力的最不利内力组合取由右震控制的抗震组，右座负剪力的最不利内力组合取由左震控制的抗震组即数值前带标记。表5.32抗震设计时框架梁的最不利内力层数截面位置内力抗震组合（左震）1支座左端M-137.3V104.6跨中M69V-支座右端M-103.4V84.8（2）框架梁正截面受弯承载能力计算①边跨跨中BD当梁下部受拉时，按T形截面来设计，当梁上部受拉时，按矩形截面来设计。翼缘的计算宽度：a.按计算跨度考虑b.梁净距考虑c.按翼缘高度考虑，假定钢筋按一排配筋，取则,这种情况不起控制作用，故取相对受压区高度：下部跨间截面按单筋形梁计算，因为：属第一类T型截面。<>=0.2%不满足最小配筋率要求。则按最小配筋率进行配筋取实际钢筋取414（）4414图5.23BD跨跨中正截面配筋图②AB左端支座 当梁下部受拉时，按T形截面来设计，当梁上部受拉时，按矩形截面来设计，假定钢筋按一排配筋，取则实际配筋取420的HRB400(As=1256mm2)。最小配筋率应比较和的大小，即：420420图5.24BD跨梁左端支座正截面配筋图③BD右端支座 当梁下部受拉时，按T形截面来设计，当梁上部受拉时，按矩形截面来设计,假定钢筋按一排配筋，取则实际配筋取418的HRB400(As=1017mm2)。最小配筋率应比较和的大小，即：418418图5.25BD跨梁支座右端的梁配筋图（3）梁斜截面受剪承载力计算取假定钢筋按一排配筋，取，。①计算截面的确定和剪力设计值计算根据表得出左边支座边缘处剪力最大，故选择该截面进行抗剪配筋验算，剪力设计值为。②复核梁截面设计，，此梁属于一般梁。根据混凝土强度C30取，则，截面尺寸满足要求。③验算可否按构造配筋则可按构造配筋，选取双肢箍筋12@200图5.26斜截面梁配筋图其他梁柱配筋见下表5.33和表5.34表5.33各层梁配筋截面尺寸（mm×mm）正截面配筋面积As（mm²）正截面实配钢筋斜截面配筋面积Asv（mm²）斜截面实配钢筋支座跨中支座跨中6层AB梁300×7001256615420414565Φ12@200BC梁300×7001256615420414565Φ12@200CD梁300×7001256615420414565Φ12@2005层AB梁300×7001256615420414565Φ12@200BC梁300×7001256615420414565Φ12@200CD梁300×7001256615420414565Φ12@2004层AB梁300×7001256615420414565Φ12@200BC梁300×7001256615420414565Φ12@200CD梁300×7001256615420414565Φ12@2003层AB梁300×7001256615420414565Φ12@200BC梁300×7001256615420414565Φ12@200CD梁300×7001256615420414565Φ12@2002层AB梁300×7001256615420414565Φ12@200BC梁300×7001256615420414565Φ12@200CD梁300×7001256615420414565Φ12@2001层AB梁300×7001256615420414565Φ12@200BC梁300×7001256615420414565Φ12@200CD梁300×7001256615420414565Φ12@200表5.34各层柱配筋楼层层高（mm）截面尺寸（mm×mm）正截面配筋面积As（mm²）正截面实配钢筋斜截面配筋面积Asv（mm²）斜截面实配钢筋6层A柱3600550×6501017418770Φ4@200B柱3600550×650804416770Φ4@200C柱3600550×650804416770Φ4@200D柱3600550×6501017418770Φ4@2005层A柱3600550×6501017418770Φ4@200B柱3600550×650804416770Φ4@200C柱3600550×650804416770Φ4@200D柱3600550×6501017418770Φ4@2004层A柱3600550×6501017418770Φ4@200B柱3600550×650804416770Φ4@200C柱3600550×650804416770Φ4@200D柱3600550×6501017418770Φ4@2003层A柱3600550×6501017418770Φ4@200B柱3600550×650804416770Φ4@200C柱3600550×650804416770Φ4@200D柱3600550×6501017418770Φ4@2002层A柱3600550×6501017418770Φ4@200B柱3600550×650804416770Φ4@200C柱3600550×650804416770Φ4@200D柱3600550×6501017418770Φ4@2001层A柱3600550×6501017418770Φ4@200B柱3600550×650804416770Φ4@200C柱3600550×650804416770Φ4@200D柱3600550×6501017418770Φ4@2006基础截面计算6.1概述进行地基基础设计时，应采用荷载效应最不利组合。基础设计安全等级、结构设计使用年限、结构重要性系数应按有关规范的规定采用。本章主要根据《建筑地基基础设计规范》[14]（GB50007-2011）及相关地质资料进行基础截面计算。6.2设计依据按《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）要求,当采用独立基础或条形基础时，有地下室基础埋深指基础底面到室内地面的距离，至少取建筑物高度的,先计算边柱。基础埋深d=1.2m，混凝土采用C30，，钢筋采用，。本工程地质情况：工程所在地为市区，场区起势平坦，地层分布较为规律地基承载力按140KPa持力层为粉土夹粉质粘土，=2\*ROMANII类场地。其中，=140KPa当基础宽度大于或埋置深度大于时,应按下式修正：式中:：为基础宽度和埋深的地基承载力修正系数，根据粘土的物理性质,查地基承载力修正系数表得,及均小于0.85的粉质粘性土。b：为基础地面宽度，当按取，按取。：为基础地面以上土的加权平均重度，取。：有地下水，减去水的浮重度18.4kN/m³查地基承载力修正系数表得,及均小于0.85的粘性土，分别取0.5和2。先按计算,地基承载力修正。6.3柱下独立基础计算6.3.1独立基础初步尺寸确定首先进行独立基础的计算。取所计算一榀框架内B柱下独立基础进行计算。而柱传至基础顶的荷载：由4.8节柱的内力组合表可查得，，计算基底底面积可以先按照轴心受压时面积的1.1-1.4倍先估算。m2考虑到偏心荷载作用下应力分布不均匀，将A增加10%~20%，初步确定基础底面积：A=24.02m2。得出bl=5.0m5.0m,由于5m大于3m，故需对进行修正：6.3.2验算偏心矩基底处的总竖向力：，，偏心距：，满足要求。6.3.3地基承载力验算平均基底压力：满足要求。基底最大压力：承载力满足要求。6.3.4基础高度计算如果只在矩形基础长边方向产生偏心，则当荷载偏心距时，需计算基底净反力设计值的最大值和最小值。其中为净偏心距，、分别为基本组合的力，得出的值。基底净反力的最大最小设计值为：，（1）柱与基础交接处的冲切计算：取，保护层厚度c=40mm,，m2，则，因偏心受压，计算时用，，冲切力：，抗冲切，所以满足抗冲切验算。（2）基础变阶处的冲切计算基础分二级，下阶，取，b1=2.5m,则，因偏心受压，计算时用，，冲切力：，抗冲切力：，满足抗冲切验算。6.3.5配筋计算（1）计算弯矩设计值①柱边1—1截面,,。②变阶处截面，，。比较和，应按配筋，按构造要求配由于Y向弯矩小于X向弯矩，故双向采用相同配筋。如图6.1所示14@15014@15014@15014@15014@15014@150图6.1独立基础配筋图6.4双柱联合基础设计本例计算单榀框架中B柱C柱下基础，由于B、C柱柱距较小，故考虑采用双柱联合基础进行设计。6.4.1联合基础尺寸初估由第5章计算结果可知，相应于荷载效应基本组合:,,初步确定基础底面积：考虑荷载偏心，将基底面积初步增加20%，取。计算基底形心位置及基础长度，初定。由于大于3m，故需对进行修正：初定采用阶形基础上阶下阶具体尺寸如图6.2图6.2联合基础尺寸图6.4.2净反力与内力计算地基净反力设计值：用倒梁法计算基础底板受力如下图6.3，图6.4图6.3基础底板受力弯矩图图6.4基础底板受力剪力图6.4.2基础高度验算计算基础高度。取h=600mm,保护层厚度c=40mm,则h0=h-c=560mm。冲切承载力验算。由于本联合基础做的是双锥形现浇基础，由柱的冲切破坏锥形状可知，两柱均为一面受冲切，经比较，取柱1进行验算。，满足抗冲切要求。受剪承载力验算，取柱1冲切破坏锥体底面边缘处截面为计算截面，该截面的剪力设计值为：满足要求6.4.3联合基础配筋计算（1）纵向配筋（采用HRB335钢筋）最大正弯矩M=324.61kN·m所需钢筋面积为底面实配23Φ12，mm2（2）横向钢筋（采用HRB335钢筋）柱1处等效梁宽：由于柱2所承载轴力小于柱1，故柱2处与柱1取相同配筋实配20@100如图6.5所示22@20022@20022@20022@20022@20022@200图6.5独立基础配筋图7楼梯构件计算7.1概述本设计采用现浇板式楼梯，它由斜板、平台梁和平台板组成。因斜板是承重构件，故板较厚，钢筋和混凝土用量多，自重比较大，但板底平整，制模方便，其传力路线为楼梯板的荷载传给平台梁，再由平台梁传给墙或柱。本章根据相关规范先确定了楼梯的基本参数，后进行楼梯荷载计算及斜板、平台梁和平台板的计算，确定了楼梯的配筋。7.2设计资料活荷载标准值2kN/m2。楼梯踏步面层采用水磨石面层，底面为20mm厚混合砂浆抹灰。混凝土采用C25，=11.9kN/m2，梁中受力钢筋为HRB335，=300N/mm2。图7.1楼梯平面布置7.3梯段板设计每一踏：高度160mm，宽度300mm；板倾斜度：tan==0.53，cos=0.88；板水平计算跨度：=0.3×11=3.3m，板倾斜长：，斜板厚度约为梯段板斜长的1/25—1/30,故取板厚为130mm，踏步n=12(阶)。7.3.1荷载计算表7.1荷载计算荷载种类荷载值(KN/m)恒载水磨石面层（10mm面层，20mm水泥砂浆打底）（0.3+0.16）×0.65/0.3=1.0三角形踏步0.5×0.3×0.16×25/0.3=2斜板0.13×25/0.88=3.69栏杆自重0.2板底抹灰0.02×20/0.88=0.45小计7.34活荷载2荷载计算见表7.1，内力组合后，得到：由可变荷载效应控制的组合：1.2×7.34+1.4×2=11.61kN/m由永久荷载效应控制的组合：1.35×7.34+1.4×0.7×2=11.87kN/m得基本组合的总荷载设计值=11.87kN/m7.3.2截面设计每一层层高3.6m，每层台阶为24个，一跑台阶为12个。板水平计算跨度=11×300=3300mm，弯矩设计值：，板的有效高度：按照最小配筋率计算的截面面积：选配10@200()。7.4平台板设计设平台板厚100mm，取1.76m宽板带进行计算。7.4.1荷载计算表7.2平台板荷载计算荷载种类荷载标准值（kN/m）恒荷载水磨石面层0.65100mm厚平台板0.10×25=2.520mm厚板底抹灰0.02×20=0.4小计3.55活荷载2荷载计算见表7.2，内力组合后，得到：由可变荷载效应控制的组合：1.2×3.55+1.4×2=7.06kN/m由永久荷载效应控制的组合：1.353.55+1.40.72=6.76kN/m得基本组合的总荷载设计值为=7.06kN/m。7.4.2截面设计平台板的计算跨度：弯矩设计值：板的有效高度：按照最小配筋率计算的截面面积：选用8＠100(As=503mm2)。7.5平台梁的设计设平台梁截面。7.5.1荷载计算表7.3平台梁的荷载荷载种类荷载标准值（kN/m）恒荷载梁自重25×0.2×0.4）=2梁侧20mm抹灰17×0.02×0.4）×2=0.272平台板传递3.55×3.9/2=6.92楼梯板传递7.34×3.3/2=12.11小计21.3活荷载(平台板和梯段板传来)2×（3.9/2+3.3/2）=7.2荷载计算见表7.3，内力组合可得：由可变荷载效应控制的组合：1.2×21.3+1.4×7.2=35.64kN/m由永久荷载效应控制的组合：1.3521.3+1.40.77.2=35.81kN/m则可得基本组合的荷载设计值=35.81kN/m。7.5.2截面设计梁计算跨度内力计算：截面按倒L形计算：所以截面属于第一类T形截面。选用314()。斜截面受剪承载力计算：配置箍筋6@200。，满足要求。8电算8.1概述PKPM系列程序为中国建筑科学研究院PKPM工程部研制开发的集建筑、结构、设备等设计为一身的设计软件。该程序发展迅速，功能齐全，可以直接为施工图绘制服务，在国内得到了广泛的应用。本章采用PKPM软件，参考《PKPM系列程序在土木工程中的应用》[16]，根据《建筑结构荷载规范》[2]（GB50009-2001），《混凝土结构设计规范》[3]（GB50010-2002）等对框架结构进行电算。8.2电算结果8.2.1结构设计信息（1）总信息结构材料信息:钢砼结构混凝土容重(kN/m3):Gc=26.00钢材容重(kN/m3):Gs=78.00水平力的夹角(Degree)ARF=0.00地下室层数:MBASE=0竖向荷载计算信息:按模拟施工1加荷计算风荷载计算信息:计算X,Y两个方向的风荷载地震力计算信息:计算X,Y两个方向的地震力“规定水平力”计算方法:楼层剪力差方法(规范方法)结构类别:框架结构裙房层数:MANNEX=0转换层所在层号：MCHANGE=0嵌固端所在层号：MQIANGU=1墙元细分最大控制长度(m)DMAX=1.00弹性板与梁变形是否协调是墙元网格:侧向出口结点是否对全楼强制采用刚性楼板假定否地下室是否强制采用刚性楼板假定:否墙梁跨中节点作为刚性楼板的从节点是计算墙倾覆力矩时只考虑腹板和有效翼缘否采用的楼层刚度算法层间剪力比层间位移算法（2）风荷载信息修正后的基本风压(kN/m2):WO=0.35风荷载作用下舒适度验算风压(kN/m2):WOC=0.10地面粗糙程度:C类体形变化分段数:MPART=1各段最高层号:NSTi=6各段体形系数:USi=1.30（3）地震信息振型组合方法(CQC耦联;SRSS非耦联)CQC计算振型数:NMODE=15地震烈度:NAF=6.00场地类别:KD=I1特征周期TG=0.35地震影响系数最大值Rmax1=0.04地震影响系数最大值Rmax2=0.28框架的抗震等级:NF=3重力荷载代表值的活载组合值系数:RMC=0.50周期折减系数:TC=0.75结构的阻尼比(%):DAMP=5.00是否考虑偶然偏心:是是否考虑双向地震扭转效应:是斜交抗侧力构件方向的附加地震数=0（4）活荷载信息考虑活荷不利布置的层数从第1到6层柱、墙活荷载是否折减不折算传到基础的活荷载是否折减折算表8.1活荷载折减系数计算截面以上的层数折减系数11.00230.85450.70680.659200.60>200.55（5）调整信息梁刚度放大系数是否按2010规范取值：是梁端弯矩调幅系数：BT=0.85梁活荷载内力增大系数：BM=1.00连梁刚度折减系数：BLZ=0.60梁扭矩折减系数：TB=0.40全楼地震力放大系数：RSF=1.00顶塔楼内力放大起算层号：NTL=0顶塔楼内力放大：RTL=1.00是否按抗震规范5.2.5调整楼层地震力IAUTO525=1薄弱层判断方式：按高规和抗规从严判断强制指定的薄弱层个数NWEAK=0薄弱层地震内力放大系数WEAKCOEF=1.25强制指定的加强层个数NSTREN=0（6）配筋信息梁箍筋强度(N/mm2):JB=270柱箍筋强度(N/mm2):JC=270墙水平分布筋强度(N/mm2):FYH=210墙竖向分布筋强度(N/mm2):FYW=300边缘构件箍筋强度(N/mm2):JWB=210梁箍筋最大间距(mm):SB=100.00柱箍筋最大间距(mm):SC=100.00墙水平分布筋最大间距(mm):SWH=200.00墙竖向分布筋配筋率(%):RWV=0.30（7）设计信息结构重要性系数:RWO=1.00柱计算长度计算原则:有侧移梁端在梁柱重叠部分简化:不作为刚域柱端在梁柱重叠部分简化:不作为刚域是否考虑P-Delt效应：否柱配筋计算原则:按单偏压计算钢构件截面净毛面积比:RN=0.85梁保护层厚度(mm):BCB=20.00柱保护层厚度(mm):ACA=20.00当边缘构件轴压比小于抗规6.4.5条规定的限值时一律设置构造边缘构件:是是否按混凝土规范B.0.4考虑柱二阶效应:否（8）荷载组合信息恒载分项系数:CDEAD=1.20活载分项系数:CLIVE=1.40风荷载分项系数:CWIND=1.40水平地震力分项系数:CEA_H=1.30竖向地震力分项系数:CEA_V=0.50活荷载的组合值系数:CD_L=0.70风荷载的组合值系数:CD_W=0.60重力荷载代表值效应的活荷组合值系数:CEA_L=0.50重力荷载代表值效应的吊车荷载组合值系数:CEA_C=0.50仅考虑恒载、活载参与组合:CD_TDL=0.60考虑风荷载参与组合:CD_TW=0.00考虑地震作用参与组合:CD_TE=0.00活载产生的总质量(t):616.719恒载产生的总质量(t):5695.622附加总质量(t):0.000结构的总质量(t):6312.341恒载产生的总质量包括结构自重和外加恒载表8.2各层的质量、质心坐标信息层号塔号质心X质心Y质心Z恒载质量活载质量附加质量质量比6124.9179.82822.6001028.195.60.01.005125.2009.85419.000927.3104.20.01.004125.2009.85415.400927.3104.20.01.003125.2009.85411.800927.3104.20.01.002125.2009.8548.200927.3104.20.00.991125.2009.8524.600958.4104.30.01.00表8.3各层构件数量、构件材料和层高层号(标准层号)塔号梁元数(混凝土/主筋)柱元数(混凝土/主筋)墙元数(混凝土/主筋)层高(m)累计高度(m)1（1）1294(30/360)32(30/360)0(30/300)3.6003.6002（1）1294(30/360)32(30/360)0(30/300)3.6007.2003（1）1294(30/360)32(30/360)0(30/300)3.60010.8004（1）1294(30/360)32(30/360)0(30/300)3.60014.4005（1）1294(30/360)32(30/360)0(30/300)3.60018.0006（1）1294(30/360)32(30/360)0(30/300)3.60021.600表8.4风荷载信息层号塔号风荷载X剪力X倾覆弯矩X风荷载Y剪力Y倾覆弯矩Y6147.5447.5171.1117.73117.7423.85141.9889.5493.4104.17221.91222.74136.55126.1947.290.88312.82348.73133.13159.21520.382.71395.53772.52130.03189.22201.575.34470.85467.51134.25223.53229.686.47557.38031.1（9）地下信息回填土容重(kN/m3):Gsol=18.00回填土侧压力系数:Rsol=0.50室外地平标高(m):Hout=-0.45地下水位标高(m):Hwat=-1.00表8.5各楼层偶然偏心信息层号塔号X向偏心Y向偏心110.050.05210.050.05310.050.05410.050.05510.050.05610.050.05表8.6各楼层的单位面积质量分布(单位:kg/m²)层号塔号单位面积质量g[i]质量比max(g[i]/g[i-1],g[i]/g[i+1])111130.851.03211097.541.00311097.541.00411097.541.00511097.541.00611195.721.09表8.7各楼层等效尺寸(单位:m²)层号塔号面积形心X形心Y等效宽B等效高H最大宽BMAX最小宽BMIN11939.7925.209.7650.3618.7350.3618.7321939.7925.209.7650.3618.7350.3618.7331939.7925.209.7650.3618.7350.3618.7341939.7925.209.7650.3618.7350.3618.7351939.7925.209.7650.3618.7350.3618.7361939.7925.209.7650.3618.7350.3618.73(10)计算信息第一步:数据预处理第二步:计算每层刚度中心、自由度、质量等信息第三步:地震作用分析第四步:风及竖向荷载分析第五步:计算杆件内力(11)各层刚心、偏心率、相邻层侧移刚度比等计算信息FloorNo:层号TowerN:塔号Xstif，Ystif:刚心的X，Y坐标值Al:层刚性主轴的方向Xmass，Ymass:质心的X，Y坐标值Gmass:总质量Eex，Eey:X，Y方向的偏心率Ratx，Raty:XY方向本层塔侧移刚度与下一层相应塔侧移刚度的比值Ratx1，Raty1:XY方向本层塔侧移刚度与上一层相应塔侧移刚度70%比值或上三层平均侧移刚度80%的比值中之较小者RJX1，RJY1，RJZ1:结构总体坐标系中塔的侧移刚度和扭转刚度RJX3，RJY3，RJZ3:结构总体坐标系中塔的侧移刚度和扭转刚度=1\*GB3①第一层刚心、偏心率、相邻层侧移刚度比等计算信息FloorNo.1TowerNo.1Xstif=25.2000(m)Ystif=9.8000(m)Alf=0.0000(Degree)Xmass=25.2004(m)Ymass=9.8522(m)Gmass=1167.0824(1062.7654)(t)Eex=0.0000Eey=0.0030Ratx=1.0000Raty=1.0000Ratx1=1.0944Raty1=1.2114薄弱层地震剪力放大系数=1.00RJX1=3.5812E+06(kN/m)RJY1=3.5812E+06(kN/m)RJZ1=0.0000E+00(kN/m)RJX3=6.7022E+05(kN/m)RJY3=8.5629E+05(kN/m)RJZ3=0.0000E+00(kN/m)=2\*GB3②第二层刚心、偏心率、相邻层侧移刚度比等计算信息FloorNo.2TowerNo.1Xstif=25.2000(m)Ystif=9.8000(m)Alf=0.0000(Degree)Xmass=25.2004(m)Ymass=9.8537(m)Gmass=1135.6582(1031.4613)(t)Eex=0.0000Eey=0.0031Ratx=1.2778Raty=1.2778Ratx1=1.2328Raty1=1.2993薄弱层地震剪力放大系数=1.00RJX1=4.5760E+06(kN/m)RJY1=4.5760E+06(kN/m)RJZ1=0.0000E+00(kN/m)RJX3=7.6072E+05(kN/m)RJY3=9.0179E+05(kN/m)RJZ3=0.0000E+00(kN/m)=3\*GB3③第三层刚心、偏心率、相邻层侧移刚度比等计算信息FloorNo.3TowerNo.1Xstif=25.2000(m)Ystif=9.8000(m)Alf=0.0000(Degree)Xmass=25.2004(m)Ymass=9.8537(m)Gmass=1135.6583(1031.4613)(t)Eex=0.0000Eey=0.0031Ratx=1.0000Raty=1.0000Ratx1=1.2366Raty1=1.3136薄弱层地震剪力放大系数=1.00RJX1=4.5760E+06(kN/m)RJY1=4.5760E+06(kN/m)RJZ1=0.0000E+00(kN/m)RJX3=7.6595E+05(kN/m)RJY3=8.8241E+05(kN/m)RJZ3=0.0000E+00(kN/m)=4\*GB3④第四层刚心、偏心率、相邻层侧移刚度比等计算信息FloorNo.4TowerNo.1Xstif=25.2000(m)Ystif=9.8000(m)Alf=0.0000(Degree)Xmass=25.2004(m)Ymass=9.8537(m)Gmass=1135.6582(1031.4613)(t)Eex=0.0000Eey=0.0031Ratx=1.0000Raty=1.0000Ratx1=1.4128Raty1=1.4498薄弱层地震剪力放大系数=1.00RJX1=4.5760E+06(kN/m)RJY1=4.5760E+06(kN/m)RJZ1=0.0000E+00(kN/m)RJX3=7.6978E+05(kN/m)RJY3=8.6652E+05(kN/m)RJZ3=0.0000E+00(kN/m)=5\*GB3⑤第五层刚心、偏心率、相邻层侧移刚度比等计算信息FloorNo.5TowerNo.1Xstif=25.2000(m)Ystif=9.8000(m)Alf=0.0000(Degree)Xmass=25.2004(m)Ymass=9.8537(m)Gmass=1135.6583(1031.4613)(t)Eex=0.0000Eey=0.0031Ratx=1.0000Raty=1.0000Ratx1=1.4356Raty1=1.5271薄弱层地震剪力放大系数=1.00RJX1=4.5760E+06(kN/m)RJY1=4.5760E+06(kN/m)RJZ1=0.0000E+00(kN/m)RJX3=7.7836E+05(kN/m)RJY3=8.5381E+05(kN/m)RJZ3=0.0000E+00(kN/m)=6\*GB3⑥第六层刚心、偏心率、相邻层侧移刚度比等计算信息FloorNo.6TowerNo.1Xstif=25.2000(m)Ystif=9.8000(m)Alf=0.0000(Degree)Xmass=24.9166(m)Ymass=9.8284(m)Gmass=1219.3440(1123.7302)(t)Eex=0.0141Eey=0.0016Ratx=1.0000Raty=1.0000Ratx1=1.0000Raty1=1.0000薄弱层地震剪力放大系数=1.00RJX1=4.5760E+06(kN/m)RJY1=4.5760E+06(kN/m)RJZ1=0.0000E+00(kN/m)RJX3=7.7455E+05(kN/m)RJY3=7.9873E+05(kN/m)RJZ3=0.0000E+00(kN/m)X方向最小刚度比:1.0000(第6层第1塔)Y方向最小刚度比:1.0000(第6层第1塔)表8.8抗倾覆验算结果抗倾覆力Mr.倾覆力矩Mov比值Mr/Mov零应力区(%)X风荷载1649595.53367.2489.910.00Y风荷载642784.88396.776.550.00X地震1587553.910063.0157.760.00Y地震618609.510795.057.300.00表8.9结构整体稳定验算结果层号X向刚度Y向刚度层高上部重量X刚重比Y刚重比10.670E+060.856E+063.6085616.36.0146.0120.761E+060.902E+063.6071193.38.4745.6030.766E+060.882E+063.6057149.48.2555.5940.770E+060.867E+063.6043104.64.2972.3750.778E+060.854E+063.6029059.96.43105.7760.775E+060.799E+063.6015015.185.71191.51该结构刚重比Di*Hi/Gi大于10,能够通过高规(5.4.4)的整体稳定验算该结构刚重比Di*Hi/Gi大于20,可以不考虑重力二阶效应表8.10楼层抗剪承载力、及承载力比值层号塔号X向承载力Y向承载力Ratio_Bu:X,Y610.6559E+040.7504E+041.001.00510.8252E+040.9505E+041.261.27410.9780E+040.1131E+051.191.19310.1114E+050.1292E+051.141.14210.1234E+050.1434E+051.111.11110.9964E+040.1159E+050.810.81表格中Ratio_Bu:表示本层与上一层的承载力之比X方向最小楼层抗剪承载力之比:0.81层号:6塔号:1Y方最小楼层抗剪承载力之比:0.81层号:6塔号:18.3本章小结本章主要采用PKPM软件对框架结构进行电算，并由此得出结构设计信息、周期、地震力与振型输出文件、结构位移等。9施工组织设计9.1综合说明9.1.1编制说明江汉大学1号宿舍楼工程施工组织设计是根据工程招标文件、图纸、国家现行的技术标准、施工验收规范、工程质量评定标准及操作规程、天津市有关文件和类似工程的施工经验，以ISO9002系列标准为指南进行编制的。阐明了我公司对该工程的施工组织、总体部署、主要施工方法的原则作法以及安全、质量、工期控制目标和保证措施。我公司按照技术管理规定，再进行设计交底和图纸会审，在充分理解设计意图的前提下，根据本施工组织设计确定的原则进行深化、细化，制定单位工程施工组织设计及分部分项工程的施工方案(作业指导书)作为指导施工、规范施工行为的技术文件。9.1.2编制依据江汉大学1号宿舍楼工程的施工图纸及图纸会审建设单位与承建单位签订的建筑施工合同及相关文件。建设部颁发的《建设工程施工现场管理规定》武汉市颁布的《市建设工程施工现场综合考评标准》中华人民共和国颁布的现行建筑结构和建筑施工的有关规程、规范及验评标准土建部分：GB50026-07《工程测量规范》YSJ402-12《地基与基础工程施工操作规程》JGJ18-12《钢筋焊接及验收规范》GB50204-10《混凝土结构工程施工及验收规范》GB50164-11《混凝土质量控制标准》GBJ203-11《砌体工程施工及验收规范》JGJ73-11《建筑装饰工程施工及验收规范》GB50209-10《建筑地面工程施工及验收规范》GB50207-12《屋面工程技术规范》JGJ59-11《建筑施工安全检查标准》JGJ46-05《施工现场临时用电安全技术》JGJ33-12《建筑机械使用安全技术规程》JGJ80-02《建筑工程施工现场供电用电安全规范》GBJ300-88《建筑安装工程质量检验评定统一标准》GBJ301-01《建筑工程质量检验评定统一标准》安装部分：GB50268-08《给排水管道工程施工及验收规范》GB50259-96《电器装置安装工程电器照明装置施工及验收规范》GB50258-96《电器装置安装工程1KV及以下配线工程施工及验收规范》GBJ149-10《电器装置安装工程母线装置施工及验收规范》GB50254-96《电器装置安装工程低压电器施工及验收规范》GB50150-06《电器装置安装工程电器设备交接实验标准》GB50171-12《电气装置安装工程盘、柜及二次回路接线施工及验收规范》GBJ303-88《建筑电器安装工程质量检验评定统一标准》GBJ303-02《电气装置安装工程质量检验评定标准》9.2工程概况9.2.1工程概况本工程为江汉大学1号学生宿舍楼，要求设计为四人间学生公寓，在建筑适当位置设置门厅、管理室、活动室、自行车停放区等公共服务和活动场所，总建筑面积为5000-8000m2，拟建6层。场区地势平坦，底层分布较为规律，地基承载力按185kN/m2计，持力层为粉质粘土，=2\*ROMANII类场地。设防烈度为6度。地震等级四级。9.2.2建筑工程简介本工程为钢筋混凝土框架结构。工程占地面积约883平方米，总建筑面积约5300平方米，总高度21.60米。相对标高±0.000，室内外高差为0.45米。屋面的做法：防水层：三毡四油铺小石子，30厚C20细石混凝土；找平层：20厚水泥砂浆；

找坡层 ：40厚水泥石灰焦渣砂浆2.5%找平； 保温层 ：80厚矿渣水泥； 结构层 ：100厚现浇混凝土板； 抹灰层 ：10厚混合砂浆。 楼面的做法：小瓷砖地面（包括水泥粗砂打底） 结构层 ：100厚现浇混凝土板 抹灰层 ：10厚混合砂浆 混凝土强度等级为C30，纵筋3级，箍筋3级9.2.3结构工程简介（1)地基与基础：a.基础选型：本工程采用独立基础。b.砼强度等级：砼垫层：C10地梁：C35、S6（抗渗）（2）主体结构部分a.混凝土强度等级为：柱、梁、板均为C30。b.填充墙：200mm厚普通砖。c.钢筋：热轧钢筋种类有HRB400。9.2.4工程自然环境及现场施工条件（1）气候条件：冬季最低气温为-4℃，夏季最高气温为36℃；海拔高度为32.6米；基本风压为0.3kN/m²；雪荷载为0.4kN/m²；常年地下水位位于地面以下1m，水质对混凝土无侵蚀。（2）现场施工条件：①施工单位机械化程度高，技术力量雄厚。②材料运输条件良好，所有材料均在市区5公里范围内可以采购供应。③本工程场地已平整，水电接口已到位，具备施工条件。④条件均能满足施工的要求。⑤施工过程要注意处理好与当地村民的关系。9.3施工部署9.3.1工程主要指标本工程工期为180日历天，质量目标为达到《工程施工质量验收规范》合格标准，安全上杜绝重大伤亡事故的发生，并将轻伤负伤率严格控制在2‰以内。为使本工程顺利的保质、按时完成，我司将根据本工程特点，针对施工的不同环节，科学设置控制要点，严格按照本工程施工图纸等技术资料和按现行的国家、地方有关施工技术规范、规程、质量检验评定标准进行施工，并建立质量保证体系，实行多级控制，进行全过程的全面质量管理，确保各项工程施工质量达到一次交验合格率100%。同时成立安全生产领导小组，严格按国家和福州市有关规定进行安全管理。9.3.2项目组织机构（1）组织措施①本工程实行项目法管理，施工管理人员必须树立“质量为中心，管理上水平，效益上档次”的指导思想，处处以身作则，切实做到“谁施工、谁负责”。以质量为核心，采用ISO2000质量管理保证体系的系列标准，建立合理有序的质量保证体系及标准的工艺流程。②实施科学合理的内部管理，实行项目经理全面负责制、主任工程师技术管理负责制和施工班组责任制，推行全面质量管理活动，各流水段设专职质量管理人员，对主要工艺，如外墙面砖、楼地面块料面层铺设等质量控制和观感控制成立专题管理小组。③以项目经理为首，成立强有力的质量管理小组，以专职安全员为首，成立安全及消防管理小组，以材料员为首，成立现场文明施工管理组，各个小组对工程的施工质量、施工安全、消防及文明生产进行跟踪检查监督，时时将质量及安全隐患扼制于萌芽状态之中。9.3.3确定施工方案（1）工程整体部署①本工程施工程序基本遵循“先地下，后地上”，“先框架，后砌体”，“先结构，后装饰”，最后做室外工程的程序。②本工程体量较小，整个工程须在168日历天内施工完成并通过竣工验收。基础土方与结构施工拟安排50日历天。因此要特别注意材料及劳力的组织。本工程划分为两个施工段，以保证劳力的充分利用，并使工序衔接顺畅，确保工期得以实现。主体结构施工阶段，在砼模板拆完后，应及时清理模板，进行轴线、标高引测和拉结筋焊接等，主体阶段其砼中间验收应及时组织，便于卫生间素砼反口浇注和砖砌体施工以及构造柱砼的浇注，为后续工作尽早穿插施工提供可能。③砖墙砌筑完后，尽早安排打点冲筋，以便验收后能立即开展粉刷工作。门窗框应在大面积粉刷前及时进行安装。内墙粉刷完，应先安排块料楼地面工程施工，涂料批腻子在墙面干燥后穿插施工。外墙面粉刷及贴砖以及幕墙龙骨安装应在结构验收后抓紧进行。吊顶和涂料面漆可在门窗扇安装完后进行。④在室内外装修、拆外脚手架、楼梯装修、涂料、吊顶、油玻、整修扫尾过程中，均应尽量自上而下按工序先后顺序进行施工，以便更好保护成品。水电管线及配件预埋、脚手架搭设、门窗制作、钢筋加工制作、钢构件制作等均与主体穿插施工，不占网络工序时间。后期装修阶段可根据进度情况，必要时在不相互干扰的分项，可调整劳力同时突击，确保网络计划如期或提前完工。⑤屋面工程和外墙面砖、涂料工程在条件具备后应抓紧施工，避免遇到雨季无法施工，影响外架拆除从而影响后续工作的施工。⑥根据施工进度计划和工程量，材料应预先订货，提早进场并及时送检，