某改造工程门式脚手架施工计算书

第一章工程概况1、本工程为乌鲁木齐市****中心节能改造工程，招标人为乌鲁木齐市*******办公室及乌鲁木齐市****局。施工图由****部新疆*****设计研究院建筑分院进行设计。2、建筑现状及规模：该活动中心建成年代为1994年，位于乌市公园***街*****文化宫院内，建筑层数为地上三层，地下一层，建筑面积3776.71m2，建筑高度距地13.2m。结构形式为砖混结构；外墙：370厚粘土实心砖墙，水泥砂浆抹面，外墙涂料饰面；屋面保温层为炉渣，外窗为单框双玻中空塑钢窗。入口处为一道塑钢双开门。3、本工程节能改造范围为：对活动中心原外墙墙体增加保温为60mm厚聚苯板，檐口、腰线部分改为深灰色外墙涂料，窗套为浅灰色外墙涂料，其余为白色外墙涂料。一层窗下口至散水面外墙做60mm厚保温层后外粘贴灰色仿石面砖；女儿墙外保温层为30mm厚聚苯板；挑阳台底为100mm厚聚苯板；屋面增加保温层采用100mm模塑聚苯板，4mm厚SBS防水层带砂；所有变形缝改为填100mm深低密度聚苯板；原车库门改为保温防盗上翻门；外门改为铝合金断桥节能保温门；更换雨棚原铝塑板外装饰。腰线、檐口花线、窗花、窗套、女儿墙压顶等参见图示做法。质量要求：合格。工期要求：自开工报告发出之日起60个日历日内完工。第二章、门式钢管脚手架计算书根据工程实际情况，搭设门式钢管脚手架进行外墙工程的施工，室内工程采用工具式脚手架进行操作。门式钢管脚手架的计算参照《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ128-2000）。计算的脚手架搭设高度为12.0米，门架型号采用MF1217，钢材采用Q235。搭设尺寸为：门架的宽度b=1.22米，门架的高度h0=1.93米，步距1.95米，跨距l=1.83米。门架h1=1.54米，h2=0.08米，b1=0.75米。门架立杆采用34.0×2.2mm钢管。立杆加强杆采用27.2×1.9mm钢管，连墙件的竖向间距5.85米，水平间距5.49米。施工均布荷载为2.5kN/m2，同时施工1层。1——立杆；2——立杆加强杆；3——横杆；4——横杆加强杆计算门架的几何尺寸图（一）、脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1、静荷载计算静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架自重产生的轴向力(kN/m)门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为：门架(MF1217)1榀0.205kN交叉支撑2副2×0.040=0.080kN水平架5步3设0.165×3/5=0.099kN脚手板5步3设0.184×3/5=0.110kN连接棒2个2×0.006=0.012kN锁臂2副2×0.009=0.017kN可调底座2个2×0.035=0.070kN梯子1个1×0.272=0.272kN合计0.865kN经计算得到，每米高脚手架自重合计NGk1=0.865/1.950=0.444kN/m(2)加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力计算(kN/m)剪刀撑采用48.0×3.5mm钢管，按照5步5跨设置，每米高的钢管重计算：tg=(5×1.950)/(5×1.830)=1.0662×0.038×(5×1.830)/cos/(5×1.950)=0.105kN/m水平加固杆采用27.2×1.9mm钢管，按照5步2跨设置，每米高的钢管重为0.012×(2×1.830)/(5×1.950)=0.004kN/m每跨内的直角扣件1个，旋转扣件1个，每米高的钢管重为0.022kN/m；(1×0.014+2×0.014)/1.950=0.022kN/m每米高的附件重量为0.050kN/m；每米高的栏杆重量为0.010kN/m；经计算得到，每米高脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计NGk2=0.192kN/m经计算得到，静荷载标准值总计为NG=0.635kN/m2、活荷载计算活荷载为各施工层施工荷载作用于一榀门架产生的轴向力标准值总和。经计算得到，活荷载标准值NQ=5.582kN。3、风荷载计算风荷载标准值应按照以下公式计算其中w0—基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：w0=0.600Uz—风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：Uz=0.740Us——风荷载体型系数：Us=1.000经计算得到，风荷载标准值wk=0.311kN/m2。（二）、立杆的稳定性计算作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式(不组合风荷载)其中NG——每米高脚手架的静荷载标准值，NG=0.635kN/m；NQ——每米高脚手架的活荷载标准值，NQ=5.582kN/m；H——脚手架的搭设高度，H=12.0m。经计算得到，N=16.963kN。作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式(组合风荷载)其中qk——风荷载标准值，qk=0.569kN/m；H1——连墙件的竖向间距，H1=5.850m；经计算得到，N=19.588kN。门式钢管脚手架的稳定性按照下列公式计算其中N—作用于一榀门架的轴向力设计值，取以上两式的较大者，N=19.59kN；Nd—一榀门架的稳定承载力设计值(kN)；一榀门架的稳定承载力设计值公式计算其中——门架立杆的稳定系数,由长细比kh0/i查表得到，=0.257；k——调整系数，k=1.13；i——门架立杆的换算截面回转半径，i=1.31cm；I——门架立杆的换算截面惯性矩，I=3.76cm4；h0——门架的高度，h0=1.93m；I0——门架立杆的截面惯性矩，I0=2.79cm4；A1——门架立杆的截面面积，A1=2.20cm2；h1——门架加强杆的高度，h1=1.54m；I1——门架加强杆的截面惯性矩，I1=1.22cm4；A——一榀门架立杆的截面面积，A1=4.40cm2；f——门架钢材的强度设计值，f=205.00N/mm2。Nd调整系数为1.0。经计算得到，Nd=1.0×23.151=23.151kN。立杆的稳定性计算N<Nd,满足要求!（三）、最大搭设高度的计算组合风荷载时,脚手架搭设高度按照下式计算：不组合风荷载时,脚手架搭设高度按照下式计算：经计算得到，按照稳定性计算的搭设高度Hs=12.3米。（四）、连墙件的计算连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：其中Nw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：Nw=1.4×wk×H1×L1wk——风荷载基本风压值(kN/m2)；wk=0.311H1——连墙件的竖向间距(m)；H1=5.85L1——连墙件的水平间距(m)；L1=5.49经计算得到，Nw=13.98kN。Nc——风荷载及其它作用对连墙件产生的拉、压力设计值(kN)；Nc=Nw+3.0=16.98——连墙件的稳定系数；A——连墙件的截面面积；经计算得到，Nf=58.13kN。连墙件的设计计算满足要求!（五）、立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求p≤fg其中p——立杆基础底面的平均压力(N/mm2)，p=N/A；p=78.35N——上部结构传至基础顶面的轴向力设计值(kN)；N=19.59A——基础底面面积(m2)；A=0.25fg——地基承载力设计值(N/mm2)；fg=700.00地基承载力设计值应按下式计算fg=kc×fgk其中kc——脚手架地基承载力调整系数；kc=1.00fgk——地基承载力标准值；fgk=700.00地基承载力的计算满足要求!四、脚手架的拆除1)、脚手架拆除前由项目经理召集有关人员对工程进行全面检查与签证，确认建筑物已施工完毕，确已不需时，方可拆除。2)、拆除脚手架，应设置警戒区，并有专人负责警戒。3)、拆除脚手架前，应将脚手架上的存留材料、杂物等清除干净，按自上而下，先装者后拆、后装者先拆的顺序进行。4)、脚手架拆除不得采用踏步式拆法，不准上下同时作业。5)、拆下的杆件与零配件，应分堆，用井架运下来，严禁高空抛掷。6)、拆下的杆件与零配件运至地面时，应随时按品种，分规格放整齐，妥善保管。7)、在拆脚手架时，如果已拆开绑扎，不得中途停止。8)、遇有恶劣气候影响施工安全时，不得进行高空脚手架的拆除工作。四、脚手架安全措施1)、健全规章制度，加强规范管理，制止和杜绝违章指挥和违章作业。定期召开安全会议，切实将安全保证体系落到实处。2)、加强安全教育，提高施工管理人员的自我保护意识和素质。3)、一律采用经检查合格的脚手架、脚手板，不允许用弯曲变形有裂缝的脚手架。4)、脚手架上的跳板一律满铺，不得有空隙和探头板，经常清除板上杂物，保持整洁。5)、不得任意改变脚手架构架结构及其尺寸。①安全员经常检查脚手架，禁止任意改变连墙件设置位置，减少设置数量。因施工要求确需改变必须经项目经理、安全员、专职施工员同意后