某工程高支模施工方案.米.米

高支模施工技术方案本工程裙楼首层高度为5.5m，二层、三层、四层为高度4.5m，裙楼首层大堂架空层部分为14.5m，模板安装属于高支模系统。一、模板的支撑系统及作法：依据模板工程施工方案，高支模梁板定型均采用18mm厚木质胶合板，支撑系统均采用Φ48×3.5钢管及50×100mm木枋作为支撑材料，要求钢管不得弯曲变形及严重锈蚀，木枋必须断面规格一致，棱边顺直，拼条必须用刨、压直，支撑系统要求平整牢固，各类构件支撑作法如下。1、柱模板：柱模板采用18mm厚胶合板做成四面竖侧板拼成，每片侧板上每隔300mm钉50×100mm木方，增强其刚度。加固肋条采用Φ48×3.5mm钢管，配合紧固螺栓，柱模支撑加固施工方法如下图：2、剪力墙模板剪力墙模板采用18mm胶合板制作定型大模板，竖向肋采用50×100mm木枋，间距300mm，横向肋采用2[6.5槽钢或双排Φ48×3.5mm钢管间距600mm，采用对拉螺栓加套管控制墙体厚度，螺栓间距纵横向600mm。见下图：3、梁模板梁底模板采用18厚塑胶合板，50×100mm木枋作横楞，间距300mm，用Φ48×3.5mm钢管作纵楞，间距不大于900mm；特殊长跨度，大截面梁应单独计算。梁侧模板采用50×100mm木枋作纵楞，间距400mm，用Φ48×3.5mm钢管作横档，间距不大于400mm。当梁高大于600mm时，应用对拉螺栓加套管控制梁断面尺寸，其水平、竖向间距600mm，起步距模板边缘不大于300mm。4、楼板模板楼板采用18厚胶合板，搁栅采用50×100mm木枋，间距300mm；用Φ48×3.5mm钢管作牵杠，间距600mm。模板支撑用Φ48×3.5mm钢管搭设满堂红支架，立杆间距900×1000mm，支架水平杆间距1500mm，并按设置剪刀撑,以确保支模架的刚度及整体稳定性。5、核心筒模板施工核心筒大模安装前，将安装处砼面清理干净。为防止模板底部缝隙过大出现漏浆，可在模板下部抹砂浆，待砂浆凝固后再安装模板。安装模板时，利用塔吊作为垂直运输工具，将组装好的大模吊运到井筒四壁分别由4块大模组成，大模安装不到位的阴角用钢板角模代替。6、对拉螺栓设置对拉螺栓采用Φ14圆钢制作。剪力墙对拉螺栓的布置以600×600mm的间距为宜，柱子截面大于1000×1000mm的，每个面应设两排螺栓，高度方向间隔500mm。墙柱最下面的一道螺杆距地不能大于250mm，对高度大于700mm的梁，中间应加一道螺栓，水平间距约为1000mm。二、楼板模板高支撑架的构造和施工要求[工程经验]除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外，还要考虑以下内容1、模板支架的构造要求：a.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；b.梁和楼板荷载相差较大时，采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。2、立杆步距的设计：a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；c.高支撑架步距以为宜，不宜超过1.5m。3、整体性构造层的设计：a.单水平加强层可以每4米沿水平结构层设置剪刀撑，且须与立杆连接；b.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部必须设水平加强层（天杆、扫地杆的设置层）。4、剪刀撑的设计：a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔4m设置。5、顶部支撑点的设计：a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N≤12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。6、支撑架搭设的要求：a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求；c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；d.地基支座的设计要满足承载力的要求。7、本工程搭设要求：a.首层立柱先浇筑，按水平杆步距设水平加强杆与柱顶紧，间隙用木楔、垫片顶牢，保证架体与柱网的整体性。b.架空层14．5m层高部分在完成二层、三层楼板结构后与四层架体一起搭设，水平杆必须与首层、二层、三层水平拉杆连接。c.10×C、10×D、11×C柱按步距高度设钢筋箍与水平加强杆顶牢，D×11轴、D×12轴柱（13.6m）设两道钢筋柱箍（0.2m、1.7m）与水平杆拉接。d.层高14.5m部分中部每4.m设一道剪刀撑与地面呈45-60度夹角，底部预埋钢筋头做支点，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层。8、施工使用的要求：a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。三、现浇结构模板安装的允许偏差（mm）序号项目允许偏差（㎜）1轴线位移52底模上表面标高±53柱、墙、梁截面尺尺寸+4-54层高垂直度≤5m6≥5m85相邻两板表面高低低差26表面平整度5四、模板的拆除1、拆模的时间应按同条件养护的混凝土试块强度来确定，其标准为：（1）、跨度大于8m的板、梁，混凝土的强度须达到100%。（2）、跨度小于8m的板、梁，混凝土的强度须达到75%。（3）、悬臂构件混凝土的强度须达到100%。（4）、墙侧模的拆除，其混凝土的强度应在其表面及棱角不致因拆模而受损伤时，方可拆除。2、拆除侧墙模板时，应先分块或分段拆除其支撑、卡具及连接件，然后拆除模板。如模板与混凝土粘结较紧，可用木槌敲击模板使之松动，然后拉下，不得乱砸。3、拆下的模板、配件等，严禁抛扔，要有专人接应传递，按指定的地点堆放，并做到及时清理、维修和涂刷好隔离剂，柱模板支顶计算书（1000mm×1200mm）一、柱模板基本参数柱模板的截面宽度B=1000mm，B方向对拉螺栓1道，柱模板的截面高度H=1200mm，H方向对拉螺栓1道，柱模板的计算高度L=4600mm，柱箍间距计算跨度d=500mm。柱箍采用双钢管Ф48×3.5mm。柱模板竖楞截面宽度50mm，高度100mm。B方向竖楞5根，H方向竖楞5根。柱模板支撑计算简图二、柱模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中c——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h；T——混凝土的入模温度，取20.000℃；V——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m；1——外加剂影响修正系数，取1.000；2——混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=40.00kN/m2倒混凝土时产生的荷载标准值F2=4.00kN/m2。三、柱模板面板的计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下面板计算简图面板的计算宽度取柱箍间距0.500m。荷载计算值q=1.2×40.00×0.500+1.4×4.00×0.500=26.800kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=50.000×1.800×1.800/6=27.000cm3；I=50.000×1.800×1.800×1.800/12=24.300cm4；(1)抗弯强度计算f=M/W<[f]其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M——面板的最大弯距(N.mm)；W——面板的净截面抵抗矩；[f]——面板的抗弯强度设计值，取15.0N/mm2；M=0.100ql2其中q——荷载设计值(kN/m)；经计算得到M=0.1×(1.2×40.000+1.4×4.000×0.500)×0.288×0.288=0.222kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.222×1000000/27000.000=8.222N/mm2面板的抗弯强度小于15.0N/mm^2,满足要求。(2)抗剪计算[可以不计算]T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力Q=1.000×(1.2×40.000×0.500+1.4×4.000×0.500)×0.288=7.718kN截面抗剪强度计算值T=3×7718.000/(2×500.000×18.000)=1.286N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.400N/mm2面板的抗剪强度小于1.4N/mm^2,满足要求。(3)挠度计算v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250面板最大挠度计算值v=0.667×20.000×288.0^4/(100×6000.0×243000.0)=0.629mm面板的最大挠度小于1.152mm,满足要求。四、竖楞木方的计算竖楞木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下竖楞木方计算简图竖楞木方的计算宽度取B、H两方向最大间距0.288m。荷载计算值q=1.2×40.000×0.288+1.4×4.000×0.288=15.437kN/m按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:最大弯矩M=0.1ql2=最大剪力Q=0.6×0.500×15.437=4.631kN最大支座力N=1.1×0.500×15.437=8.490kN截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5.000×10.000^2/6=83.330cm3；I=5.000×10.000^3/12=416.670cm4；(1)抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.386×10^6/83330.000=4.632N/mm2木方抗弯强度小于13.0N/mm^2,满足要求。(2)抗剪计算[可以不计算]最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×4631.100/(2×50.000×100.000)=1.389N/mm2木方抗剪强度小于1.6N/mm^2,满足要求。(3)挠度计算最大变形v=0.667×15.437×500.000^4/(100×9500.000×4166700.000)=0.133mm木方挠度小于2.000mm,满足要求。五、B方向柱箍的计算柱箍材料采用双钢管Ф48×3.5mm截面抵抗矩W=10160.000mm3截面惯性矩I=243800.000mm4竖楞木方传递到柱箍的集中荷载P：P=(1.2×40.000×1.4×4.000)×0.238×0.500=6.365kN柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方传递力。支撑材料计算简图经过连续梁的计算得到最大弯矩Mmaax=最大变形Vmaxx=0.3599mm最大支座力Qmmax=20.2773kN抗弯计算强度ff=1.0668×10^^6/101160.0000=1055.118NN/mm2支撑双钢管的抗弯弯强度小于205N//mm^2,,满足要求。六、B方向对拉螺螺栓的计算计算公式:NN<[NN]=ffA其中N——对拉螺栓所所受的拉力；；A——对拉拉螺栓有效面面积(mmm2)；f——对拉螺栓的抗拉强强度设计值，取取170N//mm2；对拉螺栓的直径((mm):16.0000对拉螺栓有效直径径(mm):13.555对拉螺栓有效面积积(mm2):A=1444对拉螺栓最大容许许拉力值(kN):[N]==24.5500对拉螺栓所受的最最大拉力(kN):N=20.2773对拉螺栓强度验算算满足要求!七、H方向柱箍的的计算竖楞木方传递到柱柱箍的集中荷荷载P：P=(1.2×440.0000×1.4××4.0000)×0.2288×0..500=66.365kN柱箍按照集中荷载载作用下的连连续梁计算。集中荷载P取木方方传递力。支撑材料计算简图图经过连续梁的计算算得到最大弯矩Mmaax=最大变形Vmaxx=0.4488mm最大支座力Qmmax=20.2773kN抗弯计算强度ff=1.1551×10^^6/101160.0000=1133.287NN/mm2支撑双钢管的抗弯弯强度小于205N//mm^2,,满足要求。八、H方向对拉螺螺栓的计算计算公式:NN<[NN]=ffA其中N——对拉螺栓所所受的拉力；；A——对拉拉螺栓有效面面积(mmm2)；f——对拉拉螺栓的抗拉拉强度设计值值，取1700N/mm22；对拉螺栓的直径((mm):16.0000对拉螺栓有效直径径(mm):13.555对拉螺栓有效面积积(mm2):A=1444对拉螺栓最大容许许拉力值(kN):[N]==24.5500对拉螺栓所受的最最大拉力(kN):N=20.2773对拉螺栓强度验算算满足要求!九、材料用量计算算模板=(1.00+1.220)×2××3.60==15.844m2木方条数=(2++1)×100×2=600条柱箍套数=7+11=8套对拉螺栓数目=((1+1)××8=16个个柱模板支顶计算书（500mm×5500mm）一、中小断面柱模模板基本参数数柱断面长度B=5500mm；；柱断面宽度H=5500mm；；木方截面宽度=550mm；木方截面高度=1100mm；；木方间距l=4000mm,侧板截面厚度=118mm。取柱断面长度和柱柱断面宽度中中的较大者进进行计算。二、荷载标准值计计算:强度验算要考虑新新浇混凝土侧侧压力与倾倒倒混凝土时产产生的荷载；；挠度验算只只考虑新浇混混凝土侧压力力。新浇混凝土侧压力力计算公式为为正式中的较较小值：式中γc──为混混凝土重力密密度，取244(kN/mm3)；t00──新浇混凝土土的初凝时间间，为0时(表示无资料料)取200/((T+15)),取5.7144h；T───混凝土的入入模温度,取20(℃)；V───混凝土的浇浇筑速度，取取2.5m//h；β1──外加剂影响响系数，取11；β2──混凝土坍落落度影响修正正系数，取0.85。根据公式计算的新新浇混凝土侧侧压力标准值值F1=40.000kN/mm2。倾倒混凝土时产生生的荷载标准准值F2=4.0kNN/m2。三、侧板侧模验算算侧板面板(取长边边)，按三跨连连续梁，跨度度即为木方间间距,计算如下:侧板计算简图(1)侧模抗弯强强度验算:M=0.1qll2其中q──强度度设计荷载((kN/m)):q=((1.2×440.00++1.4×33.00)××500/11000=226.1000kN/mll──木方间距距,取l=400mm；经计算得侧板截面抵抗矩W=b×h2/6=5000×(18))^2/6==270000.000mm3σ=M//W=0.4418×100^6/277000.0000=155.481NN/mm2胶合板的计算抗弯弯强度小于225.0N//mm2,满足要求。(2)侧模抗剪强强度验算:τ=3V/2bh其中V为剪力::v=0.66×q×l=0.6××(1.2××40+1..4×3.000)×5000×4000/10^66=6.2664kN经计算得τ=33×6.2664×10^^3/(2××500×118)=1..044N//mm2胶合板的计算抗剪剪强度小于1.6N//mm2,满足要求。(3)侧模挠度验验算:W=0.677qqa4/(1000EI)其中q──强度度设计荷载((kN/m)):q=440.00××500/11000=220.0000kN/m侧模截面的转动惯惯量I=bb×h3/12=5000×18^^3/12==2430000.0000mm4；aa──木方间距距,取a=400mm；E──弹性模量,取取E=90000.00N//mm2；经计算得W=00.677××20.0000×4000^4/(1100×90000.0××2430000.0000)=1.5580mm最大允许挠度[[W]=l//250=4400/(2250)=11.60mmm胶合板的计算挠度度小于允许扰扰度,满足要求。四、木方验算木方按简支梁计算算，跨度近似似取柱子边长长a,支座反力力即为螺栓((钢筋)对拉拉力,计算如下:木方计算简图(1)木方抗弯强强度验算:M=qB2//8其中q──强度度设计荷载((kN/m)):q=((1.2×440.00++1.4×33.00)××400/11000=220.8800kN/mB──截面长边,取B==500mm；经计算得M=220.8800(×5000/10000)^2/88=0.6553kN.mm；木方截面抵抗矩W=b×h2/6=50××100^22/6=833333.3333mm3；σ=M/W=00.653××10^6//833333.333==7.8366N/mm22；木方的计算强度小小于13.0NN/mm2,,满足要求。(2)木方抗剪强强度验算:τ=3V/2bh其中V为剪力::v=0.55×(1.22×40.000+1.44×3.000)×4000×500//10^6==5.2200kN经计算得τ=33×5.2220×10^^3/(2××50×1000)=1..566N//mm2木方的计算强度小小于1.6N//mm2,满足要求。(3)木方挠度验验算:W=5qB4/((384EII)其中q──设计计荷载(kN/m)):q=II=b×h3/12=500×100^^3/12==41666666.6667mm4BB──柱截面长边边的长度,取B=500mm；EE──弹性模量,取E=95000.00N//mm2；经计算得W=55×16.0000×5000^4/((384×99500.00×41666666.6667)=00.329mmm允许挠度[W]]=B/2550=5000/250==2.00mmm木方的计算挠度小小于允许扰度度,满足要求。梁模板支顶计算书书（5．5m层高）一、计算参数结构楼板厚=1220mm、梁宽b=400mm、梁高h=900mm、层高=5.50m；模板材料为：夹板板底模厚度=18mm、侧模厚度=18mm；第一层龙骨采用木木枋b=50mm、h=100mm、梁边至板板支顶的距离离=1.00m；第二层龙骨采用钢钢管Φ48x3..5木材弹性模量E==9000..00N/mmm2、抗弯强强度fm=13.000N/mm2、抗剪强强度fv=1.40N//mm2；支顶采用Φ48钢钢管:横向间距9000mm、纵向间距距900mm、支架立杆杆的步距h=1.500m；钢管直径48mmm、壁厚3.00mm、截面积4.224cm2、回转半径径i=1.59cm；钢管质量0.00326kkN/m，立杆上端端伸出至模板板支撑点的长长度a=0.355m。二、梁底模验算梁底模及支架荷载载计算荷载类型标准值单位梁宽梁高系数设计值①底模自重0.3kNN/mm2×(0.440+1.566)×11.2==0.711kNN/m②砼自重24.00kkN/mm33×0.440×0.90×11.2=10.377kN//m③钢筋荷载1.5kNN/mm3×0.440×0.90×11.2=0.65kN//m④振捣砼荷载22.0kN//mm2×0.440×1.4==1.122kNN/m梁底模和支架承载载力计算组合合=①＋②＋③＋④=q1=12.844kN//m梁底模和龙骨挠度度验算计算组组合=①＋②＋③=qq2=11.722kN//m2．梁底模板验算抗弯承载力验算底模厚度h=188mm、板模宽度b=400mm；次龙骨间距L=3300mm，计算跨数=五跨。弯矩系数KM=--0.1055计算简图M=KM·q1LL2=-0.1005×12..84×0..302×106=-1211353N..mmW=bh2/6==400.000×18..002/6=211600mmm3σ=M/W=121353/221600==5.62NN/mm2梁底模抗弯强度σσ=M/W==5.62NN/mm2小于13.000N/mm22,满足要求。抗剪强度验算剪力系数KV=00.606V=KVq1L==0.6066×12.884×0.330×10000=23335Nτ=3V/（2bhh）=3×23335/(2××400×118)=0..49N/mmm2梁底模抗剪强度ττ=3V/((2bh)==0.49NN/mm2小于1.40NN/mm2,满足要求。（3）挠度验算荷载不包振捣砼荷荷载，则计算算荷载q2=11.722kN/m挠度系数Kυ=00.644木模板惯性矩I==bh3/12=4000×1833/12=11944000mm4υ=Kυq2L44/(1000EI)=00.644××11.722×30044/(1000×90000.00×11944000)=0.335mm[υ]=L/400==300/4400=0..8mm梁底模挠度验算VV=0.3mmm小于0.8mmm,满足要求。第一层龙骨验算木枋抵抗矩W=bbh2/6=50××1002/6=833333mmm3木枋惯性矩I=bbh3/12=500×10033/12=441666667mm4抗弯承载力验算钢管横向宽度L==900mm、C=400mm、γ=400/9900=0..44a、梁传荷载计算q=q1×第一层层龙骨间距/梁宽=12.844×0.300/0.400=9.633kN/mmMq=qcL(2-γγ)/8=9..63×0..40×0..90×(22-0.444)/8=00.674kN.m计算简图b、板传荷载计算板重量=1.2××(板厚度×25＋模板重)＋1.4×活载=1.2×((0.12××25+0..30)+11.4×2..50=7..46kN//m2板传递到第一层龙龙骨的荷载P=0.500×0.300×7.466=1.122kNa=1/2×（L-c）=1/2×((0.90--0.40))=0.255mMp=P×a=1.112×0.225=0.228kN.mmMmax=Mq＋MMp=(0.67++0.28))×106=9539934N.mmmσ=M/W=9533934/883333==11.455N/mm2第一层龙骨抗弯强强度σ=M/W==11.455N/mm22小于13.000N/mm22,满足要求。抗剪强度验算V=1/2×q××梁宽＋P=(0.5×99.63×00.40+11.12)××1000==3045NNτ=3V/（2bhh）=3×30445/(2××50×1000)=0..91N/mmm2第一层龙骨抗剪强强度τ=3V/((2bh)==0.91NN/mm2小于1.40NN/mm2,满足要求。挠度验算q’=q2×第一层龙龙骨间距/梁宽=11.772×0.330/0.440=9N//mmυq=q’cL3×(8-44γ2＋γ3)/(3884EI)==mmυq=PaL2×(3--4×(a//L)2)/(244EI)=22665975000000××3/90000000000000==0.7mmm最大挠度υmaxx=υq＋υp=1.3+00.7=2..0mm[υ]=L/400==900/4400=2..3mm第一层龙骨挠度验验算V=2..0mm小于2.3mmm,满足要求。4、第二层龙骨验算算纵向间距9000mm、计算跨数三跨；计算简图抗弯承载力验算弯矩系数KM=00.267P=V=1/2××q×梁宽＋P=(0.5×99.63×00.40+11.12)××1000==3045N最大弯矩为Mmaax=KmPL=0.2267×30045×9000=7311771NN.mmσ=M/W=7311771/55080=1144.055N/mmm2第二层龙骨抗弯强强度σ=M/W==144.005N/mmm2小于205.000N/mmm2,满足要求。抗剪强度验算剪力系数KV=11.267V=KVP=1..267×33045.224/10000=3.886kNτ=3V/(2bhh)=3×33.86×11000//(2×800×80)==0.90N/mm22第二层龙骨抗剪强强度τ=3V/((2bh)==0.90NN/mm2小于125.000N/mmm2,满足要求。挠度验算挠度系数KV=11.883P’=V=1/2×qq×梁宽＋P板重=(0.5×88.79×00.40+11.12)××1000==2877NNυ=KVP’LL3/（100EII）=1.8833×28777×90033/(1000×2060000.000×1219900)=11.6mmm[υ]=L/400==900/4400=2..3mm第二层龙骨挠度验验算V=1..6mm小于2.25mmm,满足要求。5、钢管承载力验算算传至每根钢管立柱柱力的系数=3.2677每根钢管承载NQQK1=3.2677×30455.24=99948.880N每根钢管承载活荷荷载（1.0kNN/m2）NQK2=1.4×00.90×00.90×11=11344.00N每根钢管承载荷载载NQK=NQK1＋NQK2=9948..80+11134.000=110882.80NN钢管重量0.03326kN/mm立杆重量=0.03226×4.66=150NN水平拉杆4层拉杆重量=4×1.880×0.00326=2235N扣件单位重量114.60N/个扣件重量=14.600×4=588N支架重量NGk==立杆重量+水平拉杆重重量+扣件重量=150+2235+588=443NN钢管轴向力N＝11.2NGKK+NQKK=1.2×4443+111083=111615NNL0=h+2a==1.50++2×0.335=2.220mΦ48钢管的I=11.59ccmλ=L0/I=220.000÷1.559=1388.36<1500杆件长细比比满足要求查《建筑施工扣件件式钢管脚手手架安全技术术规范》(附录C)表得:ψ=0.3577P=N/(ψA))=116115÷(0..357×4424.000)=76..73N/mmm2钢管承载力验算776.73kkN小于205.000kN,满足要求。6、钢管支承面受冲冲切承载力验验算钢管立杆设配套底底座100×1100mmm，支承面为为（按C15考虑）混凝土楼板板支承楼板厚=1220mm上部荷载为：F==11.611kNβs=2.000fft=0.91N//mm2hhO=120-115=1055mmβh=1.00η=0.4＋1.2/βs=1.00σpc,m=11.00N//mm2Um=4×1000=400mmm(0.7βhftt＋0.15σpc,m)ηUmhO=((0.7×1×0..91+0..15×1))×1.000×400××105)//1000==33.055kN钢管支承面受冲切切承载力验算算33.055kN大于11.611kN,满足要求。三、侧模板验算（一）、荷载计算算1、新浇砼的侧压力力F1=0.22rr×200//（T+15）β1β2V1/2=0.22×24..00×4..44×1..20×1..15×2..000.55=45.775kN/mm2(r=24.0β1=1.200β2=1.155V=22.0TT=30.00)F2=rH=24×梁梁高=24×0..90=211.60kNN/m2F1、F2两者取小值值21.6000kN/mm2有效压头高度=FF/r=0..90m2、振捣砼产生的荷荷载4.00kkN/m23、倾倒砼产生的荷荷载4.00kkN/m2分项系数标准值kN/m22荷载值kN/m221、新浇砼的侧压力力1.221.6025.922、振捣砼产生的荷荷载1.44.05.603、倾倒砼产生的荷荷载1.44.05.6037.12（二）、模板强度度验算（1）抗弯承载力验算算取竖肋间距L=4400mm、计算跨数五跨；弯矩系数KM=--0.1055木模板厚度h=118mm计算简图木模板抵抗矩W==bh2/6=7800×182/6=422120mmm3均布荷载q’=337.12××(0.900-0.122)=29NN/mmM=KM•qL22=-0.1005×29××4002=-4866420N..mmσ=M/W=4886420//421200=11.555N/mmm2侧模抗弯强度σ==M/W=111.55NN/mm2小于13.000N/mm22,满足要求。（2）模板挠度验算按强度验算荷载组组合，不考虑虑倾倒、振捣捣砼产生的荷荷载，故q，=25.92×(00.90-00.12)==20N/mmm木模板惯性矩I==bh3/12=7800×183/12=33790800mm4挠度系数Kυ=00.644挠度υ=Kυq，L4//100EII=0.6444×20××4004/(1000×90000.00×33790800)=1.00mm[υ]=L/400==400/4400=1..0mm侧模挠度验算V==1.0mmm小于1.0mmm,满足要求。（3）模板抗剪验算抗剪系数KV=00.606V=KVq，LL=0.6006×28..95×0..40=7..02kNτ=3V/（2bhh）=3×7.002×10000/(2××18×7880)=0..75N/mmm2侧模抗剪强度τ==3V/(22bh)=00.75N//mm2小于1.40NN/mm2,满足要求。（三）、穿梁螺栓栓计算梁侧模压力=2//3（2×（倾倒、振振捣砼产生的的荷载）＋新新浇砼的侧压压力）×（梁高度一一板厚度）==0.67××(2×111.20+225.92))×0.788=25.113kN/m穿梁螺栓受力=225.13××600÷11=150776N对拉拉螺栓φ14容许拉力[N]=177833NN穿梁螺栓受力155075.88N小于容许拉拉力178333.4N,满足要求。（四）、侧肋强度度验算木木枋尺寸b=50mm、h=100mm；木木枋抵抗矩W=bh2/6=50××1002/6=833333mmm2，计算跨度390mmm木枋惯性矩I=bbh3/12=50××1003/12=441666667mm4,跨数2跨.计算简图（1）、抗弯承载力验验算均布荷载q=377.12×00.40=115N/mmmM=KM.qL22=-0.1225×14..85×39902=-2822298NN.mmσ=M/W=2822298/883333==3.39侧肋抗弯强度σ==M/W=33.39N//mm2小于13.000N/mm22,满足要求。（2）、抗剪验算V=KVq，LL=0.6225×15××0.39==3.62kNτ=3V/（2bhh）=3×3.662×10000/(2××50×1000)=1..09N/mmm2侧肋抗剪强度τ==3V/(22bh)=11.09N//mm2小于1.40NN/mm2,满足要求。（3）、挠度验算均布荷载q，=225.92××0.40==10.377N/mm挠度系数KV=00.521挠度υ=KVq，L44/100EII=0.5221×10××3904/375000000000000==0mm[υ]=L/400==400/4400=1..0mm侧肋挠度验算V==0mm小于1.0mmm,满足要求。四、地基承载力验验算立杆基础底面的平平均压力必须须满足下式要要求P≤fgP=N//A=11..61/0..01=11161.500kN/mmm2其中PP－立杆基础础地面的平均均压力(kN/mmm2)；A－基础底面面面积(m2)，A=0.011m2；N－上部结构构传至基础顶顶面的轴向压压力设计值(kN)，N=116114.98kkN；fg－地基承载载力设计值(kN/mmm2)；fg=kc×fgkk=00.40×55760.000=23004.00kkN/mm22其中kc－脚手架地地基承载力调调整系数，kc=0.40；fgk－地基承承载力标准值值(C15砼受压fc=72200.000kN/m22)，fgk=7200..00×0..8=57660.00kkN/m2；地基承载力P=11161.550≤23044.00kNN/m2,满足要求。五、计算结果：第一层龙龙骨50×1000mm木枋@300mmm、第二层龙龙骨50×1000mm木枋@900mmm；钢管纵向@9000mm、底模厚度18mm；竖肋50×100mmm木枋@400mmm、对拉螺栓栓1排φ14@6000mm、侧侧模厚度18mm。梁模板支顶计算书书（14．5m层高）一、计算参数结构楼板厚=1220mm、梁宽b=400mm、梁高h=900mm、层高=14.500m；模板材料为：夹板板底模厚度=18mm、侧模厚度=18mm；第一层龙骨采用木木枋b=50mm、h=100mm、梁边至板板支顶的距离离=1.00m；第二层龙骨采用钢钢管Φ48x3..5木材弹性模量E==9000..00N/mmm2、抗弯强强度fm=13.000N/mm2、抗剪强强度fv=1.40N//mm2；支顶采用Φ48钢钢管:横向间距9000mm、纵向间距距900mm、支架立杆杆的步距h=1.500m；钢管直径48mmm、壁厚3.00mm、截面积4.224cm2、回转半径径i=1.59cm；钢管质量0.00326kkN/m，立杆上端端伸出至模板板支撑点的长长度a=0.355m。二、梁底模验算梁底模及支架荷载载计算荷载类型标准值单位梁宽梁高系数设计值①底模自重0.3kNN/mm2×(0.440+1.566)×11.2==0.711kNN/m②砼自重24.00kkN/mm33×0.440×0.90×11.2=10.377kN//m③钢筋荷载1.5kNN/mm3×0.440×0.90×11.2=0.65kN//m④振捣砼荷载22.0kN//mm2×0.440×1.4==1.122kNN/m梁底模和支架承载载力计算组合合=①＋②＋③＋④=q1=12.844kN//m梁底模和龙骨挠度度验算计算组组合=①＋②＋③=qq2=11.722kN//m2．梁底模板验算抗弯承载力验算底模厚度h=188mm、板模宽度b=400mm；次龙骨间距L=3300mm，计算跨数=五跨。弯矩系数KM=--0.1055计算简图M=KM·q1LL2=-0.1005×12..84×0..302×106=-1211353N..mmW=bh2/6==400.000×18..002/6=211600mmm3σ=M/W=121353/221600==5.62NN/mm2梁底模抗弯强度σσ=M/W==5.62NN/mm2小于13.000N/mm22,满足要求。抗剪强度验算剪力系数KV=00.606V=KVq1L==0.6066×12.884×0.330×10000=23335Nτ=3V/（2bhh）=3×23335/(2××400×118)=0..49N/mmm2梁底模抗剪强度ττ=3V/((2bh)==0.49NN/mm2小于1.40NN/mm2,满足要求。（3）挠度验算荷载不包振捣砼荷荷载，则计算算荷载q2=11.722kN/m挠度系数Kυ=00.644木模板惯性矩I==bh3/12=4000×1833/12=11944000mm4υ=Kυq2L44/(1000EI)=00.644××11.722×30044/(1000×90000.00×11944000)=0.335mm[υ]=L/400==300/4400=0..8mm梁底模挠度验算VV=0.3mmm小于0.8mmm,满足要求。第一层龙骨验算木枋抵抗矩W=bbh2/6=50××1002/6=833333mmm3木枋惯性矩I=bbh3/12=500×10033/12=441666667mm4抗弯承载力验算钢管横向宽度L==900mm、C=400mm、γ=400/9900=0..44a、梁传荷载计算q=q1×第一层层龙骨间距/梁宽=12.844×0.300/0.400=9.633kN/mmMq=qcL(2-γγ)/8=9..63×0..40×0..90×(22-0.444)/8=00.674kN.m计算简图b、板传荷载计算板重量=1.2××(板厚度×25＋模板重)＋1.4×活载=1.2×((0.12××25+0..30)+11.4×2..50=7..46kN//m2板传递到第一层龙龙骨的荷载P=0.500×0.300×7.466=1.122kNa=1/2×（L-c）=1/2×((0.90--0.40))=0.255mMp=P×a=1.112×0.225=0.228kN.mmMmax=Mq＋MMp=(0.67++0.28))×106=9539934N.mmmσ=M/W=9533934/883333==11.455N/mm2第一层龙骨抗弯强强度σ=M/W==11.455N/mm22小于13.000N/mm22,满足要求。抗剪强度验算V=1/2×q××梁宽＋P=(0.5×99.63×00.40+11.12)××1000==3045NNτ=3V/（2bhh）=3×30445/(2××50×1000)=0..91N/mmm2第一层龙骨抗剪强强度τ=3V/((2bh)==0.91NN/mm2小于1.40NN/mm2,满足要求。挠度验算q’=q2×第一层龙龙骨间距/梁宽=11.772×0.330/0.440=9N//mmυq=q’cL3×(8-44γ2＋γ3)/(3884EI)==mmυq=PaL2×(3--4×(a//L)2)/(244EI)=22665975000000××3/90000000000000==0.7mmm最大挠度υmaxx=υq＋υp=1.3+00.7=2..0mm[υ]=L/400==900/4400=2..3mm第一层龙骨挠度验验算V=2..0mm小于2.3mmm,满足要求。4、第二层龙骨验算算纵向间距9000mm、计算跨数三跨；计算简图抗弯承载力验算弯矩系数KM=00.267P=V=1/2××q×梁宽＋P=(0.5×99.63×00.40+11.12)××1000==3045N最大弯矩为Mmaax=KmPL=0.2267×30045×9000=7311771NN.mmσ=M/W=7311771/55080=1144.055N/mmm2第二层龙骨抗弯强强度σ=M/W==144.005N/mmm2小于205.000N/mmm2,满足要求。抗剪强度验算剪力系数KV=11.267V=KVP=1..267×33045.224/10000=3.886kNτ=3V/(2bhh)=3×33.86×11000//(2×800×80)==0.90N/mm22第二层龙骨抗剪强强度τ=3V/((2bh)==0.90NN/mm2小于125.000N/mmm2,满足要求。挠度验算挠度系数KV=11.883P’=V=1/2×qq×梁宽＋P板重=(0.5×88.79×00.40+11.12)××1000==2877NNυ=KVP’LL3/（100EII）=1.8833×28777×90033/(1000×2060000.000×1219900)=11.6mmm[υ]=L/400==900/4400=2..3mm第二层龙骨挠度验验算V=1..6mm小于2.25mmm,满足要求。5、钢管承载力验算算传至每根钢管立柱柱力的系数=3.2677每根钢管承载NQQK1=3.2677×30455.24=99948.880N每根钢管承载活荷荷载（1.0kNN/m2）NQK2=1.4×00.90×00.90×11=11344.00N每根钢管承载荷载载NQK=NQK1＋NQK2=9948..80+11134.000=110882.80NN钢管重量0.03326kN/mm立杆重量=0.03226×13..6=4444N水平拉杆10层拉杆重量=10×1..80×0..0326==587N扣件单位重量114.60N/个扣件重量=14.600×10=1146N支架重量NGk==立杆重量+水平拉杆重重量+扣件重量=444+5587+1446=11777N钢管轴向力N＝11.2NGKK+NQKK=1.2×11177+111083==124955NL0=h+2a==1.50++2×0.335=2.220mΦ48钢管的I=11.59ccmλ=L0/I=220.000÷1.559=1388.36<1500杆件长细比比满足要求查《建筑施工扣件件式钢管脚手手架安全技术术规范》(附录C)表得:ψ=0.3577P=N/(ψA))=124995÷(0..357×4424.000)=82..55N/mmm2钢管承载力验算882.55kkN小于205.000kN,满足要求。6、钢管支承面受冲冲切承载力验验算钢管立杆设配套底底座100×1100mmm，支承面为为（按C15考虑）混凝土楼板板支承楼板厚=1220mm上部荷载为：F==12.500kNβs=2.000fft=0.91N//mm2hhO=120-115=1055mmβh=1.00η=0.4＋1.2/βs=1.00σpc,m=11.00N//mm2Um=4×1000=400mmm(0.7βhftt＋0.15σpc,m)ηUmhO=((0.7×1×0..91+0..15×1))×1.000×400××105)//1000==33.055kN钢管支承面受冲切切承载力验算算33.055kN大于12.500kN,满足要求。三、侧模板验算（一）、荷载计算算1、新浇砼的侧压力力F1=0.22rr×200//（T+15）β1β2V1/2=0.22×24..00×4..44×1..20×1..15×2..000.55=45.775kN/mm2(r=24.0β1=1.200β2=1.155V=22.0TT=30.00)F2=rH=24×梁梁高=24×0..90=211.60kNN/m2F1、F2两者取小值值21.6000kN/mm2有效压头高度=FF/r=0..90m2、振捣砼产生的荷荷载4.00kkN/m23、倾倒砼产生的荷荷载4.00kkN/m2分项系数标准值kN/m22荷载值kN/m221、新浇砼的侧压力力1.221.6025.922、振捣砼产生的荷荷载1.44.05.603、倾倒砼产生的荷荷载1.44.05.6037.12（二）、模板强度度验算（1）抗弯承载力验算算取竖肋间距L=4400mm、计算跨数五跨；弯矩系数KM=--0.1055木模板厚度h=118mm计算简图木模板抵抗矩W==bh2/6=7800×182/6=422120mmm3均布荷载q’=337.12××(0.900-0.122)=29NN/mmM=KM•qL22=-0.1005×29××4002=-4866420N..mmσ=M/W=4886420//421200=11.555N/mmm2侧模抗弯强度σ==M/W=111.55NN/mm2小于13.000N/mm22,满足要求。（2）模板挠度验算按强度验算荷载组组合，不考虑虑倾倒、振捣捣砼产生的荷荷载，故q，=25.92×(00.90-00.12)==20N/mmm木模板惯性矩I==bh3/12=7800×183/12=33790800mm4挠度系数Kυ=00.644挠度υ=Kυq，L4//100EII=0.6444×20××4004/(1000×90000.00×33790800)=1.00mm[υ]=L/400==400/4400=1..0mm侧模挠度验算V==1.0mmm小于1.0mmm,满足要求。（3）模板抗剪验算抗剪系数KV=00.606V=KVq，LL=0.6006×28..95×0..40=7..02kNτ=3V/（2bhh）=3×7.002×10000/(2××18×7880)=0..75N/mmm2侧模抗剪强度τ==3V/(22bh)=00.75N//mm2小于1.40NN/mm2,满足要求。（三）、穿梁螺栓栓计算梁侧模压力=2//3（2×（倾倒、振振捣砼产生的的荷载）＋新新浇砼的侧压压力）×（梁高度一一板厚度）==0.67××(2×111.20+225.92))×0.788=25.113kN/m穿梁螺栓受力=225.13××600÷11=150776N对拉拉螺栓φ14容许拉力[N]=177833NN穿梁螺栓受力155075.88N小于容许拉拉力178333.4N,满足要求。（四）、侧肋强度度验算木木枋尺寸b=50mm、h=100mm；木木枋抵抗矩W=bh2/6=50××1002/6=833333mmm2，计算跨度390mmm木枋惯性矩I=bbh3/12=50××1003/12=441666667mm4,跨数2跨.计算简图（1）、抗弯承载力验验算均布荷载q=377.12×00.40=115N/mmmM=KM.qL22=-0.1225×14..85×39902=-2822298NN.mmσ=M/W=2822298/883333==3.39侧肋抗弯强度σ==M/W=33.39N//mm2小于13.000N/mm22,满足要求。（2）、抗剪验算V=KVq，LL=0.6225×15××0.39==3.62kNτ=3V/（2bhh）=3×3.662×10000/(2××50×1000)=1..09N/mmm2侧肋抗剪强度τ==3V/(22bh)=11.09N//mm2小于1.40NN/mm2,满足要求。（3）、挠度验算均布荷载q，=225.92××0.40==10.377N/mm挠度系数KV=00.521挠度υ=KVq，L44/100EII=0.5221×10××3904/375000000000000==0mm[υ]=L/400==400/4400=1..0mm侧肋挠度验算V==0mm小于1.0mmm,满足要求。四、地基承载力验验算立杆基础底面的平平均压力必须须满足下式要要求P≤fgP=N//A=12..50/0..01=12249.555kN/mmm2其中PP－立杆基础础地面的平均均压力(kN/mmm2)；A－基础底面面面积(m2)，A=0.011m2；N－上部结构构传至基础顶顶面的轴向压压力设计值(kN)，N=124995.48kkN；fg－地基承载载力设计值(kN/mmm2)；fg=kc×fgkk=00.40×55760.000=23004.00kkN/mm22其中kc－脚手架地地基承载力调调整系数，kc=0.40；fgk－地基承承载力标准值值(C15砼受压fc=72200.000kN/m22)，fgk=7200..00×0..8=57660.00kkN/m2；地基承载力P=11249.555≤23044.00kNN/m2,满足要求。五、计算结果：第一层龙龙骨50×1000mm木枋@300mmm、第二层龙龙骨50×1000mm木枋@900mmm；钢管纵向@9000mm、底模厚度18mm；竖肋50×100mmm木枋@400mmm、对拉螺栓栓1排φ14@6000mm、侧模厚度18mm。楼板模板扣件钢管管高支撑架设设计方案（5．5m层高）基本信息：模板支架搭设高度度为5.5米，搭设尺寸为：立杆杆的纵距b==1.0米，立立杆的横距ll=0.9米米，立杆的步步距h=1..50米。楼板支撑架立面简简图楼板支撑架立杆稳稳定性荷载计计算单元简图图采用的钢管类型为为φ48×3..5。一、模板面板计算算面板为受弯结构,,需要验算其其抗弯强度和和刚度。模板板面板的按照照三跨连续梁梁计算。静荷载标准值qq1=25.000×0.225×1.00＋0.15××1.0=66.400kkN/m活荷载标准值qq2=(2..00+1..00)×11.0=3..000kNN/m面板的截面惯性矩矩I和截面抵抗抗矩W分别为:本算例中，截面惯惯性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:WW=1000×1.8××1.8/66=54.000cm3；II=1000×1.8××1.8×11.8/122=48.660cm4；抗弯强度计算f=M/W<[[f]其中f——面板的抗弯弯强度计算值值(N/mm2)；M——面板板的最大弯距距(N.mm))；W——面板板的净截面抵抵抗矩；[f]——面面板的抗弯强强度设计值，取取15N/mmm2；MM=0..100qll2其中q——荷载设计值值(kN/m))；经计算得到M=0.1××(1.2××6.4000＋经计算得到面板抗抗弯强度计算算值f==0.0633×10000×10000/(10000×54..00)=11.17N//mm2由于面板的抗弯强强度f<[f],所以满足要要求!(2)抗剪计算[[可以不计算算]T=3Q/2bbh<[[T]其中最大剪力QQ=0.6××(1.2××6.4000+1.4××3.0000)×0.223=1.6639kN截面抗剪强度计算算值T=33×16399.000//(2×15500.000×18)==0.0911N/mm22截面抗剪强度设计计值[T]]=1.4NN/mm2由于截面抗剪强度度T<[T]，所以满足足要求。(3)挠度度计算v=00.677qql4/100EEI<[v]]=l/2250面板最大挠度计算算值v==0.6777×6.4000×2300.00×2230.000×230..00×2330.00//(100××6000××4860000.00))=0.0442mm面板的最大挠度小小于230.000/2500,满足要求。二、支撑木方的计计算木方按照均布荷载载下连续梁计计算。1、荷载的计算(1)钢筋筋混凝土板自自重(kN/m))：qq11=255.00×00.25×00.23=11.438kkN/m(2)模板的自重线线荷载(kN/m))：qq12=00.15×00.23=00.035kkN/m(3)活荷载为施工工荷载标准值值与振倒混凝凝土时产生的的荷载(kN/m))：经计算得：活荷载载标准值qq2=(2..00×1..00)×00.23=00.690kkN/m静荷载q1==1.2×11.438+1.22×0.0335=1.7768kN//m活荷载q2==1.4×00.690==0.9666kN/m2、木方的计算按照两跨连续梁计计算，最大弯弯矩考虑为静静荷载与活荷荷载的计算值值最不利分配配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载q==2.7334kN/mm最大弯矩M==0.1qql2最大剪力Q=00.625××1.0×22.734==1.7099kN最大支座力N==1.1×11.0×2..734=33.007kkN木方的截面力学参参数为本算例中，截面惯惯性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=10×110×10//6=1666.67cmm3；I=10××10×100×10/112=8333.33cmm4；(1)木方抗弯强度度计算抗弯计算强度ff=0.2773×10000000//(166..67×10000)=11.64N//mm2木方的抗弯计算强强度小于13N/mmm2,满足要求。(2)木方方抗剪计算[可以不计计算]最大剪力的计算公公式如下:QQ=0..625ql截面抗剪强度必须须满足:TT=3QQ/2bh<[T]]截面抗剪强度计算算值T=33×17099/(2×1100×1000)=0..256N//mm2截面抗剪强度设计计值[T]]=1.6NN/mm2由于木方的抗剪强强度计算值TT<[T]，所以满足要要求。(3)木方挠度计算算最大变形v==0.6777×1.4773×10000.0×11000.00×10000.0×10000.0//(100××9500××833.333×100000)=00.126mmm由于木方的最大挠挠度小于1000..0/2500,所以满足要要求。三、横向支撑钢管管计算横向支撑钢管按照照集中荷载作作用下的连续续梁计算。集中荷载P取木方方支撑传递力力。支撑钢管计算简图图经过连续梁的计算算得到最大弯矩Mmaax最大变形vmaax=2.2270mm最大支座力Qmmax=9..824kNN抗弯计算强度ff=1.0115×10000000//5080==199.880N/mmm2支撑钢管的抗弯计计算强度小于于205.00N/mm22,满足要求。支撑钢管的最大挠挠度小于10000/1550与10mm,满足要求。四、扣件抗滑移的的计算纵向或横向水平杆杆与立杆连接接时，扣件的的抗滑承载力力按照下式计计算(规范5.2..5):R≤Rc其中Rc———扣件抗滑承承载力设计值值,取8.0kNN；R——纵向向或横向水平平杆传给立杆杆的竖向作用用力设计值；；当直角扣件的拧紧紧力矩达400--65NN.m时,试验表明:单扣件在122kN的荷载载下会滑动,,其抗滑承载载力可取8..0kN；双扣件在20kNN的荷载下会会滑动,其抗滑承载载力可取122.0kN。五、立杆的稳定性性计算荷载标标准值作用于模板支架的的荷载包括静静荷载、活荷荷载和风荷载载。1、静荷载标准值包包括以下内容容：(1)脚手手架钢管的自自重(kN)：查《建筑施施工手册》P194页，标准值值取0.10887；NNG1=00.10877×5.5＝0.5988kN(2)模板板的自重(kN)：NNG2=00.15×00.9×1..0=0.1135kN(3)钢筋筋混凝土楼板板自重(kN)：NNG3=225.00××0.25××0.9×11.0=5..625kNN经计算得到，静荷荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=66.358kkN。2、活荷载为施工荷荷载标准值与与振倒混凝土土时产生的荷荷载。经计算得到，活荷荷载标准值NQ=(11.00+22.00)××0.9×11.0=2..700kNN3、不考虑风荷载时时,立杆的轴向向压力设计值值计算公式N=1.2NGG+1..4NQ=1.2×66.358++1.4×22.700==11.4110六、立杆的稳定性性计算立杆的稳定性计算算公式其中N——立杆的轴心心压力设计值值，N=11.4110kN；——轴心受压立杆的稳稳定系数,由长细比ll0/I=197查表表得：0.1186；ii——计算立杆的的截面回转半半径(cmm)；i=1..58AA——立杆净截面面面积(ccm2)；A=44.89WW——立杆净截面面抵抗矩(cm3)；W=5..08——钢管立杆抗压强度度计算值((N/mm22)；[[f]——钢管立杆抗抗压强度设计计值，[f]]=2005.00NN/mm2；ll0——计算长度((m)；如果完全参照《扣扣件式规范》不不考虑高支撑撑架，由公式式计算l0=k1uh==1.1855×1.755×1.500＝3.1111m＝3111..000mmmk1——计算长度附加系数数，按照表11取值为1.1185；u——计算长度系系数，参照《扣扣件式规范》表表；u=1.75经计算得：=125.445N/mmm2。由此可知：立杆的的稳定性计算算<[ff],满足要求!模板承重架应尽量量利用剪力墙墙或柱作为连连接连墙件，否否则存在安全全隐患。七、基础承载力计计算立杆基础底面的平平均压力应满满足下式的要要求pp≤fg其中p———立杆基础底底面的平均压压力(kNN/m2)，p=NN/A；p=2228.2000N——上部结构传至基础础顶面的轴向向力设计值(kN)；；N=111.4100A——基础底面面积((m2)；A=00.05fg——地基承载力设计值值(kN//m2)；fg=3440.0000地基承载力设计值值应按下式计计算ffg=kc×fgk其中kc———脚手架地基基承载力调整整系数；kc=1fgk——地基承载力力标准值；ffgk=中、粗砂340由计算得：P≤ffg地基承载力力满足要求。楼板模板扣件钢管管高支撑架设设计方案（14．5m层高）基本信息：模板支架搭设高度度为14.55米，搭设尺寸为：立杆杆的纵距b==1.0米，立立杆的横距ll=0.9米，立立杆的步距hh=1.500米。楼板支撑架立面简简图楼板支撑架立杆稳稳定性荷载计计算单元简图图采用的钢管类型为为φ48×3..5。一、模板面板计算算面板为受弯结构,,需要验算其其抗弯强度和和刚度。模板板面板的按照照三跨连续梁梁计算。静荷载标准值qq1=25.000×0.225×1.00＋0.15××1.0=66.400kkN/m活荷载标准值qq2=(2.00++1.00))×1.0==3.0000kN/m面板的截面惯性矩矩I和截面抵抗抗矩W分别为:本算例中，截面惯惯性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:WW=1000×1.8××1.8/66=54.000cm3；II=1000×1.8××1.8×11.8/122=48.660cm4；抗弯强度计算f=M/W<[[f]其中f——面板的抗弯弯强度计算值值(N/mm2)；M——面板板的最大弯距距(N.mm))；W——面板板的净截面抵抵抗矩；[f]——面面板的抗弯强强度设计值，取取15N/mmm2；MM=0..100qll2其中q——荷载设计值值(kN/m))；经计算得到M=经计算得到面板抗抗弯强度计算算值f==0.0633×10000×10000/(10000×54..00)=11.17N//mm2由于面板的抗弯强强度f<[f],所以满足要要求!(2)抗剪计算[[可以不计算算]T=3Q/2bbh<[[T]其中最大剪力QQ=0.6××(1.2××6.4000+1.4××3.0000)×0.223=1.6639kN截面抗剪强度计算算值T=3×11639.0000/(22×15000.00×118)=0..091N//mm2截面抗剪强度设计计值[T]]=1.4NN/mm2由于截面抗剪强度度T<[T]，所以满足足要求。(3)挠度度计算v=00.677qql4/100EEI<[v]]=l/2250面板最大挠度计算算值v==0.6777×6.4000×2300.00×2230.000×230..00×2330.00//(100××6000××4860000.00))=0.0442mm面板的最大挠度小小于230.000/2500,满足要求。二、支撑木方的计计算木方按照均布荷载载下连续梁计计算。1、荷载的计算