某大酒店模板工程计算书

某大酒店模板工程计算书1.1墙、柱模板本工程地下一层、首层至五层、十一层、二十四层、四十层及屋顶层模板属高支模施工，其采用散支散拆体系。混凝土柱、墙最大浇筑高度6.875m，混凝土柱最大浇筑高度9m。采用坍落度140～160mm的掺缓凝剂预拌泵送混凝土，混凝土的重力密度rc=24KN/m3；浇筑速度2.5m/h，混凝土初凝时间按4.5小时计算。1.1.1荷载计算1、新浇筑混凝土对模板侧面的压力（F1）采用内部振捣器时，按下列二式计算，并取二式中的较小值。①F=0.22γct0β1β2V1/2式中：F——新浇砼对模板的最大侧压力（KN/m2）γc——砼的重力密度（KN/m3），γ＝24KN/m3；t0——新浇砼的初凝时间（h），t0＝4.5h；V——砼的浇筑速度，设定V＝2.5m/h；β1——外加剂影响修正系数，掺缓剂的混凝土取1.2；β2——砼坍落度影响修正系数,混凝土坍落度最大为160mm，取β2＝1.15；F1＝0.22×24×4.5×1.2×1.15×2.51/2＝51.84KN/㎡。②F＝γcHF=24×7.20a＝172.80KN/㎡。③取较小值F1＝51.8KN/㎡2、倾倒混凝土时产生的水平荷载（F2）本工程采用混凝土输送泵泵送混凝土，取F2＝4KN/㎡，并考虑振动负载4KN/m2。3、设计设计值组合F=1.2F1＋1.4F2＝1.2×51.8＋1.4×（4+4）＝73.36KN／㎡。1.1.2验算1、面板计算墙、柱模板面板采用1#防水胶七夹板,规格915×1830×18（㎜）面板,以50×100木枋（@=300）为龙骨。计算简图（近似按等截面连续等跨计算）取1m为计算单元，将面荷载转换成线荷载：73.36×0.3=22.08KN/m承载能力计算：M=0.10ql2=0.10×22.08×3002=198720N.㎜,W=M/fm=198720/13=15286N/mm3,Wn=1/6×300×182=16200N/mm3＞W=15286N/mm3，（可）；w=0.677ql4/（100EI）=0.677×22.08×3004/（100×9.5×103×0.5×183×300）=0.04mm＜[w]=l/400=0.75mm;(可)。2、背肋计算墙模以50×100木刨枋为背肋，2φ48×3.5双钢管为围柃，间距500mm，取最高身（高7.20m，按500等截面连续5等跨计算）最大侧压力进行计算。荷载为：g＝0.06776×300＝20.33N／㎜算简图（采用等截面连续5等跨计算）将线荷载换算成棉荷载：73.36×0.5=36.68KN/m（2）承载能力计算Mmax=0.161Fl2=0.161×36.68×5002=1476370N.㎜,W=M/fm=1476370/13=113566.9N/mm3,Wn=1/6×500×1002=833333.3N/mm3＞W=113566.9N/mm3，（可）；w=0.273ql4/（100EI）=0.273×36.68×5004/（100×9.5×103×0.5×500×1003）＜[w]=l/400;(可)。3、围柃计算φ48×3.5钢管的截面特征为：Ix=12.19×104cm4,Wx=5.08×103cm3。（1）计算简图按等截面连续5等跨计算：Mmax=0.161Fl2=0.161×36.68×5002=1476370N.㎜,δ＝Mmax/W=1476370/2×5.08×103=145.3N/mm2＜[δ]=215N/mm2，（可）。4、对拉螺栓计算采用Φ12、Φ16对拉螺栓，以Φ12为例进行验算。净截面面积=76mm2。N=F×背楞间距×围柃间距=76.36×0.3×0.5=11.45KN，δ=N/A=11.45×103/76=150.7N/mm2＜[δ]=170N/mm2（可）。施工4.0m及以上高墙、柱时，严禁一次到顶，应分层浇筑，下层混凝土浇筑后2小时浇筑到顶。严禁砼浇筑到顶后，再用振动棒一插到底，再次振捣。同时柱和剪力墙最下面4排对拉螺栓应每侧设两个螺帽同时受力，防止滑丝。1.2梁板模板设计1.2.1梁梁以多功能厅600×1400×18900框梁，进行验算。支撑系统结构见第3节《模板工程施工方案》。计算单元取荷载最大的60.350m标高梁板框梁16KLG来计算。结构平面图见下，因梁、板分开支撑，故只需要验算框梁荷载。立杆间距按1.0米计算，50×100木枋横梁间距300mm。验算（1）墙模板施工方案同墙柱模板，验算方法也同墙柱模板验算，且荷载不如墙柱大，故不需再作验算。梁底板验算①荷载：混凝土自重:0.6×1.4×25=21KN/m模板自重：0.3KN/m施工人员及设备荷载:1.5KN/m荷载设计值F=1.2×（21+0.3）+1.4×1.5=27.66KN/m②梁底模：（按五跨连续板计算）M=0.08ql2=0.08×27.66×3002=199152N.㎜,W=M/fm=199152/13=1310N/mm3,Wn=1/6×300×182=16200N/mm3＞W，（可）；w=0.677ql4/（100EI）=0.677×27.66×3004/（100×9.5×103×0.5×183×300）=0.09mm＜[w]=l/400=0.75mm;(可)。（3）50×100木枋梁底支撑横梁①因木枋横梁是等间距（300mm）安装，故取300长梁底板为计算单元。经简化可将横梁视为两跨简支梁计算，见下图。荷栽：混凝土自重:0.3×1.4×25=10.5KN/m模板自重：0.15KN/m施工人员及设备荷载:0.75KN/m荷载设计值F=1.2×（10.5+0.15）+1.4×0.75=13.83KN/m②承载力计算：M=0.07ql2=0.07×13.83×5002=242025N·㎜W=M/fc=242025/13=18617.3N/mm3[W]=1/6×50×1002=83333.3N/mm3＞W=18617.3N/mm3，（可）。w=0.521ql4/100EI=0.521×13.83×103×5004/(100×9×103×1/12×50×1003)=0.12mm＜[w]=l/400,(可)。φ48×3.5钢管纵梁验算荷栽最大的是梁底正中的钢管纵梁，按五跨连续梁承受集中荷栽计算。①荷栽集汇：木枋横梁传来的荷栽值：p=0.625×27.66=17.3KN/m钢关自重设计值：q=1.2×3.8×10=45.6N/m②计算简图将集中荷栽转化成均布荷栽：q=(102-1)/10×p/l=57.09KN/m③验算M=0.10ql2=0.10×57.09×12δ＝M/W=5.709/5.08×10-3=112.3N/mm2＜[δ]=215N/mm2，（可）（4）φ48×3.5钢管立柱稳定性验算Φ48×3.5，钢管A=489mm2，模板支架按最大步距1.8m计算，间距1.0m，水平纵横杆连接。立杆承受的荷载N=17.3KN/m×1=17.3KN钢管回转半径i=(d4d14)/4=(484+414)/4=15.9mm立杆长细比λ=L/i=1800/15.9=113.2查《钢结构设计规范》附录三得ф=0.527立杆应力δ=N/ΦA=17.3×103/0.527×489=67.1N/mm2<215N/mm2满足要求。（5）扣件抗滑力计算根据<<建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范>>(JGJ130-2001)单个扣件抗滑力为8.0KN,因此采用双扣件形式,两个直角扣件抗滑力16KN小于