某工程地下室基础施工方案无梁片筏基础

****27#、28#楼地下室（基础）施工方案一、工程概况本工程为地下一层、地上十二层。建筑面积为9725m2（其中27#楼为4844m2、28#楼为4881m2）地下室占地面积27#楼为503m2，28#楼为522m2。±0.000相当于黄海标高43.00m。人防顶板为-0.80m，基础底板为无梁片筏基础，埋深4.24m。根据设计要求：防水等级为=3\*ROMANIII级；砼强度采用C30；抗渗等级为S8。二、土方工程1、先将规划部门测定建筑标点引测至基坑处用砼进行埋设固定，并报监理对轴线和水准点进行复核。2、按底板外边线留出1m工作面以1：0.5放坡系数放灰线进行挖土。土方挖至基底时按设计要求留置一定的厚度由人工挖掘平整，以扰动地基土。3、在基坑四周挖500×500排水沟，并各幢的西北角设集水井，埋置Φ800的砼管从基底以下1m至自然地坪止，用Φ50～100潜水泵进行排水。4、因1/01轴与兰溪街围墙边煤气管道较近，工作面和放坡不能满足施工要求，故视土方开挖后具体情况将采用砼挡土墙或用钢筋水泥砂浆抹面、防止塌方。5、基坑整平后及时通知有关单位进行地基验槽、浇捣砼垫层减少基底暴露时间。三、钢筋工程（一）钢筋的连接方法1、底板筋全部采用闪光对焊；2、柱、梁、墙钢筋Φ16以上采用闪光对焊，Φ14以下采用绑扎搭接。（二）技术保证措施1、所有机械设备进场均报监理备案。2、所有原材料进场时必须有出厂合格正，并对炉批号、品种、规格、数量进行核对无误后才能卸货。对锈蚀严重及外观检查不符合要求的钢筋拒绝验收。3、制作前先请监理进行现场取样，复试合格后方可进行。4、需用焊条应与所焊的钢筋强度相匹配，并有出厂合格证或质保单。5、绑扎前先在垫层上弹出轴线和钢筋排列尺寸线，要特别加强对柱、墙位置线的复核工作。6、安装工厂中的避雷接地、预留管道由专人负责施工，并相配合，有序进行。7、底板上层钢筋的支撑、采用“凸”形状的铁马凳，钢筋大小同底板筋、上下水平段≥400，间距≤1m。8、墙板柱置入底板、校对位置后用箍筋或水平筋焊接固定。9、钢筋的锚固、搭接长度、接头位置及保护层厚度严格按设计要求及GB50204—2002和03G101—1等有关规范施工。10、浇砼时派专人“守筋”及时将出现移位的钢筋复位。四、模板工程（一）材料：除17轴自行车坡道入口处因底板高差有1785，此部位采用240厚砖砌胎模外其余全部采用18厚多层胶合板，木方档、Φ48钢管支撑。（二）外墙300厚H=3040~500（施工缝下）内墙300厚、240厚，H=3040，柱500×500，H=2440，梁最大L=6230，H×B=600×350，层高3.04m，平板厚250）梁支撑系统计算：****五标采用φ48钢管、扣件连接作为支撑系统，根据设计的施工图纸，我们取最大梁进行计算并对支撑系统进行核算。1、取最大梁，梁尺寸为150×600，层高3.04米。2、梁底模板承受的荷载分为：①模板自重②新浇混凝土的重量③钢筋重量④振捣混凝土产生的荷载，共计四个部分来验算承载能力。2.1底模计算①荷载计算梁底模考虑50厚，木模板自重5KN/m3，查木材设计强度，抗弯fm=13N/mm2，抗压fc=10N/mm2，抗剪ft=1.4N/mm2，E=9000N/mm2底模板自重：1.2×5×0.05×0.35=0.105KN/m混凝土自重：1.2×24×0.35×0.6=6.048KN/m钢筋荷载：1.2×1.5×0.35×0.6=0.378KN/m振捣砼荷载：1.4×2.0×0.35=0.98KN/m合计：q=7.511KN/m模板底小楞采用80×60方木，间距取350，侧模立档间距350，其支撑系统如下图所示：(略)②底模板抗弯承载能力验算小楞方木间距为350,如上图示,整个底模与方木支撑系统可以看成一个近似多跨连续梁结构,按五跨连续梁计算,查静力计算表,其最大弯力分别为M=0.105,f=0.644×/100EI,V=0.606qι.M=0.105=0.105×7.511×0.35=0.097KN.m。截面抵抗矩wn=1/6bh2=1/6×350×502=145833mm3Mmax0.097×106==0.67N/mm2<fm=13N/mm2wn145833底模板满足抗弯强度要求。③抗剪强度验算Vmax=0.606=0.606×7.511×0.35=1.59KNNmax3Vmax3×1.59×103τmax====0.14N/mm2<ft=1.4N/mm22/3bh2bh2×350×50满足抗剪要求。④挠度验算验算变形采用荷载短期效应组合，不考虑分项系数，采用荷载标准值。q1=0.98/1.4+6.531/1.2=6.14KN/m截面惯性矩I=1/12bh3q1×3504×12挠度f=0.644=0.644=0.018100EI100×9×103×350×503允许挠度[f]=/400=350/400=0.027>0.018，挠度满足要求。2.2侧模板计算①侧压力计算，梁的侧模承载能力计算考虑振捣砼时产生的荷载和新浇筑砼对模板侧面的压力两项荷载组合。采用内部振捣器时，新浇筑的砼作用于模板的最大侧压力，可按下列二式计算，并取二式中的较小值。式一：F＝0.22×γC·to·β1·V1/2＝0.22×24×200/(35+15)×1×1×√2(按自拌砼不泵送考虑)＝29.87KN/m2式二：F＝γCH＝24×0.6=14.4KN/m2二式比较取小值F＝14.4KN/m2。振捣砼产生的荷载标准值采用4KN/m2。侧压力总计为q1=1.4×4+1.2×14.4=22.88KN/m2。选取侧模模板板厚20，立档间距350。侧模受力可视为跨度为0.35m的多跨连续梁，化为线荷载为q=q1×0.6=22.88×0.6=13.73KN/m。②验算抗弯强度近似按五跨连续梁计算：Mmax=0.105=0.105×13.73×0.352=0.177KN/mWn=1/6bh2=1/6×600×202=40000mm3Mmax0.177×106==4.43N/mm2<fm=13N/mm2wn40000符合要求。③抗剪强度验算Vmax=0.606=0.606×13.73×0.35=2.91KNVmax3Vmax3×2.91×103τmax====0.36N/mm2<ft=1.4N/mm22/3bh2bh2×600×20满足要求。④挠度验算采用荷载标准值q，=(4+14.4)×0.6=11.04KN/mmq，×3504挠度f=0.644=0.644=0.3100EI100×9×103×1/12×600×203允许挠度[f]=/400=350/400=0.875>0.3，满足要求。2.3小楞及水平杆计算模板支承小楞80×60方木搁置于水平杆上，每根方木近似一简支梁，受力简图如下：PLL①强度验算M＝1/4PLPmax＝(0.606+0.526)q××M=1/4PL=1/4×2.96L=0.74LKN.Mδm=M/Wn≤fmWn=1/6bh2=1/6×60×802=64000mm30.74L13×64000≤13L≤=1124mm640000.74×103满足要求。②挠度验算取L＝1000，I＝1/12bh3=1/12×60×803=2560000mm4p×103×10002挠度f===0.002748EI48×9×103×2560000[f]=1/250=1000/250=4>0.0027满足要求。③水平横杆计算假设纵向立杆间距L＝1400，则水平横杆计算简图为PPPP=1/2Pmax=2.96/2=1.48KNPPP0.350.350.350.350.350.350.350.35水平横杆按五跨连续梁计算得：M=0.281f=/100EIV=2.351PM=0.281×1.48×1.4=0.58KN.m。δ＝M／W，W截面模量查附表BW＝5.08cm3惯性距I＝12.19cm40.58×106σ＝=114.6N/mm2<[f]=205N/mm25.08×103在此状态下，水平杆件抗弯强度符合要求。④水平横杆挠度验算p[f]=L/250=1400/250=9.33>1.62满足要求。2.4模板支架立杆计算①根据水平杆所算，立杆间距取1400。每根立杆受力N＝4P＝4×1.48＝5.92KN②支架立杆稳定性验算，查表得i=1.58cm,A=4.89cm2步距考虑1.8m,a=250L0=h+2a=1.8+2×0.25=2.3mλ=L0/i=230/1.58=145.57查JGJ－2001附录C得φ＝0.325N5.92×103＝＝37.25N/mm2<[f]=205N/mm2φA0.325×4.89×102所以支架立杆间距取1400，步距1.8m符合稳定性要求。3、楼板顶板模板支撑采用φ48×3.5钢管及扣件系统搭成排架，取1.5m板宽为一单元体进行计算，平板模板厚度18mm，所浇砼板厚为250。3.1计算平板模板及支架承载能力时应考虑，①模板及支架自重②新浇混凝土自重③钢筋自重④施工人员及施工设备荷载。①荷载计算模板及支架自重：1.2×5×0.018×1.5=0.162KN/m混凝土自重：1.2×24×0.25×1.5=10.8KN/m钢筋自重：1.2×1.1×0.25×1.5=0.495KN/m施工人员及设备荷载：1.4×1.5×1.5=3.15合计q=14..607KNN/m②模板底小楞采用880×60方木，间距距@400，方木支撑撑按五跨连续续梁计算，抗抗弯承载力验验算：M=0..105=0.1005×14..607×00.4=0.2445KN/m。截面抵抗矩wnn=1/6bbh2=1/6××1500××182=810000mm3M0..245×1106===3..03N/mmm2<fm=13N//mm2wn881000满足要求。③抗剪强度验算Vmax=0.6006=0.6066×14.6607×0..4=3.54KNNVmax3Vmaxx2×3.554×1033τmax=====0.13N/mmm2<fV=1.4N/mmm22/3bh2bhh2×15000×18满足要求。④挠度验算q，=11.8KN/mm截面惯性矩I=11/12bhh3=1/12×1500×183=7290000mm3q，8×4004挠度f=0.6444=00.644==0.31000EI100×9×103×7290000[f]=/4000=4000/400==1>0.33满足要求。3.2①方木木跨度验算（水水平横杆间距距）方木采用80×660，承受均布布荷载作用。M=1/8ql22δm=M/Wn≤ffmWn=11/6bh22=1/6×60×802=640000mm314.6007×0.4q==3..9KN/M1.51/8ql2133×640000×8≤13L2≤640003.99L≤1306取L＝1300②挠度验算E＝9×103N/mmm2，I＝1/12bhh35q×3.9×13003f====0..0173384EI384××9×103×1/12×15500×183[f]=1/2550=15000/2500=6>0..016满足要求。3.3水平横杆计算①假设纵向立杆间距距1.3米，则则水平横杆计计算简图为3..9×1.3P＝1/2ql＝=2.5335KN2水平横杆按连续三三跨计M＝0.267Pl,,V=2..267P,,f=PP/100EEIM＝0.267×2..535×1.3=0.88KN.MMδ＝M／W，W截面模量查附表BB,W＝5.08ccm3,I＝12.19ccm40.88×1066σ＝=1773N/mm2<[f]==205N//mm25.008×103抗弯强度符合要求求。②水平横杆挠度验算算pp×103×13003挠度f===22.22100EI100×22.06×105×12.19×104[f]=L/1550=1300/150=8.67>22.22满足要求。3.4立杆计算①根据水平横杆所算算，立杆间距距为1.3米。每根立杆受力N＝＝4P＝4×2.535＝10.144KN②支架立杆稳定性验验算，查表得得i=1.558cm,AA=4.899cm2步距考虑h=1..8m,a==250L0=h+2a=1..8+2×0.25==2.3mλ=L0/i=2330/1.558=1455.57查附表C得φ＝00.325N110.14××103＝＝663.8N//mm2<[f]==205N//mm2φA0.3255×4.89×102综上平板支架立杆杆间距取1.3m，步距1.8m符合稳稳定性要求。五、砼工程为保证砼工程的施施工质量，主主要应考虑降降低板内的水水化热、砼内内外温差控制制，分层浇捣捣厚度与振捣捣控制，施工工缝的留置与与处理及养护护方法和时间间。（一）浇捣前的准准备工作1、钢筋和水电等设设备安装报监监理验收合格格，并签发浇浇灌令。2、与商品砼供应落落实供货时间间和数量。3、机械设备、照明明灯具调试正正常。4、对操作人员进行行技术交底，分分工明确。（二）技术措施1、底板砼水化热的的处理=1\*GB3①根据设计要求与砼砼供应商落实实尽量采用低低水化热的矿矿渣水泥或掺掺用高效缓凝凝减水剂来降降低水化热。=2\*GB3②分层浇捣，后层浇浇筑的间隙时时间控制在1~1.55h内。=3\*GB3③砼内外温差控制：：振捣抹平后后即用塑料薄薄膜覆盖保温温，加盖麻袋袋保温。2、底板砼浇筑方式式：先