某大桥×吨跨线龙门吊施工技术总结

**项目部**1号大桥2×45吨跨线龙门吊施工技术总结摘要：结合桥梁施工中以往采用万能杆件拼装的龙门桁吊设计形式，通过对万能杆件结构内力计算分析，设计施工了2×45吨龙门桁吊吊机；并简要介绍了**1#大桥施工设计。工程概况： **1#大桥是**一级公路最大的一座30米后张法预应力连续箱梁桥，全长517.90米，桥位横跨**县**河河道。路线前进方向与水流方向夹角45°，斜桥正作；桥位选在半径为705米两段反向S型曲线上；下部结构设计为双柱式桥墩，平均墩高9.7米，最高墩高13米；0#台至2#墩上为纵断面最高点，地面高程818.10米；15#墩至17#台纵断面高程845.90米；原地形纵断面在3#墩至14#墩之间地貌平坦，平均高程811.3米，最大高程813.70米最，低高程809.40米，最大高差4.3米；地质为常年冲刷堆积河卵石及沙砾层；地基承载能力高，地层稳定；枯水季节**河道水流量小，适合于跨线龙门桁吊施工方案。龙门吊的结构设计1、龙门吊机净空尺寸选定：跨度：根据预应力梁场具体情况，两个台座间距、台座与龙门吊立柱中心间距，台座与存梁台间距均为5米，定出龙门吊跨度L=26米。高度：根据墩高及梁上存梁的要求，定出龙门吊净空高度H=18米。吊重：一片30米预应力箱梁自重88吨，梁高1.5米。2、结合施工场地原地貌、地质特点，大桥起讫位置位于**河东岸河堤上，与原**县绕城公路衔接，终点位于高家湾村，故将30米箱梁预制厂设置在9#墩位与13#墩位之间；箱梁预制采用整体滑模施工技术，2×45吨跨线龙门桁吊预制架设及安装施工方案。3、龙门吊结构设计计算根据龙门吊上走行及吊装上横担梁形式，龙门上走行横梁形式采用双排桁架H×6型，中间吊装，自重54吨；通过对各杆件内力计算，横梁上弦杆采用4N1H，下弦杆采用4N1H，横梁立杆采用4N4H，斜杆采用4N3H，上弦杆件受压检算及下弦杆受拉检算，斜杆受剪检算合格。横梁桁架抗弯最大挠度计算5.22cm，不能满足门式桁吊设计要求，后对横梁结构加强处理，采用2×[250槽钢加强，检算最大挠度3.2cm，符合能符合要求。立柱结构采用H×2型，自重42吨，通过对立柱竖向受力及立柱受力抗扭和受力杆细计算，采用2×3N1H截面形式，满足施工受力要求；下走行采用H×6型结构，走行吨位10吨（附图），荷载最大组合计算，由桁吊自重、活载及纵向风力引起的支反力，66.18吨，单轴轮压16.55吨；桁车轨道采用双轨道布置；桁车轨道竖向静力计算连续弹性基础理论，地基承载计算按350kN检算，计算道木间距50cm，道床断面坡比1：1.5。纵向风力产生的倾覆力矩及由惯性力所产生的倾覆力矩161.83吨·米，由龙门桁吊自重产生的稳定力矩363吨·米；纵向稳定系数2.3，符合门式桁吊稳定性要求。施工运营过程中对龙门桁吊的改进2×45吨龙门桁吊吊机拼装完成试吊，经项目部各部门综合鉴定，对龙门桁吊进行了改进：桁吊下走行电机功率小，对减速机磨损大；为防止桁吊运行过程中单台减速机破坏，导致桁吊立柱瞬间受扭，力矩过大而引起桁吊总体失稳，对桁吊下走行进行加固，将下走行加固，形成刚性整体结构；也可以防止因桁车轨道高底不平整引起的单轴受力过大，桁吊失稳的情况。由于在桁吊拼装时，横梁拼装过程，未对横梁做二次紧丝处理，由于拼装所引起的上横梁拼装挠度过大，龙门拼装完成后，跨中截面下榻5cm；为保证上走行4N1H杆件与2×[250槽钢加强铁整体受力，特制作U型螺栓，将上弦杆件与2×[250槽钢捆绑加固，形成整体。结束语**项目2×45吨龙门吊机结构特点是：高、轻；上横梁采用H×6型形式，立柱采用H×2型结构形式，突破了传统的上横梁采用H×6型，立柱采用H×6型的龙门桁吊设计思想，降低**项目上部工程施工费用；施工进度快，使