某交通银行框架结构模板计算书

**交通银行支模计算书参考文献：《混凝土结构工程施工及验收规范》GB50204—92《简明施工计算手册》办公楼部分：梁板支模：根据施工图纸，对三层a4-a5轴aD-aE区间梁板支模进行验算。对KL105及其相临板带支模进行验算。基本假设：模板采用定型钢模板，支撑体系均采用φ48×3.5钢管，材质Q235，E=2.1×105，f=215N/mm2，I=1.22×105mm4，W=5080mm3，A=489mm2，i=1.58cm，直角扣件抗滑移RC=6KN。板支模验算：已知条件：现浇板厚150mm，板下小楞间距@600mm，大楞间距@1200mm，立杆间距@1200×1200mm。（一）、小楞验算：1、荷载收集：模板及小楞自重：0.5KN/m2*0.6=0.30KN/m新浇砼自重：24KN/m3*0.15*0.6=2.16KN/m钢筋自重：1.1KN/m3*0.15*0.6=0.10KN/m施工人员及设备自重：2.5KN/m2*0.6=1.5KN/m计算大楞时施工人员及设备自重：1.5KN/m2*0.6=0.9KN/m验算强度荷载值(按均布荷载并考虑0.85的折减系数)q=[1.2*(0.30+2.16+0.10)+1.4*1.5]*0.85=2.61(恒)+1.79(活)=4.4KN/m验算刚度荷载值(按均布荷载并考虑0.85的折减系数)q’=2.61KN/m2、强度验算：M=qL2/8=4.4*1.22/8=0.79KN·mσ=M/W=0.79*106/5.08*103=155.5N/mm2<f=215N/mm2故强度验算符合要求3、刚度验算：ω=5qL4/384EI=5*2.61*1.24*1012/384*2.1*105*1.22*105=2.71*1013/9.84*1012=2.8mm<[ω]=L/250=1200/250=4.8mm。故刚度验算符合要求（二）、大楞验算1、荷载收集：按计算简图1得，小楞传至大楞上的集中力(活载按1.5KN/mm2考虑)验算大楞强度集中荷载：P=3.13(恒)KN+1.29(活)KN验算大楞刚度集中荷载：P’=3.13KN2、强度验算：按三跨等跨连续梁恒荷载、活荷载均以集中力形式作用于支点及跨中、查表得最大弯距：M=KMP（恒）L+KMP（活）L=0.175*3.13*1.2+0.213*1.29*1.2=0.99KN·mσ=M/W=0.99*106/5.08*103=195N/mm2<f=215N/mm2故强度验算符合要求3、刚度验算：按三跨等跨连续梁恒荷载以集中力形式作用于支点及跨中、查表得最大挠度：ω=KωPL3/100EI=1.146*3.13*12003*103/100*2.1*105*1.22*105=6.2*1012/2.56*1012=2.4mm<[ω]=L/250=1200/250=4.8mm故刚度验算符合要求(三)、立柱验算：根据计算简图，同样按三跨等跨连续梁恒荷载、活荷载均以集中力形式作用于支点及跨中、查表得支反力：N=VB左+VB右+P=(0.65*3.13+0.675*1.29)+(0.50*3.13+625*1.29)+4.42=5.28+4.42=9.7KN查表直角扣件抗滑移RC=6KN>5.28KNRC=6KN>4.42KN故抗滑移符合要求λ=L/i=1500/15.8=94.9查表：ψ=0.626σ=N/ψA=9.7*103/0.626*489=31.69KN/mm2<f=215KN/mm2故立杆验算符合要求立柱垂直中心最大允许偏差：5cmM=9.7*0.05=0.485KN·mσ=M/W+N/ψA=0.485*106/5.08*103+31.69=127.2N/mm2<f=215N/mm2故立杆偏差≤5cm时验算符合要求注：立柱间距@1150*1150mm正负误差5cm、立柱垂直偏心≤5cm。二、对KL105(250*600 mm)支模进行验算：已知条件：梁下小楞间距@750mm，大楞间距@700mm，立柱纵向间距@1500mm。(一)、小楞验算：1、荷载收集：(按均布荷载并考虑0.85的折减系数)模板及楞自重：0.75KN/m2*0.75=0.56KN/m新浇砼自重：24KN/m3*0.75*(0.6+0.3板荷载近似转化)=16.2KN/m钢筋自重：1.5KN/m3*0.75*0.6+1.1KN/m3*0.75*0.3=0.92KN/m振捣砼时产生的荷载：2KN/m2*0.75=1.5KN/m验算强度荷载值(按均布荷载并考虑0.85的折减系数)q=[1.2*(0.56+16.2+0.92)+1.4*1.5]*0.85=18.03(恒)+1.79(活)=19.82KN/m验算刚度荷载值(按均布荷载并考虑0.85的折减系数)q’=18.03KN/m2、强度验算：M=3.57*0.35-19.82*0.18*0.18/2=0.93KN·mσ=M/W=0.93*106/5.08*103=183N/mm2<f=215N/mm2故强度验算符合要求3、刚度验算：ω=5qL4/384EI=5*18.03*0.74*1012/384*2.1*105*1.22*105=2.16*1013/9.84*1012=2.2mm<[ω]=L/250=700/250=2.8mm。故刚度验算符合要求(二)、大楞验算：1、荷载收集：通过计算简图3得验算大楞强度集中荷载：P=3.25（恒）KN+0.32（活）KN验算大楞刚度集中荷载：P’=3.25(恒)KN2、强度验算：按三跨等跨连续梁恒荷载、活荷载均以集中力形式作用于支点及跨中、查表得最大弯距：M=KMP（恒）L+KMP（活）L=0.175*3.25*1.5+0.213*0.32*1.5=0.96KN·mσ=M/W=0.96*106/5.08*103=189N/mm2<f=215N/mm2故强度验算符合要求3、刚度验算：按三跨等跨连续梁恒荷载以集中力形式作用于支点及跨中、查表得最大挠度：ω=KωPL3/100EI=1.146*3.25*15003*103/100*2.1*105*1.22*105=1.26*1013/2.56*1012=4.9mm<[ω]=L/250=1500/250=6mm故刚度验算符合要求(三)、立柱验算：根据计算简图，同样按三跨等跨连续梁恒荷载、活荷载均以集中力形式作用于支点及跨中、查表得支反力：N=VB左+VB右+P=(0.65*3.25+0.675*0.32)+(0.50*3.25+0.625*0.32)+3.57=4.15+3.57=7.72KN查表直角扣件抗滑移RC=6KN>4.15KN、RC=6KN>3.57KN故抗滑移符合要求λ=L/i=1500/15.8=94.9查表：ψ=0.626σ=N/ψA=7.72*103/0.626*489=25.2KN/mm2<f=215KN/mm2故立杆验算符合要求立柱垂直中心最大允许偏差：5cmM=7.72*0.05=0.386KN·mσ=M/W+N/ψA=0.386*106/5.08*103+25.2=101.2N/mm2<f=215N/mm2故立杆偏差≤5cm时验算符合要求注：立柱间距@650*1450mm正负误差5cm、立柱垂直偏心≤5cm。三、对KL203(900*1500 mm)支模进行验算：已知条件：梁下小楞间距@300mm，大楞间距@650mm，立柱纵向间距@600mm。(一)、小楞验算：1、荷载收集：(按均布荷载并考虑0.85的折减系数)模板及支架自重：0.75KN/m2*0.3=0.23KN/m新浇砼自重：24KN/m3*0.3*1.5=10.8KN/m钢筋自重：1.5KN/m3*0.3*1.5=0.68KN/m振捣砼时产生的荷载：2KN/m2*0.3=0.6KN/m验算强度荷载值(按均布荷载并考虑0.85的折减系数)q=[1.2*(0.23+10.8+0.68)+1.4*0.6]*0.85=11.9(恒)+0.71(活)/m验算刚度荷载值(按均布荷载并考虑0.85的折减系数)q’=11.9KN/m2、强度验：M=0.125*11.9*0.652+0.125*0.71*0.652=0.67KN·mσ=M/W=0.67*106/5.08*103=132N/mm2<f=215N/mm2故强度验算符合要求3、刚度验算：ω=KωqL4/100EI=0.521*11.9*6504/100*2.1*105*1.22*105=1.1*1012/2.56*1012=0.4mm<[ω]=L/250=650/250=2.6mm。故刚度验算符合要求(二)、大楞验算：1、荷载收集：通过计算简图5得：中间支点传至大楞上的集中力验算大楞强度集中荷载：P=2*0.625*11.9*0.65+2*0.625*0.71*0.65=9.7（恒）+0.6（活）验算大楞刚度集中荷载：P’=9.7(恒)KN2、强度验算：按四跨等跨连续梁恒荷载、活荷载均以集中力形式作用于支点及跨中、查表得最大弯距：M=KMP（恒）L+KMP（活）L=0.169*9.7*0.6+0.21*0.6*0.6=1.06KN·mσ=M/W=1.06*106/5.08*103=209N/mm2<f=215N/mm2故强度验算符合要求3、刚度验算：按四跨等跨连续梁恒荷载以集中力形式作用于支点及跨中、查表得最大挠度：ω=KωPL3/100EI=1.079*9.7*6503*103/100*2.1*105*1.22*105=2.87*1012/2.56*1012=1.1mm<[ω]=L/250=650/250=2.6mm故刚度验算符合要求(三)、立柱验算：根据计算简图，同样按四跨等跨连续梁恒荷载、活荷载均以集中力形式作用于支点及跨中、查表得支反力：N=VB左+VB右+P=(0.661*9.7+0.681*0.6)+(0.554*9.7+0.654*0.6)+10.3=12.6+10.3KN=22.9KN查表直角扣件抗滑移RC=6KN<12.6KN、RC=6KN<10.3KN故需增加两两个扣件λ=L/i=15000/15..8=94..9查表：ψ=0.6626σ=N/ψA=222.9*1003/0.6226*4899=74.88N/mm22<f=2115N/mmm2故立杆验算符合要要求立柱垂直中心最大大允许偏差：：3cmM=222.9*0..03=0..687KNN·mσ=M/W+N/ψψA=0.6687*1006/5.088*103+74.88=210N/mm22<f=215NN/mm2故立杆偏差≤3cm时验算算符合要求注：立柱间距@6600*5550mm正负误差5cm、立柱柱垂直偏心≤3cm，如施施工中不能满满足此要求时时，应改为其其他支模方式式另行计算。(四)、梁侧模验算：已知条件：梁截面面900*15500mm，施施工温度15℃，砼采用泵泵送砼，砼浇浇筑速度V=2.5mm/h，钢板拉条δ=2mm，竖向向在一、二模模板间及三、四四模板间设置置,水平间距6000mm，材材质Q235，f=2155N/mm22。1、荷载收集(不考考虑折减系数数)振捣砼时采生的荷荷载：4KN/mm2新浇砼对模板产生生的侧压力：：F=0.22*rrct0β1β2V1/2=0..22*244*200÷÷(15+115)*1**1.15**2.51//2=64KN/m22F=rcH=244*1.5==36KN//m2取F=36KN/mm2强度验算荷载值：：q=1.2*366*0.6++1.4*44*0.6==25.922KN/m((恒)+3.336(活)KN/mm刚度验算荷载值：：q’=25.92KNN/m2、强度验算：查三三跨不等跨连连续梁计算表表M=0.203**25.922*0.3552+0.2224*3.336*0.3352=0.744KN·mσ=M/W=0.774*1066/5.088*103=146NN/mm2<f=2115N/mmm2故强度验算符合要要求3、挠度验算：仿三三跨等跨连续续梁(每跨600mmm)ω=KωPL3/1100EI==0.6777*25.992*60004/100**2.1*1105*1.222*105=2.27*10012/2.556*10112=0.9mmm<[ω]=L/2250=6000/2500=2.4mmm故刚度验算符合要要求4、拉条验算：B点支反力NB=VB左+VB右右=(0.7708*255.92*00.35+00.724**3.36**0.35))+(0.885*25..92*0.35+0..89*3..36*0..35)=116.03KKNσ=NB/A=166.03*1103/2*(550-12))=211NN/mm2<f=2115N/mmm2符合要求四、对二层KL2206(5550*8000mm)进行验算：：三者(一)、小楞验算：1、荷载收集：(按按均布荷载并并考虑0.85的折减系数)模板及支架自重：：0.75KKN/m2*0.4==0.3KNN/m新浇砼自重：224KN/mm3*0.4*0.8=7.668KN/mm钢筋自重：1..5KN/mm3*0.4**0.8=00.48KNN/m振捣砼时产生的荷荷载：2KN/mm2*0.4==0.8KNN/m验算强度荷载值((按均布荷载载并虑0.85的折减系数)q=[1.2*((0.3+77.68+00.48)++1.4*00.8]*00.85=8.63KN//m(恒)+0.995KN/mm(活)=9.558KN//m刚度验算荷载值q’=88.63KNN/m1、强度验算：M=9.58*00.92/8=0..97KN··mσ=M/W=0.997*1066/5.088*103=191NN/mm2<f=2115N/mmm2故强度验算符合要要求3、刚度验算：ω=5qL4/3884EI=55*8.633*0.944*1012/3844*2.1**105*1.222*105=2.83*10013/9.884*10112=2.9mmm<[ω]=L/2250=9000/2500=3.6mmm。故刚度验算符合要要求(二)、大楞验算：1、荷载收集：通过过计算简图8得：小楞传至大楞上的的集中力验算大楞强度集中中荷载：P=8.663*0.99/2+0..95*0..9/2=3.9（恒）KKN+0.443（活）KN验算大楞刚度集中中荷载：P’=3.9(恒)KN2、强度验算：按四跨等跨连续梁梁恒荷载、活活荷载均以集集中力形式作作用于支点及及跨中、查表表得最大弯距距：M=KMP（恒）L+KMP（活）L=0.169*33.9*0..8+0.221*0.443*0.88=0.6KKN·mσ=M/W=0.66*106/5.088*103=118NN/mm2<f=2115N/mmm2故强度验算符合要要求3、刚度验算：按四跨等跨连续梁梁恒荷载以集集中力形式作作用于支点及及跨中、查表表得最大挠度度：ω=KωPL3/1100EI==1.0799*3.9**8004/100**2.1*1105*1.222*105=1.7*10112/2.556*10112=0.7mmm<[ω]=L/2250=8000/2500=3.2mmm故刚度验算算符合要求(三)、立柱验算：根据计算简图，同同样按四跨等等跨连续梁恒恒荷载、活荷荷载均以集中中力形式作用用于支点及跨跨中、查表得得支反力：NB=VB左+VB右右+P=(00.661**3.9+00.681**0.43))+(0.5554*3..9+0.654*0..43)+44.33=55.31+44.33KNN=9.644KN查表直角扣件抗滑滑移RC=6KNN>5.311KN、RC=6KNN>4.333KNλ=L/i=15000/15..8=94..9查表：ψ=0.6626σ=N/ψA=9..64*1003/0.6226*4899=31.55KN/mmm2<f=2115KN/mmm2故立杆验算符合要要求(四)、梁侧模验算：已知条件：梁截面面550*8000mm，施施工温度10℃，砼采用泵泵送砼，砼浇浇筑速度V=2.5mm/h，背方采用φ48×3..5钢管，水平平间距@800mmm，钢板拉条δ=2mm，材质Q235，f=2155N/mm22。1、荷载收集(不考考虑折减系数数)振捣砼时采生的荷荷载：4KN/mm2新浇砼对模板产生生的侧压力：：F=0.22*rrct0β1β2V1/2=0..22*244*200÷÷(10+115)*1**1.15**2.51//2=76.8KN//m2F=rcH=244*0.8==19.2KKN/m2取F=19.2KNN/m2强度验算荷载值：：(不考虑折减减系数)q=1.2*199.2*0..8+1.44*4*0..8=18..43KN//m(恒)+4.55(活)KN/mm刚度验算荷载值：：qq’=18.443KN/mm2、强度验算：M=0.125**18.433*0.3552+0.1225*4.55*0.3552=0.355KN·mσ=M/W=0.335*1066/5.088*103=69N//mm2<f=2115N/mmm2故强度验算符合要要求3、刚度验算：ω=KωPL3/1100EI==0.5211*18.443*35004/100**2.1*1105*1.222*105=1.44*10011/2.556*10112=0.1mmm<[ω]=L/2250=3550/2500=1.4mmm故刚度验算符合要要求4、拉条验算：B点支反力NB=VB左+VB右右=2*0..625*118.43**0.35++2*0.6625*4..5*0.335=10KNσ=NNB/A=100*103/2*(440-12))=179NN/mm2<f=2115N/mmm2符合要求五、因KZ7、KKZ8从三层梁开开始生根，所所以施工时,需从一层至至三层进行托托换，将荷载载传至地面,防止梁受力力过大而破坏坏。所施工图纸求得，四四层柱及梁板板传至三层托托换钢柱上的的集中力：(1)、H钢柱自重：1.6t(2)、上部砼柱柱自重：0.9*00.9*4..8*2.55=9.722t(3)、四层梁板板自重、模板板重及其它荷荷载传下的力力：5tP=1.2*(11.6+9..72+5))=19.558取P=20tt托换钢柱采用φ1114*4mmm钢管，A=13833mm2，i=39mm，垫垫铁尺寸300*3000mmλ=L/i=15000/39==38.5查表：ψ=0.8872σ=N/ψA=2000*1033/0.8772*13883=1666KN<f==215KNN/m2故符合要求托柱受力时，砼所所受压力：200*103//300*3300=2..2N/mmm2C30砼浇筑完第第4天受力，荷荷载符合要求求剪力墙支模验算对首层剪力墙支模模进行验算：：基本假设:剪力墙墙高5m，施工温温度10℃，砼采用泵泵送砼，浇筑筑速度V=2m/h，不掺具有有缓凝性的外外加剂，墙厚厚按300mmm，支模采采用φ48×3..5钢管，δ=2mm，钢板板拉条间距@300**600mmm，勾头螺栓栓间距@600**600mmm，E=2.11*105,f=2115N/mmm2，I=1.222*105mm4，W=5.008*103mm3，A=489mmm2。(一)、横杆验算:1、荷载收集:(1)、倾倒砼时时产生的荷载载:2KN//m2(2)新浇砼对模模板产生的侧侧压力:F=0.22*rrct0β1β2V1/2=0..22*244*200÷÷(10+115)*1**1.15**21/2=68.7KN//m2F=rcH=244*5=1220KN/mm2取F=68.KNN/m2强度验算荷载值((不考虑折减减系数):q=1.2*688.7*0..6+1.44*2*0..6=49..5(恒)+1.668(活)KN/m刚度验算荷载值：：q’=49.5KN//m1、强度验算：按四四跨等跨连续续梁作用均布布荷载,查计算表M==0.1077*49.55*0.322+0.1221*1.668*0.332=0.5KKN·mσ=M/W=0.55*106/5.088*103=98N//mm2<f=2115N/mmm2故强度验算符合要要求2、刚度验算：按四四跨等跨连续续梁作用均布布荷载,查计算表ω=KωPL4/1100EI==0.6322*49.55*30044/100**2.1*1105*1.222*105=2.53*10011/2.556*10112=0.1mmm<[ω]=L/2250=3000/2500=1.2mmm故刚度验算符合要要求(二)、拉条验算：B点支反力NB=VB左+VB右右=(0.6607*499.5*0..3+0.662*1.668*0.33)+(0..536*49.5*0.33+0.6003*1.668*0.33)=17..6KNσ=NB/A=177.6*1003/2*(555-12))=205NN/mm2<215NN/mm2符合要求柱支模验算基本假设：对首层层柱进行验算算，施工温度度10℃，浇筑速度度2m/h，柱箍采用用采用φ48×3..5钢管，设δ=2mm钢板拉拉条，E=2.11*105,f=215N/mmm2，I=1.222*105mm4，W=5.008*103mm3，A=489mmm2。对KZ3进行验算((柱截面1050**1050mmm)柱高4.2mm，柱箍间距@500mmm荷载收集：(1)、倾倒砼时时产生的荷载载:2KN//m2(2)新浇砼对模模板产生的侧侧压力:F=0.22*rrct0β1β2V1/2=0..22*244*200÷÷(10+115)*1**1.15**21/2=68.7KN//m2F=rcH=244*4.2==100.88KN/m22取F=68.7KKN/m2强度验算荷载值((不考虑折减减系数):q=1.2*688.7*0..5+1.44*2*0..5=41..22(恒)+1.44(活)KN/m刚度验算荷载值：：q’=41.22KNN/m2、强度验算：查三三跨不等跨连连续梁计算表表M=0.136**41.222*0.3552+0.1552*1.44*0.3552=0.711KN·mNA=VA=0.3665*41..22*0..35+0..458*11.4*0..35=5..5KNσ=M/W+NA//A=0.771*1066/5.088*103+5.5**103/489==151N//mm2<f=215N//mm2故强度验算符合要要求3、挠度验算：仿三三跨等跨连续续梁(每跨450mmm)ω=KωPL3/1100EI==0.6777*41.222*45004/100**2.1*1105*1.222*105=1.14*10