下横梁底模计算书

江都海昌码头工程横梁底模计算书槽钢允许应力［。］=200Mpa,计算时按照［。］=190Mpa,弹性模量E=2.1X105Mpa=2.1X105N/mm2双拼36a槽钢WX双拼32a槽钢W双拼36a槽钢WX双拼32a槽钢WX双拼25a槽钢WX双拼16a槽钢WXX=938.83cm3,I=15021.3cm4；X=537.46cm3,I=6718.2cm4；X=216.56cm3,I=1732.4cm4；X=660cm3,IX=11900cm4；=475cm3,IX=7600cm4；=270cm3,IX=3370cm4；=108cm3,I=866cm4；X单根36a槽钢WXX单根32a槽钢WX单根25a槽钢WX单根16a槽钢WX码头下横梁梁长30m,梁宽2.0m,梁高1.35m,江侧5.5m范围宽2.0m、高2.1m。前沿靠船构件约5.88m3砼。荷载：恒载：砼自重：码头前沿5.5m范围2.1X25=52.5kN/m2其余横梁 1.35X25=33.75kN/m2模板：0.75kN/m2施工荷载：8kN/m、安装靠船构件时（仅承受靠船构件及橡胶护舷自重，反力向上为正，向下为负，取KG验算）：P=147kNR=238.9kN；R=-91.9kNA1B1M=220.5kN.m

、浇筑下横梁混凝土时q(前端5.5m宽2.0m,高2.1m的砼，其他区域为宽2.0m,1高1.35m的砼梁)：荷载组合：ql=1.2X(52.5+0.75)X2.0+8=135.8kN/mq2=1.2X(33.75+0.75)X2.0+8=90.8kN/mP=147kNF111|2F111|2■'u11r1fV11■>1\!Ir]r1''lf1-i-计算简图1 —二 -i-r -r -h—hM=299.5kN・m+220.5kN・m=520kN・m；M=110.7kN・m；M=M=408.6kN・m；A悬挑端 AB CdefM=155.4kN・m；M =M=147.1kN・m；M=67.9KN・m;FG H端悬挑 C端悬挑 B端悬挑反力R=595.14KN；R=298.8kN；R=435.8kN；R=363.2kN；R=363.2kN；A B c d ER=440.4kN；R=313.2kN；R=308.7kN；FGH由于本工程码头前沿A、B桩标高较低，受水位影响，不便于夹钢包箍，拟采取吊筋反吊的方式架设横梁底模。考虑在A、B桩顶端设置4根①30mm吊筋（8个吊点），每根①30mm吊筋按照8t的拉力考虑，每根桩合计吊筋承载力为641,满足要求。其他桩顶，每根桩顶上加两根①28mm吊筋反吊槽钢底模，吊筋和管桩端板焊接牢固，对于反力计算R>400KN的，则设4根①28mm吊筋反吊，每根①28mm吊筋也安61拉力考虑。如此可保证每个抱箍支撑力均小于300KN。以下反力R不再验算。加设吊筋之后，计算简图如下：【-i：_：corr —匚r —匚一hI：E荷载组合：q1=1.2X(52.5+0.75)X2.0+8=135.8kN/mq2=1.2X(33.75+0.75)X2.0+8=90.8kN/mP=147kNF=180KNM=299.5kN・m+220.5kN・m-108KN・m=412kN・m；M<110.7kN・m；M=M=

A悬挑端 AB Cdef408.6kN・m；M=155.4kN・m；M=M=147.1kN・m；M=67.9KN・m;FG H端悬挑C端悬挑 B端悬挑底模槽钢在蕭段底模槽钢在蕭段ill端重种配配!，C~Fi为为第二9种配制，双拼FX段做为第三种配制因此每一种配制只需验算弯矩最大处即可。按简支梁近似计算偏于安全。ABi：A端悬挑处弯矩最大强度验算：。二Mmax/Wx=412X103/（2X1319.35）=156.1Mpa〈［o］=190Mpa选用双拼［36a槽钢，W=1319.35cm3,I=23748.2cm4。Xx挠度验算:悬臂端挠度最大：f1=f+f=Pb2(3L-b)/6EI+ql4/8EI=5.9mm〈[f]=l/250=8.4mm121结论

强度和挠度均符合要求，为避免前沿主槽钢反翘，前沿36#槽钢与C桩钢包箍用25#槽钢焊接相连形成反压。C~F段：CD段和EF段弯矩相同，均大于DE段强度验算：。二Mmax/Wx=343.3X103/(2X938.83)=182.8Mpa〈［o］=190Mpa选用双拼［32a槽钢，W=938.83cm3,I=15021.3cm4。XX挠度验算:f=5ql4/384EI=17.1mm〈［f］=l/250=22mm2结论:强度和挠度均符合要求.F~H段：FG段弯矩最大结论:强度验算：。=Mmax/Wx=155.4X103/(2X537.46)=144.6Mpa〈［o］=190Mpa选用双拼［25a槽钢，W=537.46cm3，I=6718.2cm4。XX挠度验算:f=5ql4/384EI=8.5mm〈［f］=l/250=14.8mm2H端悬挑段挠度f=ql4/8EI=4.6mm〈［f］=l/250=14.8mm2强度和挠度均符合要求.H端按照双拼［25a槽钢在q2的作用下悬挑2.0m计算:M =181.6kN・m悬挑端强度验算：。二Mmax/Wx=181.6X103/(2X537.4)=168.9Mpa〈［o］=190Mpa挠度验算:f=ql4/8EI=6.4mm〈［f］=l/250=8mm2满足要求。因此，槽钢底模悬挑端计算也满足要求。为便于施工控制，F~H段可选用双拼［32a槽钢。对于75~108排架横梁，两端横梁端部与1~74排架横梁尺寸相同，端部底模槽钢同样采用双拼［36a槽钢，横梁中间选用双拼［32a槽钢。槽钢跨度均不超过1#、2#泊位横梁，在此不再另行计算，对于75~108排架横梁底模横梁槽钢布置如下：|双拼6槽钢，9件构船双拼槽钢，双拼槽钢，双拼槽钢，双拼槽钢，双拼槽钢，双拼槽钢，双拼槽钢，双拼槽钢，双拼6槽钢，9TT双拼槽钢，双拼槽钢，双拼槽钢，双拼槽钢，双拼槽钢，双拼槽钢，双拼槽钢，双拼槽钢，双拼6槽钢，9、穿靠船构件槽钢：（靠船构件宽2.0m,对穿槽钢跨距2.3m）浇筑砼时所受荷载：靠船构件重量为147KN(靠构顶端尺寸：2.0mX1.4m)以及上部0.75m的砼q1=1.2X(26.25+0.75)+8=40.4kN/mq=147KN/2.0m=73.5kN/mq+q1=113.9kN/m反力R=R=113.9X2.0/2=113.9KNAB弯矩M=75.3KN・mmaxW=M/o=75.3X106/190X103=396.3cmBmax选用4根[16a槽钢4[W]=4X108=432cnB±396.3m3,故满足强度要求。I=866cm4最大变形f=qcl3(8-4r2+r3)/(4*384EI)=6.4mmV[f]=l/250=9.2mmmax・•・故满足要求。对于有系船梁牛腿的靠船构件，对穿槽钢跨距取2.8m,则q1=1.2X(26.25+0.75)+8=40.4kN/mq=147KN/2.0m=73.5kN/mq+q1=113.9kN/m反力R=R=113.9X2.0/2=113.9KNAB弯矩M=111.6KN・mmaxW=M/o=111.6X106/190X103=587.4cm3max选用6根[16a槽钢6[W]=6X108=648cm3±587.4m3，故满足强度要求。I=866cm4最大变形f=qcl3(8-4r2+r3)/(6*384EI)=7.9mmV[f]=l/250=11.2mmmax・•・故满足要求。、底模木方计算下横梁木方受力示意图下横梁底模选用1OOXIOOmm木方，木方间距25cm，木方受力简图如上图。木方选用东北落叶松，抗弯强度值取[o]=15Mpa,弹性模量E=10X103Mpaoq=8.44X1.2+2.5X0.25X1.4=11.0KN/mM=2.32KN・mmax□1=M/W=2.32X106X6/100X1002=13.92Mpa〈[o]=15Mpamaxxf=5ql4/384EI=4.9mm〈[f]=L/250=5.2mm故满足要求。、底板验算底板选用15mm厚木板，计算宽度取1.0m,按四跨连续梁计算。木板计算应力[□]=13Mpa,弹性模量E=10X103Mpa。1000匕 l=U/底板受力示意图则线荷载：q=33.75X1.2+2.5X1.4=44kN/mM二Kql2=0.107X44X0.252=0.259kN.mmaxo=M/W=0.259X106X6/1000X152=6.9Mpa〈［o］=13Mpamaxxf=0.632Xql4/100EI=0.051mm〈［f］二L/250=1.0mm故满足要求引桥横梁底模槽钢计算本码头工程共有3座引桥，引桥横梁宽度均为2.0m,引桥下横梁计算高度按照1.3m,选取桩间跨度最大的横梁进行验算（即2号引桥横梁），则引桥梁的计算尺寸为：梁长9.65m，梁宽2.0m，梁高1.30m。荷载：恒载：砼自重：1.3X25=32.5kN/m2模板：0.75kN/m2施工荷载：8kN/m计算简图：/2^25r-4C02125z「\f\f\$、r)r)!iq=1.2X(32.5+0.75)X2.0+8=87.8kN/m反力R=R=87.8X9.65/2=423.64KN12根据计算反力，引桥PHC管桩抱箍采用一个50cm高钢包箍，另外每根桩顶另加两根①28mm吊筋反吊槽钢底模。弯矩M=320.0KN・mmaxW=M/o=320X106/190X103=1684cm3max选用双拼[32a槽钢2[W]=2X938.8=1877.6cm3±1684cm3。挠度：f二5ql4/384EI=15.4mm〈[f]=l/250=21.6mm2故满足强度要求。引桥横梁桩间跨度最大达到6.4