完整版实腹式等截面拱桥的计算书

等截面悬连线实腹式石砌拱桥等截面实腹式拱桥计算书1 设计资料设计荷载公路一一I级汽车荷载，人群荷载3kN/m2桥面净宽净7m附2x0.75m人行道净跨径l=25mn净矢高f=4.56mn净矢跨比fn/[=0.1824拱圈厚度d=0.8m拱圈宽度b=8.5m主拱顶填土高度h^=0.5m拱圈材料重力密度Y1=24kN/m3拱上建筑材料重力密度Y2=24kN/m3路面及填料重力密度Y3=20kN/m3拱圈材料抗压强度设计值fd=4.22MPa拱圈材料抗剪强度设计值儿=0.073MPa拱圈材料弹性模量气=730MPa1 确定拱轴系数暂时假定m=3-893，据此可求得（cos中由表查出）d dcos（cos中由表查出）g=5+d+"一中一~1)+柘截面号Xy1yf0cos甲g 113.74 m=—= =3.895，和假设的m值相符。g29.2d根据拱脚截面cos甲值确定拱轴线：L=25.561m，f=4.675m，f=0.183

0 0 L0

dd22cos中d'y1—2d'y1*~2拱脚012.780364.67469610.7183880.5568024.1178945.231498112.247854.1810660.8944040.7482110.5346083.6464584.715675211.715333.729170.7977350.7764920.5151373.2140334.244307311.182823.3157530.7092980.8030260.4981162.8176373.813869410.65032.9378390.6284560.8276630.4832892.454553.421127510.117792.5927050.5546250.850310.4704172.1222883.06312269.585272.2778680.4872760.870930.4592791.8185892.73714779.0527551.991060.4259230.8895370.4496721.5413882.44073288.520241.7302160.3701240.9061860.4414111.2888052.17162697.9877251.4934570.3194770.9209650.4343271.059131.927784107.455211.279080.2736180.933990.428270.850811.70735116.9226951.0855390.2322160.9453880.4231070.6624331.508646拱跨1/4126.390180.9114430.1949740.9552970.4187180.4927251.330161135.8576650.7555360.1616220.9638550.4150.3405361.170536145.325150.6166970.1319220.9711970.4118630.2048341.028559154.7926350.4939250.1056590.9774510.4092280.0846970.903153164.260120.3863370.0826440.9827330.407028-0.020690.793366173.7276050.2931580.0627120.9871490.405207-0.112050.698366183.195090.2137180.0457180.9907920.403718-0.190.617435192.6625750.1474430.0315410.9937420.402519-0.255080.549962202.130060.0938570.0201980.9960660.40158-0.307720.495437211.5975450.0525740.0112460.9978180.400875-0.34830.453448221.065030.0232960.0049830.999040.400384-0.377090.423681230.5325150.0058140.0012440.9997610.400095-0.394280.405909拱顶2400010.4-0.40.4拱圈几何性质表 表格1.1-1不及弹性压缩的自重水平推力半拱的形心位置如图所示，填料和拱圈的面积分别为24910489mm2和11170347mm2弹性中心位置和弹性压缩系数弹性中心离拱顶距离y=1.499m（根据《拱桥手册》附表3-3求得）5根据《拱桥手册》公式4-18,由于弹性压缩引起的弹性中心赘余力为AH=-壬一H'。1+^g系数HR可以由手册附表3-9和附表3-11求得。则由于弹性压缩引起的弹性中心赘余力为AH=—°?2769。x741.15=-20.0533I.自重效应拱顶截面(24号截面)计入弹性压缩的水平推力轴向力N=H/cos9=721.097kN弹性压缩弯矩M=(yi-y)xAH=—1.499x(—20.053)=30.059kN拱脚截面(0号截面)计入弹性压缩的水平推力H=721.097kN，轴向力g弹性压缩弯矩M=(yi—y)AH=3.176x(—20.053)=—63.688kN《规范》第5.1.4条拱的强度验算用的公路一级汽车荷载效应每车道均布荷载为q=10.5kN/m，集中荷载用直线内插法求得：拱圈宽度为8.5m，承担双车道一级车道荷载，每米拱宽承担均布荷载q=2x10.5/8.5=2.471kN/m，承担集中荷载P=2x262.24/8.5=61.7kN1)拱顶截面拱顶截面弯矩及其相应的轴向力影响线面积和坐标通过查表《拱桥手册》附表3-14和计算得到，具体情况列于下表：拱顶截面弯矩及其相应的轴向力影响线-面积和坐标 表格1.1-3影响线正弯矩负弯矩均布荷载考虑弹性压缩弯矩影响线面积0.00790x25.562=5.161—0.00416x653.3=—2.718相应轴力影响线面积0.4012x25.56=10.2540.3120x25.56=7.975集中荷载不考虑弹性压缩弯矩影响线坐标0.05622x25.56=1.437—0.01069x25.56=—0.2732相应水平推力影响线坐标0.23420x5.4679=1.2810.11054x5.4679=0.60444a)拱顶截面正弯矩均布荷载作用下考虑弹性压缩的弯矩相应的考虑弹性压缩的轴向力N=2.471x10.254=25.338kN集中荷载作用下不考虑弹性压缩的弯矩相应的不考虑弹性压缩的水平推力气=61.7x1.281=79.038kN弹性压缩附加水平推力AH=—二H=—0.02706x79.038=—2.139kN1+p1弹性压缩附加弯矩AM=(y1—y)AH=(—1.499)x(—2.139)=3.206kN-m考虑弹性压缩后水平推力H=H1+AH=79.038-2.139=76.899kN考虑弹性压缩后得弯矩M =M +AM=88.663+3.206=91.869kN-mb）拱顶截面负弯矩均布荷载作用下考虑弹性压缩负弯矩M =-2.471x2.718=-6.716kN-mmin相应的考虑弹性压缩的轴向力N=2.471x7.975=19.706kN集中荷载下不考虑弹性压缩的负弯矩M =-61.7x0.2732=-16.856kN-mmin相应的不考虑弹性压缩的水平推力H=61.7x0.60444=37.294kN1弹性压缩附加水平推力AH=--^」H=-0.02706x37.294=-1.009kN1+p1弹性压缩附加弯矩AM=（七-y）AH=（-1.499）x（-1.009）=1.512kN-m考虑弹性压缩水平推力H=气+AH=37.194-1.009=36.185kN考虑弹性压缩弯矩M.=M'.+AM=-16.856+1.512=-15.344kN-m2）拱脚截面拱脚截面弯矩及其相应的水平推力和左拱脚反力影响线面积和坐标 表格1.1-4影响线正弯矩负弯矩均布荷载考虑弹性压缩弯矩影响线面积0.02150x653.3=14.044-0.0134x653.3=-8.754相应的轴向力影响线面积0.50105x25.561=12.8070.36055x25.561=9.216集中荷载不考虑弹性压缩弯矩影响线坐标0.05724x25.561=1.463（截面号17’）-0.05739x25.561=-1.467相应水平推力影响线坐标0.19987x5.4679=1.09284（截面号17）0.06579x5.4679=0.3597（截面号7）相应左拱脚反力影响线坐标0.29337（截面号17’）0.93750（截面号7）A）拱脚截面正弯矩均布荷载作用下，考虑弹性压缩弯矩M =2.471x14.044=34.703kN•mmax相应的考虑弹性压缩的轴向力N=2.471x12.807=31.646kN集中荷载作用下不考虑弹性压缩的弯矩相应的不考虑弹性压缩的水平推力H1=61.7x1.093=67.438kN弹性压缩附加水平推力AH=-"1H=-0.02706x67.438=—1.825kN1+^1弹性压缩附加弯矩考虑弹性压缩后水平推力H=H1+AH=67.438-1.825=65.613kN考虑弹性压缩后得弯矩M =M+AM=90.267—5.796=84.471kN-m与Mmax相应的左拱脚反力匕T.2x61.7x0.29337=21.721kN（集中荷载计算剪力乘以1.2）轴向力N=Hcos甲+匕sin甲=65.613x0.7133+21.721x0.7009=62.026kNB） 拱脚截面负弯矩均布荷载作用下考虑弹性压缩负弯矩M =-2.471x8.754=-21.63kN-mmin相应的考虑弹性压缩的轴向力N=2.471x9.216=22.773kN集中荷载下不考虑弹性压缩的负弯矩M'=-61.7x1.476=-91.069kN-mmin相应的不考虑弹性压缩的水平推力H1=61.7x0.3597=22.193kNLl弹性压缩附加水平推力ah=-JH=-0.02706x22.193=-0.601kN1+11弹性压缩附加弯矩考虑弹性压缩水平推力H=H1+AH=22.193-0.601=21.592kN考虑弹性压缩弯矩M.=M'.+AM=-91.069-1.908=-92.977kN-m与Mmin相应的左拱脚反力匕=L2x6L7x0.9375=69.413kN（集中荷载计算剪力乘以1.2）轴向力C） 拱顶、拱脚截面汽车荷载效应汇总表汽车荷载效应汇总表 表格1.1-5荷载效应单位拱顶拱脚正弯矩Mmax负弯矩Mmin正弯矩Mmax负弯矩Mmin轴向力kN25.338+76.899=102.23719.706+36.185=55.89131.646+62.026=93.67222.773+64.053=86.826

弯矩kN-0.7x(12.753+m91.869)=73.235-(6.716+15.344)=-22.060.9x(34.703+84.471)=107.257-(21.63+92.977)=-114.6076 《规范》第5.1.4条第1款拱的强度验算用的人群荷载效应人群荷载加载于影响线上，全桥2x0.75m人行道宽的人群荷载为3.0kN/m2,2x0.75x3=4.5kN/m，每米桥宽为4.5/8.5=0.5294kN/m。人群荷载的均布荷载，每米桥宽的均布荷载强度为公路一级汽车荷载效应的0.5294/2.471=0.2142倍，因此可以利用骑车荷载中均布荷载效应乘以0.2142倍的系数。人群荷载效应计算结果如表所示人群荷载效应表 表格1.1-6荷载效应单位拱顶拱脚正弯矩Mmax负弯矩Mmin正弯矩Mmax负弯矩Mmin轴向力kN5.4274.2216.7794.878弯矩kN-m2.732-1.4397.433—4.6338 温度作用效应温度荷载:合拢温度10r,最高温度33°C,最低温度-5°C。根据《通规》4.3.10条文说明结构最高温度为：则在结构和龙后，结构升温33.7°C-10OC=23.7°C，降温-2OC-10OC=-12oC按照《手册》公式4-32，温度变化引起的弹性中心赘余力为H1=0.7必〃 0—5)j此sEI式中：a0.7必〃 0—5)j此sEIz——温度变化值，°C；‘0一拱的计算跨径，k=25.561m；ty2ds‘3―自《手册》附表3-5查取求出R——系数，R=0.02339根据以上数据，根据《规范》，0.7为折减系数。以上计算为温度变化1°C，引起的每米拱宽弹性中心赘余力，温度上升取正值，温度下降取负值。温度上升23.7°C，H=23.7x0.809=19.173kN；温度下降12°C，拱顶截面温度上升引起的轴向力N广Hcos中=19.173x1=19.173kN，弯矩M=H(y1-y)=19.173x(-1.499)=-28.74kN-m剪力V=0t拱顶截面温度下降引起的截面轴向力N,=Hcos中=-9.708x1=-9.708kN弯矩M=H(y1-y)=-9.708x(-1.499)=14.552kN-m剪力V=0t拱脚截面温度升引起的截面轴向力N=Hcos中=19.173x0.71326=13.675kN弯矩M=H(y1-y)=19.173x(4.675-1.499)=60.893kN-m剪力V=Hsin中=19.173x0.701=13.438kN拱脚截面温度下降引起的截面轴向力楫=Hcos中=-9.708x0.71326=-6.924kN弯矩M=H(y1-y)=-9.708x(4.675-1.499)=-30.833kN-m剪力V=Hsin中=-9.708x0.701=-6.805kN8)《规范》第5.1.4条第2款拱的整体“强度一一稳定”演算用的荷载效应半拱全部自重力为24.9105x20x1+11.1703x24x1=766.297kN(im拱宽)，整体“强度一一稳定”验算用的荷载为766.297/12.781=59.956kN/m(分母为半拱跨长)。拱的推力影线线面积按《拱桥手册》附表3-14,取1/4拱跨处，与M响相应的H影响线面积和与Mm.n相应的H影响线面积之和，按规范公式(5.1.4)，拱的轴向力为：N=H/cos中，其中m按《规范》第5.1.4条第2款，轴向力偏心距可取水平推力计算时同一荷载布置的拱跨1/4处弯矩设计值Md除以轴向力设计值气。均布荷载作用下拱跨1/4处正负弯矩影响线总面积按《拱桥手册》附表3-14为(0.00863-0.0109”2=-0.00227x25.5612=-1.4830弯矩为-1.483x59.956=-88.923kN-m。按第8款，温度上升赘余力为H=19.173kN，温度下降赘余力为H=-9.708kN。由于在合龙之前裸拱受力时间不长，温度变化不大，所以温度作用效应乘以0.7。温度作用轴向力按下式计算：0.7H 0.7x19.173…co”温度上升 N= 任=—— ——=14.293kNcos中 0.939m0.7H -0.7x9.708温度下降N= 卜=—— ——=-7.237kNcos中 0.939m温度作用的偏心距计算，可先计算温度作用下1/4跨弯矩，然后除以相应轴向力。温度作用下1/4跨弯矩为：温度上升 M=0.7H（七―y）=0.7X19.173x（0.9114-1.499）=-7.886kN-m温度下降 M=0.7H（y1-y）=—0.7x9.708x（0.9114-1.499）=3.993kN-m10拱脚截面直接抗剪强度验算用的荷载效应1） 自重剪力自重产生的左拱脚反力，气=24.91x1x20+11.17x1x24=766.28kN（根据半拱自重算出）。自重产生的左拱脚考虑弹性压缩的水平推力自第3、4款可得：自重产生的剪力为：2） 汽车荷载剪力汽车荷载考虑弹性压缩的水平推力影响线面积可取拱顶处，与Mmax相应的水平推力H的影响线面积和M函口相应的水平推力影响线面积之和，即则汽车均布荷载产生的考虑弹性压缩的水平推力为：2.471x18.076=44.666kN。汽车荷载不考虑弹性压缩的水平推力影响线坐标，按《拱桥》附表3-12（11），其最大值为0.23420x10/f0=0.23420x25.561/4.675=1.281。汽车荷载集中力产生的不考虑弹性压缩的水平推力为：气=61.7x1.281=61.7x1.281=79.038kN。弹性压缩在弹性中心的赘余力为：AH=-上一H=-0.02769x79.038=――2.139kN。则考虑弹性压赘 1+日1 1+0.02339 则考几弹仕压缩的水平推力为：H=H1+AH=79.038—2.139=76.899kN则车道荷载考虑弹性压缩的水平推力为：H=44.666+76.899=121.565kN。汽车荷载左拱脚反力影响线面积，按《拱桥手册》附表3-14，可取拱顶处，与Mmax相应的左拱脚影响线面积与Mmin相应的左拱脚影响线面积之和，即（0.1660+0.3340）xI。=12.781。则汽车荷载均布荷载产生的左拱脚反力为：汽车荷载集中力产生的左拱脚反力影响线坐标，在跨中截面（集中荷载设于跨中，是为了与求水平推力时一致）坐标按《拱桥》附表3-7（11），为0.5。由汽车集中荷载产生的左拱脚反力为：R1=1.2x61.7x0.5=37.02kN（《通规》第4.3.1条，集中荷载计算剪力时乘以1.2的系数）。汽车荷载作用下左拱脚的反力为：R=31.581+37.02=68.601kN汽车荷载的剪力为：3） 人群荷载剪力考虑弹性压缩的水平推力影响线面积，按第2）项为18.076，则人群荷载考虑弹性压缩的水平推力为：0.5294x18.076=9.569kN（每米桥宽人群荷载0.5294kN/m2）左拱脚反力影响线面积按第二项为12.781，人群荷载产生的左拱脚反力为：人群荷载的剪力为：4） 温度作用效应温度作用效应见第8款，温度上升拱脚匕=13.438kN，温度下降引起的拱脚剪力5） 与剪力相应的轴向力自以上1）-3）三项计算，可求得与剪力相应的轴向力N，用于摩擦抗剪的计算。A） 自重B） 汽车荷载C） 人群荷载D） 温度作用产生的轴向力见第8款，其值如下：温度上升：N广13.675kN温度下降：NF4kN11拱圈作用效应标准值汇总1）拱圈强度验算按《规范》第5.1.4条第1款进行，其作用效应标准值如表所示。拱圈强度验算作用效应标准值（每米拱宽） 表格1.1-7作用作用效应单位拱顶拱脚正弯矩Mmax负弯矩Mmin正弯矩Mmax负弯矩Mmin永久荷载轴向力kN721.097721.0971010.9881010.988弯矩kN-m30.05930.059-63.688-63.688汽车荷载轴向力kN102.23755.89193.67286.826弯矩kN-m73.235-22.06107.257-114.607人群荷载轴向力kN5.4274.2216.7794.878弯矩kN-m2.732-1.4397.433-4.633温度上升轴向力kN19.17319.17313.67513.675弯矩kN-m-28.74-28.7460.89360.893温度下降轴向力kN-9.708-9.708-6.924-6.924弯矩kN-m14.55214.552-30.833-30.8332）拱圈整体“强度一一稳定性”验算按《规范》第5.1.4第2款进行，其作用效应标准值如表所示。拱圈整体“强度——稳定”验算作用标准值（每米拱宽）表格1.1-8效应作用轴向力（kN）弯矩（kN-m）永久荷载1154.006-88.923温度上升14.293-7.886温度下降-7.2373.9933）拱脚截面直接抗剪强度验算按《规范》第4.0.13条计算，其作用效果如表。拱脚截面剪力及其相应的轴向力标准值 表格1.1-9作用效应一剪力（kN）与建立相应的轴向力（kN）永久荷载-41.0681051.492汽车荷载36.287134.797人群荷载1.88311.568温度上升13.43813.675温度下降-6.805-6.924Microsoft12拱圈截面强度验算Equation3.0拱圈截面强度验算按《规范》第5.1.4条进行。当按《规范》第4.0.6条计算时，不计长细比Px、七对受压构件承载力的影响，即令Px、七小于3,取为3。按《通规》公式4.1.6-1，结构按承载能力极限状态设计的基本组合为：YS=丫（尤yS+丫s+w£ys）《通规》（4.1.6-1）0d0GikGik Q1Q1k cQjQjki=1 j=2式中各符号的意义不在赘述。按《规范》公式（4.0.5） Y0七^^Afd式中中为偏心距。和长细比P对受压构件承载力的影响系数，见《规范》第4.0.6条。式中：中x、中y——分别为x方向和y方向偏心受压构件承载力影响系数；x、y——分别为x方向和y方向截面重心至偏心方向的界面边缘的距离；e、e——轴向力在x方向、y方向的偏心距，e=0,e=M/N，其中M为xy x ydd d绕x轴的弯矩设计值，Nd为轴向力设计值；m 截面形状系数，矩形截面为8；i、i——弯曲平面内回转半径，i=.T7a，i=^T/A，I和/分别为绕x轴xy y y xx xy和绕y轴的惯性矩，A为截面面积；a——与砂浆强度有关的系数，a=0.002；Px、Py——构件在x方向和y方向的长细比，按《规范》公式（4.0.7-1）、（4.0.7-2），当px、Py小于3时取为3。在截面强度验算中，不计Px、Py，即取Px、Py小于3取为3。这样

(e)8/(e)21-—J1+ y——[〔0.4)/]10.2309JJ中yi=(I/A=x1.0x0.83/0.8=0.2309m,y—0.4m，得x%x\12中y作用效应M响+温升M四+温降Mmin+温升Mmin+温降最后得:拱顶截面承载能力极限状态验算由两表完成表表1.1-10A和表1.1-10B,A内%的结构自重分项系数取1.2，B内%的结构自重分项系数取1.0。两表分别以较大的轴向力和较大的偏心距对承载力比较。两表计算中，偏心距均在规范规定的范围0.6S=0.6x0.4—0.24m承载力验算也符合规定。上两表计算中，Md的结构自重分项系数，凡使弯矩总和绝对值较大者取1.2,反之取1.0。

1.0x[1.2xHQ7i14、，1.0x[1.2x721.0971.0x[1.2x721.097+1.41.0x[1.2x721.097作Y诚应d721.097十1.4x102.237+温升xmax+Mx1W+0.7mxxxM・89球升7x(1.4xm4.221++Mx解1+0.7吸(1.4x(kN)YN(1.4x5.427阜1.4[1彻73)]细0275蛆.4x102.237+0.7xh0^*.0^-214097.708)]=1丽暧237I■ .L4x19173)]=21"L4x55.891+0.7x4.回以为x920097=9密1878910d(kN)YM(kN-m)(1.Qxll.227融0输+.1.却]=8883.3却.7x(1.4x2.7321W[x.2x3b4)55#2&x-^M=8600732ftdMix1+*019-7染之822罚.7x(-1.4x1.4391拟阳*4x的祸1)-h*22708+]0.7x(-174^967739.・■.・.-1.4x28.74)]=113.112+1.4x14.552)]=155.538-1.4x28.74)]=-30.4+1.4x14.552)]=18.038Me=——d-yNd(m)0.110（重心轴以上）0.155（重心轴以上）—0.0315（重心轴以下）0.0192（重心轴以上）中=1-"MI804.1-'0.110'"0.4J81-'0.155'"0.4J81—1+=0'0.0315、"0.4J'0.0315、"0.2309J.982821—'0.0192、"0.4J81+\ 7二]2"0.230刃1+=0.'0.110、、0.2309j816\21+=0.'0.155、,0.2309j689\21+=0'0.0192、"0.2309J.9932wcd(kN)0.816x0.8x4.22x1000=2755.646>1032.556符合规定0.689x0.8x4.22x1000=2327.221>1004.253符合规定0.982x0.8x4.22x1000=3314.492>966.49符合规定0.993x0.8x4.22x1000=3352.755>938.187符合规定拱顶截面强度验算 表1.1-10A

yM(kN-m)1.0x[1.2x30.059+1.4x73.235+0.7x(1.4x2.732-1.4x28.74)]=113.1121.0x[1.2x30.059+1.4x73.235+0.7x(1.4x2.732+1.4x14.552)]=155.5381.0x[1.2x30.059-1.4x22.06+0.7x(-1.4x1.439-1.4x28.74)]=-30.41.0x[1.2x30.059-1.4x22.06+0.7x(-1.4x1.439+1.4x14.552)]=18.038e=MyN0.1270.181-0.03700.02272d（m用效应（重心轴以上）Mmax+温升（重心轴以上）M四+温降（重心轴以下）Mmin+温升（重心轴以上）M皿布+温降中=(e丫1一确(U.ry1-(0.1127181-(0.181181-(0.0370181-(0.0227218nanananaku.ryku.ryKu.-rjKu.-rj1+=00.03/0L0.2309J,97521+=0(0.02272L0.2309J.9902—12"0.230刃1+=0(0.12/'L0.2309J,76721+=0.0.181、0.2309,6192中Afcd(kN)0.767x0.8x4.22x1000=2588.489>888.337符合规定0.619x0.8x4.22x1000=2088.728>860.033符合规定0.975x0.8x4.22x1000=3291.61>822.271符合规定0.990x0.8x4.22x1000=3343.632>793.967符合规定拱顶截面强度验算 表1.1-10B拱脚截面验算由表1.1-11A和表1.1-11B两表完成其中表A内%的结构自重分项系数取1.2,表B内Nd的结构自重分项系数取1.0，两表各以较大的轴向力和较大的偏心距对承载力进行比较。下两表计算中，Md的结构自重分项系数，凡使弯矩总和绝对值较大者取1.2,反之取1.0。承载力验算结果见表，均符合规定。

YN1.0x[1.2x1010.988+1.4x93.672+0.7x1.0x[1.2x1010.988+1.4x93.672—+0.7x 1.0x[1.2x1010.988+1.4x86.826+0.7x(14x4878+1.0x[1.2x1010.988+1.4x86.826+0.7x(1.4x_（kN）作用效应(1.4x6.779+1^4q■瀚升)](1Mx6+9降max1.4M13.+7酬min4期8一酷降min=1363.371一1.4x6.924)]=1344.184=1352.9246.924)]=1332.737YM(kN-m)1.0x[—1.0x63.688+1.4x107.257+0.7x(1.4x7.433+1.4x60.893)]=153.4311.0x[—1.0x63.688+1.4x107.257+0.7x(1.4x7.433—1.4x30.833)]=63.5401.0x[—1.2x63.688—1.4x114.607+0.7x(—1.4x4.633+1.4x60.893)]=—181.7411.0x[—1.2x63.688—1.4x114.607+0.7x(—1.4x4.633—1.4x30.833)]=—271.632Me=——dyNd(m)0.112（重心轴以上）0.047（重心轴以上）—0.134（重心轴以下）—0.0204（重心轴以下）中=(e)81一确ji"二T"0.2309J1—r0.112)81—r0.047)81—r0.134'8\21—r0.0204:8"0.4J"0.4J1U.r/"0.4J1+=0.'0.112、^0.2309,808\21+=0.r0.047、"0.2309J960\21+=0.0.134,0.2309j7471+=0r0.0204'"0.2309J,5602wcd(kN)0.808x0.8x4.22x1000=2728.636>1364.371符合规定0.960x0.8x4.22x1000=3240.2>1344.184符合规定0.747x0.8x4.22x1000=2521.891>1352.924符合规定0.560x0.8x4.22x1000=1888.905>1332.737符合规定拱脚截面强度验算 表1.1-11A

YN(kN)1.0x[1.0x1010.988+1.4x93.672+0.7x(1.4x6.779+1.4x13.675)]=1162.1741.0x[1.0x1010.988+1.4x93.672+0.7x(1.4x6.799—1.4x6.924)]