路基上无缝线路课程设计

25/25路基上无缝线路课程设计——确定中和轨温姓名：任闯闯学号:0班级:土木09１１学院：土木建筑工程学院路基上无缝线路课程设计——中和轨温及预留轨缝设计中和轨温（即无缝线路设计锁定轨温）是无缝线路设计的关键问题,涉及《铁路轨道》这门课的主要理论。该设计目的是通过实际设计,更深入地掌握《铁路轨道》的基本理论.一、基本内容1）收集资料，综合分析。通过专业书籍及相关学术期刊的学习，了解无缝线路铺设的意义及国内外发展的现状。并对路基上无缝线路设计的基本原理、方法及步骤有较清楚的了解.2）通过计算,确定路基上无缝线路的允许降温幅度.３）通过计算，确定路基上无缝线路的允许升温幅度。4）通过计算，确定中和轨温（即无缝线路设计锁定轨温）.中和轨温确定是无缝线路设计的关键问题，涉及《铁路轨道》这门课的主要理论。该设计的目的是通过实际设计,更深入地掌握《铁路轨道》的基本理论（尤其是强度计算和温度力计算理论）.二、基本要求对设计从全局上把握,思路清晰，将个人的独立见解在设计说明书中完整地表达出来;有关计算建议上机完成，语言不限，但程序要具有通用性，即对各种参数条件都适用；并将源程序及计算结果附在课程设计书中.独立完成，有自己的特色；设计时间1周。设计书内容主要包括：设计任务、设计目的和意义、设计理论依据、设计参数、计算过程、设计总结(设计方案的评述、收获及建议）、参考文献。课程设计报告的文字部分要求详细完整、章节清晰、计算过程详尽、结论合理可靠。同时要求字迹工整、书面整洁。三、设计思路无缝线路中和轨温计算的主要思路如图:图中揭示了该设计的主要思路。中和轨温应根据当地的轨温条件(）和轨道允许的升温幅度和降温幅度来确定。因此确定轨道允许的升温幅度和降温幅度是设计的关键。应根据无缝线路的设计原则来确定。主要计算如下：无缝线路钢轨强度检算（确定允许降温幅度）强度条件应使作用在钢轨上的各种应力总合不超过钢轨的允许应力［］：式中：——钢轨动弯应力(Mpa)，计算方法参见“轨道结构力学分析”一章；-—钢轨温度应力（Mｐａ)；—-钢轨附加应力（Ｍpa）,如桥上的伸缩应力和挠曲应力、无缝道岔基本轨附加应力、列车制动等引起的附加应力等。本设计只考虑路基上由制动引起的附加应力,可取;—-钢轨允许应力。因此允许的降温幅度可由下式计算(4—）式中：——钢轨动弯应力(Mpa)，取拉应力计算值.2、据稳定性条件确定允许的升温幅度根据稳定性计算求得的允许温度压力后，可计算出允许的升温幅度：（4－)式中：—-附加压力,本设计可取为零（N)。——轨道允许的最大温度压力;根据无缝线路稳定性理论计算,采用“统一公式”［教材和参考文献1］。中和轨温确定根据图，中和轨温计算如下：四、设计参数（自己选取、组合)自己选取组合,合理即可，可不按照这个下面组合方法。主要技术指标:每个学生取家庭所在地区某段提速线路铺设无缝线路，设计其锁定轨温。轨道条件钢轨:60ｋg/ｍ,屈服强度,钢轨断面对水平轴的惯性矩；轨枕：III型混凝土枕，1６67根／km，轨枕间距；道床：道碴为一级道碴，面碴厚２5cm，底碴厚20cｍ。路基填料：沙粘土；钢轨支座刚度:检算钢轨=3０１000(Ｎ／cm)；检算轨下基础=720000（Ｎ/cm）曲线最小半径R的区段（曲线半径R取姓名笔画总和乘以20+40０）营条件机车：东风11内燃机车，Vmaｘ＝160km／h，(学号最后是单号的)机车:ＳS4内燃机车，Ｖｍaｘ=100km／ｈ,（学号最后是双号的)轮重和轴距请查阅相关文献。其它参数按设计要求，参见有关规则和图书资料合理选取，并说明理由.主要参考文献：1、教材2、《铁路轨道》谷爱军主编中国铁道出版社3、《铁路无缝线路》广钟岩等，中国铁道出版社.4、铁道工程,郝瀛主编,西南交通大学出版社。计算相关的其他问题附加速度系数附加速度系数和速度范围kｍ/h电力机车１20V≤1６016０V≤200混凝土枕线路的初始弯曲初始弯曲５0kｇ/ｍ钢轨60kg/ｍ钢轨75kg／m钢轨弹性初弯（mm）3。02.52。0塑性初弯（mm）3。０2。5２.０我国常用机车类型的计算参数机车种类机车型号轮轴名称轮重（kN）轮距（cm)构造速度（kｍ/ｈ）内燃机车NＤ5第一转向架I106255118II10６180III10６８20第二转向架I１０6II１０618０III1０6２50东风4(DF4）第一转向架Ｉ1１２.8１80客１２0货100II1１２.8180IIＩ１1２.８８40第二转向架I11２.8IＩ1１2．８１８０III1１２.８1８０东风１1（ＤＦ11）第一转向架Ｉ112.820０客１6０II112。8200IIＩ112。8８26.7第二转向架I１１2．8IＩ1１2.8２０0III11２．8200电力机车韶山1（SＳ１）第一转向架I１12.8230９0IＩ１12.8２30III112。858０第二转向架I１12.8II112。8２3０III112.8230韶山３（SS3）第一转向架I11２．82301０0II１12。8200ＩII11２．8720第二转向架I11２．8ＩI112.８2３0ＩＩI112。8200韶山４(SＳ4）第一转向架I112。830０1０0II１12．85２0第二转向架I112。８３00IＩ112。8520第三转向架Ｉ112。８II112.8300第四转向架I112.８520ＩI112。8300韶山8（ＳＳ8）第一转向架I107。８29０160II1０7。8610第二转向架I107.8II107.8290当V≤120km/h时:当１20km/h＜V≤160km/h时：当１60km/h<V≤20０ｋm／h时：路基上无缝线路课程设计(说明书）——中和轨温和预留轨缝的设计一、设计任务中和轨温确定是无缝线路设计的关键问题,涉及《铁路轨道》这门课的主要理论。该设计的任务是通过实际设计，更深入地掌握《铁路轨道》的基本理论(尤其是强度计算和温度力计算理论）。通过专业书籍及相关学术期刊的学习，了解无缝线路铺设的意义及国内外发展的现状。并对路基上无缝线路设计的基本原理、方法及步骤有较清楚的了解。1）通过计算，确定路基上无缝线路的允许降温幅度.2）通过计算,确定路基上无缝线路的允许升温幅度。3)通过计算，确定中和轨温（即无缝线路设计锁定轨温）。重点、难点:1．无缝线路强度及稳定性计算2。设计锁定轨温范围的合理确定二、设计目的和意义所谓“无缝线路"，就是把不钻孔、不淬火的25m长的钢轨,在基地工厂用气压焊或接触焊的办法，焊成2０0m到500m的长轨,然后运到铺轨地点，再焊接成１０00ｍ到2000m的长度，铺到线路上就成为一段无缝线路。如果没有加工、运输、施工上的困难,从理论上讲,“无缝线路"可以无限长.这种彻底消灭轨缝的办法,我国铁路正在一些主要干道上采用。它是当今轨道结构的一项重要新技术，世界各国竞相发展.但是无缝线路也存在一个问题就是：热膨胀问题.钢轨温度每改变１℃,每根钢轨就会承受1。64５吨的压力或拉力。轨温变化幅度为50℃时，一根钢轨则要承受高达8２．25吨的压力或拉力。但是人们在铁路线上采用强大的线路阻力来锁定轨道,限制了钢轨的自由伸缩。在我国是采用高强螺栓、扣板式扣件或弹条扣件等对钢轨进行约束。实验表明,直径2４mm的高强螺栓，六孔夹板接头可提供4０至６0吨的纵向阻力。弹条扣件每根轨枕可提供1.6吨的纵向阻力.由于无缝线路中钢轨所承受的温度力的大小和轨温的变化有直接关系，所以我们锁定钢轨时必须正确、合理地选定锁定轨温,以保证无缝线路钢轨冬天不被拉断,夏天不致胀轨跑道，危及行车安全.无缝线路是铁路轨道现代化的重要内容,经济效益显著。据有关部门方面统计，与普通线路相比,无缝线路至少能节省15%的经常维修费用，延长25％的钢轨使用寿命。此外，无缝线路由于消灭了大量的接头，因而具有行车平稳、旅客舒适。有资料表明，在桥梁上铺设无缝线路，可以减轻列车车论对桥梁的冲击，改善列车和桥梁的运营条件,延长设备使用寿命,减少养护维修工作量.这些优点在行车速度提高时尤为显著.然而铺设无缝线路是有条件的，主要是考虑气候温度的影响，因为万物都有热胀冷缩的特点，对于无缝钢轨,温度的影响更为明显，只有选择适当的温度（我们称为锁定轨温），才能尽可能的避免这方面的伤害.锁定轨温一般采用高于本地区的中间轨温。我国无缝线路从195７年开始铺设，开始时采用电弧焊法，分别在北京、上海各试铺了1km,以后逐步扩大.后来在工厂采用气压焊或接触焊将钢轨焊成250~5００ｍ的长轨条，然后运至铺设地点在现场用铝热焊或小型气压焊将其焊连成设计长度。一般情况下，一段无缝线路长度为10０0~2000m.每段之间铺设2～4根调节轨,接头采用高强螺栓连接。目前京广、京沪、京沈、陇海等主要干线均已铺设无缝线路。至今无缝线路已铺设约2.４6万km。9０年代开始了对超长无缝线路的研究和铺设工作,至今已在北京、上海、郑州等路局铺设了超长无缝线路近千公里。三、设计理论依据无缝线路中和轨温计算的主要思路如右图。图中揭示了该设计的主要思路。中和轨温应根据当地的轨温条件（)和轨道允许的升温幅度和降温幅度来确定。因此确定轨道允许的升温幅度和降温幅度是设计的关键。应根据无缝线路的设计原则来确定.主要计算如下：1、无缝线路钢轨强度检算（确定允许降温幅度)强度条件应使作用在钢轨上的各种应力总合不超过钢轨的允许应力[]：式中:-—钢轨动弯应力(Mpａ），计算方法参见“轨道结构力学分析”一章;——钢轨温度应力（Mpa）;-—钢轨附加应力(Mｐa)，如桥上的伸缩应力和挠曲应力、无缝道岔基本轨附加应力、列车制动等引起的附加应力等。本设计只考虑路基上由制动引起的附加应力,可取；-—钢轨允许应力。因此允许的降温幅度可由下式计算式中：-—钢轨动弯应力（Ｍｐａ）,取拉应力计算值。2、据稳定性条件确定允许的升温幅度根据稳定性计算求得的允许温度压力后，可计算出允许的升温幅度：(4—）式中：——附加压力，本设计可取为零(N）。——轨道允许的最大温度压力;根据无缝线路稳定性理论计算，采用“统一公式”［教材和参考文献1]。中和轨温确定根据图，中和轨温计算如下:３、预留轨缝的计算（1)符号约定如下：ａ1—长轨条与标准轨之间预留轨缝值（ｍm）a２—相邻缓冲轨间预留缝值(mm）aｇ—钢轨接头构造轨缝,取18ｍｍｒ—每股钢轨单位长度线路纵向阻力N/ｃmr2—每枕纵向阻力（KN）ａ—轨枕间距(cｍ）Pj—接头阻力(N）Ptmaｘ—最大温度力（Ｎ）L—缓冲轨长度（m)E—钢轨弹性模量,取２１0GＰaF—钢轨断面面积（mm2）Δ长—长轨条一端伸缩量(mｍ）Δ缓—缓冲轨一端伸缩量(mm)(2)长轨条一端伸缩量Δ长由以下公式计算：（3）缓冲轨一端伸缩量Δ缓由以下公式计算:（4）根据预留轨缝的原则①冬季轨缝不应超过构造轨缝可得:②夏季轨缝不顶紧可得：（5）伸缩区长度可按下式计算:（6）钢轨温度力可按下式计算：四、设计参数选取主要技术指标：南宁地区某段提速线路铺设无缝线路。基本参数选取如下：钢轨屈服强度s45７MPa标准轨长度取2５ｍ钢轨允许应力[］352Ｍpa附加压力本设计可取为0（N)轨枕间距钢轨附加应力（Mpa）10ＭPa路基填料沙粘土临界温升Δtk0钢轨支座刚度D检算钢轨301０0０(Ｎ／cm)变形曲线弦长ｌ０４m检算轨下基础７2０0０0（N／ｃm)允许未被平衡超高Δh75cm曲线最小半径R8０0m钢的弹性模量E2．1×１０5Mpa机车类型SＳ4电力机车钢轨的线膨胀系数α11。８×1０-６/℃设计最大速度Vmax1０0km／h.接头阻力PH490KＮ相邻标准轨间预留轨缝ａｇ18ｍｍ表（1）二、具体参数如下各表:1、取正线轨道类型如下:（见《轨道》—绪论表1)项目单位重型运营条件年通过总质量Ｍt２５～50列车设计最高速度km／h100轨道结构钢轨Ｋg/m60混凝土枕型号——－--Ⅲ铺枕根数根/km1６67岩石、渗水土路基双层道渣cm面渣2５低渣２0表（2)2、钢轨断面尺寸特征如下:（见《轨道》—表１。1）钢轨类型ｋg/m60钢轨类型kg／m60每米质量M/kg60。６4轨头所占面积Ah／％37。4７断面积A／ｃm２77。45轨腰所占面积Aw/%２5．29重心距轨底距离ｙ1/ｍm８1轨底所占面积Ab/％３7.2４对水平轴的惯性矩Ix/cm432１７钢轨高度H/mm17６对竖直轴的惯性矩Iｙ/cm4524钢轨宽度B/mm15０下部截面系数W１/ｃm３39６轨头高度h/ｍm4８。5下部截面系数Ｗ2/ｃｍ３３39轨头宽度b/mm７3轨底横向挠曲断面系数Wy/cm３７0轨腰厚度t/mm16。5表（３)3、钢轨头部磨耗轻伤标准如下（V=140km/ｈ）:(见《轨道》－表１．3）钢轨kg／m总磨耗/mm垂直磨耗／mm侧面磨耗/ｍｍ6014914表(4)4、混凝土枕尺寸如下：（见《轨道》－表1．7）轨枕类型主筋数量混凝土等级截面高度/mｍ截面宽度/cm底面积/cｍ2质量／kg长度/cm轨下中间端部轨下中间７72032０２60Ⅲ10Ф７C６0２3.0１8.５30.028表（5）5、轨枕扣件技术性能如下：(见《轨道》－表１.10）扣件性能弹条Ⅱ型扣件性能弹条Ⅱ型每个弹条初始扣压力/KN≥10弹条变形量／mm1０扣压节点垂直静刚度/KN/m60—８０调轨距量/mm—8～１2纵向防爬阻力/ＫN16调高量/mm≤1０表(６)6、附加速度系数如下:（见《轨道》-表3。3）附加速度系数α速度范围ｋm/ｈ电力机车αV≤1200．６Ｖ／1０0表(7)7、横向水平力系数ｆ如下（取最小曲线半径R=800):（见《轨道》-表３.４）线路平面曲线半径/m800横向水平力系数f1.45表（8）8、南宁最高最、低及中间轨温如下:(见《轨道》－表6。1）地区最高轨温最低轨温中间轨温郑州63．0-17。922．6表(9）注：本设计中取每千米轨枕数目为１720根/km，查表近似按１760根/km取等效道床阻力。9、等效道床阻力Q如下（线路容许弯曲矢度f=0.2ｃm）:(见《轨道》-表6.9)线路条件每千米轨枕根数碎石道床、混凝土枕混凝土轨枕肩宽40cm１6６7Q＝84N/cm表(1０）１0、混凝土枕线路的初始弯曲如下：（见《轨道结构课程设计资料》附表２)初始弯曲60ｋg／ｍ钢轨弹性初弯(ｍm）2。5塑性初弯（mｍ)2．5表（1１）11、机车类型为：SＳ4内燃机车，设计速度取:Vmaｘ＝100km/ｈ韶山4(SS４)第一转向架I112。8３0０10０ＩI1１2.８5２0第二转向架I１12。8300II112.８5２0第三转向架Ｉ112。８IＩ112。８300第四转向架I112。852０II１1２。8３00１2、道床状态参数指标如下：（见《轨道设计规范规》表３．０.１4)指标轨枕类型速度ｋm/h道床横向阻力q(ＫN／枕）道床纵向阻力q(KN/枕)道床支承刚度(KN/mm)道床密度（ｇ/ｃｍ3）ＩII10091０701．７表(13)13.SS4轴重图如下图所示图a路基上无缝线路课程设计（计算书）——中和轨温及预留轨缝设计五、计算过程1、计算动弯矩(1）无缝线路钢轨强度检算ＳS4轮轴重示意图如上页图a所示车轮荷载采用当量静荷载最大可能值。考虑速度及偏载的因素，车辆垂直当量荷载的最大可能值为：v≤１2０kｍ/hPｄ１=P0（1＋α＋β)因为钢轨弯矩M0与车轮垂直静荷载P0成正比，因此,在垂直当量静荷载的最大可能值Pd作用下钢轨动弯矩Md为:v≤120km/hＭｄ1=(1+α＋β）ｆ(2）计算钢轨最大静弯矩.轮载群作用下y，M,R的计算：弹性位移曲线:当量荷载:弯矩:轨枕反力：其中影响线函数：刚比系数:则最大动弯矩为：Md=Ｍ0(1＋α+β）＊f速度系数:内燃机车α=0.6＊100/10０＝6偏载系数：，采用75mm(考虑最不利情况)；曲线半径：R＝8０0ｍ可得曲线上横向水平力系数:ｆ=1.4５编程计算（源程序见附表一）用程序计算动弯矩Ｍｄ请输入钢轨支座刚度Ｄ:30１００请输入钢轨轨枕间距a：６0０请输入钢轨弹性模量E：２10000请输入钢轨截面惯性矩Ix：请输入机车的轮重P0i：112８00请输入机车的轴距xi:３000钢轨基础弹性模量u=50．１7刚比系数k=0.001167２7静弯矩M0=23７3４１3９.08请输入轨道允许的最高速度Vｍaｘ：100请输入轨道的未被平衡超高值ho：75钢轨上的动弯矩为Mｄ=60２25377．92３９38Ｐressaｎykeytocｏnｔｉnue2、根据稳定性计算允许温度压力原始弹性弯曲矢度:ｆoe=2.5mm原始塑性弯曲矢度:ｆop=２.5mm线路容许弯曲矢度：f=2mｍ原始弯曲半波长：l0=40０0ｍm等效道床阻力:8４N/cｍ编程计算(源程序见附表一）用程序②计算允许温度压力［P]运行结果如下:请输入弹性初始弯矩矢度ｆ0e：0．25请输入塑性初始弯矩矢度ｆ０p:0。２５请输入钢轨弹性模量ｅ:请输入钢轨截面惯性矩iy:５２4请输入等效道床阻力q:８4重新计算后的l=411.77545９重新计算后的ｌ=４1３.３９4４9３钢轨允许温度压力p=197０815.777５24计算误差为ｄ=1．６19０33Prｅssanykｅytocontinue计算中和轨温(1）计算、σ头d＝Mｄ＊f/W头=６02２5３77N.mｍ＊１。４5/３３6*1000＝22０．5Mpａ则动弯拉应力为：σ头d＝２2０．5Mpa(2)计算根据强度条件允许的降温幅度[Δｔ拉］无缝线路固定区的温度应力为：制动而引起的附加应力:安全系数：K＝1。３（新钢轨)钢轨容许应力由钢轨的强度条件得:轨底σ底ｄ+σt+σ附≤[σ］＝σs／K从强度条件出发，要求无缝线路钢轨冬季最低轨温Tmin时,轨底总拉应力不超过允许应力［σ］,夏季最高轨温Tmax时,轨头产生的总压应力也不超过［σ］；故强度条件允许的轨温变化幅度为:［Δt拉]=（［σ]-σ底d－σ附）/(Eα）=（352-22０.5—10）/(21000０00＊０。００00１1８）=４9．03℃即:允许的轨降温幅度为49.03℃（3)根据稳定条件计算允许的升温幅度：（4）锁定轨温的确定：=（63。0—17。9)/2+（49。０3—51.34）/２=21.40℃则锁定轨温上限为:tｍax=tｇ+5℃=26．40℃则锁定轨温下限为：tmｉn＝ｔg－5℃=16.40℃计算长轨和缓冲轨间预留缝a1和缓冲轨与缓冲轨间的预留缝ａ2（如下图)(1）长轨条一端伸缩量Δ长由以下公式计算:（2)缓冲轨一端伸缩量Δ缓由以下公式计算：（3）根据预留轨缝的原则①冬季轨缝不应超过构造轨缝可得：②夏季轨缝不顶紧可得:（４）伸缩区长度可按下式计算：（5）钢轨温度力可按下式计算：用程序③计算长轨和缓冲轨间预留缝a1请输入钢轨截面面积F:7７４5请输入钢轨轨枕间距a:60０请输入钢轨弹性模量Ｅ：2１０000请输入钢轨每枕纵向阻力r2：12000请输入钢轨的线膨胀系数w：0．00０01１8请输入相邻标准轨间预留轨缝lg:18请输入钢轨接头阻力pH:4９0000请输入最高轨温Tmax：63。０请输入最低轨温Ｔmｉn：－17。9请输入标准轨的长度Ｌ：25当温度为１6.40钢轨预留轨缝为11。078７38当温度为１７.40钢轨预留轨缝为1０.７4０7３１当温度为1８.４0钢轨预留轨缝为10.4027２５当温度为19。40钢轨预留轨缝为１０。06４７19当温度为2０.4０钢轨预留轨缝为９.7２6713当温度为2１。40钢轨预留轨缝为9．38870７当温度为22．４0钢轨预留轨缝为9．050701当温度为2３.40钢轨预留轨缝为8．7１２６95当温度为24．40钢轨预留轨缝为８.３７4603当温度为25.40钢轨预留轨缝为8.036683当温度为26．４0钢轨预留轨缝为７。６986７７Ｐrｅssanykeｙtocontinue用程序④计算缓冲轨与缓冲轨间的预留缝a2请输入钢轨截面面积F：7745请输入钢轨轨枕间距a：600请输入钢轨弹性模量E：2100０0请输入钢轨每枕纵向阻力r２：１２0０0请输入钢轨的线膨胀系数ｗ:0.000０1１8请输入相邻标准轨间预留轨缝lｇ:18请输入钢轨接头阻力ｐH：4９０00０请输入最高轨温Tmax：６3.0请输入最低轨温Tmｉn:—17．9请输入标准轨的长度L:２5当温度为16．40钢轨预留轨缝为９。001８１４当温度为1７。4０钢轨预留轨缝为9。0015１９当温度为１8。40钢轨预留轨缝为9。001224当温度为１9.4０钢轨预留轨缝为9．00０9２９当温度为2０。４0钢轨预留轨缝为９.0006３4当温度为21.4０钢轨预留轨缝为9。000３39当温度为2２。４0钢轨预留轨缝为9.0００044当温度为2３。４0钢轨预留轨缝为８．99９７49当温度为24。4０钢轨预留轨缝为8．99９４54当温度为25。40钢轨预留轨缝为８。999１59当温度为26．4０钢轨预留轨缝为8。998864Pressanykeytocoｎtinue附表一：源程序如下计算动弯矩Md＃iｎcｌude<stdio。ｈ＞＃iｎｃludｅ<math。ｈ〉vｏｉｄmaｉn（）｛ﻩdｏｕbｌｅＤ，a，u,k，E，Iｘ，y0，M0,R０,Ｐ0i，xｉ，x１; douｂｌｅVｍａx，ho,ａo,bo,Mｄ；ﻩｐｒinｔｆ（＂请输入钢轨支座刚度Ｄ:＼n＂)； sｃanf（＂％lf",＆Ｄ）; ｐｒinｔf("请输入钢轨轨枕间距a:\ｎ＂）；ﻩscanf（"%lｆ"，＆a）； ﻩｐｒｉnｔf（”请输入钢轨弹性模量E：＼n");ﻩscanf(＂％ｌf＂,＆E);ﻩ ｐrinｔf（”请输入钢轨截面惯性矩Ix：＼n”)； scanf（”％lｆ”，＆Ix）；ﻩﻩprinｔf（"请输入机车的轮重P０i:＼n”）; scanf(”％ｌf",&P０ｉ);ﻩ pｒiｎtf（＂请输入机车的轴距ｘｉ:＼n"); ｓcaｎf(＂%lf"，＆xi); ｕ=D/a;ﻩx１=u/(４*E＊Ix）; k=sｑrt（sqrt(x1））;ﻩＭ0=1/（4*k）＊P０ｉ*(1+ｅxp（-k＊xｉ）*（coｓ（k＊xi)-sin(k＊xｉ）)）; pｒｉntf（”钢轨基础弹性模量u=%７.２lf\ｎ"，ｕ)； pｒintf(”刚比系数k＝％7.8lf\n”，ｋ）； ｐrintf（＂静弯矩Ｍ０＝％1０.２lf\ｎ”，M0）;ﻩpriｎtf（”请输入轨道允许的最高速度Ｖmax:\ｎ"); scａnf（”%lf”,&Vmaｘ）； printf(＂请输入轨道的未被平衡超高值ho：＼n"）；ﻩｓｃａｎf（”％ｌf＂，＆ho）;ﻩａｏ=0.6＊Ｖmax/1０0；ﻩｂo＝0.0０2＊ho；ﻩＭd＝M0*(1+ao+bｏ）＊1．45;ﻩprintf（＂钢轨上的动弯矩为Md＝％lｆ＼n”，Md）；}2计算允许温度压力＃include＜stｄio。h>#ｉｎclｕde〈math。ｈ〉＃defｉｎeK１.3＃ｄｅfineＰＡI3．141５9２６doublel0=４0０，r０,f０p,r1,r=80000，p，e，iｙ;doubｌef=０.2,q，p0０，ｃ，d,l2,f０e，l，ｆ0e1；dｏubleｂ，temｐ;voidfindL(doublea,doｕblea0）｛ﻩdoubｌea1,b1; d=fａbｓ(a0—a）;ﻩif(d＞=2）{ ﻩb１=(ａ＊a*ｂ）/（400＊400）;ﻩ a１=sｑrt((1/q)*（ｃ/r1+sqrt(（c/r1)*(ｃ/r1）+ｔemp／2＊（f+b１）＊ｑ)))；ﻩﻩｐrintf(＂重新计算后的l=％lf＼ｎ”，a1）； b=b1；ﻩ fｉnｄＬ(a１，ａ)；ﻩ｝}inｔｍain（）{ dｏｕblei,j； printf（＂请输入弹性初始弯矩矢度f0e:\n”）;ﻩscａnf（"％lf＂，&f0ｅ）; ｐrinｔｆ(”请输入塑性初始弯矩矢度f0p：\n”）; scaｎｆ（"%lf"，&ｆ0p）； prinｔｆ(＂请输入钢轨弹性模量e:＼n”）； ｓcanf("％lf”，&e）;ﻩｐriｎｔf(”请输入钢轨截面惯性矩iy:\n＂）； scａnf（”％lf＂,＆ｉｙ）; prｉｎtf("请输入等效道床阻力q：\ｎ")；ﻩscａnf("％lf＂，＆ｑ)； temp=ｅ＊iy＊（poｗ(PAＩ,5））; r0=（ｌ0＊l0)/(8*f０p）； ｒ1＝1/（1/r0+1／ｒ）； ｃ=２*e＊iy＊ＰAI*PAI；ﻩﻩl2＝（１/q）＊（ｃ／r1＋sqrt（(c/ｒ1）＊（c/ｒ1)+temp／2*（f+f0e)*q)）; l=ｓqｒt（l2）；ﻩf0e1=(l０*l０＊f0e)/（4０0*4００）； ｂ=f0e1； prinｔf（”重新计算后的l=%lf\n"，l);ﻩｆinｄL（l，l0);ﻩｉ=(temp＊(f+f０ｅ））／（2＊l2＊l２）+ｑ;ﻩj＝(（（f+f0e）*（ｐow(PAI，3)))/（4*l２)）+(1/r1)； p=i/ｊ；ﻩﻩｐ0０=p/K; ｐｒinｔｆ（＂钢轨允许温度压力p=％lｆ\n”，ｐ00);ﻩprintf（"计算误差为ｄ=%lf\n",d);ﻩ rｅturｎ0；｝３计算长轨和缓冲轨间预留缝＃ｉｎcｌｕde<stｄiｏ.ｈ＞＃ｉnｃludｅ<ｍath．ｈ＞voidmａiｎ(）｛ﻩdoｕｂleT［11］={16.400０00，17．400000，1８。40000０,1９。400０00,２0．4000０0，21。400０0０，22.４00００0,23。40０000,2４。400000,2５。４0００00,26。40０000｝, doubleﻩa,r，ｒ2，E，F,ｗ,pｔ1，pｔ2,pH，ｌc1,ld1,lｃ2，ld２，ｌ1,ｌ2，l，lg,Tmaｘ，Ｔmin，L； inｔi; priｎtｆ（＂请输入钢轨截面面积Ｆ：\n＂）;ﻩscanf（＂％ｌｆ"，&F); ﻩprintｆ(”请输入钢轨轨枕间距a：\n”）；ﻩscanf（”％ｌf＂,&a）；ﻩﻩprinｔf（＂请输入钢轨弹性模量Ｅ：\n”)；ﻩsｃａnf（"%ｌf”,＆E);ﻩﻩprｉnｔｆ（＂请输入钢轨每枕纵向阻力r2:\n")； ｓｃａnｆ（"%lf”，&ｒ2）； printｆ("请输入钢轨的线膨胀系数w：＼ｎ”); scａnf("%lf＂，＆w）； ﻩprｉntf(”请输入相邻标准轨间预留轨缝ｌg：\n");ﻩscａnf(”%ｌf”，&ｌg）；ﻩ ｐrinｔf("请输入钢轨接头阻力pH：＼n＂）； ｓｃａnf(＂％lｆ”，＆ｐH）；ﻩ ｐrintf(”请输入最高轨温Ｔmax：\n")； ｓｃanf（”％lｆ”,&Tｍax）； ﻩｐrｉnｔf(”请输入最低轨温Ｔmin：＼n"); scanf("%lf＂，＆Ｔmin); prinｔｆ(”请输入标准轨的长度L:\ｎ＂）; sｃａnf（"％lf”，&L）；r=r2／(2＊a）；ﻩfor(i=０；i〈１1；ｉ++）{ﻩｐt１=F*E*