盾构施工方案汇总200

(此档Word格，载可任编修）（合同编号：）盾构工方工程名称：编制单位：编制人：审核人：批准人：编制日期：

年

月

日1

施工组织设计（方案）报审表方案名称：项目部报审意见：项目经理：

年

月

日工程部审核情况：审核人：年

月

日工程部领导审批意见：审批人：

年

月

日2

—A002施工组设（方案报复）审工程名称：致（理单位

编号：现报上查批准，请予审查和批准。

施工组织设计（方案套部分经单位上级技术负责人审附：施工组织设计（方案）承包单位项目部（公章

项目负责人：项目技术负责人：

年

月

日专业监理工程师审查意见：1、同意2、不同意3按以下主要内容修改补充专业监理工程师：年

月

日总监理工程师审查意见：1、同意2、不同意3按以下主要内容修改补充后并于

月

日前报来。项目监理机构章）总监理工程师：

年

月

日注：本由施工单位填写，一式三份，连同施工组织设计一并送项目监理机构审查。建设、监理、施工单位各留一份。3

第一部分

盾构选型参数计算1.1概盾构内装有开挖、排土、拼4。1.2构选主原123456盾14

直这种2通这种盾构尤要求用应将挤另以使盾构3盾构施工时通过对使土压力保而是封闭型盾构主15

利用泥浆压力利于增强由刀形成浓从软另有丰种方法可多在8%～2受到a刀盘再通过螺使泥土舱通过6

并使其接～㎜左右，刀盘开口率约为20%～40%b土靠刀盘切这将造成盾构c还可在螺旋输送机在并使通过管道向地面排送7

刀盘不停使密封的土砂颗粒调整箱内进土刀盘开口率在20%～60%d透泥水这种盾由所以从泥对泥土土槽～3会往往8

是在有的这能在硬岩应其开能相互便随岩层的变化进行有效选择。a可按碴土排送b与当盾构在而当遇到硬岩c与施工1.3构进的况转够9

根据地在前断层带及涌给泥土仓内的碴土不需要此时因为1.4盾掘机功描1全据碴土的塑性和流动性刀盘前和土仓内注入膨润土、达到210

尤达MPa可将用管片一3以采取将依此来调整盾构掘进机的走越秀公园附近有一广从断裂带断5为保a）在铁路两侧设沉降观切实使土b）采用及时和二次注浆11

c1.5.要构功描1盾1）承受地下水、土压（232同十把盘形滚刀以螺旋够全实现消除了3对主要12

小齿从而为设置4350m，最小竖曲线半段使盾构掘进机前后两段绕铰接中心沿圆弧面上下使盾构掘进机转弯方便减铰接5将泥土仓内充以压缩空气疏6了不13

从而纠正或控制盾7切削刀盘机器有一尤其是在硬岩壳构的外壳与洞种滚动更加明显，能出现较大滚动时它能产生撑靴8入可以改善确保螺旋9一持密封仓内土压稳定土入口端过密封隔板固定，在土压平衡状态时在非14

防止对可这一不其结重的会危及地表建筑物的安全此，,以防地简化了管线布置重影响下保真15

1.6盾机主性土刀;度350～2

（35MPa～105MPa）：²：584t。压强度；：²推：2268t;：945Kw;掘度18～周;1.7案例

：7.5～37.5m/周们所提供表3-416

表项目

罗宾斯

川崎

小松砂土、泥土、软适应的地质条件

岩、强、中、微风化岩，岩石抗压强度20～80MPa

度57MPa

同左。岩石抗压强度34～60MPa

砂土、泥采用混合型刀盘，其上安装了用于岩石切割的盘型滚刀和用于软土开挖的切刀其中17吋的刀盘与切削原理

盘型滚刀37个，切刀与边刀共84把。当开挖面处于岩层时，盾构以敞口开挖方式进行切削推进。

混合型刀盘，其上安装了17吋的正滚刀35把，合型刀盘上安装了吋的单混合型刀15.5吋的中心刀刀、刃盘刀25把双刃盘刀把切刀刀21把，超挖刀各2把，切刀48140把刀17把削原理同左。刀1把，把，切削原理同左。当开挖面处于软土和不稳定地层时，则以保持开挖面稳定的土压平衡方式进行切削开挖。

项目

罗宾斯

川崎

小松砂土、泥土、软适应的地质条件

岩、强、中、微风化岩，岩石抗压强度20～80MPa

度57MPa

同左。岩石抗压强度34～60MPa

砂土、泥心轴式，进口端不在底部，螺旋输送机

螺旋输送机为中心轴式，进口端位于泥土舱的底部，以利于排空土舱内的土碴。最大通过粒径为300mm。

层时，螺旋机和导料板即可伸入泥土舱内，有利于岩碴的输出，并由螺出碴。当处于软土和不稳定地层时，螺旋机又缩回原位，以利于泥土舱

螺旋机为带状式，其结构较小，最大排出粒径可达450mm，进口端位于泥土舱的底部，以利于排空舱内的土碴。

螺旋输送当处于岩部，有利同切削过250mm。内水、土压力的控制，最大粒径250～300mm。刀盘切削直径主要性能参数

6200mm，刀盘最大转速3rpm，刀盘扭矩（功率）5850KNm（900KW）

径6200mm，刀盘最大转速3rpm，刀刀盘最大转速3.8rpm刀盘矩盘扭矩（功率5732KNm4876KNm功900KW力3600T（900KW推力3234T

刀盘切削6rpm刀总推力3总推力3300T

1DD=6000mmLL=1850mm；—隧道曲线半RoRRo－D/2=347m；度L；=sin-1（L/R）（b（1－）=347³）350m（K=30mm）需要b＋）/2=（x=25mm，C=25mm>18mm，在350m时，是完2径＋2（x＋td—衬砌管片外径；x；t＋（25＋19

tt，所1La；L，b取=10t，0A、BC三点X（－）Ab=（－

b=－

YR=350mA0

X＋LaSBA

t

=－－cos10=－

Y－LaSBAt－³°

0X+（D/2）sinSCBt=－6129.37+（6140/2）³

）

=－Y（D/2）cosSCBt=349192.5－（6140/2）³cos10°C=tan-1|X/Y|aCC=tan-1|－5596.27/

20

c

y

c

/cos()sat5596.3

2

2

/

0

0

)350m12计算内1度Ry：：d=43.2cm，；角α=60：h=1cm；：=2htgυ/2；m：D=6.18m：h为刀具每转的切深；υ为岩石的自然破碎角，查表选取υBυ³0/2=7.46cm≈m221

0.51.42d0.51.42dy20.51.41a力

力F为：力F

力

rKRi）(i)2Rhtg1.53530056.6）()12.6150.52

=18.6t角;h—刀具每转切深米R—单米Ry—岩石的抗压强度，单位为MPa。k取k；ddriθi0b力F3Fξ4

h2

力：ξ—，m—P=F力

力F18.62c（³=6.14/（2³）22

mm式d力:推F推

力=41³2F中u；L，L=8.05m；

1F=1/4³26.4+31.5+22.7+27.8）³³³³13盾力F

4Fμ4c

c=40³WcWc=40tμ—数cc4后力F

5FGF=μ5q15硬F=F+F+FF总推1453硬岩掘矩T:a算

1算1TFB

m

m

iiT1.73

i

i23

，Bm；F：Bm—滚刀间距=7.5cm；F，b石碴提矩T2T=qπR2hμR21=1.99³³

2³³³：，q=1.99t/m；μ1—刀盘系数μc克服刀矩T：3T.μ311=50³³：W1=，W1=50td硬岩掘矩T:总T=T＋T＋总12

3=114.4＋1.1＋eF总T总取FT总总1地质参重3

υ

0；2；24

5.93度H=26m，H=8m；maxminm0

2

数；；重量水K=1g02即＝max{p,}.外sqa松动土a

h

B(1K

B

)

K

Htg()

P)0γ

K

tg

H)

(

45

R

2

2

)

tg

3.0719.545022

0

)度h

0

4.95.931.9919.51.99

)b压P

SPhs

025

³=15.72t/m2bPhq

0：³0Phq

0³t/m2于P＞q

s取Pqc盾构受a盾P=P+20qt/mb盾P=P+W/D²010=26.4+250/（³）t/mcP=Pλ10³2dP=（+γD）λ20=（26.4+1.99³）³2326

a盾F:1F=1/4³+P+PP）πDL100112

uuL，F=1/4³26.4+31.5+22.7+27.8）³³³³1b力F2力H00=12.28＋力

ddP=Hd0

2

（45

0-υ/2）³³452F=D2

2.Pd=π³2³）c土力FF=DC3

3=π/4³

2³）d力F

4Fμ4c

c=40³，Wc=40t）μ—数cce后力FFμG5q

527

f力FF＋＋＋+F1234

5=1254.3＋4150%，因此，盾构掘进机F推=1.5³取F为t推41矩

1度v:一般情况下，速n:max深h:h=v/n=3cm，=Vmaxmax度q:q2uu：径Rdd

T=1/2（h1u

max

R

2

d

³³³2）2矩T2TR21g：定G=50t；R—滚动接触半径，11u—滚动摩擦系数，；ggT³³2

28

3矩T3载P

tP=πRPπdt2d

2

2－

1

2

）C³³³＋³2－2）³中:α，αd—刀盘支，d=4.8m22d—刀盘支撑梁内径d11T=PR3t1

g=330.2³³4密矩Tπu（＋24mm1m12

4³³³³³

2

＋3³

2）：—密封，=0.2mmF—密封的推力F2;数n=n=3mm12R

m1

、

，=1.84mRm2m1m25刀矩T

5T=2/3（απu5p

3P）d³³³³3³：—土层uppα—αP—刀盘中心的土压力，由前面的计算P=15.3t/m2dd6刀矩T

6力

zP=（＋P＋P）/4z00112=（＋＋22.7＋27.8）2：，D=6.18mL—刀盘宽度，kk29

TπLP6kdz

p7矩

7T=2/3³πR7

3u³pd³³³3³³³）8刀矩T

8力C,τυ=5

0C15.3³=2.3t/m2TπCR8

d

3

（－α³³³³0.65）9刀矩T

9Tπ（2+r2LC921z

τ³³2

2

）³³：—刀盘，=111r—刀盘支撑梁的外径，2rd22L—刀盘支撑梁的长度，假L=0.8mzz矩TTi0.4＋＋＋＋71.0＋73.7＋49.7＋24.0取51推30

a推力的式FDj

2：β～120t/m

2b推力的式F=/4³J

2

³

jP=70～100t/mjD

3

，α=0.5～1.2;泥水加压，α=1.0～1.5;取α1.5～2.0;³率1率³maxP=TN/9550c

/；刀N=N³cmax，为.率P率P’/取ηP=VT：为；V为m/s;P为w.T1量Q；：V=1.8m/h31

V取Vmaxmax1量qlq=（Dl

2V

max=π/4³2³3

2螺量q为1.6³m

3

3螺力Q³m3

取m2ss速:n=0～15rpm;Q=（Ds

s

2

s=π³

2³）m3

/转Qs³³3

量Q=400m/h＞3径；32

n=0～为9.5m3为3153/h（宽B中:

B

KdvβQ,即Q=315m/h3K—断面系数，查表dd表Kv=0.98K表βV，V=2.0m/s

βB

315宽b率P：0P（K.LKz.L.hQ－0.00273Q.H）0kh

fK—空载运行功率系数，查=kL—运送长度，=30mhV，V=2.5m/sK—水平满载运行功率系数，查=³zH，H=0.5mK—查表，ff33

N（0.0165³³³³－³³）³0率N:N≥KN0KqKq=1.0取qη取N≥³取N≥10KWLh34

第二部分

施工准备1施场布,置厚3mm高2.1m用42钢管固置2.5m,每³砖柱,6m、20cm厚、C2035

用、50100米每60供25,还应台12米挂1000mm150mm36

22需＞Vmin³其中。S为

。Q

=³mm/h。下L＜2000m，100L中L为掘进深度，为百米漏100100Q=（需³对于道而言Q机=（25200+25200³³）³3/hh机＞总阻∑h摩+h局+∑入正总阻摩³LVQ/S（其中α—数α，L—，，—过，量m3/s。1600m用2SZ—800m用—90风机一台：45000m

：3160Pa，电机功率：30Kw³备12台12m3空压备上网装³³隔30寸800³³，排为1%，生活污水和生产废水、雨水37

,置7m宽大门，大置高防防用482出、达作的工度B一般取B=D³～2)mA为L+(0.5～mm，排距450mm，呈梅花形布置，各桩间均相互咬合。注32.51。加固后的土体承载力≥≤10-6cm/s。盘套井,准确,满足,设³ｍ(³外形尺寸³ｍ(³深度24ｍ,与凹形帷幕墙体旋喷桩顶体ｍ³ｍ³井深ｍ钢筋靴钢靴ｍ内,井壁砼强度等级为Ｃ。沉井面对

,

,并作,以便,沉,率施38

(或土18%,碱素81.35%。泥浆密度；沉,M7.5,待固点距≦,,位ｍ左右处埋设,漏施工差5ｃｍ。,<%,喷嘴直径ｍｍ泵力>24ＭＰ,≥ｍ,结合室内渗透、法的要求。盘套井

,留20ｃｍ左,,井土层中,ｍｍ开,必须对修整后的周边进行临时支护。在直墙部,24墙Ｍ10筑2ｍ37垛砂浆护18ｍｍ的土钉固定,平Ｍ10面～5ｃｍ旋喷,搭送(送,四周对称均匀浇筑为防止刃脚钢降需对井筒周围表土层进行置换改良。施工刃脚垫层宽,ｍ40ｃｍ在垫层上铺设厚度为1539

为80ｃｍ、≦木沿焊接按《钢结构工程施工及分作,场工场下入靴焊接程:,填以防施工中对砼管道预留砖在井壁上需埋设管施位严:宽40ｃｍｃｍ,下,浆砼在井筒下沉前,沿井筒外壁四周与套井井壁间,前后左右40

10组导向木。导向木用钢筋通过套井预留环悬挂在井筒外井壁与套间保证,起沉井内安排若干施工人木,防止沉井突然下,发,,提台ｔ汽车吊,自加工,为1ｍ3班4～5业合,全车,,形状挖土顺序一般为;对粘土层则从中土侧格控使沉井处于竖直平系“象,时,及,将井壁与土体,整从而减,然后下入注浆管进行壁后泥浆置换泥浆强度75时25隙,:实

、盾构始发的准备工作

、

41

400利用200H如果盾构机始入曲线段，隧道中线和线路中线在高20mm,

。±10mm之内5mm之内。始发台水平轴线的垂直方向与反42

2‟态与2‟势偏差3‟

、

、

厚，5500mm为7根长、40mm的空图43

图13端加如透水性强的松散砂透系数和程规模的周边自σ

=β³³τ2≤max

1β=3³μr为工作井半径t为加固土体厚度110%;k为安kw作11。μ其抗剪44

τ

³³τ≤max

c

2般k=1.5c22P下动o心开洞直径D为圆面距M=MM+M123PM=PD2/2;上覆土Q上引起的下滑1滑移圆MD2上3t

3/3，此处r为加固后土体t：=M抗：M=C³³抗1uM=C³πθ抗2u

+M抗1

+M抗

抗3M

抗3

³ut

2³CC:uuthθ-1

数k=M/M≥2抗、：≥D≤8.0m：径；H1≥2.5m,H2≥1m。L：L=度aa=1～1.5m。根据以往加度L一取7.5～8.5m。为L=盾构长度+3环管片宽度。45

程图2所)

图2加固施工艺流）212cm过1.0%2a0.45～0.55，b于3min；34530秒。根646

浆78必须对加以检查其透水性以.1从地以确认加固质量有两方面资料为～1.0Mpa为宜。若从洞口处进行孔8个,中心孔一个，于30L。4管路置2.8m照明线离底，每隔20m在边墙上设固定点挂47

因此及钢

第三部分

盾构掘进1盾机发进48

12挖(工字型钢)置向49

().3业,始发准备12）在设备桥上安装临时皮带输送机作为临时出碴设备，设备桥和后配套长350

4进5）将后配套拖车分别移至隧道内，拆除临时门架和临时皮带输送机并将6）取掉延长管线并将盾构机配套的皮带输送机进行硫化安装，重新连接1234）始发前在刀头和密封装置上涂抹油脂，避免刀盘上刀头损坏洞门密封5678951

调精1初素:备力;;23紧;果果;52

力圈;2试掘130m70bar，600T。盾构将3.站进15m范围内的掘进。盾构机掘进站100m对车53

1234EPB模式在用6［处554

64.构达进前15m～０;55

1100～15０;2;350m300、1500位置，安装四45.正掘+1cm/-3cm56

1P。值应能，则P＝³K～，00１）地表沉降信息下沉超过基准值

工作面状态P与P系0工作面坍陷与失水P＜Pmax0

措施与对策增大P值

备注P、P分maxmin别表示P的

2力P的保隆起超过支撑土压力过大，基准值土仓内水进入地层

P＞Pmin

0

减小P值

最大峰值和最小峰值

3Q是由螺旋输送机的SP速N：Q³SSV—设定的每转一周的理论排土量SQ量Q相当S0Q³³0

0An—松散系数0V用K=Q/Q表S057

，等于近1，这时碴土就具有低的透水性且处于良好的塑流Q。0Q＞Q，K＜0S，Q＜，＞10SK值于0。4ABCD123458

5剂4：：1：0.1，加5%～20%出6.构偏差.如果这种滚动趋面1259

3滚姿方B区域的油缸压力.当出现上仰时，则加大上侧千斤顶的推进量60

7.线段坡掘12）精确计算每一推进循环的偏离量与偏转角的大小，根据盾尾间隙和掘3）将每一循环推进后的测量结果记入图中与设计曲线相对照，确定是否440mm/min5678961

油缸分区ABCD

直线工作工作工作工作

左转工作工作——工作

右转——工作工作工作

上仰工作工作工作——

下俯工作——工作工作

12345）通过软硬变化地层时的刀盘负载与盾壳约束条件的不对称性（包括进62

8.相隧盾施的响下格控制掘9.道泵施1预80％2以～5m63

32焊接4２无缝钢管6～8mm的6mm3在0.5～1.0m之4间即从)２地可用钢板块)2～356(包括核心)64

7有为0.5～0.75m。

8965

的2～3”1F9断层2起一般0.52.0Mpa366

(上半断面)的地层，进求即301／～1／310～15mm，1／—1／62～367

第四部分

复杂地质件下掘进控技术厚12312345盾积Q

al+pl

Q

al3

至600m不等，砂层段以粉砂为埋3.00m，标准贯入平均值N=13.6标值击淤泥质粉质粘（淤为1.00～3.70m，值N=3.5击。68

1采用土压严格控制出土量确保土仓压力以稳定工作面2盾构掘进过程中向土仓内及刀盘面注入泡沫等添加材料善碴土性能，34530m范1231234569

6多处通过花岗岩球状风化地层熟160MPa左123456-塘为140Mpa和156Mpa的硬岩。在“Tunnels&Tunnelling当时，70

图隧道不同工法进速度Q值关系图当Q于50以上时，也达30m123456仅。71

123达0液化砂土随地下水沿盾1（性中c=0）P=F-Fgt

fF=πDPµfrP+h+D/2)γK-2cK½]*πD/4aWWaaP+h+D/2)γKπDOWWo

2

P+h+D/2)γK+2ckPWWP

½P

]*πD

2

K2(450-υ/2)Kυ；K=tan20+υa0P，：盾构gF：为盾构推力实测值；tF：为盾构摩擦力计算值；fL；µ中µ=0.4，淤P：盾构外周平均径向土压力；rP：主动土压力；P：静止土压力PaOPK：主动土压力系数Ka0K：被动土压力系数H；γPWWh；γ：土；72

HW

W

p

½HW

W

HγW

W

p

½γ

o（a）Pg=Pa（）Pg=Po（c）图河底饱和粘土盾构工面的三种临平衡状力P小于工作面主动土压力P时图agaP力P和ga力P之（<POagOPP和力P之间gOPPgP时PP<POgP/π–½gPW

W

Dγ+γKW

P

273

≦

Y：q=π（

0

2

i

2

γc：=πRYY0：h；0R：隧道外半径；0R：隧道内半径；iγ：混cγ：壁YπR

20

γ–（Y

20

R

i

2）γ

c2R074

;97%5cm/min。掘进中严格控制各分区推进油缸的压9米，有严格控制掘进速度掘进推力和土仓压力，75

第五部分

盾构穿越筑物施工技5.1构工护技措;l8是约76

仓出盾构的土舱压力直接影响上方地层变形，在(2)严格(112)倍的静止土压力值。

机4～环管片上的注浆孔完成。77

(5)在盾隧EAAEAA环第六部分

土压平衡构施工事故预防与处理6土平盾施事预与理78

1-1）„„打开闸门土压力上升图6-1

喷涌机理示意图21234）盾构选型方面，螺旋输送器选择具有土塞效应的中轴式螺杆和间断式79

56发盾尾密达23kg/cm10cm1280

12）盾构刀盘在设计上应考虑对泥岩的切削功能，使刀盘尽可能少出现粘3411abcd81

efgh它所占总沉降量的比例可高2为5个阶图6-2a米是由地基有效上30m-2mm的先82

mm在1mm020300

(m)

12345)m(沉

下

b-3mm的沉降，其余如粉细砂层、可硬有的2.2bar，其它地层土压在5～为好c3cm6mm～8mm有4～6mm的沉83

降2～。d降和3～硬沉降5～6mm。e由2～4mm的点20m后15～20mm，占总50%以上，且沉降具以上趋于稳定；可塑性粉质粘土层后期沉2～点～30m4～6mm，4050m后稳定。外，～2、2第阶段最为关键第第21ik()RR

84

Rik、n23（A点）时，主应σ3σ1。3的不断增加使得盾构前方的土体

1

3

3A

16-4土压平衡式盾构开挖面主动土体侧压力、水压力和密封仓压力（才能

Pz→

P

←Pi

图6-485

tt当Pi≥（~1.20Pz+Pw有3~5mmP+PPzw

i

（为Nt（Pz－Pw）²（²²z（²w（²C5）Zmγ（KN／m3γ（KN／nn＝1比Nt的定义可Nt越大越有N很6-5所l时，开挖面为弹性变＜1＜＜时，

8642

量2%~4%；5＜＜时．＞

图6-5

46稳定比与土体流失量之关系

如Nt值为负即上体位移方向亦相反86

40.1％一0.5％。占0.1％，盾尾后的地层损失eq\o\ac(△,与)eq\o\ac(△,)VVV于2时地层损于1％~4~30％~6近5时，开挖后土体的位移趋于增加，此时必须有正面支撑。于65大2ab87

6~之间。7893188

在3mm23的50%以上。46-6所1过沉降槽6m89

2在盾构开3）沉降槽曲线基本沿隧道轴线点呈典型的正态分布，在轴线处的沉降值15.00米范围内，距轴线10m4mm15m2mm20m外于1mm。4沉但有些地方存在偏差其原因是：550°左右，约等于2。其中ψ9.664190

23个区段：第一区段长1组掘进参数，通过地表长，根据地面条件、建筑物、地下管线情况，对的3组参3的％~115％。4567891

aa）图6-7。注浆料

单液双液解说图6-7

砂浆水泥土浆*:瞬凝结**:非气型液加气浆***:加型药添加砂浆其他化学固材快速结砂快速结加砂浆*瞬间结注材料(塑性*缓结结型*其他注浆材料的分类abca92

bcdb在10.5~11.0对于a12~30h，bc在富含水地层中不离析为5~6h。dcde93

，即为0.1~0.15MPa。。的％f6根浆管的不gabchabcd）制订详细的注浆施工设计和工艺流程及注浆质量控制程序，严格按要录和分析出力—Q(量曲线，分析注浆效果，反馈指导下次注浆。94

e）根据洞内管片衬砌变形和地面及周围建筑物变形监测结果，及时进行fg）做好注浆设备的维修保养及注浆材料供应，保证注浆作业顺利连续不i图6-8ja计

划

值管理基准值注浆方式选择注浆压力量图表于计划值

注浆开始监视

注浆、现场试验95注浆完毕

图6-8

b用SYC—2型声和FSS型96

5123411()，通221）产生原因：盾构机停止往前推进后，泡沫系统已关闭，但由于泡沫系97

2abc31）产生原因：在粘土地层中，刀盘从开挖面上切削下来的泥土与从盾构2而会498

1）产生原因：在盾构机操作中，造成盾构机不能正常往前推进的原因有a未达，PLCb铰接液压缸连接中盾和尾盾PLC自动控制系统中L设定值范围≤140mmPLC自动控制系统自锁，盾2ab时，应51盾构机推进过程中由于泥土仓实际土压力值低于理论值，2）处理方法：实际操作中，应使泥土仓土压力值略高于理论值，并在推61）产生原因：在盾构机推进过程中，操作人员对盾构机中心轴线与隧道2）处理方法：对于盾构机中心轴线与隧道中心线出现的偏差，操作人员99

次环)纠5mm为标准，以减71a这PVB10babcde塞f6-9100

73731

6

4

2

2aa5、6、b30MPa，严格cdeY型密封圈，砂光内壁，重做端盖，钢板加f成35³厚壁紫铜管，减低油管钢性，使管接头锥口密babc隙45mm左右。de）泵的配油盘摩损到一定时候，即当调定压力至101

1123421a„„„„„„„„„„bcdefghijk2abcd3ab102

ef112345678921）1abc2）62次/3a隔10~15bc103

1123）壁后注浆材料：由于流动性、强度、收缩率、防水性、硬化时间等是a（1996b„„依据„„依据法45（199621104

2临枕312123按a105

bc31abcdea于，于10b，c106

d5cm0.01mm的e2

玻璃

胺脂木素

a107

22所示这种性0值时，浆液就不再0eq\o\ac(△,P)eq\o\ac(△,)eq\o\ac(△,P)

0△

eq\o\ac(△,E)

图6-10

倍，颗粒直径为b

oB=oB

-D（

3

数M是二氧化硅SiO）（NaO）22M=2108

~40oB中进行选择。值接近于4；如500010001001010.1

11

9753

pH6-11pH值，另一方面又要详不纯

在酸性cm

3

250kg25kg。e

o

B＇d易溶于水成7.5~10%的10

-3cm/s，所109

efgh的有，）i110

3aDG

≥

D

≥8中DD为15%10%16GG是浆液颗为85%、95%的6-1所8595表6-1浆材名称

G

G

普通水泥早强水泥

6725

7434粉粘膨

煤灰土润土

47261.5

52507b4111

ab将A、c将A、ab112

cA液和B：DCC、SGR法、LAGMTd33~50cm一节，每节abce另一路用水泥或凝胶材用、液喷入地层瞬时凝固的速凝浆液；三重管一般5abThiem=

logr/r

113

k——渗透系数（cm/s）Q——（cm3/s）位，eq\o\ac(△,过)t3位h，则求k1

2log/n0数E如表表6-2

数（cm）

=

d2r

2.5

5.1

管的直径2r7.610.212.715.2

20.31234567810

13131312.7

39.633.239.426.233.039.419.626.232.839.219.625.932.838.919.324.932.638.619.325.633.238.619.125.632.238.419.125.232.837.9

53.152.952.652.151.851.651.351.01215254060100

6.46.15.85.34.83.8

12.712.511.710.2

18.824.931.518.324.617.3c114

d340m/s，而在1500m/s，在同一介质中，又与其密度有关。密e10cm2的探头，目前已有四功能的6412abab3115

abcde51a℃的盐水b（℃）输送入埋设在地层中2116

abc1~5m/h）会妨碍冻结的进行。地下水丰富且透水de冻土的强但是围岩的含水率小（10%以下f6110

-1~10

-4

117

abc可以在正能改善工作环境提高工作效率2aa6~7m10m左右时10mbba为5cm1~4cm，与υ的总10

以10m，实际上有效高度为118

b30~100cm采c10

-2

~10-3cm/s，粉砂土含量为n＜ab119

3abc必712abc3120

abcde1³

4121

起D/2~2D/3。5a以b第七部分

施工运输7施运122

.;相.为120min。1备2度40mm/min并结合国内其他工循按计）34装。566.25m30min；每7每30m搬站123

为班掘（每班12h两星期安12线22h，8h，搬8时32h共计掘进工作效率按80%考虑间27天按85%³³÷120min/循环=4.8循环³循/³³/³径m，管片宽为1.2m）Vπ³³³1＝π/4³³³＝48.6m（m取1.3。

3

（（：＝/4³）³＝3610m

3

3

3

列124

轨距900mm用24Kg钢距距1666根km。M22螺用22度510mm开挖面

盾构机

坑口设置，全为6.25m米³吨+5

4.0m3

用（布置在保证垂直

盾构施工垂直运输示意图3~5T）125

约3，碴坑的容量按7环的为3期220/为25个进8.89晚：00~早：）可以15小时的存碴（即5.5环，3

32T24.2伸第部

施控测GPS静ZED1测制、200米或400

、

126

地面高程控制点的定期复核N3，2、主测技措350m，平均边长60m于30m1±6mm2±2.53（6127

45³n56±8mm右与360°的于4″于3mm于3mm，5mm2长＝1kmm³/L=4.7″ρ为σ数，m=11.4mm)。根面图1。

L1L2

3

图1

陀螺高传递示意图上下出L1、、、L6∠∠、∠、∠的角度。利用空间三角关系计算3∠的角度，再BZ1、Z2三点的坐标。以Z1Z2、Z3Z2起始边作为隧128

5±15″，测回间互差≤8″为为1±3mm之内；±10mm于3mm。2所＜O1AO2，＜于°，／，b1a应用20m到C

A图2

联系测钢丝法示意129

图3（A,B），由地面导线测得观测台的坐标和方位角，然后用垂直投度/30000计算，当井为约3°～9

车站

图3车站及端出土竖井±8

L

Lkm10kg，用两台水准仪在井43～5cm，高差较差不大于2mm130

高程传递示意图图4

高程传示意图)5m根)131

5100m设30m60m之2

图5

地下导点测量示意左右左右布设≤

L

（为全程长度，单位：km≤3mm，2mm。132

固定一水平前尺和水平后尺并（如6

图6

盾构机意图

23.130m31m长垂球，指向刻划为1cm³计算切口和尾部高程：横向刻划表11e=

图7）133

图7

推进轴与设计轴线偏差：x=-2.605(a+b)-a+e：y=+2.645(a+b)-b+e为i口i³△h；△盾=i³eq\o\ac(△,h)俯为“－△h=r－rcosα引起竖直每103～5环测量一次，用ZED导线ZED导1134

23（X，）测（Y，）的50米左X，Y，Z输入控制单元口X，，）X，，（X为于60m。左右角平均值360于5往于5mm。135

点个。根据测量结果确定检查33.1调查构筑物地下管线的确切位置，44.6、埋56表1136

测仪设及套备

表1设备名称1全自动电子水准仪2精密水准仪3经纬仪4光学对中器5冲击电锤6轻型手电钻7小型发电机8铝合金尺9数显收敛计10、分层沉降仪11、倾斜测试仪12、水位观测仪13、频率接收仪14、全站仪15、光学投影仪16、垂准仪17、自动测量系统18、钻孔机19、计算机20、地质超前预报21、管线探测仪22、陀螺经纬仪23、光三维变位测量仪24、声波探测仪25、激光断面测量26、ZED导向系统27、GPS

数量112222222222211221111111111

新旧程度旧（Ⅱ类）新（Ⅰ类）旧（Ⅱ类）旧（Ⅱ类）新（Ⅰ类）新（Ⅰ类）新（Ⅰ类）新（Ⅰ类）新（Ⅰ类）新（Ⅰ类）新（Ⅰ类）新（Ⅰ类）新（Ⅰ类）旧（Ⅱ类）新（Ⅰ类）新（Ⅰ类）新（Ⅰ类）旧（Ⅱ类）新（Ⅰ类）旧（Ⅱ类）新（Ⅰ类）旧（Ⅱ类）新（Ⅰ类）新（Ⅰ类）旧（Ⅱ类）新新

拥有或租用拥有拥有拥有拥有拥有拥有拥有拥有拥有拥有拥有拥有拥有拥有拥有拥有拥有拥有拥有拥有拥有拥有拥有拥有拥有拥有拥有

功率3kw

能力或型号NA2002DSZ-2蔡司010BTSGS-35mSD-1NC-50SINCOVW-1TC1800DXJ3SY-1TSP202400型GAK-TAMT4000第部

地、筑及道沉监9.1盾隧监的的控标9.1.1、施监的义目137

123456789.1.2、地、筑、路管、岩的制准1为10mm2各建物许斜沉

表建筑物结构类型

地基土类型中低压缩性土高压缩性土砌体承重结构0.0020.003砖石墙填充边排桩0.0020.003框架结构0.0070.001不均匀沉降时不产生附加力的结构多层、高层0.0050.005建筑物基础：138

H＜24m24≤H＜6060≤H＜100H≥100高耸结构基础：H＜20m20≤H＜5050≤H＜100100≤H＜150150≤H＜200200≤H＜250高耸结构基础沉降量(mm)H＜100m100≤H＜200200≤H＜250

0.0040.0030.0020.00150.0080.0060.0050.0040.0030.002

0.0040.0030.0020.00150.0080.0060.0050.0040.0030.002400300200（注：在施工过程中，如遇有关部门对建筑物的沉降有特殊要求时，以其要求为准310mm；两股钢轨4mm过4mm49-2

表材料C7.5C15C25C35C45C55水泥砂浆A3钢灰口铸铁

允许拉应力弹性模量［S］(mm)MPa³ⅡⅢⅣ0.0550.14582.9291.5442.240.0900.22086.1195.0743.870.1300.28091.74101.146.740.1603.31595.95105.9328.880.1900.335101.39111.9451.660.2100.355103.55114.3252.750.005～0.010.12327～3830～4214～2038～4720～21185～201204～22295～103100～20011.5～16397～476438～526202～243注：1.以C10砼弹模的70取值。2.在施工过程中，遇有关部门对管线的沉降有特殊要求时，以其要求为准。139

5允水相收值()

表围岩类别ⅣⅢⅡ

隧道埋深(m)H＜0.1～0.15～0.50.2～注：1水平相对收敛值系指实测收敛与两测点间距离之比；2、质围岩的隧道取表中较小值，软质围岩的隧道取表中较大值；3本表所列数值可在施工过程中通过实测和资料积累作适当修正；4拱顶下沉允许值一般按本表数值的1.0采用。9.1.3、施监达效9.2盾施引地位的因机9.2.1、盾开引地变概1140

susu21ih()R2

(9.1)中R，为，i为隧，、n为与地23和bennermark（1967）Nr(9.2)cz为隧道中心埋深处的σr（包括气压（z2R

Ns于6141

，NsN745631142

是Peck，1969的公图9－所示。

(X)

22

(9.3)S

s

s

(9.4)

图－

隧上沉槽状—态布线Peck1969）中距离隧xi，VS挖i

2

z2

(9.5)度≈2.5i。对宽度系数i进数i取143

iR

z

(9.6)

V

(9.7)中z为隧道横截面n，。max的CloughSchmidt(1974)iiR

z

(9.8)z，为隧O’Reilly-New的1119的ik(9.9)

s

(9.10)的k取0.4取0.7取（S

7.8655/2

(9.11)144

max

12.173zln

1.1556

(9.12)zw

(9.13)k为参：k=1.3，n=0.70，对：k=0.65，。219851985（Fuki（1979Histake）[6]等则（1978）讨论了用有限元模拟地层位移的可能性，用有限元分和Romo（1981和（1982）[3]用。Rowe（1981）推荐了一种用横截面的弹塑性分析模拟反映施工影响，即145

（和Finno（1985在有限元法中使用一个任意的参由经验确和Lee（和Lee（1992）通对14等（1992146

3（1957）选用了一种介质模型，他用大量具有相同大小的球（1974）在砂和粘土中进行浅埋隧道的离心模型实验，得到了和（和（1981）]通4（1990）在总结二十多年来研究成果的基础上，提出了把专家系147

。（9.2.2、盾法工影地沉的素在1969年Peck11a+水压+压总摩148

bcde149

等于施工间隙的140～180%。目前上海地区100m，日本5～2a盾构掘进时bcd着10cme150

fe2Pi图4－i

(9.14)中，Pz为，Pw为图－

土平盾开面压衡理N=0当N＜0N＞0时，开挖面土体受到挤压，易引起前方地面隆151

31数Rowe(1982)、al(1983)提出了预测地表和地层不同深处GAP描述了大量[7]，包括开挖面在力作用下的三维运动造成的图－3。图－3盾损参的义据Lee的定GAPG

D

(9.15)中δ和隙x构Dx

(9.16)中Dd隙x。为60mm，U

*

。素包括盾构的纠偏、上抛、叩头、后退等)产生献8]给出ωL中L；α为盾

(9.17)152

（

294列出了粘性的GAPGAP算的虑素适于性地）隧道单位长度内

表94地层损失因素

的最大地层损失

地层损失率

相应的GAP取值值开挖面地层损失切口超挖的地层损失

πR2h2πR

0～0.2%0.1%～0.5%

Rh2t沿盾壳的地层损失

0.1πR

2

0.1%

0.1R盾尾后的地层损失地下水位以下

2πR(R-R)1

0～4%

2(R-R)1地下水位以上

πR(R-R)1

0～2%

R-R

1纠偏的地层损失

πR．L²

0.2%～2%

L²曲线推进的地层损失L

2

R／[8(R十R)]c

0.3%～1%

L

2

/[8R(R十Rc正面障碍引起的地层损失

A

0～0.5%

A／(πR)表4－中，为盾构，R1为衬砌外半径t，，α，Rc为开挖面土体在盾构推进单位长度时向后的水平位hA为盾构正面障碍物体积／R2)。U

*

ω对于表地层损失模式不一样GAP率(n％这值ω认为153

**

*和GP)1

(9.18)

1

(9.19)

*

GAP%)*)2d

(9.20)GAP2

*3d

)

(9.21)

()D

GAPU

*3d

)

(9.22)GAP%)

*

)

(9.23)9.3盾隧监的目154

表9-5。盾隧施监项和器

表9-5序号1

监测对象隧道结构

监测类型结构变型结构外力

监测项目⑴隧道结构内部收敛⑵隧道、衬砌环沉降⑶隧道洞室三维位移⑷管片接缝张开度⑸隧道外侧水土压力⑹隧道外侧水压力

监测元件与仪器收敛计，伸长杆尺水准仪全站仪测微计压力盒、频率仪孔隙水压力计、⑺轴向力、弯矩

频率仪钢筋应力传感器、频率结构内力

仪、环向应变计2

地层

沉降水平位移水土压力

⑻螺栓锚固力、管片接缝法向接触力⑴地表沉降⑵土体沉降⑶盾构底部土体回弹⑷地表水平位移⑸土体深层水平位移⑹水土压力（侧、前面）⑺地下水位⑻孔隙水压

钢筋应力传感器、频率仪、锚杆轴力计水准仪分层沉降仪、频率仪深层回弹桩、水准仪经纬仪测斜仪土压力盒、频率仪监测井、标尺孔隙水压力探头、频率仪3

相邻环境周围建（构）筑物，地下管线铁路、道路

⑴沉降⑵水平位移⑶倾斜⑷建（构）筑物裂缝

水准仪经纬仪经纬仪裂缝计9.4盾隧测布及测率9.4.1、盾隧测布1隔8m表2155

39-5地沉曲

地测桩联通中

右中左中

监横面图9－4地沉监点置156

图95铁安保测布图4布设为80m隔3m布拱顶沉测水平敛测图96

联通测布断图54-5个6的υ1200mm砼管道上方地表纵向8m7157

孔1个，8孔2个图9－B

A

A样B大样

图97

量主面点置9各1158

每设1个5图9－。图989.4.2、观频

衬位监布示图1前1次天；盾构时2次后1次2天，23前10米开止(重点监测为盾构切2天。1次/小时，一般监测频率为2～次/159

41～次期1～23后1次567前1次天时1～次/天；盾构通过后1次/289期1次；后次2天；1个月后1次后3天内2次/天3天～天1次/10天1次/21后周。9.5监资的理信反率mm/d写160

的Ⅲ图－8监测结果否位移是否超Ⅲ级管理

继续施工否

安全不安全采取

采取特殊位移是否超Ⅱ级管理是位移是否超Ⅰ级管理

综合判断否

措施是图－

暂停施工监资反管程框施工

施工监测

反分析

预测变形量

采取技术措施与基准值比较

调整施工参数是

是否安全

否图－9

信反流图161

9.6沉监对工指意9.6.1、掘模选在2，采用半敞开式，特别是有硬岩存在且地EPB>1.5kg/cm2-软162

9.6.2、掘土力择的2~2.5度³[中ω别为,ω=1+n(B-5),B度nB每增减1m是时率(B基当B<5时取当B>5时取0.1]1～倍洞径163

σw=k³h中中虑0.1~0.2bar的9.6.3、壁注1164

用EPB体2m，对土体进行加固，有效止水得至1~4min，泥21.1~1.2倍的静止土压,二次注浆为。的165

39.6.4、循出量选5-2为1.2~1.4,（7地为1.5~1.6,（1.6~1.8。EPB9.6.5、控地失-水玻璃双液浆，及时迅速封堵地下9.6.6、推速的择—3cm／mtn166

、、、、9.6.7、12固结沉降控制构孔隙比和灵敏度35%范围进行地层固结注浆非常重要。34高0.1~0.2bar。5在土压力作用下9.7测理系质保措9.7.1场5-7人167

、、图9－组长：负责监测工作的组织计划、外协及监测资料的质量审核。地面监测小组负责人：1地、地下管线沉降观测2地建筑沉降及倾斜监测3铁保护安全监测4土水平位移监测5土垂直位移监测6地水位监测图910

地下监测小组负责人：）拱下沉监测）地人行通道沉监测）净水平收敛监）围压力量测）片衬砌变形监测监组员成职框9.7.212345678168

第部

防施及工水10防施及工水铁表10-1。防水等级AB

隧防等表10-1渗漏标准不允许渗漏水，结构表面偶见湿渍有少量漏水点不得有线流和流泥砂际渗

工程部位隧道上半部隧道下半部漏量＜0.1L/m

.d

联络通道洞门12S83456169

1234112345621170

2345631234（弹性密封垫防水嵌缝防水孔渗漏处171

11S12以数K＜10-11cm/s。2a选用符合并通过进场检验满足要求bcdefgh）钢管片的防腐处理是考虑2172

1一为20~30mm度abcd提高同步及时和有效地向衬砌背后压浆。e拼装封顶块时橡173

2a分级2b以c底25m（174

da了要考Ωb并由此制定渗漏水治理方（关—50—96cd,175

,度表10-2。表10-2

缓剂术标项

目

指

标干燥时间：表干（h）实干（h）粘度（ＭPa²涂抹与否最终膨胀率之比值（%）涂抹后7天膨胀率与最终膨胀率之比（%）

≤10≤2450~500≥90<50量粘贴后的止水条应牢固、平整、严,确超长与缺口。尽量不磕碰,防止止片雨时,以限制插入橡胶eaNC混凝土bc176

dYJ一302＝1：3：3的范围2e＝o.41用Ωf(一般为圆形f34177

abo.3mm0.6MPacde涂层要有施工简便但应指出312有41178

21123通23179

4Φ180

第一分盾的装操与常护相机及员备组装123好4表。5仅2200mm6表11-1-27用250t849盾机装工计

表11-1-1名

称

规

格

数量

备注拉伸预紧扳手液压扭力扳手风动扳手扭力扳手

1/2英寸、1英寸（接头）450NM、1800NM

1把1把各1把各2把

新购（H.K）新购（H.K）新购新购181

棘轮扳手套筒扳手重型套筒扳手内六角扳手内六角扳手开口扳手开口扳手管钳丝锥扳压砂布普通台虎钳导链吊带卸扣油压千斤顶弯轨器轨道小车液压小推车电动盘式砂光机电动盘式砂光机钢丝绳灰刀绸布毛巾棉纱撬棍油枕扒钉吊链吊链吊链液压扭力扳手

1/2英寸、1英寸进口22mm、30mm＜42mm≥42mm200、300、450、600、900粗、细2003吨、5吨、10吨1.5吨、3吨、5吨3吨、5吨、10吨3.2t、5t、10t、16tSIM-100BSIM230B16mm³20mm³1.2m15吨45吨60吨

各2把1套1套2套各2把2套1套各1把2套2套各2盒1个各2个各2个各4个各2个1个1个1个4把2把10把20米20条2带4根30根若干1付（2根）1付（2根）1付（2根）1套

新购新购新购新购新购新购新购新购新购新购新购新购新购新购新购新购新购新购新购新购新购新购新购新购新购新购新购新购新购调配调配调配调配182

表班次

作业时间

人员组织

总人数领班工程师（机械2名；起重工1白班8：00~20：00名、机钳工6名；液钳工名、电钳工1名领班工程师（机械2名；起重工1夜班20：00~8：00名、机钳工6名；液钳工名、电钳工1名

1212电器安装8：00~20：00

电气工程师（3名钳工2名、辅助工2名

7组装1开号2开号3度。4将567起吊中梁与拖车连用508吊4号拖车右侧门架与中梁连接，同时下部垫放与左侧同样高的枕9吊装装同4号装同4号装同4号183

250吨履带吊和150沿2000mm处250吨履带吊和150沿5200mm处角4第二遍第三遍依次检查250吨履带吊和150和10约。³µ+G³tg

，F表示所需推力G为400t，µ为，G³

为3‟力约为48t184

数量数量（台）盾构拟投入本合同工程的主要机械设备表机械名称

规格型号

额定功率（）厂牌及或容量（m3）其中出厂时间小计吨位拥有购租赁

新旧程度（%）围护机械设备旋挖钻机地质钻机泥浆泵泥浆搅拌机

DE5500XY-300BW-150RM-100

107KW25kw70kg/cm2∕8kw

日本徐州,01北京,02北京,01

6284

6284

90909090千斤顶

50-200t

天津,011616

95油泵三重喷射管一套

ZB4-500

天津,01北京,01

84

84

9095蛙式打夯机

HW70

140次/min

天津,021616

90开挖机械设备185

数量数量（台）拟投入本合同工程的主要机械设备表机械名称

规格型号

额定功率（）厂牌及或容量（m3）其中出厂时间小计吨位拥有购租赁

新旧程度（%）履带式挖掘机

小松PC-200

0.8m

3

日本,02

2

2

90履带式挖掘机电动空压机内燃空压机破碎锤

HD-250LGD－20/7VY—12/7DQ-V-1

0.2132kw75kw2.5t

韩国,02南京,02柳州,01沈阳,01

4421

4421

95959095风镐气腿式凿岩机

C-10AYT-28

沈阳,015656沈阳,024040

9590地质钻机注浆泵

K-100HFV-50

Φ75-150mm

宣化,01北京,01

68

68

9090湿喷机

TK961

20m

3

/min

成都,01

8

8

90注浆机锻钎机

KDY-50170CH50

北京,01北京,01

84

84

9095轴流通风机

K55-10

1800m

3

/min

候马

8

44100混凝土设备砼拌和站

GS500

0.5m

3

/盘

郑州,01

3

3

100砂浆搅拌机

LG—300

0.3m

3

/盘

柏乡,00

4

4

90卧式搅拌机

0.3m

3

4.5KW97.2

8

8

90砼输送车

3m

3

自制,011010

90输送泵

HBT60C

67m

3

/h

中联,01

2

2

90输送泵

HBT30B

30m

3

/h

夹江,02

4

4

90插入式振捣器

2N35,50

1.1KW

天津,024040

95平板式振捣器衬砌模板台车单液注浆泵双液注浆泵

ZB3有效长度6mUB-3KBY－50/70

2.0KW3m3/h11kw

天津,02自制天津,01柏乡,02

8824

824

901009090186

数量数量（台）拟投入本合同工程的主要机械设备表机械名称

规格型号

额定功率（）厂牌及或容量（m3）其中出厂时间小计吨位拥有购租赁

新旧程度（%）提升机械设备竖井提升龙门架电动葫芦汽车吊汽车吊汽车吊电动卷扬机

CD,10T³1QY-8QY-30QY20-BE

8T,55KW10t8t30t20t1-5t

自制蒲圻锦州,00锦州,01浦沅,02北京,02

152128

132128

100210095959595运输设备自卸汽车自卸汽车

FV313JDL27CA1402

15t,208kw8t,110kw

四川,011616一汽,021010

9595机动翻斗车

F1.0

1t

98.2

2020

90侧翻装载机

ZL40B

2.0m

3

厦工,00

22

90供电设备发电机变压器变压器

250GP800kVA500kVA

250kw800kVA500kVA

97.4北京,02北京,03

421

421

8590100钢筋、钢板、木工及热合机械设备钢筋切断机钢筋弯曲机

GQ40GW40

2.2kw2.2kw

黄河旋风6江苏建湖6

32

22

9090钢筋对焊机钢筋调直机车床钻床剪板机

UN1-100GT4-10CA61402305020³

100kvaυ4-10

佛山,02北京天津,02顺德,01天津,02

33444

2444

12

90100959090直流电焊机

AX4-300

10kw

上海通用85390187

数量数量（台拟投入本合同工程的主要机械设备表机械名称

规格型号

额定功率（）厂牌及或容量（m3）其中出厂时间小计吨位拥有购租赁

新旧程度（%）交流电焊机

BX3-500

38kw

上海通用201010

90交流电焊机钢筋挤压设备钢筋挤压设备普通车床牛头刨床摇臂钻床木工刨床木工电锯床热合机热风焊机

BX1-315AYJH-25YJH-32CT6150B6063ZY3725MB106DMJ106TH-1DSH-B

24kw20-2525-327.5kw3kw4kw7.5kw4kw

上海通用12北京建茂10北京建茂8北京,011顺德,011盐城,012北京,022北京,022北京,028北京,026

1122286

12108

10010010090909090909090降水、排水机械设备直空泵潜水泵污水泵

V6型QS25³³Z/2pw∕1

5.5KW7.5KW,30m

北京,023232北京,02101099.31212

909095188

拟配备本合同工程主要的材料试验、测量、质检仪器设备表序号12

仪器设备名称土壤自动击实仪(轻、重)灌砂筒

规格型号DJD直径200mm

单位台个

数量25

备注345

环刀核子密度仪光电液塑限联合测定仪

200cmMC-3WX-2

3

个台台

5216

液塑限联合测定仪

P-1000

液量

台

1789

电子天平电子天平调温调湿养护箱

DJ10001kg、5kg、10kgSBY-40B

台台