38CrMoAlA钢压缩机活塞杆零件热处理工艺设计

辽宁工业大学工艺课程设计（论文）题目：38CrMoAlA钢压缩机活塞杆零件热处理工艺设计院（系）专业班级：学号学生姓名：指导教师：教师职称：起止时间：

课程设计（论文）任务及评语院（系）：材料科学与工程学院教研室：材料物理教研室号学IS理课程设计{论文1要求与任务半仁毛见性参燔HW常济)衍次歳理经4进吃叭处顾。-#;£,成表泌兼艺艺IX完我齿丁axax煙扎备W谀处处鸳3时仏热諮踉^阐刑"svh零强础；用流<计关x基•使芝谚设相啡论要件:X质艺述磨理及、。工工舫工九概耐艺容献足加、『>板L内役满標汝2險资/久5iii东纺纺既:t献汕热湎调要心薩薩“芝厂J曰疋"】厶也zfk、一戈V4{!X9XLO1x一一恢杭Z涉Hrn去eft術術处见阅分火厨；的料的压压>构51式淬理法料材1A1A1A三结，形碳处方材择0AoAoA求括书目效渗热救轮选rMrMrM要包明题失A轮补齿理血血血书书说求计与DA1齿及务锥合333明明计M:设件rMW-防任动，出出定说说设设悉条Be动预设主性给给制计计。课熟役33主的课L艺2.3.4.设设献、服述述陷、工、文一的阐阐缺二和三考工作计划0期天0,述结OJ具天4農0.5丘OJ冗*7+7择工9质11论式知、-讨形址础天，效rr基15习失2fioW爲S料0.510资求S8卄无黑无怒"捕0.2问0.性计的习忙艺设现学M工艺出。中始理工能天集財处理可1月热处1收2)与热10验指导教师评语及成绩日月:年赛成目录TOC\o"1-5"\h\z\o"CurrentDocument"38CrMoAlA钢压缩机活塞杆零件热处理工艺概述 1\o"CurrentDocument"38CrMoAlA钢压缩机活塞杆零件的热处理工艺设计 2\o"CurrentDocument"2.138CrMoAlA钢压缩机活塞杆零件的服役条件、失效形式 22.238CrMoAlA钢压缩机活塞杆零件技术要求及零件示意图错误!未定义书签。\o"CurrentDocument"2.3压缩机活塞杆零件的材料选择 3\o"CurrentDocument"2.4压缩机活塞杆零件38CrMoAlA钢的C曲线 42.5压缩机活塞杆零件的加工工艺流程图 538CrMoAlA钢压缩机活塞杆零件的正火-调质-氮化-回火热处理工艺638CrMoAlA钢压缩机活塞杆正火、调质、氮化、回火热处理理论..1038CrMoAlA钢压缩机活塞杆热处理的设备、仪表和工夹具选择...15\o"CurrentDocument"压缩机活塞杆零件的热处理质量检验项目、内容及要求 18压缩机活塞杆零件的热处理常见缺陷的预防及补救方法错误!未定义书签。\o"CurrentDocument"热处理工艺卡 21\o"CurrentDocument"38CrMoAlA钢正火工艺卡 2138CrMoAlA钢调质工艺卡 错误!未定义书签。238CrMoAlA钢渗氮工艺卡 2338CrMoAlA钢回火工艺卡 24\o"CurrentDocument"参考文献 25138CrMoAlA钢压缩机活塞杆零件热处理工艺概述活塞杆是支持活塞做功的连接部件，大部分应用在油缸、气缸运动执行部件中，是一个运动频繁、技术要求高的运动部件。由于柱塞跳动过大、长时间的柱塞运动与填料之间的频繁摩擦、往复运动的交变应力等导致活塞杆的失效形式有断裂、磨损和疲劳。活塞杆常用材料为35、45、38Cr等钢材，粗加工后要调质处理，硬度可达230~285HBS,但耐磨性差，需进行高频淬火，必要时还需表面镀鉻，并对镀鉻层进行抛光，存在裂纹多、硬化硬度低、冲击韧性差等问题。通过对经典38CrMoAlA钢热处理工艺的分析，更加明确在执行热处理工艺过程中所需要注意的问题。能够正确确定加热温度、时间，保温时间，冷却方式，其目的就是通过正确的热处理工艺，使金属材料的潜在能力得到充分的发挥。根据压缩机活塞杆的工作条件，失效形式及性能要求，本设计选择的压缩机活塞杆材料为38CrMoAlA钢；在设计正火-调质-氮化-回火加高温回火热处理工艺中，本设计借鉴了《热处理工程师手册》，《钢的热处理》等。根据工艺设计的理论基础设定了完整的热处理工艺流程，使热处理的38CrMoAlA钢满足热作模具钢的质量要求。通过对经典38CrMoAlA钢热处理工艺的分析，更加明确在执行热处理工艺过程中所需要注意的问题。能够正确确定加热温度、时间，保温时间，冷却方式，其目的就是通过正确的热处理工艺，使金属材料的潜在能力得到充分的发挥。238CrMoAlA钢压缩机活塞杆零件的热处理工艺设计2.138CrMoAlA钢压缩机活塞杆的服役条件、失效形式2.1.1服役条件活塞杆是支持活塞做功的连接部件，大部分应用在油缸、气缸运动执行部件中，是一个运动频繁、技术要求高的运动部件。由于柱塞跳动过大、长时间的柱塞运动与填料之间的频繁摩擦、往复运动的交变应力等导致活塞杆的失效形式有断裂、磨损和疲劳。2.1.2失效形式1）断裂活塞杆断裂部位在活塞杆与十字头锁紧螺母旋合处的最末2~3道螺纹的根部。该处螺纹系锻造成形后采用滚压加工，螺纹直径为M95。活塞杆运行时间为2.5年。活塞杆在工作过程中主要承受交变的拉压载荷作用。2） 磨损颗粒污染为活塞杆损坏最快的因素之一，虽然在导向套上装有防尘圈及密封件等，但也难免将尘埃、污物带入液压系统，引发活塞杆的磨损。3） 腐蚀活塞杆在工作过程中活塞杆裸露在外直接和环境相接触，很易引发氧化，从而降低其使用寿命。38CrMoAlA钢压缩机活塞杆技术要求及零件示意图2.2.1技术要求具有高的接触疲劳极限；具有高的抗弯强度；具有高的耐磨性；具有足够的冲击韧性；具有高的传递精度和最小的工作响音零件示意图活塞杆 2.密封座齐密封件 4分布环5导气孔&.密封圈兀固定螺栓 8•设备本体图1压缩机活塞杆零件示意图2.3压缩机活塞杆的材料选择活塞杆常用材料为35、5、8Cr等钢材，粗加工后要调质处理，硬度可达230〜285HBS,但耐磨性差，需进行高频淬火，必要时还需表面镀鉻，并对镀鉻层进行抛光，存在裂纹多、硬化硬度低、冲击韧性差等问题。经处理后的38CrMoAlA钢材料，能够达到：1、 提高表面硬度和耐磨性，降低产生淬火裂纹的品质。表面硬度值达到HRC50以上，表面层深达1.5毫米以上。传统高频淬火表面硬度值仅在HRC45左右，表面形成的是淬火马氏体组织，经过低温回火使用；若采用空冷淬火，硬化层金相组织存在15%左右的铁素体，所以硬度低;若加热到1000°C—1020°C采用喷液冷却，加热温度高存在隐形淬火裂纹危险或是直接产生裂纹;而压缩空气进行表面淬火，可以避免隐形淬火裂纹或是直接裂纹的产生，并且可以把硬度提高到HRC50以上；由于提高了表面的硬化层硬度，因此也提高了耐磨性15%以上。2、 采用580C一590C保温3—5小时空冷或炉冷的稳定化工艺，38CrMoAlA钢并没有明显的韧性下降趋势,稳定化工艺采用空冷或炉冷，一个重要的原因在于调质序时，本次采用960°C—980C保温2〜5小时淬火工艺，这一温度在2Cr13钢的亚温淬火区内，亚温淬火的一个明显特点即是提高各种钢的低温冲击韧性。亚温淬火后得到了少量游离铁素体+马氏体+弥散分布的极细小的残余奥氏体组织,P、Sn、Sb、As等有害杂质集中在铁素体晶内，而不能在原奥氏体晶界上析出，极细小的奥氏体使裂纹扩展变得困难，从而使2Cr13钢的冲击韧性没有明显降低，采用580C一590C保温3—5小时空冷或炉冷的稳定化工艺，充分消除了加工应力等各种应力，因此在高频或中频淬火时能保证工件的畸变量。3、 对38CrMoAlA钢活塞杆采用亚温热处理技术后，工件韧性指标冲击功提高10%以上；由于采用了亚温淬火，产生了少量细小针状铁素体，分布于残余奥氏体晶粒内，这样，P、Sn、Sb、As等有害杂质集中在铁素体晶内，在奥氏体晶粒内部的细小针状

铁素体和针状奥氏体相间分布形成“晶粒边界效应”，减弱了有害的促进脆性的杂质元素在原奥氏体晶界的分布，从而减低了脆性倾向，亚温淬火的温度较常规淬火温度低很多，这样就抑制了晶粒的长大，淬火后不能形成粗大的残余奥氏体晶粒，增加了晶界的表面积，界面能也就有了很大的提高，并且单位面积内的杂质含量也就自然降低；在脆断时，就需要很高的能量，脆性表现也就不明显。表138CrMoAIA钢的化学成分(GB/T1299—2000)W/%C Si Mn Cr S P0.35〜0.42 0.20〜0.45 0.30〜0.60 1.35〜1.65 <0.035 <0.0352.4压缩机活塞杆38CrMoAIA钢的C曲线通过查找《热处理手册》获得38CrMoAlA钢的C曲线如下图2,成分如下。10()60“二LnP叶匸一兰二37*吉-一10()60“二LnP叶匸一兰二37*吉-一图238CrMoAlA钢C曲线最上面一条水平虚线表示钢的临界点A](727°C)，即奥氏体与珠光体的平衡温度。图

1中下方的一条水平线M (380°C)为马氏体转变开始温度，M以下还有一条水平线Mssf(-50C)为马氏体转变终了温度。A与A之间有两条C曲线，左侧一条为过冷奥氏体转变1s开始线，右侧一条为过冷奥氏体转变终了线。A线以上是奥氏体稳定区，38CrMoAlA钢中由1于合金元素的存在，使得38CrMoAlA钢的A为760C。c12.538CrMoAlA钢压缩机活塞杆的加工工艺流程图=> 正火精机械加工U调质处理U粗机械加工

=> 正火精机械加工U调质处理U粗机械加工2.638CrMoAIA钢压缩机活塞杆的正火-调质处理-渗氮-低温回火热处理工艺温度氐温度氐2.6.1锻造工艺曲线造渗氮活塞杆的毛坯经过锻造后获得基本的形状。锻造是利用锻压机械对金属坯料施加压力，使其产生塑性变形，已获得具有一定机械性能、一定形状和尺寸的锻件的加工方法。活塞杆是一个运动频繁、技术要求高的运动部件。其加工质量的好坏直接影响整个产品的寿命和可靠性。查阅《热处理工艺规范数据手册》可以找出38CrMoAlA钢的锻造工的加热温度、始锻温度冷却方式，如下表2所示。[4]项目Ac1(Ar1)Ac3(Ar3)加热温度/°c始锻温度终锻温度钢坯760°C(675°C)885C(470C)920~940C1180C900C表238CrMoAlA钢的锻造工艺图表262预备热处理工序--正火工艺曲线一般均安排在毛坯生产之后，切削加工之前，或粗加工之后，半精加工之前。正火的

目的是为了细化晶粒、改善组织，提高切削加工性能，为最终热处理做好准备。正火工艺曲线如图3所示。温度氐温度氐图4正火工艺曲线调质工艺曲线调质是指钢件淬火及高温回火的热处理工艺。活塞杆受力复杂，在活塞力、惯性力等动载

荷条件下工作，要求其基体为索氏体才适应，而调质处理所获金相正是索氏体组织。一个

成功的活塞杆，具有高的力学性能基体支撑其硬而耐磨的表面，是优等质量的最重要条件

之一。因此，调质处理对活塞杆是必要的热处理工序。调质的目的有：获得索氏体组织满

足工件表面硬化的准备；得到高的机械性能指标等。温度氐CO温度氐COO58图5调质工艺曲线渗氮工艺曲线在一定温度下使活性氮原子渗入工件表面的化学热处理工艺，称为渗氮。钢经渗氮后可获得高的表面硬度、高的耐磨性、高的疲劳强度及高的耐蚀性，并且热处理变形极小。根据渗氮时的加热方式及渗氮机理的不同，有普通氮化及离子氮化两大类。普通氮化又可分为气体渗氮、液体氮化和固体氮化。［2］本工艺采用气体渗氮，即将钢件置于渗氮介质中加热并保温一段时间，使氮原子渗入工件表面的方法。温度氐温度氐510〜520°C 510〜520°C 540〜550°C图6渗氮工艺曲线最终热处理工序—低温回火工艺曲线零件经最终热处理后硬度较高，除磨削外不宜再进行其他切削加工，因此工序位置一

般安排在半精加工后，磨削加工前。经淬火后表面获得高硬度、高的耐磨性。温度氐温度氐830〜850C时间/h图7低温回火工艺曲线2.738CrMoAlA钢压缩机活塞杆的正火、渗氮、高、中频淬火、回火热处理工艺理论2.7.1正火工艺原理1•正火加热温度通常对于亚共析钢正火的加热温度通常为Ac3以上30〜50°C，而对于低碳合金钢的正火温度正火温度通常为Ac3以上50〜100C，保温一定时间后取出喷雾冷却这种冷却方式称为高温正火。由铁碳合金相图如图7可知42CrMoE的加热温度范围为850〜870C。加热温度过低先共析铁素体未能全部溶解而达不到细化晶粒的作用，加热温度过高会造成晶粒粗化恶化钢的力学性能。本设计将采用一种工业上常用方法普通正火即42CrMoE普通正火采用加热到850〜870C，保温一定温度(2〜4h)，最后出炉空冷。锻坯经过普通正火后，不仅细化晶粒，提高了材料的硬度，而且改善了材料的组织和性能，减小了活塞杆在渗氮淬火后的淬火变形。良好的应用效果使普通正火得到越来越广泛的应用。图8F-C合金相图2•正火加热保温时间保温时间，这个问题比较复杂，一般由试验确定，但也有个经验公式:t=aKDt一保温时间(min)a一加热系数(min/mm)K—工件加热是的修正系数D—工件的有效厚度（mm）工件有效厚度的计算原则是：薄板工件的厚度即为其有效厚度；长的圆棒料直径为其有效厚度；正方体工件的边长为其有效厚度；长方体工件的高和宽小者为其有效厚度；带锥度的圆柱形工件的有效厚度是距小端2L/3（L为工件的长度）处的直径；带有通孔的工件，其壁厚为有效厚度。一般情况下，碳钢可以按工件有效厚度每25毫米为一小时来计算，合金钢可以按工件的有效厚度每20毫米一小时来计算保温时间，加热时间应为2〜4小时左右。3．正火的目的正火的主要目的是消除锻造缺陷，消除活塞杆内部过大的应力，改善材料的切削性，并为渗氮淬火做好组织准备。将组织偏离平衡状态的金属或合金加热到适当的温度，保温一定时间，然后缓慢冷却2.7.2渗氮工艺原理1・38CrMoAIA钢压缩机活塞杆渗氮工艺钢铁材料的渗氮过程和渗碳等其他化学热处理一样，包括气氛的形成、吸附、分解、吸收和扩散五个基本过程。或者说包括渗剂中的反应、渗剂中的扩散、相界面反应、被渗元素在钢铁中的扩散及扩散过程中氮化物的形成。工件渗氮后，具有极高的表面硬度和耐磨性，高的疲劳强度和高的耐蚀性，同时还具有抗咬合、抗擦伤的能力。由于渗氮具有温度低、工件畸变小的特点，在机械行业中得到广泛的应用。（1） 渗氮剂的选择渗剂中的反应主要指渗剂分解出活性氮原子的过程，该物质通过渗剂中的扩散，输送至钢表面，参与界面反映，在界面反应中产生的活性氮原子被钢表面吸收，继而向内部扩散。使用最多的渗氮介质是氨气，在渗氮温度时，氨气是亚稳定的，它发生如下分解反应：2NH二3H+N322当活性氮原子遇到铁原子时则发生如下反应：Fe+[N]=Fe（N）4Fe+[N]=Fe4N（2〜3）Fe+[N]=Fe（2〜3）N2Fe+[N]=Fe2N氨气中分解出的部分活性氮原子[N]被工件表面吸收，剩余的很快结合成分子态的N2，和H等一起从废气中排出。2（2） 气体渗氮工艺过程

渗氮过程可以概括为以下几个基本过程：向炉内不断的输入氨气；氨分子向金属表面迁移；氨分子被吸附在金属表面；氨分子在相界面上不断分解，形成氮原子和氢原子；活性原子复合成分子，经相界面反应的扩散层界，不断从炉内排出；表面吸附的氮原子溶解于a—Fe中；氨原子由金属表面向内部扩散，并产生相应的浓度梯度；当超过在a—Fe中的溶解度后，在表层开始形成氮化物；氮化物沿金属表面的垂直方向和平行方向长大；表层依次形成Y相和£相；氮化物层不断增厚；氮从氮化物层向金属内部扩散。在氮化过程中还有氢的渗入，这将会导致氮化层脆性增加，但是氮化后缓冷时大部分氢可以逸出，因而影响不大。⑶渗氮工艺参数渗氮温度渗氮后的表面硬度主要取决于氮化物的弥散度。氮化物的弥散度越大，硬度越高，500°C以下，氮化物的聚集不明显，温度对氮化物弥散度的影响较小，硬度变化不大。超过580C，氮化物迅速聚集长大，表面硬度显著降低。随着渗氮温度的提高，氮原子的扩散速度显著增大，渗氮层增厚。但是渗氮件的畸变量也随着温度的升高而增大。确定渗氮温度时，应综合考虑温度对渗氮层深度、表面硬度与畸变量的影响，常在480〜560C范围内选择。形状复杂、表面硬度要求较高的精密零件选下限。渗氮时间与渗层深度温度一定时，渗氮层的深度取决于渗氮保温时间。由图8可知，随着渗氮时间的延长，渗氮层深度的增长速度逐渐减慢。过分延长渗氮时间，不仅对渗层的加厚无益，而且会使表面硬度因氮化物的聚集而有所降低。经验表明，42CrMoE渗氮钢在正常渗氮温度(510〜560C)下，当渗氮层深度在0.4mm以内时，平均渗氮速度为0.015〜0.02mm/h；渗氮深度在0.4〜0.7mm之间时，平均渗氮速度为0.005〜0.015mm/h；渗层愈深，渗速愈慢。O.乩21ZOO0和20 30 40 50 60 70时闸IO 时何O.乩21ZOO0和20 30 40 50 60 70时闸IO 时何(a) (b)38CrMoAIA钢渗氮层硬度及深度与温度及时间的关系2•渗碳的目的渗碳的目的使38CrMoAlA钢的表面硬度提高，增加耐磨性，渗氮温度低，工件变形小,精度高，可以提高耐蚀性及疲劳强度等。2.7.338CrMoAlA钢渗氮后高、中频淬火工艺原理感应加热表面淬火是利用电磁感应的原理，在工件表面产生涡流使工件表面快速加热而实现表面淬火的工艺方法。根据感应加热设备产生的频率的高低，可分为高频（200〜300KHz）、中频（1〜lOKHz）及工频（50Hz）三类。本设计采用高频或中频淬火。它于普通淬火相比，具有加热速度快，热效率高；工件因不是整体加热，变形小；表面硬度高，冲击韧性、疲劳强度及耐磨性均有很大提高；设备紧凑，操作简单，劳动条件好等优点。1•淬火原理高频、中频感应加热，是将工频（50Hz）交流电转换成频率一般为1KHz至上百HKz，甚至频率更高的交流电。利用电磁感应原理，通过电感线圈转换成相同频率的磁场后，作用于处在该磁场中的金属物体上。利用涡流效应，在金属物体中生成与磁场强度成正比的感生旋转电流（涡流）。由旋转电流借助金属物体内的电阻，将其转换成热能。同时还有磁滞效应、趋肤效应、边缘效应等，也能生成一定的热量，它们共同使金属物体的温度急剧升高，实现快速加热的目的。2•淬火冷却方式选择活塞杆的渗层深度0.4〜0.7mm左右，由查的《热处理手册第一卷》得到的38CrMoAlA钢钢临界淬透性曲线和半马氏体硬度与钢的含碳量关系曲线可知38CrMoAlA钢活塞杆用油淬火可满足使用要求。相间辟火舉度銅棹料工観/mot理度部偵悴火97叢 击胡51 幻L2Z14?1791831 115161 71酊如澎中 占13zsn&1紀71凰311C2劇中电…尺515253643516171中 心至水咼端的匣离/mm图1038CrMoAlA钢淬透性曲线

30200.1 0.2 03 0.4 0.3 0,6 0,7 30200.1 0.2 03 0.4 0.3 0,6 0,7 0.RXO«54图11半马氏体硬度与钢的含碳量关系曲线2.7.4回火工艺原理仁回火温度确定原则38CrMoAlA钢往复式压缩机活塞杆要有较高的力学性能，在渗氮、高频或中频淬火加低温回火后，表面硬度需要达HRC55以上。由不同钢含碳量的硬度与回火温度关系曲线图11可知其在240〜280°C回火可满足使用要求。⑶L00 200MO40U蒯剜驱7060504030L00 200MO40U蒯剜驱706050403010图12不同含碳量钢硬度与回火温度关系曲线2•回火温度时间确定原则回火时间从工件入炉后炉温升至回火温度时间开始计算回火时间一般为1〜3h,可参考经验公式加以确定：tn=Kn+AnD式中tn-回火时间（min）；Kn-回火时间基数；An-回火系数；D-工件有效厚度（mm），当回火温度低于300°C时，Kn为120min和An为1由此工件回火时间为2〜3h。3•回火的目的38CrMoAlA钢经渗氮、高频或中频淬火和低温回火后获得显微组织表面为马氏体、未溶铁素体，心部组织为马氏体和贝氏体，或马氏体加贝氏体加屈氏体和少量铁素体的混合组织。回火后不仅消除了内应力，提高了工件韧性而且稳定了工件尺寸，保证了高硬度和高耐磨性。2.838CrMoAlA钢压缩机活塞杆热处理的设备、仪表和工夹具选择2.8.1设备1•正火设备它是利用金属电阻丝或硅碳棒作为电阻发热元件，加热介质为空气，炉内设有耐火砖和绝热填料实现与外部的隔热，炉内温度由探针式热电偶进行测量。⑷图13箱式电阻炉2•渗氮设备氨气由液氨瓶经过流量计、干燥箱进入渗氮罐，罐子要求密封，罐内温度及气流应尽可能均匀。氨气进气管和废气排气管应合理布置，使罐内各处都接触氨气。废气排气管的截面积应为进气管的1.2〜1.5倍，排气管应高于零件装炉的高度。由于氨对铜有腐蚀作用，为此渗氮装置中凡接触氨的构件、管道、阀门等不能用铜制作。冒泡瓶的作用是在渗

氮结束后缓冷时，为了保持炉内正压、防止空气进入而发生氧化改变工件表面颜色，将有少量氨气进入，废气进入冒泡瓶有气泡产生，通过观察是否有气泡，可断定炉内是否为正压。图14渗氮装置示意图1.液氨瓶2•氨气压力表3•进气管4•氨气流量计5•干燥箱6•控制仪表7•进气管8•加热电炉9.工件10•压力计11.排气管12.分解率测定仪13.冒泡瓶3•中频淬火设备中频感应加热淬火设备组成如图14所示，由图可知，发电机式中频感应加热淬火设备就是由中频发电机供电的由淬火变压器与补偿电容并联组成的L-C振荡器。由于淬火变压器的一次绕组、二次绕组、感应器及被加工的工件都是既有电感L，又有电阻R,所以变压器支路又相当于L-R串联电路。图15发电机式中频感应加热淬火设备组成示意图1.感应器及淬火零件2.中频淬火变压器3.补偿电容器4.电流互感器5.输电线路6•中频淬火变压器7•电压互感器8•激磁电流表9•中频发电机10•中频电表4■回火设备RJ-25-6低温井式电阻炉：额定电压25KW，额定电压380V，额定温度650°C。2.8.2仪表仁温度检测表热电偶：镍铬一镍硅（镍铝），温度范围40-1200C。2•温度显示与调节仪表TA系列电子调节器，主要适用于一般单参数自动调节，可直接反映出动态与静态的实际炉温与给定值的差值，借以表明每一时刻实际炉温的准确数值。它能自动调节电加热功率和管道阀门开关，并能自动报警。⑸3•数字式温度显示仪表：面板是数字温度仪表：RY2312，测量范围：0-1300Co4■压力测量仪表热处理设备工测量压力表主要测量煤气压力燃烧油压力。2.8.3工夹具零件在热处理过程中，根据零件的外形、尺寸及批量和所选用的加热炉型号，需要多种吊具和工夹具以保证零件的加热均匀，不致于变形，保证操作安全。1．夹具圆锥台的大端有用于螺栓连接的法兰盘，在圆锥台锥面中间圆周上均布若干轴线垂直于锥面的通孔，通孔内有一台阶孔。2．横吊梁3．压板4．定位销头部是球体，中间是轴，尾部加工一个台阶，台阶的顶部是球面。5．弹簧套在定位销上并一起安装在夹具体锥面上的通孔内。6．淬火架2.9钢压缩机活塞杆的热处理质量检验项目、内容及要求1）外观形检查检查工件表面有无腐蚀或氧化皮。不得有裂纹及碰伤，表面不得有锈蚀。2） 工件变形检查根据图样技术要求检查工件的挠曲变形、尺寸及几何形状的变化。3） 渗层深度检查在渗氮淬火后进行有检查方法：宏观测量：打断试样，研磨抛光，用硝酸酒精溶液侵蚀直至显示出深灰色的渗氮层，用带有刻度尺的放大镜测量。显微测镜量：渗氮后缓冷试样，磨制成显微试样。根据有关标准规定的显微组织处，例如测至过渡区作为渗氮层深度等。42CrMoE渗氮后渗层深度应在0.4〜0.7mm。4） 硬度检查淬火处理的零件，一般用洛氏硬度HRC测量。检查硬度时应正确操作硬度计。被检验零件表面必须平滑，不能有氧化皮或油污。检验前零件可用砂纸或锉刀磨光。[6]42CrMoE钢在渗氮，淬火、低温回火后，表面硬度应达到HRC55以上。5） 金相组织检查按技术要求及标准行检查渗层碳化物的形态及分布，残留奥氏体数量，有无反常组织，心部组织是否粗大及铁素体是否超出技术要求等，一般在显微镜下放大400倍观察。2.1038CrMoAlA钢压缩机活塞杆零件的热处理常见缺陷的预防及补救方法2.10.1加热时常见的缺陷的预防及补救方法1．欠热缺陷及其预防、补救1）形成原因及防止措施钢在加热时，由于加热温度过低火加热时间过短，造成未充分奥氏体化而引起的组织缺陷。防止欠热主要措施是严格控制加热温度和加热时间。2）返方法修可通过重新正火来补救。2．过热缺陷及其预防、补救1）形成原因及防止措施钢加热时，由于加热温度过高或加热时间过长，引起奥氏体晶粒粗大而产生的组织缺陷。防止过热主要措施是