广西外脚手架搭设及拆除工程施工方案

XXXX城63#楼工程外脚手架搭设及拆除工程施工方案编制：审核：审批：编制单位（章）：广西XXX工程有限责任公司编制日期：年月监理单位（章）：总监审核意见：年月日XXXX城63#楼外脚手架搭设及拆除工程施工方案审批表NO：公司/分公司部门审核意意见部门审核人职务/职称审核意见生产技术质量安全材料设备公司/二层机构审批意见见：签章：年月日建设（监理）单位位审批意见：：签章：年月日目录TOC\o"1-2"\h\zHYPERLINK\l"_Toc181372827"一、工程概况1HYPERLINK\l"_Toc181372828"二、落地式双排扣件式钢管外脚手架施工方案1HYPERLINK\l"_Toc181372829"㈠、搭拆方案1HYPERLINK\l"_Toc181372830"1、双排架基本搭设要求：1HYPERLINK\l"_Toc181372831"2、双排架拆除要求：3HYPERLINK\l"_Toc181372832"㈡、复核计算书4HYPERLINK\l"_Toc181372833"1、小横杆的计算:4HYPERLINK\l"_Toc181372834"2、大横杆的计算:5HYPERLINK\l"_Toc181372835"3、扣件抗滑力的计算:6HYPERLINK\l"_Toc181372836"4、脚手架荷载标准值:6HYPERLINK\l"_Toc181372837"5、立杆的稳定性计算:7HYPERLINK\l"_Toc181372838"6、最大搭设高度的计算:8HYPERLINK\l"_Toc181372839"7、连墙件的计算:9HYPERLINK\l"_Toc181372840"8、立杆的地基承载力计算:10HYPERLINK\l"_Toc181372841"㈢、外脚手架检查与验收11HYPERLINK\l"_Toc181372842"㈣、安全保证措施：11HYPERLINK\l"_Toc181372843"三、无阳台部位悬挑扣件式双排外脚手架施工方案12HYPERLINK\l"_Toc181372844"㈠、搭拆方案12HYPERLINK\l"_Toc181372845"1、悬挑双排架基本搭设要求：12HYPERLINK\l"_Toc181372846"2、脚手架搭设14HYPERLINK\l"_Toc181372847"3、脚手架检查与验收15HYPERLINK\l"_Toc181372848"4、双排架拆除要求：15HYPERLINK\l"_Toc181372849"5、脚手架防雷措施16HYPERLINK\l"_Toc181372850"6、安全管理16HYPERLINK\l"_Toc181372851"㈡、复核计算书17HYPERLINK\l"_Toc181372852"1、小横杆的计算:17HYPERLINK\l"_Toc181372853"2、大横杆的计算:18HYPERLINK\l"_Toc181372854"3、扣件抗滑力的计算:19HYPERLINK\l"_Toc181372855"4、脚手架荷载标准值:20HYPERLINK\l"_Toc181372856"5、立杆的稳定性计算:21HYPERLINK\l"_Toc181372857"6、连墙件的计算:22HYPERLINK\l"_Toc181372858"7、悬挑梁的受力计算:23HYPERLINK\l"_Toc181372859"8、悬挑梁的整体稳定性计算:24HYPERLINK\l"_Toc181372860"9、锚固段与楼板连接的计算:24HYPERLINK\l"_Toc181372861"10、建筑物主体承压梁验算25HYPERLINK\l"_Toc181372862"四、有阳台部位悬挑扣件式双排外脚手架施工方案25HYPERLINK\l"_Toc181372863"㈠、搭拆方案25HYPERLINK\l"_Toc181372864"㈡、复核计算书26HYPERLINK\l"_Toc181372865"1、小横杆的计算:26HYPERLINK\l"_Toc181372866"2、大横杆的计算:27HYPERLINK\l"_Toc181372867"3、扣件抗滑力的计算:28HYPERLINK\l"_Toc181372868"4、脚手架荷载标准值:29HYPERLINK\l"_Toc181372869"5、立杆的稳定性计算:30HYPERLINK\l"_Toc181372870"6、连墙件的计算:31HYPERLINK\l"_Toc181372871"7、悬挑梁的受力计算:32HYPERLINK\l"_Toc181372872"8、悬挑梁的整体稳定性计算:33HYPERLINK\l"_Toc181372873"9、拉绳的受力计算:34HYPERLINK\l"_Toc181372874"10、拉绳和吊环的强度计算:34HYPERLINK\l"_Toc181372875"11、锚固段与楼板连接的计算:35HYPERLINK\l"_Toc181372876"12、建筑物主体承压梁和抗拉梁验算36五、悬挑卸料平台施工方案（一）、工程概况……………35（二）、卸料平台搭拆施工方案……………37（三）、复核计算书………………………391、次梁的计算……………….402、主梁的计算………………423、钢丝拉绳的内力计算……………………444、钢丝拉绳的强度计算……………………445、钢丝拉绳吊环的强度计算………………456、建筑物内卡环的强度计算7、操作平台安全要求一、工程概况工程名称：XXXX城62#63#64#工程，工程建设地点：柳州市XX大道南段；建筑结构形式为框支剪力墙结构，62#楼地上11层，63#64#楼地上30层，地下1层；建筑高度：62#楼41m，63#64#楼均为100.1m；标准层层高3m；总建筑面积63057.16m2（其中：地下室10450.29m2、62#楼5027.92m2、63#楼24089.48m2、64#楼23489.47m2）；建筑安全等级为一级，设计使用年限50年，耐火等级为一级，屋面防水等级为二级，抗震设防烈度为6度。63#楼工程位于该地块的南北部，建筑层数为30层，一层为商铺和裙楼，顶部有装饰构架。建筑物层高：地下室层高最大为5.4m；一层：4.8m；标准层层高为3米。总高度为100.1米根据本工程特点及施工机具、材料及人力配备情况，工程外架采用情况：63#楼10.5m标高以下采用落地式双排扣件钢管脚手架。10.5m～100.1m全部按照每隔6层（标准层）依次向上搭设悬挑式双排钢管脚手架，支座采用[18a槽钢，布置间距为外架立杆纵距（1.5m）一根。槽钢在建筑物内用2根直径为14mm的圆钢卡环固定。无阳台部位悬挑出建筑物部分为不大于1.5m，在建筑物内部分由建筑物外边至最内端的卡环距离不得小于3m，槽钢长度最少为5m。有阳台的部位，悬挑长度按1.5米+阳台挑出长度设置，支点落在建筑物的框架梁上，在距离槽钢外端部100mm部位安装21.5mm直径6×37+1型钢丝绳并连接到其上两层楼板的阳台和建筑交接的框架梁处设置的孔直径为50mm材料为φ25圆钢的圆形吊环上，建筑物内槽钢用2根直径为14mm的圆钢卡环固定，做支点的框架梁外边线距离内钢筋卡环不小于1.5m，槽钢的最小总长为7米。由于砼施工全部用商品泵送砼施工。所以所有外架按装修架要求设置，施工中严格控制架体荷载，不允许堆放主体墙体材料。二、落地式双排扣件式钢管外脚手架施工方案㈠、搭拆方案本工程落地式外墙扣件式双排钢管脚手架施工严格按JGJ130—2001规范（2002年版）要求进行。具体方案如下：1、双排架基本搭设要求：⑴、钢管规格采用外径48mm，壁厚3.5mm的焊接钢管，钢管、扣件、脚手板、安全网的材质符合规范JGJ130—2001规范要求；⑵、双排外脚手架地基，如属回填土应分层夯实达到计算要求的容许承载力，地基土方分层回填分层夯实、整平，土的压实系数为0.9，承载力为fgk=135KPa；或采用浇C15砼100mm厚作硬化处理,fgk=10MPa；脚手架底座底面标高宜高于自然地坪50mm。落在地下室顶板上的部分下垫200mm宽，50mm厚，通长的硬杂木垫板，垫板与地面密切接触，无留空。⑶、底部垫板采用200mm宽，50mm厚，1500mm长硬杂木垫板，垫板与地面密切接触，无留空；按照方案要求的纵、横间距放钱定位。脚手架基础要有排水措施，防止积水浸泡。⑷、立杆横间距Lb=0.90m，纵距La=1.5m；落地双排外脚手架搭设内，外立杆采取对接接长，内外大横杆采取对接接长；有变形的杆件和不合格的扣件不能使用，扣件拧紧程度要适当，随时校正杆件垂直、水平偏差，避免误差过大。相邻立杆按头位置应错开布置在不同步距内，且与相近大横杆距离不宜大于步距三分之一；立杆与大横杆必须用直通扣件扣紧，不得隔步设置或遗漏；立杆垂直偏差不应大于架高的1/200。内立杆与外墙面距离不大于150mm.⑸、落地双排外脚手架搭设顺序，摆放扫地大横杆立杆装扫地小横杆安装第一步大横杆安装抛杆安装第一步小横杆铺站脚脚手板逐步搭设。⑹、大横杆步距h=1.8m，小横杆贴近立杆布置、并搭于大横杆之上，用直角扣件扣紧，每块脚手板下设小横杆，且不大于La/2；即应按五根考虑，间距La/2=0.75m；小横杆置于大横杆之上用直角扣件扣紧，在使用过程中不得拆除紧贴立杆的小横杆。小横杆里端与外墙面之间应不大于12cm，且应在满铺脚手板的步架上，在小横杆的内挑长度上也必须铺上脚手板。⑺、剪刀撑设置：本落地式外架高为9.9m，低于24m，但本工程建筑总高度超过24m,按照24米以上架子要求进行剪刀撑设置。按规范规定，在外架四周外侧立面整个长度和高度连续设置剪刀撑，剪刀撑与地面夹角为45º～60º；⑻、连墙件：本工程采用刚性连墙件与建筑物可靠连接，因此本工程按二步三跨刚性连接，楼层层高3米，层层设置拉结，而每个拉结点用横杆钢管将外架内、外立杆与梁或预埋在砼楼板的短钢管连接加双扣件。也可采用与柱子用钢管和扣件锁紧。⑼、作业层、平台的栏杆的挡脚板、栏杆搭设如下图：本工程在底层和最上面一层设置固定满铺层，在中间每隔不超过12m设置一层满铺层，考虑到作业层栏杆搭设后不拆移动，保持外架外立面整体美观，每步架均设防护栏杆。N2=H/h=9/1.8=5，（仅作业层1层有挡脚板）⑽、竹脚手板铺设：第一步架及架顶一步的外脚手架满铺一层脚手板，作业层中间层之间间距不大于12米满铺一层脚手板，整个架体须在二层操作层满铺脚手板，并在满铺脚手板层拉一道安全平网，设置一道不小于0.18m高踢脚板。每步脚手架外侧设置1.2m高的安全防护栏。（详见上图）落地双排外脚手架外立杆内侧立面满挂符合安检标准的密目式（2000目）安全围网进行全封闭。⑾、落地双排外脚手架采用避雷针与立横杆连通，接地线与整幢建筑物楼层内避雷系统连成一体的措施。接地冲击电阻≤30Ω。⑿、结构施工支模架不得与外架联结，严禁悬挂起重设备，商品砼输送管不得与外架联结，其管道走向位置另搭架体，确保输送管支设牢固。作业层上的施工荷载应控制在本方案所计算的限载范围内，不得超载。2、双排架拆除要求：⑴拆除前必须全面检查扣件，连墙杆、支撑系统是否符合构造要求，不符合要求的应先处理好，并清除杂物和障碍物后方可开始拆除。⑵拆除前应根据施工的需要，制订出符合实际施工需要的拆除方案，由项目经理或总工长（技术负责人）向施工队组进行技术交底和安全交底后，再进行拆除作业。⑶外脚手架的拆除作业，必须从上而下逐步进行，严禁上下同时作业。即由上而下，后绑先拆，先绑后拆，一般情况下先拆栏杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后是小横杆、大横杆、抛撑、立杆等，必要时要先加固后拆除。⑷连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙杆整层或数层拆除后再拆脚手架。分段拆除高差不应大于2步，如大于2步应设连墙杆加固。⑸拆至下部最后一根立杆高度时应在适当位置临时设置抛撑加固后再拆。⑹外架拆除严禁从高空往下抛掷钢管、扣件、脚手板等物品。拆除下来的钢管、扣件、脚手板等应分别放到卸料平台或施工电梯进料平台，由塔吊或施工电梯运至地面。拆放到卸料平台或进料平台上的钢管、扣件等应随拆随吊走。⑺在作业区安全坠落范围内设置围栏，警戒标志，并设专人警戒，禁止非工作人员入内。⑻作业区的供电线路要事先拆除或与电工联系，改道和停电后方可进行作业。⑼拆除脚手架大横杆、剪刀撑，应先拆中间扣，再拆两头扣。由中间操作人员将杆转向，往下方人员传递时待下方人员握牢后再放手。上下呼应，动作协调，当解至与其他作业人员有关的结扣时，应先告知对方，待对方做好防护准备后再解扣，以防坠落。⑽、拆除过程中，要求一步一清，拆除的扣件等零碎物件不能留滞在外架上，以防坠落伤人。⑾、拆除过程中要注意保护成品，不得损坏，如有损坏要通知有关人员修复后再拆除。㈡、复核计算书钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为10.5米，立杆采用单立管。搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.9米，立杆的步距1.80米。采用的钢管类型为48×3.5，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。施工均布荷载为2.0kN/m2，同时施工1层，脚手板共铺设3层。1、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值P2=0.350×1.500/2=0.262kN/m活荷载标准值Q=2.000×1.500/2=1.500kN/m荷载的计算值q=1.2×0.038+1.2×0.262+1.4×1.500=2.461kN/m小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩计算公式如下:M=2.461×=0.249×106/5080.0=49.052N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:荷载标准值q=0.038+0.262+1.500=1.801kN/m简支梁均布荷载作用下的最大挠度V=5.0×1.801×900.04/(384×2.06×105×121900.0)=0.613mm小横杆的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!2、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算小横杆的自重标准值P1=0.038×0.900=0.035kN脚手板的荷载标准值P2=0.350×0.900×1.500/2=0.236kN活荷载标准值Q=2.000×0.900×1.500/2=1.350kN荷载的计算值P=(1.2×0.035+1.2×0.236+1.4×1.350)/2=1.107kN大横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下:M=0.08×(1.2×0.038)×1.5002+0.175×1.107×=0.299×106/5080.0=58.860N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为大大横杆自重均均布荷载与荷荷载的计算值值最不利分配配的挠度和均布荷载最大挠度度计算公式如如下:集中荷载最大挠度度计算公式如如下:大横杆自重均布荷荷载引起的最最大挠度V1=0..677×0.0388×1500..004/((100×2.0600×105×1219000.0000)=0.005mm集中荷载标准值PP=0.0335+0.2236+1..350=11.621kkN集中荷载标准值最最不利分配引引起的最大挠挠度V1=1..146×1620..810×1500..003/((100×2.0600×105×1219000.0000)=2.550mm最大挠度和V=V1++V2=2..549mmm大横杆的最大挠度度小于15000.0/1150与10mm,满足要求!3、扣件抗滑力的计计算:纵向或横向水平杆杆与立杆连接接时，扣件的的抗滑承载力力按照下式计计算(规范):RR≤Rc其中Rc———扣件抗滑承承载力设计值值,取8.0kNN；R——纵向或横向向水平杆传给给立杆的竖向向作用力设计计值；1.荷载值计算横杆的自重标准值值P1==0.0388×1.5000=0.0558kN脚手板的荷载标准准值P22=0.3550×0.9000×1.5000/2=0..236kNN活荷载标准值Q=2.0000×0.9000×1.5000/2=1..350kNN荷载的计算值R=1.22×0.0588+1.2××0.2366+1.4××1.3500=2.2443kN单扣件抗滑承载力力的设计计算算满足要求!!当直角扣件的拧紧紧力矩达400--65NN.m时,试验表明:单扣件在122kN的荷载载下会滑动,,其抗滑承载载力可取8..0kN；双扣件在20kNN的荷载下会会滑动,其抗滑承载载力可取122.0kN。4、脚手架荷载标准准值:作用于脚手架的荷荷载包括静荷荷载、活荷载载和风荷载。静荷载标准值包括括以下内容：：(1)每米米立杆承受的的结构自重标标准值(kN/m))；本例为0..1248NNG1=0.1255×9.9000=1.2336kN(2)脚手手板的自重标标准值(kN/m22)；本例采采用竹串片脚脚手板，标准准值为0.335NNG2=0.3500×3×1.5000×(0.9000+0.3000)/2==0.9455kN(3)栏杆杆与挡脚手板板自重标准值值(kN/m))；本例采用用栏杆、竹串串片脚手板挡挡板，标准值值为0.144NNG3=0.1400×1.5000×3/2=00.315kkN(4)吊挂挂的安全设施施荷载，包括括安全网(kN/m22)；0.0055NNG4=0.0055×1.5000×9.9000=0.0774kN经计算得到，静荷荷载标准值NG=NG1+NNG2+NGG3+NG44=2..570kNN。活荷载为施工荷载载标准值产生生的轴向力总总和，内、外外立杆按一纵纵距内施工荷荷载总和的11/2取值。经计算得到，活荷荷载标准值NQ=2.0000×1×1.5000×0.9000/2=1..350kNN风荷载标准值应按按照以下公式式计算其中W0———基本风压(kN/m22)，按照《建建筑结构荷载载规范》(GB500009-20001)的规规定采用：WW0=00.300Uz——风荷载高度度变化系数，按按照《建筑结结构荷载规范范》(GB500009-20001)的规规定采用：UUz=11.000Us——风荷载体型型系数：Uss=1..560经计算得到，风荷荷载标准值WWk=00.7×0.3000×1.0000×1.5600=0..328kNN/m2。考虑风荷载时,立立杆的轴向压压力设计值计计算公式N==1.2NNG+00.85×1.4NQQ不考虑风荷载时,,立杆的轴向向压力设计值值计算公式N==1.2NNG+11.4NQ风荷载设计值产生生的立杆段弯弯矩MW计算公公式MW=0.885×1.4Wkklah2//10其中Wk———风荷载基基本风压标准准值(kN/m22)；la——立杆的纵距距(m)；h——立杆的步距距(m)。5、立杆的稳定性计计算:1.不考虑风荷载载时,立杆的稳定定性计算其中N——立杆的轴心心压力设计值值，N=4..97kN；；——轴心受压立杆的稳稳定系数,由长细比ll0/i的的结果查表得得到0.199；i——计算算立杆的截面面回转半径，i=1.58cm；l0——计计算长度((m),由公公式l0=kuhh确定，l0==3.12mm；k——计算算长度附加系系数，取1..155；u——计算算长度系数，由由脚手架的高高度确定，uu=1.500；A——立杆杆净截面面积积，A=4.899cm2；W——立杆杆净截面模量量(抵抗矩),WW=5.088cm3；——钢管立杆受压强度度计算值((N/mm22)；经计算算得到=54.755[f]——钢钢管立杆抗压压强度设计值值，[f]=2055.00N//mm2；不考虑风荷载时，立立杆的稳定性性计算<[f],满满足要求!2.考虑风风荷载时,立杆的稳定定性计算其中N——立杆的轴心心压力设计值值，N=4..69kN；；——轴心受压立杆的稳稳定系数,由长细比ll0/i的的结果查表得得到0.199；i——计算算立杆的截面面回转半径，i=1.58cm；l0——计计算长度((m),由公公式l0=kuhh确定，l0==3.12mm；k——计算算长度附加系系数，取1..155；u——计算算长度系数，由由脚手架的高高度确定；uu=1..50A——立杆杆净截面面积积，A=4.899cm2；W——立杆杆净截面模量量(抵抗矩)，W=5.088cm3；MW——计计算立杆段由由风荷载设计计值产生的弯弯矩，；——钢管立杆受压强度度计算值((N/mm22)；经计算算得到=88.933[f]——钢钢管立杆抗压压强度设计值值，[f]=2055.00N//mm2；考虑风荷载时，立立杆的稳定性性计算<[f],满满足要求!6、最大搭设高度的的计算:不考虑风荷载时,,采用单立管管的敞开式、全全封闭和半封封闭的脚手架架可搭设高度度按照下式计计算：其中NG2KK——构配件自重重标准值产生生的轴向力，NG2K=1.334kN；NQ——活活荷载标准值值，NQ==1.3550kN；gk——每每米立杆承受受的结构自重重标准值，ggk=00.125kkN/m；经计算得到，不考考虑风荷载时时，按照稳定定性计算的搭搭设高度HHs=1101.0443米。脚手架搭设高度Hs等于或或大于26米，按照下式式调整且不超超过50米：经计算得到，不考考虑风荷载时时，脚手架搭搭设高度限值值[H]=50..000米。考虑风荷载时,采采用单立管的的敞开式、全全封闭和半封封闭的脚手架架可搭设高度度按照下式计计算：其中NG2KK——构配件自重重标准值产生生的轴向力，NG2K=1.334kN；NQ——活活荷载标准值值，NQ==1.3550kN；gk——每每米立杆承受受的结构自重重标准值，ggk=00.125kkN/m；Mwk——计算立杆段段由风荷载标标准值产生的的弯矩，；经计算得到，考虑虑风荷载时，按按照稳定性计计算的搭设高高度Hs=80..312米。脚手架搭设高度Hs等于或或大于26米，按照下式式调整且不超超过50米：经计算得到，考虑虑风荷载时，脚脚手架搭设高高度限值[[H]=50.0000米。7、连墙件的计算::连墙件的轴向力计计算值应按照照下式计算：：Nl=Nlww+Noo其中Nlw——风荷载产生生的连墙件轴轴向力设计值值(kN)，应按按照下式计算算：Nlww=1..4×wk×Awwk——风荷载基本本风压标准值值，wk==0.3228kN/mm2；Aw——每个连墙件件的覆盖面积积内脚手架外外侧的迎风面面积，Aw=3.660×4.50=16..200m22；No——连墙件约束束脚手架平面面外变形所产产生的轴向力力(kN)；No=5.0000经计算得到Nllw=77.430kkN，连墙件件轴向力计算算值Nl=12..430kNN连墙件轴向力设计计值Nf=A[ff]其中——轴心心受压立杆的的稳定系数,,由长细比ll/i=300.00/11.58的结结果查表得到到=0.955；A=44.89cmm2；[f]==205..00N/mmm2。经过计算得到NNf=995.4111kNNf>Nll，连墙件的的设计计算满满足要求!连墙件采用扣件与与墙体连接。经过计算得到NNl=112.4300kN大于扣扣件的抗滑力力8.0kNN，不满足要要求!连墙件扣件连接示示意图8、立杆的地基承载载力计算:立杆基础底面的平平均压力应满满足下式的要要求pp≤fg其中p———立杆基础底底面的平均压压力(kNN/m2)，p=NN/A；p=119.90N——上部结构传传至基础顶面面的轴向力设设计值(kkN)；N=44.97A——基础底面面面积(m22)；A=00.25fg——地基承载力力设计值((kN/m22)；fg=54.000地基承载力设计值值应按下式计计算ffg=kkc×fgk其中kc———脚手架地基基承载力调整整系数；kcc=0..40fgk——地基承载力力标准值；ffgk=135.000地基承载力的计算算满足要求!!由于地下室顶板设设计考虑的限限制荷载为3.55kN/mm2<p=199.9kNN/m2，所所以地下室顶顶板不满足作落地地式钢管外架架地基的要求求，必须从地地下室底板开开始对应外架架立杆的位置置搭设支撑架架，在地下室室底板和顶板板位置垫硬杂杂木垫板，立立杆间距和位位置与外架立立杆位置保持持一致（横距距0.9m，纵纵距为1.55m，步距不不大于1.55m）。架子设置置构造满步设设置剪刀撑。落地架施工工前，地下室室用于支撑落落地脚手架的的支撑架必须须施工完毕才才允许施工。㈢、外脚手架检查查与验收1.脚手架所使用的钢钢管、扣件必必须有产品合合格证和检验验报告，并应应按规范要求求检查钢管、扣扣件的外观质质量是否符合合相关要求。2.脚手架应在下列阶阶段进行检查查与验收；⑴作业层上施加施工工荷载前；⑵每搭完10～133m高度后；⑶达到设计高度后；；⑷遇大风大雨后；⑸停用一个月后。3.脚手架使用中定期期检查下列项项目：⑴杆件的设置和连接接、支撑构造造、特别是连连墙件的构造造是否符合要要求；⑵钢丝绳是否收紧，是是否处于绷紧紧受力状态；；⑶底座、扣件、螺丝丝是否松动，立立杆是否悬空空；⑷安全防护措施是否否符合要求；；⑸是否超载或在架体体上堆放物料料。㈣、安全保证措施施：1.脚手架所使用的钢钢管、扣件、拉拉结件等必须须严格按JGJ1330-20001、JGJ599-99安全技术规规范和本方案案的要求进行行检查与验收收。符合要求求后方可投入入使用。2.脚手架搭设严格按按规范的安全全构造要求和和本方案的设设计要求进行行搭设。并按按检查与验收收要求分段进进行验收，上上一验收段验验收检查不合合格，不得进进行下一验收收段的脚手架架搭设，必须须在上一工序序检查验收或或整改合格后后，方可进行行下一验收段段或下一道工工序的施工，确确保每验收段段的架从西向向东满足搭设设质量和安全全使用的要求求。3.脚手架搭设人员必必须是经过按按国家现行标标准《特种作作业人员安全全技术考核管管理规则》（GB50336）考核合格格的架子工持持证上岗，上上岗人员定期期体检合格后后方可上岗。4.搭拆脚手架人员必必须戴安全帽帽、系安全带带、穿防滑鞋鞋，不准穿拖拖鞋，高跟鞋鞋、皮鞋和带带钉易滑鞋，严严禁酒后上岗岗。上岗人员员必须接受安安全教育和质质量、安全技技术交底，熟熟识领会搭设设方案和质量量安全要求后后，方可上岗岗作业。5.在脚手架使用期间间，严禁拆除除下列杆件和和作业。⑴楔紧悬挑钢梁的楔楔木，拉结钢钢丝绳或法兰兰螺栓。⑵主节点处的纵横向向水平杆，纵纵横向扫地杆杆。⑶连墙拉结杆，加劲劲撑、剪刀撑撑，安全防护护设施。⑷在脚手架上进行电电、气焊作业业时，必须有有防火措施和和专人看守。⑸当脚手架基础下有有设备基础、管管沟时，在脚脚手架使用过过程中不应开开挖，否则必必须采取加固固措施。6.外脚手架严禁钢竹竹、钢木混搭搭，禁止扣件件、绳索、铁铁丝、竹蔑、塑塑料混用。严严禁将外径448mm与51mm的钢钢管混合使用用。7.六级以上大风、大大雪、大雨天天气停止脚手手架作业，在在冬季要经常常检查脚手架架、斜板、跳跳板有无滑移移、松动及时时采取修整，确确保安全。8.在外架脚手板上安安全网内以及及脚手架内地地面上的杂物物、垃圾要及及时清理，避避免掉落伤人人。三、无阳台部位悬悬挑扣件式双双排外脚手架架施工方案㈠、搭拆方案本工程外墙扣件式式双排钢管脚脚手架施工严严格按JGJ1330—2001规范（2002年版）要求求进行。具体体要求如下：：1、悬挑双排架基本本搭设要求：：⑴、钢管规格采用外外径48mmm，壁厚3.5焊接钢管，立立杆、大横杆杆和斜杆的最最大长度为66.5m，小横杆长长度为1.55m。钢管、扣扣件、脚手板板、安全网的的材质符合规规范JGJ1330—2001规范要求；；⑵、采用[18a号号槽钢，间距距按每1.5米一根布置，悬悬挑部分为11.5m，在在建筑主体内内的长度为33m；槽钢在在建筑主体内内距其末端部部100mmm和350mmm处设两根直直径为14mmm的圆钢“几”字形卡环固固定，卡环锚锚入砼一定要要压在楼板下下层钢筋下面面，并保证两两侧30cmm以上搭接长长度。卡环安安装和楼板砼砼浇注施工同同时进行。钢钢管立杆落在在[18a号槽钢钢上，立杆与与槽钢连接采采用在槽钢上上焊接φ25凸出100mmm的钢筋焊焊接，立杆套套在钢筋上防防止立杆位移移。具体详见见附图。⑶、立杆横间距Lbb=0.90m，纵距La=1.5m；⑷、大横杆步距h==1.8m，小横杆贴贴近立杆布置置、并搭于大大横杆之上，用用直角扣件扣扣紧，每块脚脚手板下设小小横杆，且不不大于La/2；即应按五五根考虑，间间距La/2==0.75mm；⑸、主节点处设置一一根横向水平平杆，用直角角扣件连接且且严禁拆除。主主节点处两个个直角扣件的的中心距不应应大于1500mm，靠墙一一端的外伸长长度0.3m。⑹、剪刀撑设置：本本工程每部挑挑架高为188m，不高于于24m，但建建筑物总高度度超过24米按规范规定定，在外侧立立面的连续满满堂设置剪刀刀撑，并由底底至顶连续设设置。剪刀撑撑与地面夹角角为45º～60º之间；剪刀刀撑斜杆的接接长采用搭接接，搭接长度度不应小于11m，应采用不不少于2个旋转扣件件固定，端部部扣件盖板的的边缘至杆端端距离不应小小于100mm；剪刀撑撑斜杆应用旋旋转扣件固定定在与之相交交的横向水平平杆的伸出端端或立杆上，旋旋转扣件中心心线至主节点点的距离不宜宜大于1500mm。⑺、连墙件：必须采采用刚性连墙墙件与建筑物物可靠连接，本本工程按二步步三跨刚性连连接，而每层层每二步(2h二跨(2La)用横杆钢管管将外架内、外外立杆与梁或或预埋在砼楼楼板的短钢管管连接加三扣扣件。连墙件件偏离主节点点的最大距离离不超过300cm。⑻、作业层、平台的的栏杆的挡脚脚板、栏杆搭搭设如下图：：⑼、脚手架必须设置置纵、横向扫扫地杆采用直直角扣件固定定在距离底座座上皮不大于于200mm的立杆上上。横向扫地地杆则固定在在紧靠纵向扫扫地杆下方的的立杆上。⑽、立杆接长除顶层层顶步可采用用搭接外，其其余各层各步步接头必须采采用对接扣件件连接。对接接搭接时，立立杆上的对接接扣件必须交交错布置；两两根相邻立杆杆的接头不应应设置在同步步内，同步内内隔一杆立杆杆的两个相隔隔接头在高度度方向错开的的距离不宜小小于500mm；各接头头中心至主节节点的距离不不宜大于步距距的1/3；搭接长度度不应小于11m，应采用不不少于2个旋转扣件件固定，端部部扣件盖板的的边缘至杆端端距离不应小小于100mm。⑾、立杆顶端宜高出出女儿墙上皮皮1m，高出檐檐口上皮1..5m。⑿、纵向水平杆宜采采用对接扣件件连接，对接接扣件应交错错布置，两根根相邻纵向水水平杆的接头头不宜设在同同步或同跨内内，且在水平平方向错开的的距离不应小小于500mmm。各接头头中心至主节节点的距离不不应大于纵距距的1/3。纵向水平平杆应作为横横向水平杆的的支座，用直直角扣件固定定在立杆上。⒀、横向水平杆的设设置：在主节节点必须设置置一根横向水水平杆，用直直角扣件扣紧紧，且严禁拆拆除，主节点点处两个直角角扣件的中心心距不应大于于150mmm。靠墙一端端的外伸长度度不应大于5500mm。作作业层上的非非节点处横向向水平杆，宜宜根据支承脚脚手板的需要要等距设置，最最大间距不应应大于纵距的的1/2。⒁、作业层上脚手板板应铺满、铺铺稳，离开墙墙面120～150mm，脚手板应应设在三根横横向水平杆上上，当其长度度小于2m时，可采采用两根横向向水平杆支撑撑，但应将脚脚手板两端与与其可靠固定定、严防倾翻翻。⒂、脚手板可采用对对接平铺或搭搭接铺设。对对接平铺时，接接头处必须设设两根横向水水平杆，脚手手板外伸长度度130～150mm。脚手板搭搭接铺设时，接接头必须支在在横向水平杆杆上，搭接长长度应大于2200mm，伸伸出横向水平平杆的长度不不应小于1000mm，采采用对接平铺铺，四周应用用直径3.22mm的镀锌锌铁丝固定在在横向水平杆杆上。作业层层端部脚手板板探头长度应应取150mmm，其板长长两端均应用用3.2mmm镀锌铁丝与与支承杆可靠靠的固定。⒃、连墙件应从低层层第一步纵向向水平杆处开开始设置，当当有困难，应应采用其它可可靠措施固定定。⒄、连墙件应优先采采用菱形布置置，亦采用矩矩形布置。⒅、脚手架两端必须须设置连墙件件。⒆、竹脚手板铺设：：架子首层、顶顶层和作业层层脚手板要满满铺，在每段段挑架的中间间高度设一道道安全平网。连连搭几段挑架架时，安全平平网的间距不不得大于122m。⒇、脚手架外立杆内内侧满挂2000目安全网全全封闭。（21）在建筑物转角处处碰到剪力墙墙和异形柱时时，剪力墙和和异形柱在预预留槽钢洞口口时要考虑结结构受力要求求加固。2、脚手架搭设⑴、在楼板模板上弹弹出卡环位置置→安装卡环→（砼达到设设计强度后）安安装[18a号槽钢钢（已按要求求焊好φ25钢筋）→摆放纵向扫扫地杆→竖立杆并与与扫地杆扣紧紧→装扫地小横横杆，并与立立杆和扫地杆杆扣紧（固定定立杆底端前前，应吊线确确保立杆垂直直）→每边竖起3-4根立杆后，随随即装设第一一步纵向水平平杆（与立杆杆扣接固定）→安第一节小小横杆→校正立杆垂垂直和水平使使其符合要求求，按40~600N力拧紧扣件件螺栓，形成成脚手架的起起始段，按上上述要求依次次向前延伸搭搭设，直至第第一步架交圈圈完成。交圈圈后，再全面面检查一遍脚脚手架质量和和挑梁情况严严格确保设计计要求和脚手手架质量→安第二节大大横杆→安第二步小小横杆→加设临时斜斜撑杆（加抛抛撑）上端与与第二步大横横杆紧扣（装装设连墙件后后拆除）→安第三、四四步大横杆和和小横杆→安装二层连连墙件→接立杆→加设剪刀撑→装设作业层层间横杆→铺设脚手板板，绑扎防护护及挡脚板、立立挂安全网。⑵、脚手架必须配合合施工进度搭搭设，第一次次搭设高度不不应超过相邻邻连墙件以上上二步。⑶、每搭完一步脚手手架，应校正正步距、纵距距、横距及立立杆的垂直度度，其偏差不不应超过规范范的允许偏差差。⑷、开始搭设立杆时时，应每隔6跨设置一根根抛撑，直至至连墙件安装装稳定后，方方可根据情况况拆除。⑸、当搭设至有连墙墙件的构造点点时，在搭设设完该处的立立杆、纵向水水平杆、横向向水平杆后，应应立即设置连连墙件。⑹、顶层立杆搭接长长度与立杆顶顶端伸出建筑筑物的高度应应符合下列要要求：a、搭设长度不应小小于1m，应采用用不少于2个旋转扣件件固定，端部部扣件固定，端端部扣件盖板板的边缘至杆杆端距离不应应小于1000mm。b、立杆端部宜高出出女儿墙上皮皮1m，高出檐檐口上皮1..5m。⑺、双排脚手架横向向水平杆的靠靠墙一端至墙墙装饰面的距距离不宜大于于100mmm。3、脚手架检查与验验收脚手架及悬挑钢梁梁应在下列阶阶段进行检查查与验收：a、悬挑钢梁安装完完后及脚手架架搭设前；b、作业层上施加荷荷载前；c、每搭设完10～～13m高度后后；d、达到设计高度后后；e、遇有4级大风与与大雨后；f、停用超过一个月月。脚手架使用中，应应定期检查下下列项目：a、杆件的设置和连连接、连墙件件、支撑、门门洞、桁架等等的构造是否否符合要求；；b、悬挑钢梁是否松松动，底座是是否松动；c、扣件螺栓是否松松动；d、安全防护措施是是否符合要求求；e、是否超载。4、双排架拆除要求求：⑴、拆除前必须全面面检查扣件，连连墙杆、支撑撑系统是否符符合构造要求求，不符合要要求的应先处处理好，并清清除杂物和障障碍物后方可可开始拆除。⑵、拆除前应根据施施工的需要，制制订出符合实实际施工需要要的拆除方案案，由项目经经理或总工长长（技术负责责人）向施工工队组进行技技术交底和安安全交底后，再再进行拆除作作业。⑶、外脚手架的拆除除作业，必须须从上而下逐逐步进行，严严禁上下同时时作业。即由由上而下，后后绑先拆，先先绑后折，一一般情况下先先拆栏杆、脚脚手板、剪刀刀撑、斜撑，而而后是小横杆杆、大横杆、抛抛撑、立杆等等，必要时要要先加固后拆拆除。⑷、连墙件必须随脚脚手架逐层拆拆除，严禁先先将连墙杆整整层或数层拆拆除后再拆脚脚手架。分段段拆除高差不不应大于2步，如大于2步应设连墙墙杆加固。⑸、拆至下部最后一一根立杆高度度时应在适当当位置临时设设置抛撑加固固后再拆。⑹、外架拆除严禁从从高空往下抛抛掷钢管、扣扣件、脚手板板等物品。拆拆除下来的钢钢管、扣件、脚脚手板等应分分别放到卸料料平台或施工工电梯进料平平台，由塔吊吊或施工电梯梯运至地面。拆拆放到卸料平平台或进料平平台上的钢管管、扣件等应应随拆随吊走走。⑺、在作业区安全坠坠落范围内设设置围栏，警警戒标志，并并设专人警戒戒，禁止非工工作人员入内内。⑻、作业区的供电线线路要事先拆拆除或与电工工联系，改道道和停电后方方可进行作业业。⑼、拆除脚手架大横横杆、剪刀撑撑，应先拆中中间扣，再拆拆两头扣。由由中间操作人人员将杆转向向，往下方人人员传递时待待下方人员握握牢后再放手手。上下呼应应，动作协调调，当解至与与其他作业人人员有关的结结扣时，应先先告知对方，待待对方做好防防护准备后再再解扣，以防防坠落。⑽、拆除过程中，要要求一步一清清，拆除的扣扣件等零碎物物件不能留滞滞在外架上，以以防坠落伤人人。⑾、拆除过程中要注注意保护成品品，不得损坏坏，如有损坏坏要通知有关关人员修复后后再拆除。⑿、当脚手架拆至下下部最后一根根长立杆的高高度（约6..5m）时，应应先在适当位位置搭设临时时抛撑加固后后，再拆除连连墙件。⒀、严禁采用踏步式式、分段、分分立面拆除法法。⒁、运到地面的杆件件、物品等应应及时按品种种、分规格堆堆放整齐，妥妥善保管。5、脚手架防雷措施施⑴、外架用的预埋件件必须用二根根φ8钢筋与在建建工程的防雷雷接地网搭焊焊，以便于架架体避雷。⑵、雷雨天气和六级级以上大风应应停止作业。⑶、大风过后要对架架上的脚手板板、安全网等等认真检查一一次。6、安全管理⑴、脚手架搭设人员员必须持相应应的特殊工种种作业证上岗岗；⑵、搭设脚手架人员员必须戴安全全帽、系安全全带、穿防滑滑鞋；⑶、作业层上的施工工荷载应符合合设计要求，不不得超载。不不得将模板支支架、缆风绳绳、泵送砼和和砂浆的输送送管等固定在在脚手架上；；严禁悬挂起起重设备；⑷、在脚手架使用期期间，严禁拆拆除下列杆件件：a、主节点处的纵、横横向水平杆，纵纵、横向扫地地杆；b、连墙件c、悬挑钢梁及卡环环。⑸、在脚手架上进行行电、气焊作作业时，必须须有防火措施施和专人看守守；⑹、搭拆脚手架时，地地面应设围栏栏和警戒标志志，并派专人人看守，严禁禁非操作人员员入内。㈡、复核计算书钢管脚手架的计算算参照《建筑筑施工扣件式式钢管脚手架架安全技术规规范》（JGGJ130--2001）。计算的脚手架为双双排脚手架，搭搭设高度为118.0米，立杆采用用单立管。搭设尺寸为：立杆杆的纵距1..50米，立杆的横横距0.90米，立杆的步步距1.800米。采用的钢管类型为为48×3.5，连墙件采用2步22跨，竖向间间距3.600米，水平间距距3.00米。施工均布荷载为22.0kN//m2，同时时施工2层，脚手板板共铺设4层。悬挑水平钢梁采用用[18a号槽钢钢U口水平，其其中建筑物外外悬挑段长度度1.50米，建筑物内内锚固段长度度3.00米。悬挑水平钢梁采用用悬臂式结构构，没有钢丝丝绳或支杆与与建筑物拉结结。1、小横杆的计算::小横杆按照简支梁梁进行强度和和挠度计算，小小横杆在大横横杆的上面。按照小横杆上面的的脚手板和活活荷载作为均均布荷载计算算小横杆的最最大弯矩和变变形。⑴.均布荷载值计算小横杆的自重标准准值P11=0.0338kN/mm脚手板的荷载标准准值P22=0.3550×1.5000/2=0..262kNN/m活荷载标准值Q=2.0000×1.5000/2=1..500kNN/m荷载的计算值q=1.22×0.0388+1.2××0.2622+1.4××1.5000=2.4661kN/mm小横杆计算简图⑵.抗弯强度计算最大弯矩考虑为简简支梁均布荷荷载作用下的的弯矩计算公式如下:M=2.461××=0.339×1106/50080.0==66.7665N/mmm2小横杆的计算强度度小于2055.0N/mmm2,满足足要求!⑶.挠度计算最大挠度考虑为简简支梁均布荷荷载作用下的的挠度计算公式如下:荷载标准值q=00.038++0.2622+1.5000=1.8801kN//m简支梁均布荷载作作用下的最大大挠度V=5.0×1..801×1050..04/(3384×2.06×105×1219000.0)==1.1355mm小横杆的最大挠度度小于10550.0/1150与10mm,满足要求!2、大横杆的计算::大横杆按照三跨连连续梁进行强强度和挠度计计算，小横杆杆在大横杆的的上面。用小横杆支座的最最大反力计算算值，在最不不利荷载布置置下计算大横横杆的最大弯弯矩和变形。⑴.荷载值计算小横杆的自重标准准值P11=0.0338×1.0500=0.0440kN脚手板的荷载标准准值P22=0.3550×1.0500×1.5000/2=0..276kNN活荷载标准值Q=2.0000×1.0500×1.5000/2=1..575kNN荷载的计算值P=(1..2×0.0400+1.2××0.2766+1.4××1.5755)/2=11.292kkN大横杆计算简图⑵.抗弯强度计算最大弯矩考虑为大大横杆自重均均布荷载与荷荷载的计算值值最不利分配配的弯矩和均布荷载最大弯矩矩计算公式如如下:集中荷载最大弯矩矩计算公式如如下:M=0.08×((1.2×0.0388)×1.50002+0.1175×1.2922×=0.347×1106/50080.0==68.3998N/mmm2大横杆的计算强度度小于2055.0N/mmm2,满足足要求!⑶.挠度计算最大挠度考虑为大大横杆自重均均布荷载与荷荷载的计算值值最不利分配配的挠度和均布荷载最大挠度度计算公式如如下:集中荷载最大挠度度计算公式如如下:大横杆自重均布荷荷载引起的最最大挠度V1=0.6777×0.0388×1500..004/((100×2.0600×105×1219000.0000)=0.005mm集中荷载标准值PP=0.0440+0.2276+1..575=11.891kkN集中荷载标准值最最不利分配引引起的最大挠挠度V1=1.1466×1890..945×1500..003/((100×2.0600×105×1219000.0000)=2.991mm最大挠度和V=V1+V2==2.9655mm大横杆的最大挠度度小于15000.0/1150与10mm,满足要求!3、扣件抗滑力的计计算:纵向或横向水平杆杆与立杆连接接时，扣件的的抗滑承载力力按照下式计计算(规范):R≤Rc其中Rc———扣件抗滑承承载力设计值值,取8.0kNN；R——纵向或横向向水平杆传给给立杆的竖向向作用力设计计值；⑴.荷载值计算横杆的自重标准值值P1==0.0388×1.5000=0.0558kN脚手板的荷载标准准值P22=0.3550×1.0500×1.5000/2=0..276kNN活荷载标准值Q=2.0000×1.0500×1.5000/2=1..575kNN荷载的计算值R=1.22×0.0588+1.2××0.2766+1.4××1.5755=2.6005kN单扣件抗滑承载力力的设计计算算满足要求!!当直角扣件的拧紧紧力矩达400--65NN.m时,试验表明:单扣件在122kN的荷载载下会滑动,,其抗滑承载载力可取8..0kN；双扣件在20kNN的荷载下会会滑动,其抗滑承载载力可取122.0kN；；4、脚手架荷载标准准值:作用于脚手架的荷荷载包括静荷荷载、活荷载载和风荷载。静荷载标准值包括括以下内容：：(1)每米立杆承受受的结构自重重标准值(kN/m))；本例为0..1248NNG1=0.1255×18.0000=2.2246kN(2)脚手板的自重重标准值(kN/m22)；本例采采用竹串片脚脚手板，标准准值为0.335NNG2=0.3500×4×1.5000×(1.0500+0.3000)/2==1.4188kN(3)栏杆与挡脚手手板自重标准准值(kN/m))；本例采用用栏杆、竹串串片脚手板挡挡板，标准值值为0.144NNG3=0.1400×1.5000×4/2=0..420kN(4)吊挂的安全设设施荷载，包包括安全网((kN/m22)；0.0055NNG4=0.0055×1.5000×18.0000=0.1135kN经计算得到，静荷荷载标准值NG=NG1+NNG2+NGG3+NG44=4.219kN。活荷载为施工荷载载标准值产生生的轴向力总总和，内、外外立杆按一纵纵距内施工荷荷载总和的11/2取值。经计算得到，活荷荷载标准值NQ=2.0000×2×1.5000×1.0500/2=3.15kN风荷载标准值应按按照以下公式式计算其中W0———基本风压(kN/m22)，按照《建建筑结构荷载载规范》(GB500009-20001)的规规定采用：WW0=00.300Uz——风荷荷载高度变化化系数，按照照《建筑结构构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：Uz=1.670Us——风荷荷载体型系数数：Us==1.2000经计算得到，风荷荷载标准值WWk=00.7×0.3000×1.670×1.200=0.4200kN/m22。考虑风荷载时,立立杆的轴向压压力设计值计计算公式N=1.2NGG+0..85×1.4NQQ风荷载设计值产生生的立杆段弯弯矩MW计算公公式MW=0.85××1.4Wkklah2//10其中Wk———风荷载基基本风压标准准值(kN/m22)；la——立杆的纵距距(m)；h——立杆的步距距(m)。5、立杆的稳定性计计算:⑴.不考虑风荷载时,,立杆的稳定定性计算其中N——立杆的轴心心压力设计值值，N=6..72kN；；——轴心受压立杆的稳稳定系数,由长细比ll0/i的的结果查表得得到0.199；i——计算算立杆的截面面回转半径，i=1.58cm；l0——计计算长度((m),由公公式l0=kuhh确定，l0==3.12mm；k——计算算长度附加系系数，取1..155；u——计算算长度系数，由由脚手架的高高度确定，uu=1.500；A——立杆杆净截面面积积，A=4.899cm2；W——立杆杆净截面模量量(抵抗矩),WW=5.088cm3；——钢管立杆受压强度度计算值((N/mm22)；经计算算得到=73.933[f]——钢钢管立杆抗压压强度设计值值，[f]=2055.00N//mm2；不考虑风荷载时，立立杆的稳定性性计算<[f],满满足要求!⑵.考虑风荷载时,立立杆的稳定性性计算其中N——立杆的轴心心压力设计值值，N=6..39kN；；——轴心受压立杆的稳稳定系数,由长细比ll0/i的的结果查表得得到0.199；i——计算算立杆的截面面回转半径，i=1.58cm；l0——计计算长度((m),由公公式l0=kuhh确定，l0==3.12mm；k——计算算长度附加系系数，取1..155；u——计算算长度系数，由由脚手架的高高度确定；uu=1..50A——立杆杆净截面面积积，A=4.899cm2；W——立杆杆净截面模量量(抵抗矩)，W=5.088cm3；MW——计计算立杆段由由风荷载设计计值产生的弯弯矩，；——钢管立杆受压强度度计算值((N/mm22)；经计算算得到=139.666[f]——钢钢管立杆抗压压强度设计值值，[f]=2055.00N//mm2；考虑风荷载时，立立杆的稳定性性计算<[f],满满足要求!6、连墙件的计算::连墙件的轴向力计计算值应按照照下式计算：：Nl=Nlww+Noo其中Nlw——风荷载产生生的连墙件轴轴向力设计值值(kN)，应按按照下式计算算：Nlww=1..4×wk×Awwk——风荷荷载基本风压压标准值，wwk=00.420kN//m2；Aww——每个连墙件件的覆盖面积积内脚手架外外侧的迎风面面积，Aw=3.660×3.00=10.900m2；Noo——连墙件约束束脚手架平面面外变形所产产生的轴向力力(kN)；No=5.0000经计算得到Nllw=66.300kN，连墙墙件轴向力计计算值Nll=111.300kN连墙件轴向力设计计值Nf=A[ff]其中——轴心心受压立杆的的稳定系数,,由长细比ll/i=300.00/11.58的结结果查表得到到=0.955；A=44.89cmm2；[f]==205..00N/mmm2。经过计算得到NNf=995.4111kNNf>Nl，连墙墙件的设计计计算满足要求求!连墙件采用扣件与与墙体连接。经过计算得到NNl=111.300kN大于扣扣件的抗滑力力8.0kNN，不满足要要求!必须采用双扣件抗滑。连墙件扣件连接示示意图7、悬挑梁的受力计计算:悬挑脚手架按照带带悬臂的单跨跨梁计算悬出端C受脚手架架荷载N的作用，里里端B为与楼板的的锚固点，AA为墙支点。悬臂单跨梁计算简简图支座反力计算公式式支座弯矩计算公式式C点最大挠度计算公公式其中k=mm/l,kll=mll/l,k22=m22/l。本工程算例中，mm=15500mm，l=30000mm，ml=300mmm，m2=1350mmm；水平支撑梁的截面面惯性矩I=12772.70ccm4，截面模量量(抵抗矩)WW=1441.40ccm3。受脚手架作用集中中强度计算荷荷载N=66.72kNN水平钢梁自重强度度计算荷载q=1.22×25.699×0.00001×7.85×10=0..24kN//mk=11.50/33.00=00.50kl==0.30//3.00==0.10k2==1.35//3.00==0.45代入公式，经过计计算得到支座反力RA==17.9444kN支座反力RB==-3.4222kN最大弯矩抗弯计算强度ff=11.3354×106/((1.05××1414000.0)==76.4776N/mmm2水平支撑梁的抗弯弯计算强度小小于215..0N/mmm2,满足要要求!受脚手架作用集中中计算荷载N=3.776+1.558=5.334kN水平钢梁自重计算算荷载q==25.699×0.00001×7.85×10=0..20kN//m最大挠度Vmaax=7.1160mm按照《钢结构设计计规范》(GB500017-20003)附录录A结构变形规规定，受弯构构件的跨度对对悬臂梁为悬悬伸长度的两两倍，即30000.0mmm水平支撑梁的最大大挠度小于33000.00/400,,满足要求!8、悬挑梁的整体稳稳定性计算::水平钢梁采用[118a号槽钢钢U口水平,计算公式如如下其中b——均均匀弯曲的受受弯构件整体体稳定系数，按按照下式计算算：经过计算得到b==570×10.5×68.0×235/((1350..0×180.00×235.00)=1.668由于b大于0.66，按照《钢钢结构设计规规范》(GB500017-20003)附录录B其值用b'查表得到到其值为0..902经过计算得到强度度=11.335×106/((0.9022×1413999.99))=89.006N/mmm2；水平钢梁的稳定性性计算<[f],满满足要求!9、锚固段与楼板连连接的计算::水平钢梁与楼板压压点如果采用用钢筋拉环，拉拉环强度计算算如下：水平钢梁与楼板压压点的拉环受受力R=3..422kNN水平钢梁与楼板压压点的拉环强强度计算公式式为其中[f]为拉环环钢筋抗拉强强度，每个拉拉环按照两个个截面计算，按按照《混凝土土结构设计规规范》[f]]=500N/mm22；所需要的水平钢梁梁与楼板压点点的拉环最小小直径D==[34222×4/(3..1416××50×2)]1//2=7mmm选用2根14mm直径的圆圆钢满足要求求。水平钢梁与楼板压压点的拉环一一定要压在楼楼板下层钢筋筋下面，并要要保证两侧330cm以上上搭接长度。10、建筑物主体承压压梁验算本工程钢悬挑梁支支承处的周边边均框架梁或或连系梁，梁梁截面宽×高为200MM×550MM，C25砼，梁底最小小配3Ф18，两边支座座最小配2Ф20+1φ16，梁跨度度6米，悬挑钢间间距1.5米。按梁两端端为固端验算算。钢悬挑梁传来集中中荷载：P＝17.9444KN；按四处分布置于梁梁上。见计算算简图。砼梁自重：G1＝＝0.25××0.5×224＝3.0KN//M；砌块自重：G2＝＝0.2×3.0×20＝12.0KNN/M；粉刷自重：G3＝＝0.02××3.0×20×2＝2.40KN/M；梁跨中最大弯距：MM＝[（42-1）×17.9444×62]/（24×4）＋17.4×662÷24＝42.9223KN.MMα=M/fcbh002=429223000//(11.99×200××5102)=0.0069,查表得ζ=0.0771As=0.0711×11.99×200××510/3300=2887.2666mm2,查表选用2φ14（308mm2）就满足要要求。实体配3φ18（763mm2）满足要求求。梁支座弯距：M＝[[（2×42+1）×17.9444×6÷（24×4）＋17.4×662÷12＝89.211KN.M，α=M/fcbh002=892110000//(11.99×200××5102)=0.1144,查表得ζ=0.1557As=0.1577×11.99×200××510/3300=6335.22mm2实体配2φ20++1φ16（829mm2）满足要求求。四、有阳台部位悬悬挑扣件式双双排外脚手架架施工方案㈠、搭拆方案悬挑长度按1.55米+阳台挑出长长度设置，支支点落在建筑筑物的框架梁梁上，在距离离槽钢外端部部100mmm部位安装211.5mm直径径6×37+1型钢丝绳绳并连接到其其上两层楼板板的阳台和建建筑交接的框框架梁处设置置的孔直径为为50mm材料料为φ25圆钢的圆形形吊环上，建建筑物内槽钢钢用2根直径为144mm的圆钢钢卡环固定，做做支点的框架架梁外边线距距离内钢筋卡卡环不小于11.5m，槽槽钢的最小总总长为7米。阳台挑出出最大长度为为2.7米，所有阳台台处的材料和和构造要求全全部按挑出22.7m的阳阳台进行设置置。其余搭设设和拆除方法法和要求同无无阳台悬挑外外架的要求。㈡、复核计算书钢管脚手架的计算算参照《建筑筑施工扣件式式钢管脚手架架安全技术规规范》（JGGJ130--2001）。计算的脚手架为双双排脚手架，搭搭设高度为118.0米，立杆采用用单立管。搭设尺寸为：立杆杆的纵距1..50米，立杆的横横距0.90米，立杆的步步距1.800米。采用的钢钢管类型为448×3.5，连墙墙件采用2步2跨，竖向间间距3.600米，水平间距距3.00米。施工均布荷载为22.0kN//m2，同时时施工2层，脚手板板共铺设2层。悬挑水平钢梁采用用[18a号槽钢钢U口水平，其其中建筑物外外悬挑段长度度4.00米，建筑物内内锚固段长度度1.20米。（按阳台台挑出长度为为2.7m计算算）悬挑水平钢梁采用用直径21.5mmm的钢丝绳与与建筑物用直直径为25的圆钢吊环环拉结（吊环环直径为500mm以内），最最外面支点距距离建筑物44.20m。竖竖直高度为66米（2层楼层高度度）。1、小横杆的计算::小横杆按照简支梁梁进行强度和和挠度计算，小小横杆在大横横杆的上面。按照小横杆上面的的脚手板和活活荷载作为均均布荷载计算算小横杆的最最大弯矩和变变形。⑴.均布荷载值计算小横杆的自重标准准值P11=0.0338kN/mm脚手板的荷载标准准值P22=0.3550×1.5000/2=0..262kNN/m活荷载标准值Q=2.0000×1.5000/2=1..500kNN/m荷载的计算值q=1.22×0.0388+1.2××0.2622+1.4××1.5000=2.4661kN/mm小横杆计算简图⑵.抗弯强度计算最大弯矩考虑为简简支梁均布荷荷载作用下的的弯矩计算公式如下:M=2.461××0.900/8==0.2499kN.m=0.249×1106/50080.0==51.960N/mmm2小横杆的计算强度度小于2055.0N/mmm2,满足足要求!⑶.挠度计算最大挠度考虑为简简支梁均布荷荷载作用下的的挠度计算公式如下:荷载标准值q=00.038++0.2622+1.5000=1.8801kN//