广东框架结构商住楼模板施工方案胎膜防水胶合板

目录TOC\o"1-2"\h\z\uHYPERLINK\l"_Toc326303485"第一章工程概况-1-HYPERLINK\l"_Toc326303486"1工程概况-1-HYPERLINK\l"_Toc326303487"第二章编制依据-1-HYPERLINK\l"_Toc326303488"1施工图-1-HYPERLINK\l"_Toc326303489"2工程应用的主要规范、规程、法规-2-HYPERLINK\l"_Toc326303490"第三章模板工程施工-3-HYPERLINK\l"_Toc326303491"1.设计概况-3-HYPERLINK\l"_Toc326303492"2.模板选型-3-HYPERLINK\l"_Toc326303493"3.模板施工工艺流程-4-HYPERLINK\l"_Toc326303494"4.地下室基础、承台及底板、墙体模板设计及施工-5-HYPERLINK\l"_Toc326303495"5.楼板模板设计及施工-15-HYPERLINK\l"_Toc326303496"6.楼梯间顶板及下部有孔洞的楼板设计施工及计算-24-HYPERLINK\l"_Toc326303497"7.梁模板设计施工及计算-30-HYPERLINK\l"_Toc326303498"8.柱模板设计施工及计算-40-HYPERLINK\l"_Toc326303499"9.楼梯模板设计及施工-49-HYPERLINK\l"_Toc326303500"10.洞口模板设计及施工-49-HYPERLINK\l"_Toc326303501"11.后浇带模板设计及施工-50-HYPERLINK\l"_Toc326303502"12.首层梁截面高度大于1000㎜的梁模板支撑设计及施工-51-HYPERLINK\l"_Toc326303503"第四章安全管理措施-51-HYPERLINK\l"_Toc326303504"1、钢管支架搭设及砼浇注整个过程中，成立搭设领导管理组：-51-HYPERLINK\l"_Toc326303505"2、管理职责-52-第一章工程概况1工程概况1）工程地理及建筑概况XX中心7栋建筑工程是由东莞市XX房地产有限公司开发建设的项目，位于长安镇北部中心区358省道与长青南路交界处西北角，西侧为交通要道荣文路，北靠富民路，西北两侧隔规化路与天柏五金饰品配件广场相邻。总建筑面积115520.64平方米。建筑主体为4层，用于商场；地下室共三层，结构类型采用框架结构,地下一、二层为商场、地下车库和设备用房；地下三层为地下车库和设备用房。建筑按7度地震烈度设防；建筑防火分类为一类，地下耐火等级为一级；地下室防水等级为Ⅱ级，采用二道防水；地基基础设计等级为甲级；建筑设计使用年限50年。根据深圳市筑博工程设计有限公司设计的XX中心工程施工图纸及相关工程文件编制。2）工程建设设计概况本工程建筑设计概况占地面积m2总建筑面积115520.664m2层数地上4层商铺层高1-422.4米地上建筑面积61016.7mm2地下3层地下建筑面积54503.944m2总高31.9米地下3.85m、3..60m、3.80m第二章编制依据1施工图深圳市筑博工程设计有限公司2011年11月编制的XX中心一期工程施工图，结构、建筑施工图具体如下表：序号图纸名称图纸编号出图日期1结构图GST-00～GSST-4、GS01～GS432012-032建筑图JST00～JSST05、JS01～JS462012-032工程应用的主要规范、规程、法规1）主要国家规范、规程一览表：序号标准名称标准标号1《工程测量规范》GB50026--20072《建筑工程施工质质量验收统一一标准》GB50300--20013《建筑地基基础工工程施工质量量验收规范》GB50202--20024《混凝土结构工程程施工质量验验收规范》GB50204--20025《砌体工程施工质质量验收规范范》GB50203--20026《砌体工程现场检检测技术标准准》GB/T503115-200007《建设工程项目管理理规范》GB/T503226-20018《高层建筑混凝土结结构技术规程程》JGJ3-200029《建筑施工扣件式钢钢管脚手架安安全技术规范范》JGJ130-2200110第三章模板工程施工1.设计概况1）该工程三层以上梁几何尺寸为：最小梁截面200㎜×400㎜；最大梁截面200㎜×650㎜2）该工程三层以上柱、剪力墙尺寸：最小截面200㎜×400㎜；最大截面200㎜×1400㎜；3）该工程三层以上板厚尺：100㎜、180㎜。2.模板选型根据图纸设计的构件尺寸及工程实际情况，本工程的模板选型主要如表所示。工程主要构件材料选用一览表序号部位模板方案选型备注模板支撑体系1底板、梁、承台底板四周、地梁选选用砖胎模，其其它部位用18厚防水胶合合板底板墙体施工缝以以下采用吊模模支撑，钢管管主龙骨，木木方次龙骨，对对拉螺栓。2核心筒墙体及其它墙体18厚防水胶合板对拉螺栓及钢管。3主次梁采用18厚防水胶合板龙骨为50mm××100mmm的木方，钢钢管支架+U形托支撑，对对拉螺栓。4砼楼板采用18厚防水胶合板50mm×1000mm木方，φ48mm×3.22mm钢管主龙骨骨，支撑为钢钢管支架+U形托支撑。5剪力墙洞口定型18厚防水胶合板50mm×1000mm木方，钢钢管支架。6楼梯18厚防水胶合板50mm×1000mm木方,支撑为钢管管支架7构造柱18厚防水胶合板主龙骨为钢管，次次龙骨50mm××100mmm木方，对拉拉螺栓。3.模板施工工艺流程图模板施工工艺流程模板施工工艺流程图4.地下室基础、承台及底板、墙体模板设计及施工eq\o\ac(○,1)地下室基础：地下室裙楼承台基础及核心筒承台基础外砖胎模，采用灰砂砖和水泥砂浆砌筑，砖胎膜高度小于500mm时，厚度120mm；砖胎膜高度500mm≤h＜1000mm时，厚度240mm；砖胎膜高度大于等于1000mm时，厚度370mm。砖胎模如下页图所示。地下室底板外模示意图eq\o\ac(○,2)地下室底板：地下室底板外侧采用240mm厚砖胎模砌筑，胎模砌筑方法同基础。见下图所示。地下室底板外模示意图地下室底板集水井、承台模示意图地下室墙体模板A.地下室外墙模板：由于设计地下室外墙混凝土剪力墙，所以地下室外墙模板需采用模板支模。外墙水平施工缝留设在底板面300mm左右，施工缝采用3厚止水钢板防水（见下图所示），模板为18mm厚九层模板，50mm×100mm方木龙骨，外龙骨用Φ48×3.2双钢管，用防水型对拉螺栓拉接，螺栓焊接固定于埋设在地下连续墙的膨胀螺栓上。模板拼接采用企口缝连接。。3厚止水钢板地下室外墙第一次浇混凝土模板地下室外墙第一次浇混凝土模板B．外墙防水螺栓用φ16钢筋，中间焊止水环，止水环用5mm厚60×60mm钢板，双面焊接，满焊没有缝隙；螺栓两端加塑料垫片，垫片里侧焊φ6短钢筋棍，顶住塑料垫片，塑料垫片又顶住两侧小钢模板，因而螺栓对模板起又拉又顶的作用，故外墙模板不设顶模棍（见下图）。外墙对拉螺杆示意图外墙对拉螺杆示意图C．地下室内墙模板：内墙模板采用木胶合板，钢管支撑，采用对拉螺栓拉接固定，具体见下页图示：地下室内、外墙模板示意图地下室内、外墙模板示意图18厚木模板18厚木模板备注：基坑内的小小剪力墙，待待承台施工完完毕后再施工工，墙体插筋筋在绑扎承台台钢筋时预留留。电梯井承台内模板板支设示意图图墙模板设计及计算一、工程属性新浇混凝土墙名称称地下室WQ1新浇混凝土墙墙厚厚(mm)550混凝土墙的计算高高度(mm)3850混凝土墙的计算长长度(mm)6000二、荷载组合混凝土重力密度γγc(kN/m3)24新浇混凝土初凝时时间t0(h)4外加剂影响修正系系数β11混凝土坍落度影响响修正系数β21.15混凝土浇筑速度VV(m/h))2.5混凝土侧压力计算算位置处至新新浇混凝土顶顶面总高度H(m)3倾倒混凝土时对垂垂直面面板荷荷载标准值Q3k(kN/m2)2新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[0.22×24×4×1×1.15×2.51/2，24×3]＝min[38.4，72]＝38.4kN/m2承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]＝0.9max[1.2×38.4+1.4×2，1.35×38.4+1.4×0.7×2]＝0.9max[48.88，53.8]＝0.9×53.8＝48.42kN/m2正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝38.4kN/m2三、面板布置小梁布置方式竖直左部模板悬臂长((mm)125小梁间距(mm))200小梁一端悬臂长((mm)250主梁间距(mm))500主梁一端悬臂长((mm)200对拉螺栓横向间距距(mm)400对拉螺栓竖向间距距(mm)500模板设计立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm))18面板抗弯强度设计计值[f](NN/mm2)15面板弹性模量E((N/mm22)10000墙截面宽度可取任意宽度，为便于验算主梁，取b＝0.5m，W＝bh2/6＝500×182/6＝27000mm3，I＝bh3/12＝500×183/12＝243000mm41、强度验算q＝bS承＝0.5×48.42＝24.21kN/m面板弯矩图(kN·m)Mmax＝0.12kN·mσ＝Mmax/W＝0.12×106/27000＝4.48N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝bS正＝0.5×38.4=19.2kN/m面板变形图(mm)ν＝0.16mm≤[ν]＝l/400＝200/400＝0.5mm满足要求！五、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁材料规格(mmm)50×100小梁抗弯强度设计计值[f](NN/mm2)15.44小梁弹性模量E((N/mm22)9350小梁截面抵抗矩WW(cm3)83.33小梁截面惯性矩II(cm4)416.671、强度验算q＝bS承＝0.22×48.42＝10.89kN/m小梁弯矩图(kN·m)小梁剪力图(kN)Mmax＝0.34kN·mσ＝Mmax/W＝0.34×106/83330＝4.08N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝bS正＝0.22×38.4=8.64kN/m小梁变形图(mm)ν＝0.19mm≤[ν]＝l/400＝200/400＝0.5mm满足要求！3、支座反力计算R1=6kN，R2=...R29=5.33kN，R30=4.67kN六、主梁验算主梁类型双钢管主梁材料规格(mmm)Ф48×3.2主梁抗弯强度设计计值[f](NN/mm2)205主梁弹性模量E((N/mm22)206000主梁截面抵抗矩WW(cm3)9.46主梁截面惯性矩II(cm4)22.721、强度验算主梁弯矩图(kN·m)Mmax＝0.58kN·mσ＝Mmax/W＝0.58×106/9460＝61.21N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！2、挠度验算主梁变形图(mm)ν＝0.17mm≤[ν]＝l/400＝500/400＝1.25mm满足要求！七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M12轴向拉力设计值NNtb(kN)12.9对拉螺栓横向验算间距m＝max[400，400/2+200]＝400mm对拉螺栓竖向验算间距n＝max[500，500/2+250]＝500mmN＝0.95mnS承＝0.95×0.4×0.5×48.42＝9.2kN≤Ntb＝12.9kN满足要求！5.楼板模板设计及施工本工程三层以上楼板厚度主要有：100mm、120mm、150mm、180mm。支撑高度小于2.90米，采用钢管脚手架。100mm、120mm厚板纵横间距为1100mm；150mm、180mm厚板纵横间距为900mm，步距1500mm。底部扫地杆与立杆以扣件连接，扫地杆距地面200mm。满堂脚手架搭好后，水平方向和垂直方向设置剪刀撑。根据板底标高铺设双根φ48×3.2钢管主龙骨，主龙骨上面铺设50mm×100mm次龙骨，次龙骨间距不大于300mm，然后铺放18厚木模板，如下图所示：板厚100、120、150、180MM板厚100、120、150、180MM板模板支设示意图板模板支设示意图板模板透视图板模板透视图板模板设计计算一、工程属性新浇混凝土楼板名名称四层5-L~5-G**5-11~~5-15新浇混凝土楼板板板厚(mm)180新浇混凝土楼板边边长L(m)7.3新浇混凝土楼板边边宽B(m)2.1二、荷载设计施工人员及设备荷荷载标准值Q1k当计算面板和小梁梁时的均布活活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁梁时的集中荷荷载(kN)2.5当计算主梁时的均均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及及其他支承结结构构件时的的均布活荷载载(kN/m2)1模板及其支架自重重标准值G1k(kN/m2)面板自重标准值0.1面板及小梁自重标标准值0.3楼板模板自重标准准值0.5模板及其支架自重重标准值0.75新浇筑混凝土自重重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值GG3k(kN/m3)1.1模板支拆环境不考考虑风荷载三、模板体系设计模板支架高度(mm)2.9立柱纵向间距laa(mm)900立柱横向间距lbb(mm)1000水平拉杆步距h((mm)1800立柱布置在混凝土土板域中的位位置中心对称立柱距混凝土板短短边的距离(mm)50立柱距混凝土板长长边的距离(mm)50主梁布置方向平行楼板长边小梁间距(mm))250小梁距混凝土板短短边的距离(mm)50小梁两端各悬挑长长度(mm)50，50设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向)模板设计剖面图(楼板宽向)四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm))18面板抗弯强度设计计值[f](NN/mm2)15面板弹性模量E((N/mm22)10000根据《建筑施工模板安全技术规范》"面板可按简支跨计算"的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下：W＝bh2/6=1000×18×18/6＝54000mm3，I＝bh3/12=1000×18×18×18/12＝486000mm41、强度验算q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(1.1+24)×0.18)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(1.1+24)×0.18)+1.4×0.7×2.5]×1=8.14kN/mq2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.1×1=0.11kN/mp＝0.9×1.3×Q1K=0.9×1.4×2.5＝3.15kNMmax＝max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[8.14×0.252/8，0.11×0.252/8+3.15×0.25/4]=0.2kN·mσ＝Mmax/W＝0.2×106/54000＝3.66N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.18)×1=4.62kN/mν＝5ql4/(384EI)＝5×4.62×2504/(384×10000×486000)＝0.05mm≤[ν]＝l/400＝250/400＝0.62mm满足要求！五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mmm)50×100小梁抗弯强度设计计值[f](NN/mm2)15.44小梁抗剪强度设计计值[τ](N/mmm2)1.78小梁弹性模量E((N/mm22)9350小梁截面抵抗矩WW(cm3)83.33小梁截面惯性矩II(cm4)416.67因[B/lb]取整＝[2100/1000]取整＝2，按二等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为50mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：1、强度验算q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.18)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.18)+1.4×0.7×2.5]×0.25＝2.09kN/m因此，q1静＝0.9×1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.3+(1.1+24)×0.18)×0.25＝1.3kN/mq1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.25＝0.79kN/mM1＝0.125q1静L2+0.125q1活L2＝0.125×1.3×12+0.125×0.79×12＝0.26kN·mq2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.25＝0.08kN/mp＝0.9×1.4×Q1k=0.9×1.4×2.5＝3.15kN/mM2＝0.07q2L2+0.203pL＝0.07×0.08×12+0.203×3.15×1＝0.65kN·mM3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[2.09×0.052/2，0.08×0.052/2+3.15×0.05]＝0.16kN·mMmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.26，0.65，0.16]＝0.65kN·mσ＝Mmax/W＝0.65×106/83330＝7.74N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验验算V1＝00.625qq1静L+0.6625q1活L＝0.6255×1.3××1+0.6625×0..79×1＝1.31kkNV2＝00.625qq2L+0.6888p＝0.6255×0.088×1+0..688×33.15＝2.22kkNV3＝mmax[q11L1，q2L1+p]＝max[22.09×00.05，0.08××0.05++3.15]]＝3.15kkNVmaxx＝max[VV1，V2，V3]＝max[11.31，2.22，3.15]＝3.15kkNτmaxx＝3Vmax/(22bh0)=3×33.15×11000/((2×1000×50)＝0.95NN/mm2≤[τ]＝1.78NN/mm2满足要求求！3、挠度验验算q=(GG1k+(G3k+G2k)×h))×b=(00.3+(224+1.11)×0.118)×0..25＝1.2kNN/m跨中νmmax＝0.5211qL4/(1000EI)=00.521××1.2×110004/(1000×93500×41666700)＝0.16mmm≤[ν]＝l/400＝1000//400＝2.5mmm悬臂端ννmax＝qL4/(8EII)=1.22×504/(8×99350×441667000)＝0mm≤[ν]＝l1/400＝50/4000＝0.12mmm满足要求求！六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mmm)Ф48×3.2可调托座内主梁根根数2主梁弹性模量E((N/mm22)206000主梁抗弯强度设计计值[f](NN/mm2)205主梁抗剪强度设计计值[τ](N/mmm2)125主梁截面惯性矩II(cm4)11.36主梁截面抵抗矩WW(cm3)4.73因主梁22根合并，则则抗弯、抗剪剪、挠度验算算荷载值取半半。1、小梁最最大支座反力力计算Q1k＝＝1.5kNN/m2q1＝00.9maxx[1.2((G1k+(GG3k+G2k)×h))+1.4QQ1k，1.35((G1k+(G3k+G2k)×h))+1.4××0.7Q11k]×b==0.9maax[1.22×(0.55+(1.11+24)××0.18))+1.4××1.5，1.35××(0.5++(1.1++24)×00.18)++1.4×00.7×1..5]×0..25＝1.85kkN/mq1静＝＝0.9×11.35(GG1k+(GG3k+G2k)×h))×b=0..9×1.335×(0..5+(1..1+24))×0.188)×0.225＝1.52kkN/mq1活＝＝0.9×11.4×Q11k×b=00.9×1..4×1.55×0.255＝0.47kkN/mq2＝((G1k+(GG3k+G2k)×h))×b=(00.5+(11.1+244)×0.118)×0..25=1..25kN//m承载能力力极限状态按二跨连连续梁，Rmax＝1.5q1L＝1.5×11.85×11＝2.78kkN按悬臂梁梁，R1＝q1l=1.855×0.055＝0.09kkNR＝maax[Rmaax，R1]/2＝1.39kkN;同理，RR'＝0.83kkN，R''＝0.7kNN正常使用用极限状态按二跨连连续梁，Rmax＝1.5q2L＝1.5×11.25×11＝1.88kkN按悬臂梁梁，R1＝Rmaxl=11.88×00.05＝0.09kkNR＝maax[Rmaax，R1]/2＝0.94kkN;同理，RR'＝0.56kkN，R''＝0.47kkN2、抗弯验验算计算简图图如下：主梁弯矩矩图(kN·m))Mmaxx＝0.48kkN·mσ＝Mmmax/W＝0.48××106/4730＝102.004N/mmm2≤[f]＝205N//mm2满足要求求！3、抗剪验验算主梁剪力力图(kN)Vmaxx＝3.04kkNτmax＝2Vmaax/A=22×3.044×10000/450＝13.533N/mm22≤[τ]＝125N//mm2满足要求！4、挠度验验算主梁变形形图(mm)νmaxx＝0.66mmm跨中νmmax=0.66mmm≤[ν]=9000/400==2.25mmm悬挑段ννmax＝0.12mmm≤[ν]=50//400=00.12mmm满足要求求！七、立柱验算钢管类型Ф48×3.2立柱截面面积A((mm2)450立柱截面回转半径径i(mm))15.9立柱截面抵抗矩WW(cm3)4.73抗压强度设计值[[f](N//mm2)205λ＝h//i＝1800//15.9＝113.221≤[λ]＝150满足要求求！查表得，φ＝0.54f=N//(φA)=0..9max[[1.2×((0.75++(1.1++24)×00.18)++1.4×11,1.335×(0..75+(11.1+244)×0.118)+1..4×0.77×1]×00.9×1××1000//(0.544×450))=6.555×10000/244..8=26..77N/mmm2≤[f]=2205N//mm2满足要求求！八、可调托座验算算可调托座承载力容容许值[N](kkN)30按上节计计算可知，可可调托座受力力N＝6.55kkN≤[N]＝30kN满足要求求！6.楼梯间顶板及下部部有孔洞的楼楼板设计施工工及计算楼梯间候梯厅的顶顶板支模高度度最大为5.70米，楼梯间间支模高度小小于8米的，按楼楼板厚度相对对应的高支模模模板支架间间距进行施工工。屋面层16～188/33～35×G～H轴顶板高度度为59.440米，二层楼梯梯间顶板支模模高度为100.50米，电梯井道道顶板与电梯梯进底板净高高度为70..10米，净高度大大于8米的楼板支模模方法采用悬悬挑式支撑，模模板支架底部部利用已有结结构梁作为支支撑点，用16号工字钢作作为承重钢梁梁，，立杆的的纵距1.440米，立杆的横横距0.700米，立杆的步步距1.500米剪刀撑采用用钢管45°斜撑加固。采采用的钢管类类型为Φ48×3..20（如下下图所示）。电梯井道顶板模板板支架计算书书钢管脚手手架的计算参参照《建筑施施工扣件式钢钢管脚手架安安全技术规范范》（JGJJ130-22001）。计算的脚手架为双双排脚手架，搭搭设高度为22.0米，立立杆采用单立立管。搭设尺寸为：立杆杆的纵距11.40米米，立杆的横横距0.770米，立立杆的步距1.50米。采用的钢管类型为为Φ48×3..20，施工均布荷荷载为6.55kN/mm2。承重水平钢梁采用用[16号工字字钢，建筑物物内锚固段长长度0.50米。每每条钢梁上放放置3根立杆。一、大横杆的计算算:大横杆按照三跨连连续梁进行强强度和挠度计计算，大横杆杆在小横杆的的上面。按照大横杆上面的的脚手板和活活荷载作为均均布荷载计算算大横杆的最最大弯矩和变变形。1.均布荷荷载值计算大横杆的自重标准准值:P1=0.0335kN//m；脚手板的荷载标准准值:P2=0.3000×0.7000/(2+11)=0.0070kNN/m；活荷载标准值:Q=6.4460×0.7000/(2+11)=1.5507kNN/m；静荷载的计算值::q1=1.2×0.0355+1.2××0.0700=0.1226kN//m；活荷载的计算值::q2=1.4×1.5077=2.1110kN//m；大横杆计算荷载组组合简图(跨中最大弯弯矩和跨中最最大挠度)大横杆计算荷载组组合简图(支座最大弯弯矩)2.强强度计算最大弯矩考虑为三三跨连续梁均均布荷载作用用下的弯矩跨中最大弯距计算算公式如下::跨中最大弯距为MM1max=00.08×0.1266×1.40002+0.100×2.1100×1.40002=0.4433kNN.m；支座最大弯距计算算公式如下::支座最大弯距为M2maxx=-0..10×0.1266×1.40002-0.1117×2.1100×1.40002=-0..509kkN.m；选择支座弯矩和跨跨中弯矩的最最大值进行强强度验算：σ=Max(0.4433×1006,0.5009×1066)/47330.0=1107.6111N/mmm2；大横杆的抗弯强度度:σ=1077.611N/mm22小于[f]]=205..0N/mmm2。满足要求求！3.挠度计计算:最大挠度考虑为三三跨连续梁均均布荷载作用用下的挠度计算公式如下：静荷载标准值:q1=P1+P2=0.0335+0.0070=0..105kkN/m；活荷载标准值:q2=Q==1.5077kN/mm；三跨连续梁均布荷荷载作用下的的最大挠度V=0.6777×0.1055×1400..04/(1000×2.06×105×1136000.0)++0.9900×1.5077×1400.04//(100××2.06×105×1136000.0)=2.5567mmm；脚手板,纵向、受受弯构件的容容许挠度为l/1500与10mmm请参考规范范表。大横杆的最大挠度度小于14400.0//150mmm或者10mm,满足足要求!二、小横杆的计算算:小横杆按照简支梁梁进行强度和和挠度计算，大大横杆在小横横杆的上面。用大横杆支座的最最大反力计算算值，在最不不利荷载布置置下计算小横横杆的最大弯弯矩和变形。1.荷载值值计算大横杆的自重标准准值：p1=0.0035×1.4000=0..050kkN；脚手板的荷载标准准值：P2=0.3000×0.7000×1.4000/(2+11)=0.0098kNN；活荷载标准值：QQ=6.4660×0.7000×1.4000/(2+11)=2..110kkN；荷载的计算值:P=1.22×(0.0500+0.0998)+1..4×2.1100=3..131kkN；小横杆计算简图2.强度计计算最大弯矩考虑为小小横杆自重均均布荷载与荷荷载的计算值值最不利分配配的弯矩和均布荷载最大弯矩矩计算公式如如下:Mqmaxx=1..2×0.0355×0.70002/8=0.0033kN.mm；集中荷载最大弯矩矩计算公式如如下:Mpmaxx=3..131×0.7000/3=0.7311kN.mm；最大弯矩M=Mqmaxx+Mpmmax=0.7333kN.mm；σ=M/WW=0..733×1106/47300.000==155.0026N//mm2；小横杆的计算强度度小于2005.0000N/mmm2,满足要求！！3.挠度计计算最大挠度考虑为小小横杆自重均均布荷载与荷荷载的计算值值最不利分配配的挠度和小横杆自重均布荷荷载引起的最最大挠度计算算公式如下::Vqmaxx=5×0.0355×700.004/(3844×2.0600×105×1136000.0000)=00.005mm；P2=p1+p2+Q=0.0050+0..098+22.110=2.2258kNN；集中荷载标准值最最不利分配引引起的最大挠挠度计算公式式如下:Vpmaxx=22257.8227×700.00×(3×700.002-4×700.002/9)/(72××2.0600×105×113600.00)=11.175mm；最大挠度和V=Vqmmax+Vpmaxx=0..005+11.175=1.1179mmm；小横杆的最大挠度度小于(7700.0000/1500)=4.6667与10mmm,满足要求!；三、扣件抗滑力的的计算:纵向或横向水平杆杆与立杆连接接时，扣件的的抗滑承载力力按照下式计计算(规范):R≤Rc其中Rc扣件抗抗滑承载力设设计值,取8.0kNN；R纵向或横横向水平杆传传给立杆的竖竖向作用力设设计值；横杆的自重标准值值:P1=0..035×0.7000=0.0225kN；；脚手板的荷载标准准值:P2=0..300×0.7000×1.4000/2=0..147kkN；活荷载标准值:Q=66.460××0.7000×1.4000/2==3.1665kN；；荷载的计算值:R=1.22×(0.0255+0.1447)+1..4×3.1655=4.6338kN；；R<88kN,,单扣件抗抗滑承载力的的设计计算满满足要求!按规范表,直角、旋旋转单扣件承承载力取值为为8.00kkN,按照《建建筑施工扣件件式钢管脚手手架安全技术术规范培训讲讲座》刘群主主编，P966页，双扣件件承载力设计计值取16kkN。四、脚手架荷载标标准值:作用于脚手架的荷荷载包括静荷荷载、活荷载载和风荷载。静静荷载标准值值包括以下内内容：(1)每米米立杆承受的的结构自重标标准值(kN/m))；本例为0..1360NG11=0..136×2.0000=0..272kkN；(2)脚手手板的自重标标准值(kN/m2)；本例采用用冲压钢脚手手板，标准值值为0.300NG22=0.3300×1×1.4000×(0.7000+0.3))/2=0.2100kN；(3)栏杆杆与挡脚手板板自重标准值值(kN/m))；本例采用用栏杆、冲压压钢脚手板挡挡板，标准值值为0.111NG3=00.110××1×1.4000/2=0.0777kN；(4)吊挂挂的安全设施施荷载，包括括安全网(kN/m2)；0.0055NG44=0..005×1.4000×2.0000=0..014kkN；经计算得到，静荷荷载标准值NG=NG1+NGG2+NG3+NG4=00.573kN；活荷载为施工荷载载标准值产生生的轴向力总总和，内、外外立杆按一纵纵距内施工荷荷载总和的11/2取值。经计算得到，活荷荷载标准值NQ=6.4460×0.7000×1.4000×1/2==3.1665kN；；风荷载标准值应按按照以下公式式计算其中Wo基本风风压(kN/m2)，按照《建建筑结构荷载载规范》(GB500009-20001)的规规定采用：Wo=0..500kkN/m2；Uz--风荷荷载高度变化化系数，按照照《建筑结构构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：Uz=0.8840；Us--风荷荷载体型系数数：Us=1.2200；经计算得到，风荷荷载标准值Wkk=0..7×0.5000×0.8400×1.2000=0..353kkN/m2；不考虑风荷载时,,立杆的轴向向压力设计值值计算公式N=1.22NG+1.4NNQ=1..2×0.5733+1.44×3.1655=5.1119kNN；风荷载设计值产生生的立杆段弯弯矩MW计算公式Mw=0.85×1.4WkLah2/10==0.8500×1.4×0.3533×1.4000×1.5002/110=0.1322kN.mm；五、立杆的稳定性性计算:不组合风荷载时，立立杆的稳定性性计算公式为为：立杆的轴心压力设设计值：N=5.1119kN；；计算立杆的截面回回转半径：ii=1..59cmm；计算长度附加系数数：K=1.1555；计算长度系数参照照《扣件式规规范》表得：：U=11.500计算长度,由公公式lo=kuuh确定：：lo=2..599mm；Loo/i=163.0000；轴心受压立杆的稳稳定系数φ,由长细比llo/i的结果果查表得到：：φ=0.2265；立杆净截面面积：：A=4.50cm2；立杆净截面模量((抵抗矩)：W=44.73ccm3；钢管立杆抗压强度度设计值：[[f]=2205.0000N/mmm2；σ=5119..000/((0.2655×450..000)==42.9228N/mmm2；立杆稳定性计算σσ=422.928小于[f]]=2005.0000N/mmm2满足要求！！六、连墙件的计算算:不考虑风荷载连墙墙件的轴向力力无需计算!!七、联梁的计算::按照集中荷载作用用下的简支梁梁计算（采用用14号工字钢）集中荷载P传递力力，P=5.1199kN计算简图如下支撑按照简支梁的的计算公式其中n=2经过简支梁的计算算得到支座反力(考虑到到支撑的自重重)RA=RB=(2-1))/2×5.1199+5.1119+2.8800×0.2033/2=7.9622kN通过传递到支座的的最大力为((考虑到支撑撑的自重)2×5.1199+2..800×0.2033=100.805kN最大弯矩(考虑到到支撑的自重重)Mmaxx=2//8×5.1199×2.8000+0.2003×2.8000×2.8000/8=3.7822kN.mm截面应力=33.782××106/1002000..0=337.0777N/mmm2水平支撑梁的计算算强度377.077小于2055.0N/mmm2,满足要求!7.梁模板设计施工及及计算采用18mm厚防水多多层木模板拼拼制，50mm××100mmm木方配制成成梁侧、梁底底模板。梁支支撑用扣件式式钢管，侧模模背次龙骨木木方沿梁纵向向布置，间距距@400mm。当梁高小小于、等于450mm时，梁侧侧模可不用对对拉螺栓，仅仅支撑板模的的水平钢管顶顶撑，同时用用一部分短钢钢管斜撑即可可。当梁高大大于450mm时，梁侧侧模增设对拉拉螺栓固定。梁梁模板示意图图见图：梁模板支设示意图梁模板支设示意图梁模板（扣件式）计计算书一、工程属性新浇混凝土梁名称称KL14（1）新浇混凝土梁计算算跨度(m)4.2混凝土梁截面尺寸寸(mm×mmm)200×600新浇混凝土结构层层高(m)2.9梁侧楼板厚度(mmm)180二、荷载设计模板及其支架自重重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值GG3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷荷载标准值Q1k当计算支架立柱及及其他支承结结构构件时(kN/m2)1振捣混凝土时产生生的荷载标准准值Q2k(kN/m2)对水平面模板取值值2模板支拆环境不考考虑风荷载三、模板体系设计计新浇混凝土梁支撑撑方式梁两侧有板，梁板板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间间距la(mm)900梁两侧立柱间距llb(mm)1000步距h(mm)1800新浇混凝土楼板立立柱间距l'b(mm)900混凝土梁居梁两侧侧立柱中的位位置居中梁左侧立柱距梁中中心线距离(mm)500梁底增加立柱根数数0梁底支撑小梁根数数5每纵距内附加梁底底支撑主梁根根数1梁底支撑小梁一端端悬挑长度(mm)300设计简图图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm))15面板抗弯强度设计计值[f](NN/mm2)15面板弹性模量E((N/mm22)10000取单位宽宽度10000mm，按四四等跨连续梁梁计算，计算算简图如下：：W＝bhh2/6=10000×155×15/66＝375000mm3，I＝bh3/12=11000×115×15××15/122＝2812550mm4q1＝00.9maxx[1.2((G1k+(GG2k+G3k)×h))+1.4QQ1k，1.35((G1k+(GG2k+G3k)×h))+1.4××0.7Q11k]×b==0.9maax[1.22×(0.11+(24++1.5)××0.6)++1.4×22，1.35××(0.1++(24+11.5)×00.6)+11.4×0..7×2]××1＝20.488kN/mq1静＝＝0.9×11.35×[[G1k+(G2k+G3k)×h]]×b＝0.9×11.35×[[0.1+((24+1..5)×0..6]×1＝18.711kN/mq1活＝＝0.9×11.4×0..7×Q2kk×b＝0.9×11.4×0..7×2×11＝1.76kkN/mq2＝((G1k+(GG2k+G3k)×h))×b=[00.1+(224+1.55)×0.66]×1＝15.4kkN/m1、强度验验算Mmaxx＝-0.1007q1静L2+0.1221q1活L2＝-0.1007×18..71×0..052+0.1221×1.776×0.0052＝0kN·mmσ＝Mmmax/W＝0×106/375000＝0.12NN/mm2≤[f]＝15N/mmm2满足要求求！2、挠度验验算νmaxx＝0.6322qL4/(1000EI)=00.632××15.4××504/(1000×100000×2811250)＝0mm≤[ν]＝l/400＝50/4000＝0.12mmm满足要求求！3、支座反反力计算设计值((承载能力极极限状态)R1=RR5=0.3993q1静l+0..446qq1活l=0.3393×188.71×00.05+00.446××1.76××0.05＝0.41kkNR2=RR4=1.1443q1静l+1..223qq1活l=1.1143×188.71×00.05+11.223××1.76××0.05＝1.18kkNR3=00.928q1静l+1..142qq1活l=0.9928×188.71×00.05+11.142××1.76××0.05＝0.97kkN标准值((正常使用极极限状态)R1'==R5'=0.3993q2l=0.3993×15..4×0.005＝0.3kNNR2'==R4'=1.1443q2l=1.1443×15..4×0.005＝0.88kkNR3'==0.9288q2l=0.9228×15..4×0.005＝0.71kkN五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mmm)50×100小梁抗弯强度设计计值[f](NN/mm2)15.44小梁抗剪强度设计计值[τ](N/mmm2)1.78小梁弹性模量E((N/mm22)9350小梁截面抵抗矩WW(cm3)83.33小梁截面惯性矩II(cm4)416.67为简化计计算，按四等等跨连续梁和和悬臂梁分别别计算，如下下图：q1＝mmax{0..41+0..9×1.335×[(00.3-0..1)×0..2/4+00.5×(00.6-0..18)]++0.9maax[1.22×(0.55+(24++1.1)××0.18))+1.4××1，1.35××(0.5++(24+11.1)×00.18)++1.4×00.7×1]]×max[[0.5-00.2/2，(1-0..5)-0..2/2]//2×1，1.18++0.9×11.35×((0.3-00.1)×00.2/4}}=2.077kN/mq2＝mmax[0..3+(0..3-0.11)×0.22/4+0..5×(0..6-0.118)+(00.5+(224+1.11)×0.118)×maax[0.55-0.2//2，(0.9--0.5)--0.2/22]/2×11，0.88++(0.3--0.1)××0.2/44]＝1.53kkN/m1、抗弯验验算Mmaxx＝max[00.107qq1l12，0.5q1l22]＝max[00.107××2.07××0.4522，0.5×22.07×00.32]＝0.09kkN·mσ＝Mmmax/W＝0.09××106/833330＝1.12NN/mm2≤[f]＝15.444N/mm22满足要求求！2、抗剪验验算Vmaxx＝max[00.607qq1l1，q1l2]＝max[00.607××2.07××0.45，2.07××0.3]＝0.6211kNτmaxx＝3Vmax/(22bh0)=3×00.621××1000//(2×500×100))＝0.19NN/mm2≤[τ]＝1.78NN/mm2满足要求求！3、挠度验验算ν1＝00.632qq2l14/(1000EI)＝0.6322×1.533×45044/(1000×93500×41666700)＝0.01mmm≤[ν]＝l/400＝450/4400＝1.12mmmν2＝qq2l24/(8EII)＝1.53××3004/(8×99350×441667000)＝0.04mmm≤[ν]＝l/400＝300/4400＝0.75mmm满足要求求！4、支座反反力计算梁头处((即梁底支撑撑小梁悬挑段段根部)承载能力力极限状态Rmaxx＝max[11.143qq1l1，0.3933q1l1+q1l2]＝max[11.143××2.07××0.45，0.3933×2.077×0.455+2.077×0.3]]＝1.06kkN同理可得得，梁底支撑撑小梁所受最最大支座反力力依次为R1＝R5＝0.61kkN，R2＝R4＝1.06kkN，R3＝0.5kNN正常使用用极限状态R'maax＝max[11.143qq2l1，0.3933q2l1+q2l2]＝max[11.143××1.53××0.45，0.3933×1.533×0.455+1.533×0.3]]＝0.79kkN同理可得得，梁底支撑撑小梁所受最最大支座反力力依次为R'1＝R'5＝0.46kkN，R'2＝R'4＝0.79kkN，R'3＝0.37kkN六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mmm)Ф48×3.2主梁弹性模量E((N/mm22)206000主梁抗弯强度设计计值[f](NN/mm2)205主梁抗剪强度设计计值[τ](N/mmm2)125主梁截面惯性矩II(cm4)11.36主梁截面抵抗矩WW(cm3)4.73主梁自重重忽略不计，计计算简图如下下：1、抗弯验验算主梁弯矩矩图(kN·m))σ＝Mmmax/W＝0.8466×106/4730＝178.886N/mmm2≤[f]=2205N/mmm2满足要求求！2、抗剪验验算主梁剪力力图(kN)Vmaxx＝1.92kkNτmax＝2Vmaax/A=22×1.922×10000/450＝8.53NN/mm2≤[τ]＝125N//mm2满足要求！3、挠度验验算主梁变形形图(mm)νmaxx＝2.49mmm≤[ν]＝l/400＝1000//400＝2.5mmm满足要求求！4、纵向水水平钢管时支支座反力验算算设计值((承载能力极极限状态)R1＝11.92kNN，R2＝1.92kkN标准值((承载能力极极限状态)R1'＝＝1.44kkN，R2'＝1.44kkN七、纵向水平钢管管验算钢管类型Ф48×3.5钢管截面面积A((mm2)489钢管截面回转半径径i(mm))15.8钢管弹性模量E((N/mm22)206000钢管截面惯性矩II(cm4)12.19钢管截面抵抗矩WW(cm3)5.08钢管抗剪强度设计计值[τ](N/mmm2)125钢管抗压、弯强度度设计值[σ](N/mmm2)215计算简图图如下：R＝maax[R1，R2]=1.992kN，R'＝max[RR1'，R2']＝1.44kkN1、抗弯验验算纵向水平平钢管弯矩图图(kN·m))σ＝Mmmax/W＝0.29××106/4730＝61.988N/mm22≤[f]=2205N/mmm2满足要求求！2、抗剪验验算纵向水平平钢管剪力图图(kN)Vmaxx＝2.5711kNτmaxx＝2Vmax/A==2×2.5571×10000/4550＝11.433N/mm22≤[τ]＝170N//mm2满足要求求！3、挠度验验算纵向水平平钢管变形图图(mm)νmaxx＝0.49mmm≤[ν]＝l/400＝900/4400＝2.25mmm满足要求求！4、扣件计计算R＝4..25kN≤8kN单扣件在在扭矩达到40～65N·m且无质量缺缺陷的情况下下，单扣件能能满足要求！！同理可知知，左侧立柱柱扣件受力R＝4.25kkN≤8kN单扣件在在扭矩达到40～65N·m且无质量缺缺陷的情况下下，单扣件能能满足要求！！八、立柱验算钢管类型Ф48×3.2立柱截面面积A((mm2)450回转半径i(mmm)15.9立柱截面抵抗矩WW(cm3)4.73抗压强度设计值ff(N/mmm2)205λ=h//i=18000/15..9=1133.21≤[λ]=1500长细比满满足要求！查表得，φ＝0.54立柱最大大受力N＝max[RR1+N边1，R2+N边2]＝max[11.92+00.9maxx[1.2××(0.755+(24++1.1)××0.18))+1.4××1，1.35××(0.755+(24++1.1)××0.18))+1.4××0.7×11]×(0..9+0.55-0.2//2)/2××0.9，1.92++0.9maax[1.22×(0.55+(24++1.1)××0.18))+1.4××1，1.35××(0.5++(24+11.1)×00.18)++1.4×00.7×1]]×(0.99+1+0..5-0.22/2)/22×0.9]]＝9.14kkNf＝N//(φA)＝9.14××103/(0.554×4500)＝37.355N/mm22≤[f]＝205N//mm2满足要求求！8.柱模板设计施工及及计算采用18mm厚防水多多层木模板拼拼制，50mm××100mmm木方配制成成柱侧次龙骨骨。柱主梁采采用双钢管管管，柱次龙骨骨木方沿柱纵纵向布置，间间距@500mm。当柱截面面小于、等于于500mm时，梁侧侧模设一条对对拉螺栓，同同时用一部分分短钢管斜撑撑即可。当柱柱截面大于500mm时，柱增增设对拉螺栓栓固定间距不不大于@320。柱模板示示意图见下图图：模板设计平面图模板设计立面图柱模板（设置对拉拉螺栓）计算算书一、工程属性新浇混凝土柱名称称YAZ13新浇混凝土柱长边边边长(mm)1400新浇混凝土柱的计计算高度(mm)2900新浇混凝土柱短边边边长(mm)200二、荷载组合混凝土重力密度γγc(kN/m3)24新浇混凝土初凝时时间t0(h)4外加剂影响修正系系数β11混凝土坍落度影响响修正系数β21.15混凝土浇筑速度VV(m/h))2.5混凝土侧压力计算算位置处至新新浇混凝土顶顶面总高度H(m)2振捣混凝土时对垂垂直面模板荷荷载标准值Q2k(kN/m2)0新浇混凝凝土对模板的的侧压力标准准值G4k＝min[00.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[00.22×224×4×11×1.155×2.511/2，24×2]＝min[338.4，48]＝38.4kkN/m2承载能力力极限状态设设计值S承＝0.9maax[1.22G4k+1.44Q2k，1.35GG4k+1.44×0.7QQ2k]＝0.9maax[1.22×38.44+1.4××0，1.35××38.4++1.4×00.7×0]]＝0.9maax[46..08，51.844]＝0.9×551.84＝46.666kN/m22正常使用用极限状态设设计值S正＝G4k＝38.4kN/m22三、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm))15面板抗弯强度设计计值[f](NN/mm2)15面板弹性模量E((N/mm22)10000柱长边小梁根数7柱短边小梁根数2柱箍间距l1(mmm)400模板设计平面图1、强度验验算最不利受受力状态如下下图，按四等等跨连续梁验验算静载线荷荷载q1＝0.9×11.35bGG4k＝0.9×11.35×00.4×388.4＝18.666kN/m活载线荷荷载q2＝0.9×11.4×0..7bQ2kk＝0.9×11.4×0..7×0.44×0＝0kN/mmMmaxx＝-0.1007q1l2-0.1221q2l2＝-0.1007×18..66×0..232-0.1221×0×00.232＝-0.111kN·mσ＝Mmmax/W＝0.11××106/(1/66×400××152)＝7.25NN/mm2≤[f]＝15N/mmm2满足要求求！2、挠度验验算作用线荷荷载q＝bS正＝0.4×338.4＝15.366kN/mν＝0..632qll4/(1000EI)＝0.63××15.366×233..334/(1000×100000×(1//12×4000×1533))＝0.26mmm≤[ν]＝l/400＝233.333/4000＝0.58mmm满足要求求！四、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁材质规格(mmm)50×100小梁截面惯性矩II(cm4)416.67小梁截面抵抗矩WW(cm3)83.33小梁抗弯强度设计计值[f](NN/mm2)15.44小梁弹性模量E((N/mm22)9350最低处柱箍离楼面面距离(mm)3001、强度验验算小梁上作作用线荷载q＝bS承＝0.23××46.666＝10.899kN/mm小梁弯矩矩图(kN·m))Mmaxx＝0.49kkN·mσ＝Mmmax/W＝0.49××106/83.333×1033＝5.88NN/mm2≤[f]＝15.444N/mm22满足要求求！2、挠度验验算小梁上作作用线荷载q＝bS正＝0.23××38.4＝8.96kN/m面板变形形图(mm)ν＝0..49mm≤≤[ν]＝1.5mmm满足要求求！五、柱箍验算（规范中中缺少相关计计算说明，仅仅供参考）柱箍类型钢管柱箍合并根数2柱箍材质规格(mmm)Ф48×3.2柱箍截面惯性矩II(cm4)11.36柱箍截面抵抗矩WW(cm3)4.73柱箍抗弯强度设计计值[f](NN/mm2)205柱箍弹性模量E((N/mm22)206000模板设计立面图1、柱箍强强度验算长边柱箍箍计算简图长边柱箍箍弯矩图(kN·m))长边柱箍箍剪力图(kN)M1＝00.27kNN·m，N1＝5.82kkN短边柱箍箍计算简图短边柱箍箍弯矩图(kN·m))短边柱箍箍剪力图(kN)M2＝00.14kNN·m，N2＝1.18kkNM/Wnn＝0.27××106/(4.773×1033)＝57.233N/mm22≤[f]＝205N//mm2满足要求求！2、柱箍挠挠度验算长边柱箍箍计算简图长边柱箍箍变形图(mm)短边柱箍箍计算简图短边柱箍箍变形图(mm)ν1＝00.15mmm≤[ν]＝l/400＝1.36mmmν2＝00.1mm≤≤[ν]＝l/400＝1.08mmm满足要求求！六、对拉螺栓验算算对拉螺栓型号M12轴向拉力设计值NNtb(kN)12.9扣件类型3形26型扣件容许荷载(kkN)26N＝5..82×2==11.644kN≤Ntb＝12.9kkN满足要求求！N＝5..82×2==11.644kN≤26kN满足要求求！9.楼梯模板设计及施施工模板采用18mmm厚的木夹板板及50mm×1000mm的木枋现现场放样后配配制，踏步模模板用木夹板板50mm木枋预制制成型木模，而而楼梯侧模用用木枋及若干干与踏步几何何尺寸相同的的三角形木板板拼制。由于于浇混凝土时时将产生顶部部模板升力，因因此，在施工工时须附加对对拉螺栓，将将踏步顶板与与底板拉螺栓栓，将踏步顶顶板与底板拉拉结使其变形形得到控制。楼楼梯模板支设设如图所示。楼梯模板支设示意图楼梯模板支设示意图10.洞口模板设设计及施工混凝土墙门窗洞口口模板、预留留洞口模板采采用木胶合板板及木板、角角铁、螺栓制制作而成的定定型钢木模板板。定型钢模模尺寸，根据据墙厚，洞口口的高度和宽宽度来制作。利利用洞边的钢钢筋控制洞口口模板的位移移。如果墙中中间的预留洞洞口，洞模下下口模要钻出出气孔，保证证混凝土的密密实度。如图图所示：门洞模板门洞模板预留洞口模板洞口支设示意图11.后浇带模板板设计及施工工A.底板后浇浇带施工方案案a.由于地下车库面积积较大，在基基础底板后浇浇带垫层施工工时，应将后后浇带适当留留好坡度，沿沿纵横向后浇浇带两端部，各各设置8000mm×1000mmm深1200mmm的集水坑坑一个，以确确保排水畅通通且有利于后后浇带的清洗洗。b.基础底板后浇带竖竖向模板采用用快易收口网网；中间加钢钢筋固定；用用木方或钢管管支撑。c.在拆除基础底板后后浇带快易收收口网固定支支撑时，应及及时清除溢出出混凝土浆和和松动的混凝凝土。并将后后浇带内的垃垃圾清理干净净。d.后浇带部位混凝土土浇筑，应设设计要求规定定期限进行后后浇带，所用用混凝土应比比原两侧混凝凝土等级高一一级的微膨胀胀混凝土浇筑筑，并及时将将该部位有关关技术要求，提提前向商品混混凝土公司做做好交底。如如图所示：混凝土混凝土楼板底板结构钢筋快易收口网模板固定木条快易收口网模板固定钢筋底板后浇带模板支设示意图B.墙两侧采用快易收收口网作后浇浇带两侧挡模模梁、板后浇带模板支设示意图C.楼板后浇带楼板后后浇带模板在在本层梁板底底模支设时，后后浇带两侧设设置与梁板支支撑体系断开开的快拆体系系支撑(可以在整体体拆除