建筑工程悬挑板施工方案计算书

目录HYPERLINK\l"_Toc317519899"一、悬挑部位支撑支设1HYPERLINK\l"_Toc317519900"二、墙、柱模板支设2HYPERLINK\l"_Toc317519901"三、梁、板模板支设2HYPERLINK\l"_Toc317519902"四、安全保证措施2HYPERLINK\l"_Toc317519903"附悬挑支撑计算书。2模板方案本工程在46.15m结构层有连续九跨悬挑平台，悬挑长度为3.9m，挑梁截面为350×1000/800，该悬挑平台支撑拟采用≥75°斜撑，部分荷载传至工字钢悬挑梁。所有模板均采用2440mm×1220mm×12mm胶合板。龙骨使用50mm×60mm柏松木方,支撑系统采用ø48×2.8钢管脚手架。现浇楼板采取（脚手架支撑+早拆支撑头+木龙骨+胶合板）的早拆支模方案；楼梯踏步采用敞开式整体一次成型木模板。模板安装前要做好模板的定位基准工作，其工作步骤如下：（1）进行中心线和位置的放线，首先由控制线引测建筑物的柱或墙轴线，并以该轴线为起点引测建筑物的边线以及模板控制线；（2）做好标高测量工作，用水准仪把建筑水平标高根据实际标高的要求直接引测到模板安装位置；（3）进行找平工作：模板支承垫底部应预先找平，以保证模板位置正确，防止模板底部漏浆，即沿模板边线用1∶3水泥砂浆抹找平层，宽度为50mm；（4）所用模板要涂刷脱模剂。一、悬挑部位支撑支设1、悬挑梁布置。悬挑梁设置在10层（+38.15m）,主梁采用I16工字钢，挑出4.4m，锚固长度7.6m，设三道U形钢筋锚环，锚环直径不小于φ16,距悬挑端0.9m、1.7m部位设两道钢丝绳，钢丝绳与挑梁夹角分别为47°、54°；次梁采用φ48钢管，间距200mm，上铺两层竹笆，悬挑梁主要是作为施工时的防护和承担部分架子自重，混凝土及施工荷载通过斜撑承载。2、支撑布置。梁两侧立管间距为0.96m，梁底增设一根立管，沿挑梁跨度方向立管间距为0.88m，距立管底0.3m设纵横扫地杆，水平管步距为1.6m。斜撑共设三层，从九层至十一层各设两道，斜撑的排距为500mm，与水平面角度≥75°，斜撑横向间距同立管，并与立管连接成一整体，水平管步距为1.6m，与内部满堂架子相连。斜撑的下面设φ25钢筋限位，支撑体系如图。3、剪刀撑设置。沿架子外围满设垂直剪刀撑，位于梁两侧各设一道垂直剪刀撑，剪刀撑的角度在45°~60°之间。另外每层设置一道水平剪刀撑，见平面布置图。二、墙、柱模板支设剪力墙模板采用胶合板模板，模板沿胶合板长度方向竖向放置50mm×60mm木方作为竖向背楞，间距300mm；设φ12对拉螺栓加固，其间距为450mm（竖向）×450mm（横向），钢管间距与对拉螺栓间距一致，第一道对拉螺栓距地越小越好，且不大于200mm，以防墙根部胀模。墙模内侧支撑与满堂架拉牢，形成一整体。为控制剪力墙的钢筋保护层符合规范要求，除要求按照操作规程要求放置塑料垫块外，在墙钢筋网片上下、左右每隔1m焊接φ10等墙厚的短钢筋头顶住模板，防止剪力墙的钢筋网片偏移导致保护层厚度不足。内外剪力墙对拉螺栓采用M12全螺纹粗丝螺杆。模板拆除后，将螺栓孔内清理干净后用掺硅质防水剂的干硬性细石混凝土压实抹平。柱截面宽度≥600mm时，设一根对拉螺栓，柱截面竖楞间距100mm，对拉螺栓直径(mm):M12；柱箍的间距400mm。三、梁、板模板支设支设梁模板前，应按尺寸先将梁底、梁侧模板加工好，并将底模钉上木方；支模板时先按梁的轴线位置搭设两排脚手架（带可调头），钢管头高度应比梁底低40～60cm，先架主龙骨，再安放带次龙骨的梁底模，梁底模进行循环使用时，必须将梁底模两侧清理干净，以便梁底模、侧模紧密接触，侧模和底模下衬的木方要钉牢，尽量减少漏浆，使浇筑出的梁边角整齐，减小修补的工作量。高度为1,000mm的大梁底模满铺木方，施工时与梁顶标高相同的板与梁同时浇筑，模板一次性支设。梁侧小立杆间距为600mm，立杆间距600mm。在安装完梁侧模后，应在侧模和底模处加一定的预应力，防止角部发生漏浆。梁、板模板同时支设，先支设梁底与梁一侧模板，等梁钢筋绑扎完毕再支设梁另一侧模与板模。梁高度超过750mm，应加设φ12对拉螺栓；跨度大于4m梁起拱2/1000。四、安全保证措施1、应遵守高处作业安全技术规范的有关规定。2、模板及其支撑系统在安装过程中必须设置防倾覆的可靠临时设施。施工现场应搭设工作梯，工作人员不得爬模上下。3、登高作业时，各种配件应放在工具箱或工具袋中严禁放在模板或脚手架上，各种工具应系挂在操作人员身上或放在工具袋中，不得吊落。4、装拆模板时，上下要有人接应，随拆随运，并应把活动的部件固定牢靠，严禁堆放在脚手板上和抛掷。5、装拆模板时，必须搭设脚手架。装拆施工时，除操作人员外，下面不得站人。高处作业时，操作人员要扣上安全带。6、安装墙、柱模板时，要随时支设固定，防止倾覆。7、对于预拼模板，当垂直吊运时，应采取两个以上的吊点，水平吊运应采取四个吊点。吊点要合理布置。8、对于预拼模板应整体拆除。拆除时，先挂好吊索，然后拆除支撑及拼装两片模板的配件，待模板离开结构表面再起吊。起吊时，下面不准站人。9、在支撑搭设、拆除和浇筑混凝土时，无关人员不得进入支模底下，应在适当位置挂设警示标志，并指定专人监护。10、在架空输电线路下安装板时，应停电作业。当不能停电时，应有隔离防护措施。11、搭设应由专业持证人员安装；安全责任人应向作业人员进行安全技术交底，并做好记录及签证。12、模板拆除时，混凝土强度必须达到规定的要求，严禁混凝土未达到设计强度的规定要求时拆除模板。附悬挑支撑计算书。一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m):0.35；梁截面高度D(m):1.00；混凝土板厚度(mm):140.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m):0.80；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；立杆步距h(m):1.60；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):0.80；梁支撑架搭设高度H(m)：11.00；梁两侧立杆间距(m):0.96；承重架支撑形式:梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数:1；采用的钢管类型为Φ48×2.8；立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):19.2；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：60.0；梁底纵向支撑根数：3；面板厚度(mm)：10.0；5.梁侧模板参数次楞间距(mm)：200，主楞竖向根数：4；主楞间距为：160mm，160mm，160mm；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；穿梁螺栓直径(mm)：M12；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管48×3.0；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞，宽度60mm，高度80mm；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h；T--混凝土的入模温度，取20.000℃；V--混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.800m；β1--外加剂影响修正系数，取1.200；β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得50.994kN/m2、19.200kN/m2，取较小值19.200kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。面板计算简图(单位：mm)1.强度计算跨中弯矩计算公式如下:其中，W--面板的净截面抵抗矩，W=100×2.1×2.1/6=73.5cm3；M--面板的最大弯距(N·mm)；σ--面板的弯曲应力计算值(N/mm2)[f]--面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩：其中，q--作用在模板上的侧压力，包括:新浇混凝土侧压力设计值:q1=1.2×1×19.2×0.9=20.74kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值:q2=1.4×1×2×0.9=2.52kN/m；q=q1+q2=20.736+2.520=23.256kN/m；计算跨度(内楞间距):l=200mm；面板的最大弯距M=0.125×23.256×2002=1.16×105N·mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值:σ=1.16×105/7.35×104=1.582N/mm2；面板的抗弯强度设计值:[f]=13N/mm2；面板的受弯应力计算值σ=1.582N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值:q=23.26N/mm；l--计算跨度(内楞间距):l=200mm；E--面板材质的弹性模量:E=9500N/mm2；I--面板的截面惯性矩:I=100×1×1×1/12=8.33cm4；面板的最大挠度计算值:ν=5×23.26×2004/(384×9500×8.33×104)=0.612mm；面板的最大容许挠度值:[ν]=l/250=200/250=0.8mm；面板的最大挠度计算值ν=0.612mm小于面板的最大容许挠度值[ν]=0.8mm，满足要求！四、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度60mm，截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=6×82×1/6=64cm3；I=6×83×1/12=256cm4；内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下:其中，σ--内楞弯曲应力计算值(N/mm2)；M--内楞的最大弯距(N·mm)；W--内楞的净截面抵抗矩；[f]--内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩：其中，作用在内楞的荷载，q=(1.2×19.2×0.9+1.4×2×0.9)×1=23.26kN/m；内楞计算跨度(外楞间距):l=160mm；内楞的最大弯距:M=0.101×23.26×160.002=6.01×104N·mm；最大支座力:R=1.1×23.256×0.16=5.116kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值σ=6.01×104/6.40×104=0.94N/mm2；内楞的抗弯强度设计值:[f]=17N/mm2；内楞最大受弯应力计算值σ=0.94N/mm2小于内楞的抗弯强度设计值[f]=17N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算其中l--计算跨度(外楞间距)：l=400mm；q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=23.26N/mm；E--内楞的弹性模量：10000N/mm2；I--内楞的截面惯性矩：I=2.56×106mm4；内楞的最大挠度计算值:ν=0.677×23.26×4004/(100×10000×2.56×106)=0.157mm；内楞的最大容许挠度值:[ν]=400/250=1.6mm；内楞的最大挠度计算值ν=0.157mm小于内楞的最大容许挠度值[ν]=1.6mm，满足要求！2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力5.116kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管管48×3..0；外钢楞截面抵抗矩矩W=8.98ccm3；外钢楞截面惯性矩矩I=21.566cm4；（1）.外楞抗弯强度验算算其中σ外楞受受弯应力计算算值(N/mm2)M外楞的的最大弯距((N·mm))；W外楞的的净截面抵抗抗矩；[f]--外楞的的强度设计值值(N/mm2)。根据三跨连续梁算算法求得最大大的弯矩为MM=F×a==1.1633kN·mm；其中，F=1/44×q×h==5.8144，h为梁高为1mm，a为次楞间距距为200mmm；经计算得到，外楞楞的受弯应力力计算值:σ=1..16×1006/8.988×103=1229.4888N/mmm2；外楞的抗弯强度设设计值:[[f]=205N//mm2；外楞的受弯应力计计算值σ=1299.488NN/mm2小于外楞的的抗弯强度设设计值[ff]=2055N/mm22，满足要求求！（2）.外楞的挠度验算其中E-外楞的弹弹性模量：22060000N/mm22；F--作用在外楞楞上的集中力力标准值：FF=5.8114kN；l--计算跨度：：l=5000mm；I-外楞的截面惯惯性矩：I==2156000mm4；外楞的最大挠度计计算值:ν=1.615×55814.0000×5000.0033/(1000×2060000.0000×2155600.0000)=00.264mmm；根据连续梁计算得得到外楞的最最大挠度为00.264mm外楞的最大容许挠挠度值:[ν]=5500/4000=1.225mm；外楞的最大挠度计计算值ν=0.2664mm小小于外楞的最最大容许挠度度值[ν]=1.225mm，满满足要求！五、穿梁螺栓的计计算验算公式如下:其中N--穿梁螺栓所所受的拉力；；A穿梁螺螺栓有效面积积(mm2)；f穿梁螺螺栓的抗拉强强度设计值，取取170NN/mm2；查表得：穿梁螺栓的直径::12mm；穿梁螺栓有效直径径:9..85mmm；穿梁螺栓有效面积积:A=76mmm2；穿梁螺栓所受的最最大拉力:N=((1.2×119.2+11.4×2))×0.4××0.46=4.7555kN。穿梁螺栓最大容许许拉力值:[N]==170××76/10000=12.922kN；穿梁螺栓所受的最最大拉力NN=4.7555kN小小于穿梁螺栓栓最大容许拉拉力值[NN]=12..92kN，满满足要求！六、梁底模板计算算面板为受弯结构,,需要验算其其抗弯强度和和挠度。计算算的原则是按按照模板底支支撑的间距和和模板面的大大小,按支撑在底底撑上的两跨跨连续梁计算算。强度验算要考虑模模板结构自重重荷载、新浇浇混凝土自重重荷载、钢筋筋自重荷载和和振捣混凝土土时产生的荷荷载；挠度验验算只考虑模模板结构自重重、新浇混凝凝土自重、钢钢筋自重荷载载。本算例中，面板的的截面惯性矩矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=8000×10×110/6==1.333×104mm3；I=800××10×100×10/112=66.67×1104mm4；1.抗弯强度验算算按以下公式进行面面板抗弯强度度验算：其中，σ梁底模板板的弯曲应力力计算值(N/mm2)；M计算的的最大弯矩(kN·mm)；l计算跨度(梁底支撑间间距):ll=1755.00mmm；q作用在在梁底模板的的均布荷载设设计值(kN/m))；新浇混凝土及钢筋筋荷载设计值值：q1:1.2×（224.00++1.50）×0.800×1.000×0.900=22.003kN/mm；模板结构自重荷载载：q2:1.2×0.335×0.880×0.990=0.330kN/mm；振捣混凝土时产生生的荷载设计计值：q3:1.4×2..00×0..80×0..90=2..02kN//m；q=q1++q2++q3=222.03++0.30++2.02==24.355kN/m；；跨中弯矩计算公式式如下:Mmax=0..125×224.35××0.17552=0.0993kN·mm；σ=0.093××106/1.333×104=6.9991N/mmm2；梁底模面板计算应应力σ=6.9991N//mm2小于梁底模模面板的抗压压强度设计值值[f]==13N/mmm2，满足要求求！2.挠度验算根据《建筑施工计计算手册》刚刚度验算采用用标准荷载，同同时不考虑振振动荷载作用用。最大挠度计算公式式如下:其中，q--作用用在模板上的的压力线荷载载:q==（(24.0++1.50))×1.0000+0.335）×0.800=20..68KN//m；l计算跨度(梁底支撑间间距):ll=1755.00mmm；E面板的弹性性模量:EE=95500.0NN/mm2；面板的最大允许挠挠度值:[ν]=1775.00//250==0.7000mm；面板的最大挠度计计算值:ν=0.5521×200.68×11754/(1000×95000×6.677×104)=0.116mm；面板的最大挠度计计算值:ν=0.166mm小小于面板的最最大允许挠度度值:[ν]=175//250=0.77mm，满足足要求！七、梁底支撑的计计算本工程梁底支撑采采用方木。强度及抗剪验算要要考虑模板结结构自重荷载载、新浇混凝凝土自重荷载载、钢筋自重重荷载和振捣捣混凝土时产产生的荷载；；挠度验算只只考虑模板结结构自重、新新浇混凝土自自重、钢筋自自重荷载。1.荷载的计算：：(1)钢筋混凝土梁梁自重(kN/m))：q1=(24+11.5)×11×0.1775=4.4462kNN/m；(2)模板的自重线线荷载(kN/m))：q2=0.35××0.1755×(2×11+0.355)/0..35=0..411kkN/m；(3)活荷载为施工工荷载标准值值与振倒混凝凝土时产生的的荷载(kN/m))：经计算得到，活荷荷载标准值P1=(2..5+2)××0.1755=0.7887kN//m；2.方木的支撑力力验算静荷载设计值qq=1..2×4.4462+1..2×0.4411=5..848kkN/m；活荷载设计值PP=1..4×0.7787=1..103kkN/m；方木计算简图方木按照两跨连续续梁计算。本算例中，方木的的截面惯性矩矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=5×6×6//6=330cm33；I=5××6×6×66/12==90ccm4；方木强度验算:最大弯矩考虑为静静荷载与活荷荷载的设计值值最不利分配配的弯矩和，计计算公式如下下:线荷载设计值q=5.8488+1.1003=6.9951kNN/m；最大弯距MM=0.1125ql22=0.1125×6..951×00.267××0.2677=0.0062kNN.m；最大应力σσ=M//W=0.0622×106/300000=22.06NN/mm2；抗弯强度设计值[f]==13N//mm2；方木的最大应力计计算值2..06N//mm2小于方木抗抗弯强度设计计值13N/mm22,满足要求!方木抗剪验算：截面抗剪强度必须须满足:其中最大剪力:V=00.625××6.9511×0.2667=11.158kN；方木受剪应力计算算值τ=3××1158..5/(2××50×600)=00.579N/mm22；方木抗剪强度设计计值[τ]=11.7N//mm2；方木的受剪应力计计算值0..579NN/mm2小于方木抗抗剪强度设计计值1.77N/mmm2,满足要求!方木挠度验算:最大挠度考虑为静静荷载与活荷荷载的计算值值最不利分配配的挠度和，计计算公式如下下:q=4.4662+00.411=4.8874kNN/m；方木最大挠度计算算值ν=0.5521×4..874×2266.66674/(1000×100000×900×104)=0.0014mm；；方木的最大允许挠挠度[ν]=0.2267×10000/2550=1.0067mmm；方木的最大挠度计计算值ν=0.0014mmm小于方木木的最大允许许挠度[ν]=1.0067mmm，满足要求求！3.支撑钢管的强强度验算支撑钢管按照简支支梁的计算如如下荷载计算公式如下下：(1)钢筋混凝土梁梁自重(kN/m2)：q1=(244.000++1.5000)×1.0000=225.5000kN/mm2；(2)模板的自重((kN/m2)：q2=0.3350kNN/m2；(3)活荷载为施工工荷载标准值值与振倒混凝凝土时产生的的荷载(kN/m2)：q3=(2.5500+2..000)==4.5000kN/mm2；q=1.2××(25.5500+0.3500)+11.4×4..500=37..320kkN/m2；梁底支撑根数为n，梁底小小横杆支撑间间距为a，梁宽为b，梁高为h,,梁底支撑传传递给钢管的的集中力为PP，梁侧模板板传给钢管的的集中力为NN。当n=2时：当n＞2时：计算简图(kN))变形图(mm)弯矩图(kN·mm)经过连续梁的计算算得到：支座反力RA=RB=0.1773kN，中中间支座最大大反力Rmaax=3.3363；最大弯矩Mmaax=0.009kN..m；最大挠度计算值Vmax=0..034mmm；最大应力σ=00.09×1106/44900=19.9961N//mm2；支撑抗弯设计强度度[f]==205NN/mm2；支撑钢管的最大应应力计算值19.9661N/mmm2小于支撑钢钢管的抗弯设设计强度2205N//mm2,满足要求!八、梁跨度方向钢钢管的计算作用于支撑钢管的的荷载包括梁梁与模板自重重荷载，施工工活荷载等,,通过方木的的集中荷载传传递。1.梁两侧支撑钢钢管的强度计计算：支撑钢管按照集中中荷载作用下下的三跨连续续梁计算；集集中力P=0.1733KN.支撑钢管计算简图图支撑钢管计算弯矩矩图(kN·m))支撑钢管计算变形形图(mm)支撑钢管计算剪力力图(kN)最大弯矩Mmaax=00.037kN·m；最大变形Vmaax=00.076mm；最大支座力Rmmax=0.5666kN；；最大应力σ=0.0377×106/(4..49×1003)=8..231NN/mm2；支撑钢管的抗压强强度设计值[f]=2205N//mm2；支撑钢管的最大应应力计算值8.2311N/mmm2小于支撑钢钢管的抗压强强度设计值205NN/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠挠度Vmaxx=0.0776mm小于于800/1150与10mmm,满足要求求!2.梁底支撑钢管管的强度计算算：支撑钢管按照集中中荷载作用下下的三跨连续续梁计算；集集中力P=3.3633KN.支撑钢管计算简图图支撑钢管计算弯矩矩图(kN·m))支撑钢管计算变形形图(mm)支撑钢管计算剪力力图(kN)最大弯矩Mmaax=00.718kN·m；最大变形Vmaax=11.483mm；最大支座力Rmmax=10.9886kN；最大应力σ=0.7188×106/(4..49×1003)=1559.8288N/mmm2；支撑钢管的抗压强强度设计值[f]=2205N//mm2；支撑钢管的最大应应力计算值159.8828N//mm2小于支撑钢钢管的抗压强强度设计值205NN/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠挠度Vmaxx=1.4883mm小于于800/1150与10mmm,满足要求求!九、扣件抗滑移的的计算:按照《建筑施工扣扣件式钢管脚脚手架安全技技术规范培训训讲座》刘群群主编，P996页，双扣扣件承载力设设计值取166.00kNN，按照扣件件抗滑承载力力系数0.880，该工程程实际的旋转转双扣件承载载力取值为112.80kkN。纵向或横向水平杆杆与立杆连接接时，扣件的的抗滑承载力力按照下式计计算(规范5.2..5):RR≤Rc其中Rc扣件抗滑滑承载力设计计值,取12.800kN；R--纵向向或横向水平平杆传给立杆杆的竖向作用用力设计值；；计算中R取最大支支座反力，根根据前面计算算结果得到R=10..986kkN；R<12.880kN,,所以双扣件件抗滑承载力力的设计计算算满足要求!!十、立杆的稳定性性计算:立杆的稳定性计算算公式1.梁内侧立杆稳稳定性验算::其中N--立杆的轴心心压力设计值值，它包括：：横杆的最大支座反反力：N1=6.7726kNN；脚手架钢管的自重重：N2=1..2×0.1125×111=1.6447kN；；楼板的混凝土模板板的自重：N3=1.2××(0.800/2+(00.96-00.35)//2)×0..80×0..35=0..237kkN；楼板钢筋混凝土自自重荷载:NN4=1.22×(0.880/2+((0.96--0.35))/2)×00.80×00.140××(1.500+24.000)=2..416kkN；N=6..726+11.647++0.2377+2.4116=11..026kkN；φ--轴心受受压立杆的稳稳定系数，由由长细比llo/i查表得得到；i--计算立杆的的截面回转半半径(cmm)：i=11.59；A--立杆净截面面面积(ccm2)：A=4.24；；W--立杆净截面面抵抗矩(cm3)：W=44.49；σ--钢管管立杆轴心受受压应力计算算值(NN/mm2)；[f]钢管立立杆抗压强度度设计值：[[f]=2205N//mm2；lo--计算算长度(mm)；如果完全参照《扣扣件式规范》不不考虑高支撑撑架，按下式式计算lo=k1uh((1)k1--计算算长度附加系系数，取值为为：1.1555；u计算长长度系数，参参照《扣件式式规范》表，u=1.7；上式的计算结果：：立杆计算长度LLo=k1uh=1.1555×1.7××1.6==3.1442m；Lo/i=31441.6//15.99=1998；由长细比lo//i的结结果查表得到到轴心受压立立杆的稳定系系数φ=0.1184；钢管立杆受压应力力计算值；σσ=110226.2644/(0.1184×4224)=141.3333N//mm2；钢管立杆稳定性计计算σ=1441.3333N/mmm2小于钢管立立杆抗压强度度的设计值[f]==205N/mm22，满足要求求！如果考虑到高支撑撑架的安全因因素，适宜由由下式计算lo=k1k2((h+2a))